Проект сталеплавильного цеха Оскольского электрометаллургического комбината

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Характеристика ОАО «ОЭМК»

1.1 Характеристика основных цехов

1.1.1 Производство окисленных и металлизованных окатышей

1.1.2 Сталеплавильное производство

1.1.3 Прокатное производство

1.2 Грузопотоки между цехами

1.3 Технологическая схема производства литой заготовки

1.3.1 Производственная программа ЭСПЦ

1.3.2 Основное оборудование цеха

1.3.3 Технологический процесс получения литой заготовки

1.4 Определение производительности и числа основного

оборудования электросталеплавильного цеха

1.4.1 Дуговые электропечи ДСП-150

1.4.2 Установки внепечной обработки стали

2. Дуговая сталеплавильная печь

2.1 Назначение и область применения ДСП-150

2.2 Описание узлов агрегата

3. Устройство, принцип работы и технические характеристики механизма наклона ДСП-150

3.1 Анализ конструктивных решений

3.2 Описание механизм наклона печи ДСП-150

3.3 Монтаж цилиндров наклона и фиксатора

3.4 Монтаж гидравлической установки

4. Технология ремонта

4.1 Система планово-предупредительных ремонтов

4.2 Описание типов ремонтов и их содержание для механизма наклона

4.3 Оценка и контроль качества ремонта

5. Выбор и расчет систем смазки узлов трения

5.1 Выбор типа смазки и способа смазывания

5.2 Выбор сорта смазки

5.3 Расчёт объёма пластичной смазки

5.4 Нормы расхода смазочных материалов

6. Безопасность жизнедеятельности и охрана окружающей среды

6.1 Правовые и нормативно-технические основы охраны труда и окружающей среды

6.2 Виды инструктажей

6.3 Анализ потенциально опасных и вредных факторов

6.4 Охрана окружающей среды

Список использованных источников



Введение

Решающую роль в обеспечении высокого качества металлопродукции играют сталеплавильные цеха. Постоянное совершенствование оборудования сталеплавильных цехов, улучшение технических показателей и повышение надежности металлургических машин - непременное условие технического прогресса в сталеплавильном производстве.

Вместе с тем дальнейшее наращивание производства стали будет осуществляться путем развития кислородно-конверторного и электросталеплавильного производства.

Современное сталеплавильное производство характеризуется широким применением средств внепечной обработки стали. Создания оборудования для вакуумирования металла, продувки стали в ковшах инертными газами позволило вынести из сталеплавильных агрегатов и тем самым существенно повысить производительность агрегатов и качество выплавляемого металла.



1. Характеристика ОАО «ОЭМК»

Оскольский электрометаллургический комбинат (ОЭМК) расположен в 22 км от города Старый Оскол, вблизи крупных месторождений высококачественных железных руд, входящих в состав Курской магнитной аномалии.

В проектировании комбината, его строительстве, оснащении оборудованием и разработке технологии был применен передовой отечественный опыт и опыт зарубежных фирм таких как: «Мидрикс», «СМС. Шлеман-Зимаг», «Кизирлинг», «Сименс», и другие фирмы.

Первая промышленная продукция - окисленные железорудные окатыши - получена в цехе окомкования в ноябре 1982 года.

В настоящее время ОЭМК является наиболее современным высокоавтоматизированным и высокопроизводительным металлургическим предприятием в России и в Европе, на котором для выплавки стали используются металлизованное сырье - продукт прямого восстановления железа.

1.1 Характеристика основных цехов

1.1.1 Производство окисленных и металлизованных окатышей

Цех окомкования производит окисленные окатыши из железорудного концентрата Лебединского горно-обогатительного комбината, транспортируемого на комбинат по пульпопроводу в виде пульпы на расстояние 26,5 км. Из пульпы на дисковых вакуумных фильтрах получают кек, из которого в свою очередь получают окатыши. Окисленные окатыши имеют размер 5-20 мм, содержание железа в окатышах не менее 67%, кремнезема не более 3,5% прочность не менее 250 кг/окатыш.

Цех металлизации производит металлизованные окатыши по технологии Мидрекс - нагретым восстановительным газом, полученным из природного газа после его конверсии в реформерах. Достоинством окатышей является:

- высокое содержание железа;

- широкий диапазон регулирования степени металлизации и содержания углерода;

- низкое содержание серы, фосфора и цветных металлов;

- низкая склонность к вторичному окислению;

1.1.2 Сталеплавильное производство

Из цеха металлизации окатыши по транспортерам поступают в электросталеплавильный цех, где в электродуговых печах из них выплавляют сталь.

В состав ЭСПЦ входит следующее основное производственное оборудование:

- четыре 150-тонные электродуговые печи импортного производства, фирмы «Крупп»;

- три установки циркуляционные вакуумирования стали (УЦВС);

- две установки продувки аргоном;

- четыре четырех ручьевых МНЛЗ радиального типа;

- одна шести ручьевая МНЛЗ радиального типа;

- три АКОС - агрегаты комплексной обработки стали;

- четыре печи для замедленного охлаждения стали;

- две линии дробеструйной обработки, осмотра и зачистки поверхности абразивными кругами.

Производительность электросталеплавильного цеха (ЭСПЦ) составляет 3.365058 млн. тонн непрерывнолитых заготовок в год.

1.1.3 Прокатное производство

Из непрерывно-литых заготовок прокатывают сортовой прокат и трубную заготовку. Производство высококачественный прокат из конструкционных, подшипниковых, трубных, рессорно-пружинных и других марок сталей.

Оборудование, применяемая технология и системы управления прокаткой позволяют обеспечить более высокую точность геометрических размеров проката, чем предусмотрено международным и национальными стандартами технически развитых стран.

1.2 Грузопотоки между цехами

Прием, подготовка и транспортировка железорудного концентрата с Лебединского ГОКа на ОЭМК поставляется по пульпопроводу. Затем пульпа подается насосами на участок фильтрации в центральный распределитель. Из распределителя пульпа самотеком поступает на дисковые вакуум- фильтры, для обезвоживания. Для улучшения процесса фильтрования, концентрат подвергается нагреванию перегретым паром, разряжение создается вакуум-насосами. Съем кека с дисков вакуум фильтров осуществляется сжатым воздухом. Системой ленточных конвейеров концентрат и бентонит подаются в смесители «Ледеги» для получения однородной смеси.

Усредненная шихта транспортируется в отделение окомкования конвейерами. При помощи плужковых сбрасывателей распределяется в пяти расходных бункеров. Шихта из бункеров подается ленточными весовыми дозаторами и системой конвейеров в барабанные окомкователи, где формируются окатыши.

Разгружаемые из барабанных окомкователей окатыши сортируются на грохотах на фракции менее 9 мм, от 9 до 18 мм, более 18 мм. Окатыши крупностью от 9 до 18 мм собираются со всех окомкователей конвейером и транспортируются в отделение обжига.

Первоначально на обжиговые тележки конвейерной машиной загружается постель - обожженные окатыши крупностью от 10 до 12 мм, выделяемые в процессе грохочения обоженного продукта и транспортируемые в бункер постели объемом 150 м³ системой конвейеров.

Обожженный продукт разгружается в бункер - выравниватель, откуда подается виброжелобами на конвейеры, которыми транспортируется в отделения грохочения. На грохотах осуществляется сортировка окатышей по фракциям и конвейерами подаются в цех металлизации или на склад.

По системе транспорта сырья, окисленные окатыши подаются в промежуточный бункер шахтной печи, откуда самотеком через загрузочную трубу и двенадцать распределительных труб поступают в зону восстановления шахтной печи, где окатыши восстанавливаются горячим восстановительным газом.

Металлизованные окатыши распределяются в три бункера хранения продукта перед ЭСПЦ и в три бункера хранения перед отгрузкой внешним потребителям. Из бункеров ЦОиМ по конвейерам окатыши, а так же требуемые для плавки ферросплавы, плавиковый шпат, известь и т.д. подаются в дуговую печь (ДСП-150) через участок шихтоподачи ЭСПЦ. А стальной лом (копровый цех) и отходы собственного производства - через шихтовый двор в бадьях подаются на печи, то есть проводится подготовка дуговых печей к плавке. Емкость ДСП-150 тонн. После расплавки и добавки полученной стали производится выпуск металла в сталеразливочный ковш емкостью 160 тонн с температурой не выше 1630-1660С, слив шлака или удержание шлака.

Ковш подают на установку продувки аргоном (УПА) с целью усреднения и стабилизации химического состава и температуры в стали по всему объему ковша перед разливкой на УНРС.

Также сталь обрабатывается на установке порционного вакуумирования. Целью проведения обработки стали вакуумом является:

- сокращение длительности плавки и повышение производительности электропечей;

- рафинирование металла от газов и неметаллических включений;

- раскисление и доводка металла по химическому составу;

- стабилизация температурного режима и химического состава:

- повышение качества стали;

- улучшение технико-экономических показателей производства стали.

В настоящее время сталь-ковш подается на агрегат комплексной обработки стали (АКОС) обработка и доводка стали печь-ковш. И ковш подается на УНРС.

Стальковш устанавливается мостовым краном на подъемно-поворотный стенд (ППС) и поворотом передает сталь из разливочного пролета к УНРС, где через промежуточный ковш ведется разливка металла на МНЛЗ.

В кристаллизаторах МНЛЗ формируется литой слиток (300х360) и при помощи роликов и собственно веса подается к машинам газовой резки (МГР), где производится раскрой заготовок на мерные длины. По отводящим рольгангам и подъемно-транспортным шлепперам заготовки загружаются в печи замедленного охлаждения (ПЗО) температура поверхности заготовок перед посадкой в печи должна быть не менее 600С.

Печи замедленного действия предназначены для контролируемого охлаждения заготовок ресорно-пружинных и подшипниковых сталей. Охлажденные заготовки укладываются клещевыми кранами на приемный стеллаж шлеппера пакетами, укладывают заготовки только одной плавки.

Шлеппер подает заготовки к рольгангу линии отделки и укладывает их на него в положении «на ребро». По рольгангу заготовки поступают в дробеметную установку для очистки от окалины. Для очистки заготовок от окалины используют дробь сечением от 0.6 до 0.9 мм. Очистка поверхности от окалины должна быть равномерной по длине заготовки и ее четырем граням.

После очистки от окалины заготовки поступают по рольгангу на станцию визуального осмотра, где контролеры ОТК производят осмотр поверхности заготовки. Обнаруженные дефекты поверхности маркируют. Годную заготовку транспортируют по рольгангу к кантующему устройству, где укладывают на боковую поверхность и далее транспортируют на весы.

При необходимости, заготовки передают краном с кантующего рольганга на промежуточный склад. Заготовки разных плавок складывают таким образом, чтобы исключить их смешивание.

Заготовки, назначенные на шлифование, резку и скрап, транспортируют к кантующему устройству, с которого передают магнитной тележкой на стеллаж, приемный стол шлифовального станка или на рольганг линий резки.

После зачистки, заготовки передают при помощи магнитной тележки: годные на промежуточное складирование; требующие обрезки дефектных концов и забракованные на рольганг линии резки.

На промежуточном складе заготовки должны находится до тех пор, пока все заголовки этой плавки, назначенные на отделку, не пройдут ее и не будут приняты ОТК. Забракованные заготовки режут на установке газовой резки.

Передача заготовок сортопрокатному цеху осуществляется по рольгангам на склад литой заготовки (СЛЗ) СПЦ-1, предназначенный для складирования и накопления ее в монтажные партии, передачи металла на посад в печи нагрева СПЦ-1, а также для отгрузки товарной литой заготовки потребителям.

1.3 Технологическая схема производства литой заготовки

1.3.1 Производственная программа ЭСПЦ

В электросталеплавильном цехе выплавляют большое число различных марок стали, с течением времени некоторые добавляются, а выпуск иных уменьшается или прекращается. В программе цеха можно выделить характерные группы сталей, занимающих в ней значительный объем. Марочный сортамент сталей:

- конструкционные углеродистые: 10…45;

- пониженной прокаливаемости: 54ПП, 55ПП, 60ПП;

- легированные: 15Х…45Х, 33ХС…40ХС, 15Г…50Г, 18ХГ, 15ХМ, 20ХМ, 18ХГТ…30ХГТ, 20ХН2М и др.;

- подшипниковые стали ШХ15, ШХ15СГ, ШХ4;

- стали нефтяного сортамента 30Г2, 32Г2, 32Г2С;

- инструментальные стали У7А…У10А, 9ХФ, 5ХНМ.

1.3.2 Основное оборудование цеха

Кран для перевалки скрапа

Количество - 3

Масса - 200 т

Потребляемая мощность - 332 кВт

Грузоподъемность - 50 т

Угол опрокидывания мульд - 53 град

Вылет стрелы - 25 м

Скорости:

- перемещения крана - 2,08 м/с

- тележки - 1,05 м/с

- подъема - 0,2 м/с

Дуговая сталеплавильная печь

Вместимость - 150 т 5%

Мощность трансформатора - 105 МВА

Диаметр печи - 7800 мм

Диаметр электрода - 610 мм

Подъем электрода - 4500 мм

Высота подъема свода - 500 мм

Угол наклона печи - 40 град

Краны для завалки скрапа

Количество - 4

Грузоподъемность - 125 т

Пролет крана - 22,5 м

Ширина крана - 12 м

Скорости:

- подъема - 12,5…6,25 м/мин

- перемещение тележки - 20 м/мин

- перемещение крана - 63 м/мин

Установка десульфурации и продувки аргоном

Емкость - 7,5 м³

Длина продувочной фурмы - 4900 мм

Предел взвешивания - 1300 кг

Полезный объем - 1,5 м³

Скорость подачи - 6 м/с

Мощность привода - 29 кВт

Разливочный кран

Масса - 400 т

Грузоподъемность - 250/80/10 т

Ширина крана - 8,6 м

Скорости:

- подъема - 6 м/мин

- перемещения тележки - 40 м/мин

- перемещения крана - 100 м/мин

Установка непрерывной разливки стали

Количество - 4

Тип УНРС радиальный

Радиус - 12 м

Количество ручьев - 4

Ввод затравки снизу при помощи тянуще правильной клети

Машина газовой резки заготовок

Давление природного газа - 2,5 бар

Давление кислорода - 12…16 бар

Температура ручьев - 700…1000С^о

Скорость резания - 340м/мин

Отводящие рольганги

Количество - 44 шт

Мощность - 7 кВт

Длина - 12 м

Число роликов - 7

Длина бочки - 440 мм

Диаметр ролика - 300 мм

Скорость - 0,5 м/с

Подводящий рольганг

Количество - 4

Мощность - 13 кВт

Длина - 22 м

Длина бочки - 800 мм

Диаметр ролика - 300 мм

Печи для охлаждения заготовок

Количество - 4

Температура:

На входе - 770С?

На выходе - 450С?

Количество зон - 6

Пропускная способность - 78 т/ч

Длина печи - 45 м

Ширина - 13 м

Высота - 1,05 м

Клещевой кран

Количество - 3

Грузоподъемность - 30 т

Ширина - 10,55 т

Скорости:

Подъема - 12 м/мин

Перемещения тележки - 63 м/мин

Перемещения крана - 100 м/мин

Закрывания клещей - 14,4 м/мин

Магнитный кран

Количество - 2

Грузоподъемность - 10/10 т

Ширина - 8700 мм

Вылет стрелы - 31000 мм

Скорости:

Подъема опускания - 15 м/мин

Перемещения крана - 120 м/мин

Перемещения тележки - 60 м/мин

Пила холодной резки

Количество - 1

Мощность - 25 кВт

Диаметр пилы - 1120 мм

Скорость резания - 7/10/14/18/24/35 м/мин

Подача плавная - 0…40 мм/мин

Скорость на скоростном ходу - 1000 мм/мин

Скорость возврата - 1600мм/мин

1.3.3 Технологический процесс получения литой заготовки

В электросталеплавильном цехе используются следующие основные материалы:

- металлизованные окатыши, поступающие в рабочие бункера конвейерным транспортом из расходных бункеров цеха металлизации;

- стальной скрап -- оборотный легированный скрап электросталеплавильного и прокатных цехов комбината и привозной углеродистый скрап;

- ферросплавы -- поступают железнодорожным транспортом в приемное отделение с бункерами, откуда конвейерами подаются в рабочие бункера цеха;

- известь (свежеобожженая) -- поступает из известкового цеха в автосамосвалах в разгрузочные бункеры;

- порошки для десульфурации;

- науглероживатель;

- электроды;

- огнеупоры.

Выплавка стали предусматривается в электропечах емкостью 150 тонн с использованием в шихте металлизованных окатышей (65 % от веса металлозавалки).

Металлизованные окатыши загружаются непрерывно со скоростью 18-35 кг/мин в ванну электропечи сверху, через отверстие в своде после расплавления порции скрапа. В окислительный период металл продувается кислородом, предусматривается также вдувание в металл порошка науглероживателя.

Выплавка подшипниковой стали предусматривается двушлаковым процессом (выпускается в ковш вместе со шлаком), остальных сталей -- одношлаковым (без откачивания окисленного шлака). При одношлаковом процессе металл сливается в ковш с минимальным количеством печного шлака.

По окончании выпуска стали из печи в ковш, последний перемещают на сталевозе в распределительный пролет и, после измерения температуры и взятия проб, передают на внепечную обработку.

Сталь, выплавляемая одношлаковым процессом, подвергается вакуумированию на установке специального типа, внепечной десульфурации и, в случае необходимости, продувке аргоном сверху.

Стали, не обрабатываемые вакуумом, подвергаются доводке на специальных агрегатах (продувке аргоном и раскислению алюминием).

Вся выплавляемая в электропечах сталь разливается на четырехручьевых машинах непрерывного литья заготовок в заготовки сечением (300360) мм и одна шестиручьевая машинах непрерывного литья заготовок радиального типа для заготовок (150150) мм; (170170) мм.

Разливка на МНЛЗ ввиду сложности марочного сортамента стали принята в основном одиночными плавками. Скорость разливки составляет 0,6 м/мин.

Возможна разливка методом "плавка на плавку" сериями.

Поступающая на ОНРС сталь в ковшах подается краном на подъемно--поворотный стенд, который передает ковш в положение разливки. После открытия шиберного затвора сталь поступает в промежуточный ковш, оттуда -- в кристаллизатор. Дозирование стали постоянно контролируется.

В зоне вторичного охлаждения предусматривается система газовоздушного охлаждения непрерывнолитой заготовки, а также система электромагнитного перемешивания.

Далее в потоке УНРС установлено тянуще плавильное устройство, которое разгибает заготовку; машина газовой резки на мерные заготовки.

После маркировки заготовки проходят определенный, зависящий от марки стали режим обработки. Заготовки из углеродистой стали и низколегированной трубной стали охлаждаются на воздухе на стеллажах до температуры 2000С. Заготовки из остальных марок сталей охлаждаются с 7700С до 4600С со скоростью 350С/час в печах регламентированного охлаждения или под футерованными колпаками.

Загрузка заготовок в печь, а также выгрузка производится рольгангом.

После охлаждения мерных заготовок производят их зачистку от окалины, контроль и осмотр и, в случае необходимости, зачистку на шлифовальных станках и обрезку дефектов на пилах холодной резки. Затем заготовки собираются поплавочно для передачи на склад сортопрокатного цеха, [1].

Рисунок 1. Схема грузопотоков сталеплавильного участка

1.4 Определение производительности и числа основного оборудования электросталеплавильного цеха

Расчет потребности в оборудовании сталеплавильнолго цеха будем вести по [2], все данные взяты из [1].

1.4.1 Дуговые электропечи ДСП-150

Годовая производительность одной печи:

, (1)

где Т - емкость печи (по массе жидкой стали), Т=150 т;

t - продолжительность плавки: при одношлаковом процессе: t=1,4;

а - выход годных слитков, а=97 %;

n - число рабочих суток в году, n=349 суток;

24 - число рабочих часов в сутках.

Количество дуговых электропечей в цехе:

, (2)

где - годовая производительность цеха, млн.т/год.

печей

1.4.2 Установки внепечной обработки стали

Циркуляционное вакуумирование стали

Производительность одной УЦВС рассчитываем по формуле:

(3)

где Р - масса стали в сталеразливочном ковше, Р=150т.;

- время цикла вакуумирования, t=40 мин;

- выход годного, а=0,95;

- число рабочих суток в году, n=354 суток;

тыс. т/год

В общей сложности в цехе вакуумированию подвергают 50% всей стали:

тыс.т/год

Фактическая загруженность одной установки не превышает 24%:

тыс.т/год

Число УЦВС на участке:

(4)

Установка продувки аргоном

Производительность одной УПА определяют по формуле:

(5)

где Р - масса жидкой стали в ковше, Р=150 т;

- время цикла обработки стали, =40 мин;

а - выход годного, а = 0,95;

n - число рабочих суток в году, n = 354сут;

тыс. т/год

В общей сложности на участке продувке аргоном подвергают, 50 % всей стали:

тыс. т/год

Загруженность одной установки 44%, таким образом, фактическая пропускная способность одной УПА:

тыс. т/год

Количество УПА на участке:

(6)

Агрегаты комплексной обработки стали.

Годовая производительность одного АКОС:

(7)

где Р - масса жидкой стали в ковше, Р=150 т;

- время цикла обработки стали, =60 мин;

а - выход годного, а = 0,95;

n - число рабочих суток в году, n=350 сут;

тыс. т/год

На участке 82% всей стали направляется на АКОС:

тыс. т/год

(8)

Количество установок в цехе:

1.4.3 Машины непрерывного литья заготовок

Годовая производительность МНЛЗ при разливке стали с паузами:

(9)

где Р - масса жидкой стали в ковше, Р=150 т;

а - выход годных заготовок при, непрерывной разливке стали, а=0,95;

n - число рабочих суток в году, n=285сут;

- пауза между разливкой двух последовательных плавок, =61 мин;

- машинное время разливки,

(10)

где N - число ручьев, N = 4;

- плотность стали, d = 7,8 т/м³ для спокойной стали;

F - площадь поперечного сечения отливаемой заготовки;

- скорость разливки, м/мин.

(11)

где - толщина отливаемой заготовки;

- ширина отливаемой заготовки.

- коэффициент, учитывающий марку отливаемой, стали им уровень совершенства конструктивных узлов УНРС, =0,21 -- для углеродистых и легированных сталей, а также высоколегированных, инструментальных и шарикоподшипниковых.

Для МНЛЗ-4РУ

=0.3 м и =0.36 м;

м²

м/мин

мин

тыс. т/год

Для МНЛЗ-6РУ

==0,17м;

м²

м/мин

мин

тыс. т/год

Количество МНЛЗ в цехе:

(12)

=3000 тыс. т/год

П_4РУ=2500 тыс. т/год;

П_6РУ=500 тыс. т/год;



2. Дуговая сталеплавильная печь

2.1 Назначение и область применения ДСП-150

Электропечь ДСП-150 предназначена для выплавки в основном конструкционных (одношлаковым процессом), а также отдельных легированных (двухшлаковым процессом) марок сталей с использованием в качестве шихты стального лома и металлизованных окатышей в комплекте с агрегатом внепечной обработки и должна использоваться только в качестве плавильного агрегата. Электропечь предназначена для установки в технологической линии действующего электросталеплавильного цеха ОАО "Оскольский электрометаллургический комбинат" и должна обеспечивать выплавку около 800 тысяч тонн стали в год с высокими экономическими показателями. Электропечь предназначена для выплавки сталей широкого сортамента.

2.2 Описание узлов агрегата

Механическое оборудование ДСП включает корпус, свод, опорную конструкцию, механизм наклона, электрододержатель, механизм передвижения электродов, вспомогательные механизмы и устройства, систему удаления и очистки газов.

Корпус, футерованный изнутри, формирует рабочее пространство ДСП.

Рабочее окно необходимо для обслуживания ДСП во время плавки.

Свод, закрывающий рабочее пространство ДСП, устанавливают на корпус. Свод имеет несколько отверстий разного диаметра для ввода графитированных электродов, топливных горелок, кислородных фурм и других технологических устройств, а также для организованного отвода печных газов (газоотсос). Поэтому на своде располагают необходимые уплотнители. Свод ДСП высокой и сверхвысокой мощности предназначен для крепления водоохлаждаемых панелей.

ДСП наклоняют для скачивания шлака в сторону рабочего окна на угол 10 и для слива металла в противоположную сторону на угол 40.

Корпус 1 устанавливают на опорную конструкцию 2 с подвижными опорами в виде двух круговых сегментов 3, перекатывающихся по горизонтальным фундаментным балкам 4 под действием механизма наклона 5.

Рисунок 2. Дуговая сталеплавильная печь

1 - электрододержатель; 2 - электрод; 3 - газоотборный патрубок; 4 - кронштейн; 5 - сводовое кольцо; 6 - корпус; 7 - опорная тумба; 8 - опорная конструкция; 9 - гидроцилиндр механизма наклона; 10 - статор электромагнитного перемешивания; 11 - гидроцилиндр механизма подъема свода; 12 - гидроцилиндр механизма поворота свода; 13 - гидроцилиндр механизма передвижения электродов; 14 - опорно-поворотный вал; 15 - Г-образная стойка; 16 - гибкие кабели; 17 - трубошины; 18 - сливной желоб; 19 - фундаментная балка; 20 - опорный сегмент; 21 - рабочее окно; 22 - песчаный затвор; 23 - уплотнитель электродного отверстия в своде

Механизм наклона является весьма ответственной частью ДСП и должен обеспечить надежность работы и долговечность механизма; легкий, плавный и регулируемый наклон корпуса на соответствующий угол и с соответствующей скоростью. Механизм наклона должен быть защищен от попадания на него жидкого металла в случае проедания подины и от попадания шлака при скачивании последнего.

Давление рабочей жидкости в гидроприводе порядка 18 МПа создают специальной насосной станцией, входящей в комплект оборудования ДСП.

Рисунок 3. Схема механизма наклона ДСП: 1 - корпус; 2 - опорная конструкция; 3 - круговые сегменты; 4 - балка; 5 - механизм наклона

Надежность работы ДСП-150 зависит от прочности и жесткости люльки - конструкции (как рамы, так и опорных секторов), на которой установлена печь. Люлька служит не только для установки корпуса печи, но и для удержания корпуса при наклоне на слив металла и скачивание шлака. Печь ДСП-150 с секторным механизмом наклона опирается на два сектора. На нижнем горизонтальном листе (подошве) каждого сектора установлены шипы, которые при перекатывании опорного сектора по фундаментной балке при наклоне печи входят в отверстия в горизонтальном листе фундаментной балки. Шипы предназначены для предотвращения перекоса печи относительно продольной вертикальной плоскости при наклоне печи.

Следовательно, они являются ответственными элементами конструкции опорного сектора. Во время эксплуатации ДСП-150 в период между двумя капитальными ремонтами печи происходит смятие и износ шипов в среднем количестве 10 штук из 36, по причине забития окалиной отверстий в фундаментных балках. Восстановление шипов, контроль износа шипов и отверстий фундаментных балок, а так же очистка нижней конструкции люльки и отверстий в фундаментных балках от окалины проводится во время капитального ремонта.

Электрододержатель служит для крепления графитированного электрода и для подвода к нему электрического тока.

Электрододержатель работает в тяжелых условиях: воздействие горячих печных газов, повышенная температура и запыленность окружающей среды, тепловой поток от нагретого электрода, интенсивное тепловыделение по закону Джоуля - Ленца при протекании через электрододержатель тока силой 50--100 кА и более.

Поэтому конструкция электрододержателя должна быть надежной, долговечной, механически прочной и жесткой, обеспечивать хороший контакт с поверхностью электрода, создавать необходимую силу трения для уравновешивания веса электрода и удержания его без проскальзывания в процессе плавки, иметь минимальные электрические потери.

Для загрузки металлошихты сверху при помощи загрузочной бадьи (корзины) необходимо открыть рабочее пространство ДСП. Из всех возможных способов (выкат корпуса, откат или наклон свода) на ДСП-150 свод поворачивают соответствующим механизмом в сторону трансформаторного помещения (печная подстанция) к разливочному пролету на 76. На таких ДСП - наименьшая масса металлоконструкций, нет сотрясений свода и электродов при открывании печи, свободна часть корпуса, противоположная стойкам, и рабочая площадка перед печью, что удобно для ее обслуживания.

Рисунок 4. Схема механизма подъема-поворота свода: 1 - свод; 2 - подвеска; 3 - кронштейн; 4 - опорно-поворотный вал; 5 - гидроцилиндры поворота; 6 - гидроцилиндр подъема; 7 - фиксатор



3. Устройство, принцип работы и технические характеристики механизма наклона ДСП-150

3.1 Анализ конструктивных решений

Во всем мире при строительстве металлургических мини-заводов, как правило, предпочтение отдают дуговым электропечам трехфазного переменного тока с высоким полным электрическим сопротивлением контура, которые работают с вторичным напряжением 1000 В и более (ДСП) и дуговым печам постоянного тока (ДППТ) с одним катодом. В мире насчитывают около 1200 дуговых электропечей, из них около 15% составляют ДППТ. Как показывает опыт промышленной эксплуатации, печи переменного и постоянного тока создаются в соответствии с единым принципом проектирования и управления, поэтому технология переплава металлошихты в этих печах и технико-экономические показатели плавки не имеют принципиальных отличий в силу одинакового принципа теплогенерации и перераспределения тепла в рабочем пространстве.

В настоящее время на металлургических предприятиях в основном устанавливают электропечи ДСП вместимостью 12, 25, 50, 100, 150 и 200 т., в которых нашли отражение новейшие достижения электротермии и электрического машиностроения. Практически все дуговые сталеплавильные печи для удобства обслуживания выполняются наклоняющимися на угол 40°-45 в сторону желоба для выпуска жидкого металла и на 10°-15 в сторону рабочего окна для удаления шлака. По типу конструкции опорного узла механизмы наклона делятся на секторные, роликовые и цапфовые (см рис. 5), по месту нахождения привода - с боковым или нижним расположением, а по типу привода - на электрические и гидравлические. Наиболее широкое распространение в промышленности получили печи с секторным механизмом наклона. Основное их преимущество - перемещение сливного носка при выпуске металла из печи в сторону разливочного пролета. Механизмы наклона печей с боковым расположением привода более удобны в эксплуатации, но одностороннее приложение нагрузки к корпусу не позволяет использовать их на печах средней и большой производительности.

На последних устанавливают механизмы наклона с нижним расположением привода, что обеспечивает хорошую устойчивость корпуса. Привод монтируют на фундаменте под печью со стороны рабочего окна, поэтому в процессе эксплуатации он может быть залит металлом или шлаком.

а) б) в)

Рисунок 5. Схемы механизмов наклона печей: а - секторный; б - роликовый; в - цапфовый (1 - привод наклона); 2 - корпус печи; 3 - люлька; 4 - опорная плита; 5 - роликовая обойма; 6 - опора цапфы)

Электропечи средней серии ДСП-12, ДСП-25 и ДСП-50 выполняют с гидравлическими приводами основных механизмов, электропечи крупной серии ДСП-100, ДСП-150 и ДСП-200 изготавливают с электроприводами или с гидроприводами всех механизмов.

Гидравлические приводы механизмов имеют преимущества по сравнению с электромеханическими: более компактны, благодаря чему металлоемкость печей ниже на 15-20%, а площадь занимаемая печами, примерно меньше на 15%. Однако применение гидроприводов для механизмов электропечей ограничено ввиду трудности изготовления гидроцилиндров большой длины.

Независимо от конструкции к механизму наклона предъявляются высокие требования долговечности и надежности работы, обеспечения легкого и плавного наклона печи на требуемый угол с необходимой скоростью и исключения опрокидывания печи при наклоне.

Для повышения производительности крупных электросталеплавильных печей возникает актуальный вопрос по снижению продолжительности периодов плавки за счет внедрения результатов научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, совершенствования энергетического и электрического режима ДСП, более полной механизации и автоматизации трудоемких операций, повышения уровня организации ведения плавки и уменьшения различного рода задержек.

Дуговая сталеплавильная печь (ДСП-150) представляет собой сложный агрегат, оснащенный большим количеством узлов и механизмов, основным из которых является механизм наклона печи, выполняющий важную роль для обеспечения технологического процесса ДСП-150 выплавки стали. Механизм наклона должен обеспечивать плавный наклон корпуса печи на слив стали и скачивания шлака. Составными частями механизма наклона являются опорная конструкция печи (люлька) и гидропривод. По принципу работы дуговая сталеплавильная печь (ДСП-150) относится к трехфазным дуговым электропечам с зависимой дугой.

Механизм наклона ДСП-150 нижнего типа, цилиндры наклона печи крепятся вверху шарнирными опорами в кронштейнах подшипников, жёстко расположенных на секторах люльки. Внизу - шарнирными опорами в кронштейнах подшипников, жестко закрепленных в фундаменте печи.

Важнейшим требованием к механизму наклона является невозможность самопроизвольного опрокидывания печи при наклоне. Ось люльки смещена, относительно оси печи в сторону слива стали на 500 мм. Для предотвращения возможного опрокидывания самопроизвольного печи в сторону выпуска стали, печь опирается на стойку с гидравлическим приводом. Основные преимущества этого привода - малые габариты, плавность работы, но требует высококвалифицированного обслуживания.

В настоящее время гидравлическая установка обеспечивает следующие продолжительность операций:

- максимальный угол наклона печи:

для слива металла - 40°

для скачивания шлака - 10°

- время наклона печи от 0° до 40°-50 сек.

- время возврата печи в исходное положение после слива стали - 20 сек.

- рабочее давление в системе - 18 МПа

3.2 Описание механизм наклона печи ДСП-150

Механизм наклона печи служит для наклона корпуса печи на - выпуск стали и слив шлака. Он состоит из следующих частей:

- два масляных гидравлических цилиндра наклона двойного действия с хромированными штоками, с шарнирными подшипниками;

- стопорный механизм со стопорным пуансоном, масляно-гидравлическим цилиндром двойного действия, твердохромированным штоком с шарнирным подшипником, концевым выключателем и управляющей планкой;

- копировальный механизм, включающий передачу, приводную цепь, противовес для контроля положения люльки печи и датчик угла поворота.

Контроль положения печи относительно вертикали осуществляют концевые выключатели. Сигналы с них выведены на мнемосхему печи.

Рисунок 6. Схема механизма наклона печи: 1 - люлька; 2 - цилиндр наклона; 3 - цилиндр стопорный

Цилиндры наклона крепятся вверху шарнирными опорами в кронштейнах подшипников, расположенных на сегментах люльки. Внизу - шарнирными опорами в кронштейнах подшипников, жестко закрепленных в фундаменте печи. Цилиндры двойного действия, уплотнение полостей цилиндров осуществляется шевронными манжетами. Для предохранения от загрязнения на выходе штока расположены грязесъёмники.

Если при наклонённой печи произойдет разрыв подающего шланга или трубопровода, то размыкаемые обратные клапаны, предотвращают возврат печи в «нулевое» положение. Стопорный механизм служит для фиксации печи в «нулевом» положении и снятия нагрузки на узлы механизма наклона.

Стопор расположен справа на стороне рабочего окна. Установлен на специальный фундамент на анкерных болтах. Стойка стопорного механизма имеет на верхнем конце поперечину, регулируемую по высоте, соединённую посредством основной рамы с цилиндром.

В нулевом положении печи стопор препятствует наклону печи в сторону скачивания шлака. Для наклона печи в сторону скачивания шлака, гидроцилиндр наклоняет стопорную стойку в горизонтальное положение.

При поднятом своде и неотведенном поворотном жёлобе механизм наклона печи блокируется.

3.3 Определение опрокидывающего момента

Рисунок 7. Расчетная схема механизма наклона ДСП для определения опрокидывающих моментов:

а - расчетная схема от силы тяжести корпуса; б - расчетная схема от силы тяжести жидкого металла (1 - корпус; 2 - опорный сегмент; 3 - фундаментная балка; 4 - гидроцилиндр механизма наклона)

Усилие гидроцилиндра будем рассчитывать в соответствии с рекомендациями. Расчет усилия гидроцилиндра связан с определением опрокидывающих моментов от силы тяжести ДСП, силы тяжести жидкого металла, силы трения в опорно-ходовой части ДСП. [1]

(13)

где - прокидывающий момент от силы тяжести ДСП;

- прокидывающий момент от силы тяжести жидкого металла

- прокидывающий момент от силы трения в опорно-ходовой части ДСП.

В связи с тем, что момент опрокидывания печи будет максимальным при наклоне ее на угол =40-45, когда весь металл будет слит в ковш, момент от силы веса жидкого металла приравниваем к нулю =0.

Опрокидывающий момент М от сил тяжести элементов механизма наклона и от сил трения в механизме определяют при известной конструкции ДСП.

Основой правильного расчета опрокидывающего момента является точное определение общих координат центра тяжести печи.

Массу наклоняемых элементов ДСП принимаем по таблице 1.

Таблица 1

Масса наклоняемых элементов печи

Наименование	Масса
Люлька	52000 кг
Подина	120000 кг
Корпус	31600 кг
Свод	44800 кг
Консоли электрододержателей	3 9000=27000 кг
П/портал	78700 кг
Электроды	3 6000=18000 кг

Согласно данным таблицы 1 общая масса наклоняемых элементов ДСП составляет:

372100 кг

Сила тяжести порожней ДСП будет равна:

G = g (14)

где - общая масса наклоняемых элементов ДСП

g = 9,81 м/с - ускорение свободного падения

G = 372100 9,81 =3650301 Н

Для определения координат центра тяжести печи вычертим печь в масштабе. Введем систему координат XOY. Найденные координаты центров тяжести отдельных элементов печи отложим на чертеже и занесем в таблицу 2.

Таблица 2

Координаты центров тяжести элементов печи

НАИМЕНОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТА	Координаты Y Ц.Т. (мм.ч )
Люлька	36
Подина	50
Корпус	91
Портал с механизмом подъема электродов	88
Свод	135

Координату центра тяжести печи определим по формуле:

(15)

где - масса i -того элемента печи;

- координата центра тяжести i -того элемента;

Х= 0

Y = 74 мм.ч.

Связываем координаты центра тяжести с осью вращения печи через радиус-вектор :

(16)

где=500 мм, e=1050 мм - координаты центра тяжести печи относительно центра вращения:

мм

Угол наклона радиуса-вектора к оси печи - , равен:

(17)

25,45

Плечо - силы тяжести порожней ДСП G = g ( с учетом данных таблицы 2 ) относительно оси вращения при наклоне ДСП на угол зависит от угла между радиусом-вектором и вертикалью:

(18)

где плюс или минус характеризуют направление наклона ДСП.

мм

С учетом формулы опрокидывающий момент от силы тяжести порожней ДСП составляет:



= Gа = g ()(19)

= 36503011,095 = 3997079,5 Нм.

от силы трения в опорно-ходовой части ДСП, вследствии упругости сжатия опорных сегментов определяем по формуле:

(20)

где l = 0,25р - плечо деформации;

р = 2,16 - ширина площади сопротивления опорного сегмента с фундаментной балкой как опорной плоскостью;

k = - нагрузка, приходящаяся на единицу длины образующей сегментов;

В=800 мм - суммарная длина образующих двух опорных сегментов ДСП;

D = = 10 м - диаметр опорного кругового сегмента;

E - модуль упругости (модуль Юнга) материала опорно-ходовой части ДСП (сталь E=0,2 МПа).

l= = 11,53 мм

М = 36503010,01153 = 42088 Н м

Суммарный опрокидывающий момент М равен:

М = = 3650301 + 42088 = 3692389 Н м

Для определения усилия F, действующего на шток гидроцилиндра привода наклона ДСП, необходимо найти плечо S действия этой силы. Для этого нужно знать уравнение траектории движения шарнира N () в результате вращательного и поступательного движения опорного сегмента по фундаментной балке при наклоне ДСП на угол .

Координаты подвижного шарнира N штока гидроцилиндра при наклоне ДСП на угол = 45:

X = [()-sin([()] (21)

Y = (1-cos()] (22)

где = 32 - угол наклона линии NO к оси печи

X = 5000 [0,017453 ( 32 +45 )-sin( 32+45)]1869 мм

Y = 5000[1-cos(32 +45 )]3875 мм

Плечо S находим по формуле:

S = [1 - cos() + А sin()]/ А +1 (23)

где А - коэффициент из уравнения продольной оси штока Ш , для которой плечо S является перпендикуляром :

А = ()/() (24)

где = -5000 мм, = 0 - координаты неподвижного шарнира гидроцилиндра

А = (-5000 - 3875 )/(0 - 1869) = 4,75

S = 5000[1 - cos(32 +45)+4,75 sin(32 +45)]/ 5567 мм

Искомое усилие, действующее на шток гидроцилиндра находим по формуле:

(25)

= 661047,4 Н663 кН



Также для расчета гидравлического привода необходимо определить силу сопротивления F перемещению штока в уплотнениях гидроцилиндра.

= 0,1=0,1663263 = 66326 Н

Полное усилие гидроцилиндра:

F = +=66326+663263 = 729589 Н

3.4 Расчет гидроцилиндра

Расчет гидроцилиндра будем вести в соответствии с рекомендациями [3],[4].

Перед началом расчета определим исходные величины:

Усилие гидроцилиндра: F = 730 кН,

Ход гидроцилиндра: Н = 3450 мм,

Время наклона корпуса печи от 0 - 45: t = 50 сек,

Рабочее давление в маслянно-гидравлической системе: Р=180 атм.

Определим скорость движения штока:

(26)

м/с

Показатель вида нагрузки :

(27)

Определяем по графику зависимости от показателя нагрузки относительную предельную скорость ([4]. стр. 90).

= 0,5 м/с

Определяем скорость установившегося движения :

(28)

м/с

Определяем ускорение при разгоне:

(29)

Так как в знаменателе получается ноль, значит в движении штока нет этапов разгона и торможения.

Полная внешняя нагрузку на выходном звене F будет равна силе F=730 кН.

Мощность на выходном звене:

(30)

Вт

Рассчитываем удельный рабочий объем :

(31)

где F - движущая сила объемного гидропривода , F = 730000 Н;

-- гидравлический КПД 0,75--0,9; принимаем =0,75;

-- КПД гидродвигателя, для гидроцилиндров 0,85.



Посчитаем расчетный диаметр поршня:

(32)

м

Принимаем диаметр поршня = 300 мм

Уточняем удельный объём:

(33)

Диаметр штока гидроцилиндра выбираем конструктивно исходя из рекомендаций [5]:

(34)

С учетом больших нагрузок принимаем:

, тогда:

мм

Принимаем =250 мм.

Определяем толщину стенки гидроцилиндра :

Минимальная толщина стенки гидроцилиндра составляет:

(35)

(36)



где =110 МПа -- допускаемое напряжение растяжения для стали 45.

условие выполняется

Принимаем согласно ГОСТ толщину стенки 30 мм.

3.5 Расчет штока на устойчивость

Произведем проверочный расчет штока гидроцилиндра на устойчивость используя формулу Эйлера:

(37)

где -- предельная нагрузка,

-- коэффициент, учитывающий закрепление гидроцилиндра, так как гидроцилиндр закреплен шарнирно с обоих сторон, то принимаем равным 2;

E -- модуль упругости (модуль Юнга для стали E = МПа);

L -- длина сжатого участка, в данном случае полный ход гидроцилиндра L = Н = 3450 мм;

-- момент инерции сечения штока.

(38)

условие прочности выполняется.



3.6 Расчет гильзы гидроцилиндра на прочность

Расчет напряжений ведется в зависимости от типа напряженного состояния в стенке гидроцилиндра, которое зависит от способа закрепления. Напряженное состояние может быть плоским и объемным.

Рисунок 8 - Схема крепления гидроцилиндра с опорой на дно

(39)

где и - соответственно наружный и внутренний радиусы цилиндра, м, м;

Р - давление, Р =180 атм=18 МПа

МПа

(40)

МПа

3.7 Расчёт осей на прочность

Перед началом расчета осей гидроцилиндра выберем материал, из которого они будут изготовляться. Для изготовления осей выберем сталь марки 30Х3МФ, которая обладает высокой износостойкостью при высоких давлениях, теплоустойчива - работает при температуре до +450 . Эти эксплуатационные характеристики являются большим достоинством этой стали, в условиях в которых работает механизм наклона печи, в частности оси крепления гидроцилиндра.

Рисунок 9. Расчетная схема оси

Данные для расчета:

F = 730 кН ,

a= b = 0,32 м

l = 0, 64 м

= 950 МПа - предел текучести стали 30Х3МФ .

Максимальный момент при данном виде нагружения равен:

(41)

Нм

Запишем условие прочности:

(42)

где - допускаемое напряжение;

- момент сопротивления сечения.

(43)

где - коэфициент запаса прочности, с учетом того что для изготовления осей используем высококачественную сталь, принимаем коэффициент запаса прочности = 2.

МПа

Момент сопротивления для круглого сечения:

(44)

Преобразуем неравенство (29) и подставив (31) в (29) получим:

, тогда

Выполнив арифметические преобразования получаем:

Рассчитаем диаметр осей:

м

Так как пальцы не нагружены в осевом направлении, то расчет на устойчивость проводиться не будет.

технологический сталеплавильный металлизованный литой



3. Технология монтажа

3.1 Общие требования

Перед началом монтажа осуществляются следующие подготовительные работы:

- все необходимые для этого монтажа фундаменты подметаются до чистоты метлой, все крепёжные отверстия освобождаются от мусора;

- монтаж печной площадки 7.8 м должен быть завершён;

- имеются в распоряжении монтажный кран для элементов печи и подъёмные механизмы для помещения гидравлической системы;

- для осуществления монтажа печи должны быть предусмотрены смещённые друг относительно друга на 90° оси отсчёта и апогей. С этой целью в трёх точках фундамента заливаются по стальной пластинке так, чтобы они не могли смещаться, замеряются, помечаются и снабжаются постоянными координатами. На одной из этих трёх табличек дополнительно приваривается апогей, который также замеряется и маркируется. Полученные таким образом оси служат исходными размерами при осуществлении всего комплектного монтажа. Они используются в течение многих лет (при крупных ремонтах). Точно в центре печи на высоте около + 8.5 м устанавливаются шнуровые каркасы (2 оси). Шнуровой каркас необходим для определения координат нижней конструкции люльки, цилиндров наклона (предварительный монтаж) и опорного кольца механизма наклона и поворота свода печи;

- контролируется соблюдение заданных размеров соответствующего участка фундамента и помещения гидравлики, допуск при соблюдении отметок -5 мм. Оси фундаментов для деталей оборудования соблюдать с допуском - 1 мм.

Необходимо также соблюдать следующие общие указания:

- каждая часть перед монтажом проверяется после её распаковки на наличие транспортных повреждений;

- соблюдаются указанные допуски при монтаже;

- голые части машин, покрытые для защиты во время транспортировки защитным антикоррозионным слоем, очищаются от этого слоя непосредственно перед монтажом (без повреждения поверхности);

- в качестве растворителя для защиты от коррозии обработанных поверхностей можно применять бензин или нитрожидкость;

- поверхности, которые во время эксплуатации смазываются, необходимо уже при монтаже снабдить каким-то минимальным количеством смазочного вещества;

- монтаж осуществляется только инструментами или вспомогательными средствами, которые не могут повести за собой повреждение монтируемых частей;

- заливка машин не должна быть менее 50мм;

- обрабатываемые поверхности для монтажных сварных швов обрабатываются антикоррозийным защитным средством тектил. Для получения прочных сварных швов нужно перед сваркой тщательно удалить этот антикоррозийный слой. В противном случае получаются пористые сварные швы. Пористые сварные швы не являются прочными.

3.2 Монтаж люльки

Нижняя конструкция состоит из 2 балок. Эти балки помечаются валиками (I или II или III или IV). Для каждой отдельной печи можно брать только балки, отмеченные одинаковыми номерами. После монтажа люльки и балок осуществляют попытку скатывания люльки с балок. При этом определяются контрольные размеры и набиваются на балках. Балки укладываются на соответствующий фундамент вместе с вдетыми крепёжными болтами. Футеровочные листы укладываются вблизи крепёжных болтов. Приблизительное расположение осуществляется на основании набитых контрольных размеров. Крепёжные болты заливаются до верхнего края фундамента. После затвердевания заливочной массы осуществляют точную юстировку и затяжку всех крепёжных болтов. При точной юстировке соблюдаются все набитые контрольные размеры с допуском 1 мм. Расстояние от центра печи до оси балки с монтажной стороны (3950 мм) и расстояние от центра печи до оси люльки (500 мм) устанавливаются с допуском на каждое расстояние 1 мм. Высотные отметки верхнего края балки допускаются 1 мм.

Рама люльки поставляется разобранной на четыре части: элемент люльки, монтажная сторона (сверхгабаритная часть), 2 поперечные балки и элемент люльки, внешняя сторона. Эти элементы подвергались пробному монтажу в мастерской. Элементы люльки и поперечные балки помечаются наплавленными валиками (I или II или III или IV). Каждая печь получает элементы с одинаковыми номерами. Люлька может монтироваться только на балках с одинаковым номером. Обе поперечные балки соединяются с элементом люльки, монтажная сторона, с помощью винтовых соединений на сварных стыках.

Такой предварительный монтаж осуществляется за пределами печного фундамента. Перед тем, как насадить эти предварительно смонтированные элементы люльки на балки, нужно между фундаментом монтажной стороны люльки и фундаментом её внешней стороны установить вспомогательную подпорку с двумя гидравлическими прессами с целью опоры обеих поперечных балок. Перед насадкой элементов люльки нужно также осуществить предварительный монтаж цилиндров наклона. После такой подготовки можно установить предварительно смонтированную люльку на балки и вспомогательную подпорку. Затем можно установить элемент люльки, внешняя сторона. Оба элемента затем подгоняться друг к другу и соединяются винтовыми соединениями на сварных стыках.

Попыткой скатывания люльки на балках с помощью крана получают пятно контакта на нижней конструкции люльки и контролируют соосность рядов болтов продольных стенок люльки с рядами отверстий в балках. Люльку можно тщательно сварить и за пределами фундамента и затем насаживать ее на центрированные балки. Оси болтов отверстий на стороне, прилежащей к электропомещению, должны совпадать друг с другом с допуском 2 мм.

Пятно контакта сегментов люльки на балках должно составлять минимум 70% поверхности. Перед скатыванием люльки на нижней, конструкции люльки опорную поверхность можно натирать мелом. Таким образом, после попытки скатывания видно будет полученное пятно контакта на опорной поверхности. Сегменты люльки теперь предохраняются от опрокидывания и можно приступить к сварочным работам. По окончании сварочных работ снова повторяют скатывание люльки. По получении положительного результата скатывания заливаются балки люльки и еще раз затягиваются крепежные болты. Затем люлька возвращается в нулевое положение и производится временное соединение люльки с балками. Точками измерения служат обработанные поверхности для установки кривошипов. Затем к люльке приваривают наклоняемую совместно печную площадку.

Печная площадка поставляется разобранной на пять элементов и поручни. Необходимо получить заданное расстояние между неподвижной частью печной площадки и её частью, наклоняемой совместно с люлькой. При этом наклоняемая часть может быть укорочена по необходимости на величину до 20 мм. Допустимая нагрузка на печную площадку составляет 150 кг/м. На консолях рамы люльки устанавливаются эксцентриковые опоры. Эта установка осуществляется таким образом, чтобы цапфы находились в нулевой позиции. Теплозащитные листы могут монтироваться только после того, как на люльке монтируются все трубопроводы и мелкие элементы. Монтаж лестницы к несущей конструкции свода может осуществляться независимо от монтажа люльки. Отдельные части лестницы привинчиваются друг к другу. Поручни привариваются. После монтажа несущей конструкции свода лестницу подгоняют к нему. Затем можно сваривать плиты основания лестницы с крепёжными плитами на неподвижной части печной площадки.

3.3 Монтаж цилиндров наклона и фиксатора

Цилиндры наклона и фиксатор монтируются предварительно перед насадкой люльки. Оба цилиндра наклона и цилиндр фиксатора поставляются заполненными маслом. Необходимо слить антикоррозийную защитную жидкость, а отверстия закрыть до прокладки гидравлических трубопроводов, чтобы не попадала пыль. При предварительном монтаже цилиндров наклона с цилиндром монтируются верхние и нижние подшипниковые стойки. Для крепления нижних стоек в фундаменте в отверстия к залитым крепёжным слиткам вставляются болты с прямоугольными головками. Направление прямоугольной головки контролируется прорезью на конце резьбы болта. Цилиндры наклона насаживаются вместе с установленными подшипниковыми стойками. Футеровочные листы располагаются вблизи болтов. Затем подгоняют и насаживают гайки и шайбы. Точная юстировка цилиндров наклона осуществляется только после сборки и монтажа люльки.