Расчет и проектирование двухступенчатой фреоновой холодильной установки
Выбор температурного режима хладагента в испарителе. Построение холодильного цикла, расчёт хладопроизводительности, определение параметров хладагента в узловых точках цикла. Определение расхода электроэнергии. Подбор компрессоров низкого давления.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 08.12.2013 |
| Размер файла | 117,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Расчет и проектирование двухступенчатой фреоновой холодильной установки
1. Выбор температурного режима
Назначаем температуру хладагента в испарителе:
°С. (1.1)
Начальная температура воды:
Расчетная температура атмосферного воздуха находится по среднемесячной температуре июля с учетом максимальных температур ([2], с. 521):
°С, (1.2)
Расчетную относительную влажность наружного воздуха находим по расчетной температуре и влагосодержанию , определенному по среднемесячным значениям параметров атмосферного воздуха для июля (для Минска:°С, )% ([2], с. 521 табл. XL), используя для этой цели диаграмму Рамзина (диаграмма I-x влажного воздуха) ([2], c. 413). При кг/(кг с. в.) и имеем
Температура воды, охлаждённой в градирне и подаваемой в конденсатор холодильной машины:
°С, где (1.3)
- температура наружного воздуха по мокрому термометру (по I-x диаграмме при °С и ); - температура охлаждения воды в вентиляторных градирнях (обычно в пределах 3,5-5 °С); - коэффициент эффективности водоохлаждающего устройства (для вентилляторных градирен 0,75-0,85).
Конечная температура воды:
°С. (1.4)
Температура конденсации хладагента:
°С. (1.5)
Температура переохлаждения хладагента:
°С°С. (1.6)
Данные по тепловому режиму сводим в таблицу 1
Таблица 1
|
-25 °С. |
||
|
35 °С. |
||
|
30 °С. |
2. Построение холодильного цикла, расчёт хладопроизводительности, определение параметров хладагента в узловых точках цикла
По температурам испарения и конденсации хладагента на диаграмме i-p для фреона-12 находим давления испарения и конденсации:
°Сат
°Сат
Промежуточное давление:
(2.1)
где, - давление паров хладагента в испарителе;
- давление паров хладагента в конденсаторе.
Аналогично строим для стандартного цикла (°С, °С, °С):
Таблица характеристических точек стандартного цикла
|
№ |
p, Па |
t,°С |
i, кДж/кг |
v, м?/кг |
Агрегатное состояние |
|
|
9 |
1,8 |
-15 |
566,9 |
0,086 |
насыщенный пар |
|
|
10 |
7,5 |
40 |
593,7 |
перегретый пар |
||
|
10' |
7,5 |
30 |
526,6 |
насыщенный пар |
||
|
11 |
7,5 |
30 |
448,3 |
жидкость |
||
|
11' |
7,5 |
25 |
440,1 |
переохлажденная жидкость |
||
|
12 |
1,8 |
-15 |
440,1 |
парожидкостное |
3. Определение расхода хладагента и электроэнергии
Расход хладагента в первой ступени:
Рабочая холодопроизводительность:
, (3.1)
где - расход рассола, кг/ч; кДж/(кгК) - теплоёмкость рассола NaCl при
(3.2)
где, - рабочая хладопроизводительность.
- энтальпия 1-ой и 8-ой узловых точек.
Расход хладагента во второй ступени:
Определяется из уравнения теплового баланса промежуточного сосуда:
(3.4)
Расход электроэнергии включает расход на привод компрессора НД, компрессора ВД и привод насоса подачи рассола в испаритель:
4. Подбор компрессоров
Компрессор низкого давления.
а) Стандартная холодопроизводительность:
([2], c. 444), (4.1)
где - хладопроизводительность для рабочего цикла, кДж; - объемные холодопроизводительности для стандартного и рабочего цикла соответственно, кДж/м; - коэффициенты подачи компрессора для стандартного и рабочего циклов соответственно.
кДж/м; (4.2)
Удельная массовая хладопроизводительность в стандартном цикле:
кДж/м, (4.3)
- удельные объёмы хладагента на входе в компрессор в рабочем и стандартном цикле соответственно.
Отсюда находим коэффициенты подачи компрессоров для фреона-12 в зависимости от степеней сжатия([1], рис. 12.3):
(4.4)
(4.5)
По формуле (4.1) найдем:
кВт.
б) Требуемая мощность:
, (4.6)
где - изоэнтропная теоретическая работа компрессора, кДж; - КПД компрессора.
кВт; (4.7)
, (4.8)
где - индикаторный КПД при ([1], рис. 12.4); - механический КПД; - КПД передачи; - КПД двигателя.
По формуле (4.6) найдем:
кВт.
Определим установочную мощность компрессора
(4.9)
кВт.
-коэф. запаса мощности ([2], таб. 2.1);
По справочнику Промышленная теплоэнергетика и теплотехника под ред. Григорьева В.А., Зорина В.М. выбираем компрессор (т. 4, с. 250 табл. 5.4):
Таблица 4
|
Типоразмер (марка) |
Хладопроизводительность, кВт |
Габариты, мм |
Мощность электродвигателя, кВт |
|||
|
длина |
ширина |
высота |
||||
|
ФУ-175 П |
204 |
1370 |
1315 |
1115 |
72 |
Компрессор высокого давления.
а) Объём описываемый поршнем:
, (4.10)
где - расход хладагента во второй ступени кДж; - удельный объём хладагента на входе во второй компрессор 1/; - коэффициент подачи компрессора:
(4.11)
По формуле (4.10) найдем:
м/с.
б) Требуемая мощность:
(4.12)
По формуле (4.8) найдем:
;
кВт.
Определим установочную мощность компрессора
По формуле (4.9) найдем:
кВт.
=1,2;
По справочнику Холодильные компрессоры под ред. Быкова А.В. выбираем компрессор (с. 54 табл. 1-10):
Технические характеристики компрессора низкого давления.
Таблица 5
|
Марка компрессора |
Объём, описываемый поршнем, м/ с |
Габариты, мм |
Масса, кг |
Мощность электродвигателя, кВт |
|||
|
длина |
ширина |
высота |
|||||
|
ФУУ-350П |
0,106 |
1370 |
1315 |
1115 |
1200 |
110 |
5. Расчёт и подбор испарителя
Охлаждения рассола NaCl осуществляется в кожухотрубчатом испарителе с паровым пространством. В межтрубное пространство испарителя подаётся холодильный агент - фреон -22 при температуре °С. В трубное пространство, с температурой °С поступает рассол, который на выходе имеет температуру °С.
Тепловая нагрузка на испаритель:
(5.1)
кВт.
Средний температурный напор в испарителе([1], ф. 12.14):
(5.2)
°С.
Средняя температура рассола в испарителе:
По формуле (3.2) найдем:
°C
Ориентировочно принимаем коэффициент теплопередачи Вт/мК ([1], c. 360).
Ориентировочное значение поверхности теплопередачи испарителя:
(5.3)
м.
По ГОСТ 14248-79 подбираем кожухотрубчатый испаритель с паровым пространством: ([[1], с. 59 табл. 2.10)
Параметры кожухотрубчатого испарителя сводим в таблицу
Таблица 6
|
Диаметр кожуха D, мм |
600 |
|
|
Диаметр труб d, мм |
25х2 |
|
|
Общее число труб n, шт. |
240 |
|
|
Число ходов, z |
2 |
|
|
Длина труб l, м |
3 |
|
|
Поверхность теплообмена F, м |
57 |
Уточнённый расчёт.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи для рассола, движущегося по трубному пространству испарителя. Критерий Рейнольдса:
, (5.4)
где - расход рассола, кг/с; - внутренний диаметр трубок, м; - число трубок; ? - динамический коэффициент вязкости рассола при температуре °С.
ламинарный режим
При ламинарном режиме течения жидкости в прямых трубах круглого сечения рекомендуется пользоваться формулой Михеева для определения Нусельта([2], c. 188):
, (5.5)
где - коэффициент, который зависит от отношения ;
([2], табл. 4.4)
Примем °С, тогда °С
Критерий Грасгофа:
(5.6)
По формуле (5.5) найдем критерий Нусельта:
(5.7)
где - коэф. теплопроводности для NaCl;
Вт/мК.
Теплофизические свойства рассола NaCl взяты в литературе [3] c. 146, 148 при °С.
Коэффициент теплоотдачи от кипящего фреона к трубе ([1], с. 54):
, (5.8)
где ? пара - плотность паров фреона-12 при К - температура кипения фреона; q - удельная тепловая нагрузка, рассчитываемая по формуле для случая кипения в большом объёме:
(5.9)
кг/м
(5.10)
где -поверхностное натяжение жидкости.
Вт/м.
Подставим все известные данные в формулу (5.8).
Вт/мК.
Теплофизические свойства фреона-12 взяты в литературе [3] табл. 36 при
Определяем коэффициент теплопередачи по уравнению аддитивности:
, (5.11)
где ?rзагр - сумма термических сопротивлений загрязнений, (мК / Вт) ([2], с. 506 табл. XXXI); ? - толщина стенки трубок, м; ? - коэффициент теплопроводности стали, Вт/мК ([2], с. 504 табл. XXVIII).
По формуле (5.11) найдем:
Вт/мК.
Определяем плотность теплового потока в зоне испарения фреона:
(5.12)
Вт/м.
Вычисляем ориентировочные значения температур стенки со сторон обоих теплоносителей:
(5.13)
°С;
(5.14)
°С
°С;
Поскольку , то:
°С; (5.15)
°С. (5.16)
Введём поправку в коэффициент теплопередачи, определив точное значение :
;
(5.17)
Вт/мК.
Определяем коэффициент теплопередачи по формуле (5.11):
= Вт/мК.
Поверхность теплопередачи определяем по формуле (5.3):
м2.
По ГОСТ 14248-79 выбираем испаритель с параметрами([1], с. 59 табл. 2.10):
Параметры кожухотрубчатого испарителя сводим в таблицу
Таблица 7
|
Диаметр кожуха D, мм |
600 |
|
|
Диаметр труб d, мм |
252 |
|
|
Общее число труб n, шт. |
240 |
|
|
Число ходов, z |
2 |
|
|
Длина труб l, м |
4 |
|
|
Поверхность теплообмена F, м |
75 |
6. Расчёт и подбор конденсатора
Для охлаждения и конденсации паров хладагента используется водяной конденсатор состоящий из трех зон: зоны охлаждения, зоны конденсации, зоны переохлаждения.
Расход воды, затрачиваемой в конденсаторе, для охлаждения, конденсации и переохлаждения хладагента определим по уравнению:
=, (6.1)
где t, t - температуры охлаждающей воды на входе и выходе конденсатора; - расход хладагента 2-ой ступени, кг/с, - энтальпии хладагента в соответствующих точках холодильного циклак, кДж/кг; - теплоёмкость воды (кДж/(кг К)) при средней температуре её в конденсаторе([2], с. 512 табл. ХХХIХ):
По формуле (3.2) найдем:
°С,
кг/с.
Уточнённый расчёт.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи для воды, протекающей по трубному пространству конденсатора определяем по формуле (5.4):
Критерий Рейнольдса:
,
где - расход охлаждающей воды, кг/с; - внутренний диаметр трубок, м; ? - динамический коэффициент вязкости воды, Па.
турбулентный режим.
При развитом турбулентном движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения используем следующую формулу для определения Нусельта([1], с. 49):
; (6.4)
Принимаем отношение 1.
Критерий Прандтля Pr:
. (6.5)
Коэффициент теплоотдачи от трубы к воде определяем по формуле (5.7):
Вт/мК.
Теплофизические свойства воды([1], c. 512 табл. ХХХIХ) взяты при температуре °С.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи для фреона-12, проходящего через межтрубное пространство конденсатора.
Критерий Рейнольдса:
, (6.6)
где ? - динамическая вязкость паров фреона-12, Па; - эквивалентный диаметр межтрубного пространства, м:
(6.7)
м.
- турбулентный режим.
При движении хладагента в межтрубном пространстве кожухотрубчатого теплообменника с сегментными перегородками Нусельт определяется по формуле (6.4):
,
Принимаем отношение 1.
Критерий Прандтля определяется по формуле (6.5):
;
.
Коэффициент теплоотдачи от паров фреона-12 к трубе определяется по формуле (5.7):
Вт/мК.
Теплофизические свойства паров фреона-12 ([3], табл. 37) взяты при температуре °С.
Определяем коэффициент теплопередачи по формуле (5.11):
,
где ?rзагр - сумма термических сопротивлений загрязнений труб с двух сторон([2], c. 506 табл. ХХХI), мК / Вт; ? - толщина стенки трубок, м; ? - коэффициент теплопроводности стали, Вт/мК.
Вт/мК.
Определяем плотность теплового потока в зоне охлаждения паров фреона по формуле (5.12):
Вт/м.
Вычисляем ориентировочные значения температур стенки со сторон обоих теплоносителей:
По формуле (5.13) найдем:
°С;
По формуле (5.14) найдем:
°С;
°С.
Так как , то:
По формуле (5.15) найдем:
°С;
По формуле (5.16) найдем:
°С.
Введём поправку в коэффициент теплопередачи, определив точное значение :
По формуле (6.5) найдем:
,
где с, ?,?-теплофизические свойства воды при .
По формуле (5.17) найдем:
Вт/мК.
Аналогично для фреона-12:
По формуле (6,5) найдем:
,
где с, ?,?-теплофизические свойства паров фреона-12 при .
По формуле (5.17) определим:
Вт/мК.
Определяем точное значение коэффициента теплопередачи по формуле (5.11):
Вт/мК.
Поверхность теплопередачи найдем по формуле (5. 3):
м.
Параметры кожухотрубчатого конденсатора сводим в таблицу
Таблица 9
|
Диаметр кожуха D, мм |
325 |
|
|
Диаметр труб d, мм |
20х2 |
|
|
Общее число труб n, шт. |
100 |
|
|
Число ходов, z |
2 |
|
|
Длина труб l, м |
2 |
|
|
Площадь самого узкого сечения в межтрубном пространстве f, м |
0.011 |
|
|
Поверхность теплообмена F, м |
11 |
Расчет зоны конденсации паров фреона
1) Определим температуру воды на входе в зону конденсации. Количество теплоты, отводимое водой во второй зоне найдем по формуле (6.2):
°С.
б) Средняя разность температур во второй зоне составляет:
, поэтому
°С.
2) Ориентировочно принимаем коэффициент теплопередачи Вт/мК ([2], c. 175 табл. 4-6).
Ориентировочное значение поверхности теплопередачи зоны конденсации найдем по формуле (5. 3):
м.
По ГОСТ выбираем кожухотрубчатый конденсатор со следующими характеристиками ([1], табл. 2.3):
Параметры кожухотрубчатого конденсатора сводим в таблицу
Таблица 10
|
Диаметр кожуха D, мм |
400 |
|
|
Диаметр труб d, мм |
252 |
|
|
Общее число труб n, шт. |
100 |
|
|
Число ходов, z |
2 |
|
|
Длина труб l, м |
3 |
|
|
Площадь самого узкого сечения в межтрубном пространстве f, м |
0.02 |
|
|
Поверхность теплообмена F, м |
24 |
3) Уточнённый расчёт.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи для воды, протекающей по трубному пространству конденсатора.
Критерий Рейнольдса определяется из формулы (5. 4):
,
переходный режим.
Для переходной облаcти воспользуемся приближенным уравнением:
(6.9)
Критерий Pr найдем по формуле (6,5):
.
По формуле (6,9):
Коэффициент теплоотдачи от трубы к воде найдем по формуле (5.7):
Вт/мК.
Теплофизические свойства воды взяты при температуре:
°С.
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующихся паров фреона к трубе:
Сначала определим коэффициент теплоотдачи для одиночной горизонтальной трубы([1], c. 53):
, (6.10)
где r - теплота конденсации фреона-12, Дж/кг, гравитационная постоянная, м/с, - наружный диаметр трубы, м.
, - температура стенки со стороны феона-12, °С.
Зададимся величиной °С с последующей проверкой.
Так как °С<30-40 °С, то теплофизические свойства пленки конденсата фреона-12 берем при °С([3], табл. 36)
найдем коэф. теплоотдачи по формуле (6,10):
Вт/мК.
Коэффициент теплоотдачи для пучка горизонтальных труб:
, где усредненный для всего пучка труб коэффициент, зависящий от расположения труб в пучке и от числа труб в каждом вертикальном ряду;
Приближенно можно принять при n>100 ([1], с. 53).
Вт/мК.
Определяем коэффициент теплопередачи по уравнению аддитивности определим по формуле (5.11):
Вт/мК.
Определяем плотность теплового потока в зоне конденсации паров фреона по формуле (5.12):
Вт/м.
Вычисляем ориентировочные значения температур стенки со сторон обоих теплоносителей определяем по уравнению (5.13):
°С;
По формуле (5.14) найдем:
°С.
°С;
Поскольку , то:
По формуле (5.15) найдем:
°С;
По формуле (5.16) найдем:
°С.
Введём поправку в коэффициент теплопередачи, определив точное значение :
Критерий Pr найдем по формуле (6,5):
,
где с, ?,?-теплофизические свойства воды при .
По формуле (5.17) определим:
Вт/мК.
Для фреона-12:
°С
По уравнению (6.10) найдем коэф. теплоотдачи для одиночной горизонтальной трубы:
Вт/мК
Вт/мК
Определяем коэффициент теплопередачи по уравнению (5.11):
= Вт/мК.
Поверхность теплопередачи определяем по формуле (5.3):
м.
По ГОСТ выбираем кожухотрубчатый конденсатор со следующими характеристиками ([1], табл. 2.3):
Параметры кожухотрубчатого конденсатора сводим в таблицу
Таблица 11
|
Диаметр кожуха D, мм |
400 |
|
|
Диаметр труб d, мм |
252 |
|
|
Общее число труб n, шт. |
100 |
|
|
Число ходов, z |
2 |
|
|
Длина труб l, м |
4 |
|
|
Площадь самого узкого сечения в межтрубном пространстве f, м |
0.02 |
|
|
Поверхность теплообмена F, м |
31 |
Расчет зоны переохлаждения конденсата фреона.
Средняя разность температур в третьей зоне составляет:
°С.
Ориентировочно принимаем коэффициент теплопередачи Вт/мК ([2], c. 175).
Ориентировочное значение поверхности теплопередачи зоны конденсации:
м
По ГОСТ выбираем кожухотрубчатый конденсатор со следующими характеристиками ([1], табл. 2.3):
Параметры кожухотрубчатого конденсатора сводим в таблицу
Таблица 12
|
Диаметр кожуха D, мм |
273 |
|
|
Диаметр труб d, мм |
202 |
|
|
Общее число труб n, шт. |
61 |
|
|
Число ходов, z |
1 |
|
|
Длина труб l, м |
1,5 |
|
|
Площадь самого узкого сечения в межтрубном пространстве f, м |
0.007 |
|
|
Поверхность теплообмена F, м |
6 |
Уточнённый расчёт.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи для воды, протекающей по трубному пространству конденсатора. Критерий Рейнольдса найдем по формуле (5.7):
где - расход охлаждающей воды, кг/с; ? - динамический коэффициент вязкости воды в интервале температур , Па?с [3].
турбулентный режим
При развитом турбулентном движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения используем формулу (6.11) для определения Нусельта([1], с. 49):
;
Принимаем отношение 1.
Критерий Прандтля Pr найдем по формуле (6.5):
.
Коэффициент теплоотдачи от трубы к воде формула (5.7):
Вт/мК.
Теплофизические свойства воды([2], табл. ХХХIХ) взяты при температуре °С.
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи для хладагента (фреона-12), проходящего через межтрубное пространство конденсатора.
Критерий Рейнольдса найдем по формуле (6.6):
,
где ? - динамическая вязкость паров фреона-12, Па; - эквивалентный диаметр межтрубного пространства найдем по формуле (6.7):, м:
м.
- турбулентный режим.
При движении хладагента в межтрубном пространстве кожухотрубчатого теплообменника с сегментными перегородками Нусельт определяется по следующей формуле (2, с. 50):
,
Принимаем отношение 1.
Критерий Прандтля найдем по формуле (6.5):
;
.
Коэффициент теплоотдачи от паров фреона-12 к трубе найдем по формуле (5.7):
Вт/мК.
Теплофизические свойства паров фреона-12 (3, табл. 36) взяты при температуре °С.
Определяем коэффициент теплопередачи по уравнению аддитивности (5.11):
Вт/мК.
Определяем плотность теплового потока в зоне охлаждения паров фреона по формуле (5.12):
Вт/м.
Вычисляем ориентировочные значения температур стенки со сторон обоих теплоносителей:
°С;
°С;
°С.
Так как , то:
°С;
°С.
Введём поправку в коэффициент теплопередачи, определив точное значение :
Критерий Прандтля найдем по формуле (6.5):
,
где с, ?,?-теплофизические свойства воды при .
Вт/мК.
Аналогично для фреона-12:
,
хладагент электроэнергия компрессор фреоновый
где с, ?,?-теплофизические свойства паров фреона-12 при .
Вт/мК.
Определяем точное значение коэффициента теплопередачи по формуле (5.11):
=
Вт/мК.
Поверхность теплопередачи из формулы (5.3):
м.
Требуемая поверхность теплопередачи:
м.
По ГОСТ ([1], табл. 2.3) выбираем кожухотрубчатый конденсатор.
Литература
1. Основные процессы и аппараты химической технологии. Под ред. д. т. н. проф. Дытнерского Ю.И.М., «Химия», 1991.
2. Павлов К.Ф., Романков П.Г, Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Л., «Химия», 1976.
3. Богданов С.Н., Иванов О.П., Куприянова А.А. Холодильная техника.
4. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника. Под ред. Григорьева В.А., Зорина В.М. Книга 4-я, М., 1991.
5. Холодильные компрессоры. Под ред. Быкова А.В.М., 1981.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
История развития и достижения современной холодильной техники. Определение температуры конденсации хладагента. Расчет и подбор холодильного оборудования (компрессоров, конденсатора, ресиверов). Автоматизация холодильных установок химического комбината.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 04.04.2016График температурного испарения хладагента. Расчет удельной тепловой нагрузки испарителя и конденсатора. Энергетический баланс установки. Определение мощности, потребляемой компрессором. Расчет температуры получаемого холода и КПД холодильной установки.
контрольная работа [591,4 K], добавлен 12.06.2013Назначение, устройство и функциональная схема аммиачной холодильной установки. Построение в термодинамической диаграмме цикла для заданного и оптимального режимов. Определение холодопроизводительности, потребляемой мощности и расхода электроэнергии.
контрольная работа [147,7 K], добавлен 25.12.2013Изучение термодинамических диаграмм холодильных агентов. Построение цикла в диаграммах. Агрегатное состояние хладагента и значение его параметров в узловых точках. Характеристика процессов, составляющих цикл. Нанесение линии заданной температуры кипения.
творческая работа [13,0 K], добавлен 13.05.2009Расчет значений основных параметров состояния в характерных точках цикла с учетом возможных потерь. Технические показатели холодильной машины. Метод коэффициентов полезного действия для обратного цикла. Эксергетический метод для обратного цикла.
курсовая работа [85,1 K], добавлен 10.01.2012Обоснование температур кипения и конденсации, перехода к двухступенчатому сжатию, подбор компрессоров, теплообменников, конденсатора, испарителя и ресивера для разработки фреоновой рассольной холодильной установки. Тепловой расчет холодильного агрегата.
курсовая работа [43,7 K], добавлен 02.12.2010Проведение расчета по обратимому циклу Ренкина параметров воды и пара (сухого, перегретого) в характерных точках цикла, их удельных расходов на выработку электроэнергии, количества подведенного, отведенного тепла, термического КПД паротурбинной установки.
курсовая работа [302,6 K], добавлен 26.04.2010Расчет теплопритоков в охлаждаемое помещение и необходимой производительности судовой холодильной установки. Построение рабочего цикла холодильной машины, ее тепловой расчет и подбор компрессора. Последовательность настройки приборов автоматики.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 25.12.2014Вычисление цикла простой газотурбинной установки при оптимальной степени повышения давления в компрессоре. Определение параметров системы с регенерацией теплоты уходящих газов. Описание цикла с двухступенчатым сжатием и двухступенчатым расширением.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 12.11.2013Общая характеристика исследуемой холодильной установки, ее внутреннее устройство, взаимосвязь элементов и узлов, принцип работы и сферы практического применения. Расчет и построение заданного и рекомендуемого цикла. Параметры узловых точек процесса.
контрольная работа [8,7 M], добавлен 04.02.2015
