Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчётно-пояснительная записка

к курсовому проекту

Теплоснабжение района города от котельной



Введение

Промышленные предприятия и жилищно-коммунальный сектор потребляют большое количество теплоты. Поставщиком этой энергии служат теплоэлектроцентрали, а также производственные и отопительные котельные.

Истощение топливно-энергетических ресурсов планеты и ухудшение экологической обстановки, медленно, но верно приводит к пересмотру отношения к проектированию и эксплуатации крупных энергетических объектов. И основным направлением этого пересмотра является внедрение повсеместного энергосбережения. Реализуется этот подход главным образом в нормах и правилах, а также в ценах на топливно-энергетические ресурсы (ТЭР).

Учитывая вышесказанное, котельным все сложнее обеспечить бесперебойное и качественное теплоснабжение предприятий и потребителей жилищно-коммунального сектора, как оно должно бы быть. Поэтому всё большее внимание обращается на качество работы котлоагрегатов и рациональное проектирование тепловых схем котельных, которое включает в себя экономичность и возможность работать в нестандартных условиях.

Целью данного курсового проекта является ознакомление с методиками расчета теплоснабжения от паровой котельной. Немаловажным также является ознакомление с существующими ГОСТ-ами, Нормами и правилами(СНиП), Сводами Правил и прочей нормативной документацией касающимися теплоснабжения, а также знакомство с типовым оборудованием тепловых сетей и котельных.

В данном проекте будет сделана попытка просчитать снабжение теплом жилого района города и промышленного предприятия. При этом планируется затронуть все технические аспекты такого снабжения, начиная от проектирования нагрузок и гидравлики сети и заканчивая расходом сырой воды на производство одного ГДж тепла.

Проект носит учебный характер поэтому предусматривает расчет тепловой схемы котельной только в максимальном зимнем режиме. Остальные режимы тоже будут затронуты, но косвенно.



1. Расчет зависимостей подачи теплоты от изменения температуры наружного воздуха

теплоснабжение топливо теплоноситель котельная

Для определения величины годового запаса топлива в условных единицах необходимо знать величину расчетного годового потребления теплоты, для обеспечения которого проектируется котельная.

Годовое потребление состоит из расходов на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение (ГВС) и технологию. Они, в свою очередь, складываются из теплопотреблений отдельных объектов теплоснабжения и по характеру протекания во времени подразделяются на сезонные и круглогодичные. Сезонные нагрузки сильно зависят от климатических условий (в нашем случае основным условием будет являться температура наружного воздуха). К сезонным относятся нагрузки отопления и вентиляции. Круглогодичные - фактически не зависят от климатических условий, таковыми являются нагрузки горячего водоснабжения (ГВС) и технологические.

В нашем проекте два объекта теплоснабжения: промышленное предприятие и жилой район. Расход теплоты промышленным предприятием нам задан, а величина теплопотребления в жилых районах нуждается в определении.

Для расчета нам потребуются климатические сведения по городу - местоположению котельной (г. Оренбург) из [Методичка], таблица П5:



Таблица П5. Климатические параметры холодного периода года

Город	Температура воздуха наиболее холодных суток, °С	Средняя месячная температура наиболее холодного месяца, °С	Продолжительность, сут, и средняя температура воздуха, °С, периода со средней суточной температурой воздуха
			<8°C	<10°C
			Продолжительность	Средняя тем - пература	Продолжите - льность	Средняя тем - пература
Оренбург	-31	-14,8	202	-6,3	215	-5,4

1.1 Тепловая нагрузка жилого района. График подачи теплоты

Ввиду недостаточного количества сведений об этом объекте теплоснабжения, расчет будем вести по нормативным укрупненным формулам, в порядке согласном с [СНиП 41-02-2003]. По окончании расчетов построим график зависимости тепловой нагрузки жилых районов от температуры наружного воздуха.

Нагрузка на отопление

Максимальный тепловой поток на отопление жилых и общественных зданий:

(1.1)

(1.2)

где укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на общей площади, принимаем по таблице П3 из [методичка]. Этажность зданий составляет 5 этажей и более. Здания возведены после 1985 года;

F - жилая площадь, м²;

коэффициент, учитывающий расход теплоты на отопление общественных зданий, .

.

Тогда максимальный тепловой поток на отопление района:

;

Нагрузка на вентиляцию

Максимальный тепловой поток на вентиляцию общественных зданий:

(1.3)

где коэффициент, учитывающий расход теплоты на вентиляцию общественных зданий, принимается равным 0,6 для зданий постройки после 1985 года;

F_ж - площадь общественных зданий, м².

Тогда максимальный тепловой поток на отопление по району:

МВт.

Нагрузка на горячее водоснабжение

Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:

(1.4)

где N_ж - число жителей в районе;

а - норма расхода горячей воды на одного жителя, л/сут, в соответствии с [СНиП 2.04.01- 85*] принимается по таблице П4;

n_c - длительность подачи теплоты. Организуем круглосуточную подачу, то есть n_c=24часа•60мин•60сек=86400с/сут;

в - норма расхода горячей воды, потребляемой в общественных зданиях при температуре 55°С, принимаемой в размере 25 л/сут на одного человека или по укрупненному показателю среднего теплового потока на горячее водоснабжение на одного человека q_гв,Вт/чел, принимаемого по [СНиП 2.04.01- 85*];

- температура холодной воды, °С, при отсутствии данных принимаем равной 5°С;

Максимально - часовой тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:

(1.5)

Тогда тепловые нагрузки на ГВС:

;

;

.

Тепловые нагрузки по району при расчетной температуре

Отопление: ;

Вентиляция: МВт;

ГВС средние:

ГВС максимальные: .

1.2 График зависимости тепловой нагрузки жилого района от температуры наружного воздуха

теплоснабжение топливо теплоноситель котельная

На графике существуют две зоны: зимнего (отопительного) и летнего (неотопительного) периода, характер тепловых нагрузок в которых принципиально различен. Граница между зонами находится на отметке в +10°С. Графики будем строить для первого жилого района и промышленного предприятия.

В летний период присутствуют постоянные нагрузки на ГВС:

, МВт (1.6)

где t^л_x - температура холодной воды, для летнего периода, принимаем по [1]_, t^л_x=15°С.

Тогда нагрузка на ГВС: 6,218 МВт

В зимний период присутствуют постоянная нагрузка - на ГВС и переменные (зависящие от температуры наружного воздуха) - на вентиляцию и отопление:

(1.7)

(1.8)

(1.9)

где t_пом - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений, принимаемая для жилых и общественных зданий равной 18°С, а для производственных 16°С.

t_тек - текущая температура наружного воздуха;

t_нрО - расчетная температура наружного воздуха для целей отопления. Ввиду используемых нами укрупнений эта температура совпадает с аналогичной для вентиляции, то есть t_нрО = t_нрВ = t_нр = -31°С, хотя на практике t_нрО обычно ниже t_нрВ.



Тогда:

Теперь можно строить график тепловой нагрузки по жилому району:

Таблица 1. Жилой район

tн, °С	10	0	-10	-20	-30	-31
QO МВт	6,75	15,18	23,61	32,04	40,47	41,313
QВ МВт	1,275	2,855	4,435	6,015	7,595	7,753
QУ МВт	15,798	25,808	35,818	45,828	55,838	56,839



Для удобства дальнейших расчетов приведем уравнение полной тепловой нагрузки котельной:

Летний режим:

Зимний режим:

МВт.

1.3 Расчет годового расхода теплоты. Построение графика расхода теплоты в зависимости от времени стояния температуры наружного воздуха

Для построения графика Россандера (см. ниже) нам потребуются данные о длительности периодов с различными температурами в нашем (расчетном) городе, от них зависит длительность работы системы теплоснабжения с различными нагрузками. Такие сведения предоставит [методичка], таблица П6:

Таблица П6. Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже данной (для ориентировочных расчетов)

Город	Температура наружного воздуха, °С
	Ниже -45	-40	-35	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
Оренбург	??	?	5	35	166	500	1060	1810	2640	3770	4820

Среднесуточная температура равная и меньшая t «держится» n часов отопительного периода. Как видно из таблицы часы стояния температур даны накопительно. То есть длительность отопительного периода по этим данным составляет 200,83 дней. Расхождение с данными [методички] незначительно. На основе данных таблицы строится график продолжительности тепловой нагрузки (график Россандера). Приведем его на рисунке 1.3.



Годовой расход теплоты определяется по следующей формуле:

(1.10)

Слагаемые в ней представляют собой расходы на определенный вид теплопотребления. Зимние нагрузки будем приводить к среднесуточной температуре t_ср. Расчет ведем по полученным ранее формулам:

Отопление:

(1.11)

где t_ср - средняя температура воздуха в отопительный период, t_ср= -6,3°С.

n₀ - продолжительность отопительного периода, n₀= 200,83дн.=17352000 сек.

Вентиляция:

1.12)

Технологическая нагрузка:

(1.13)



Нагрузка на ГВС (закрытая система):

(1.14)

По формуле (1.10) определим количество МДж потребляемых в году:

Сводная таблица результатов

Сведем в таблицу результаты расчетов, которые нам понадобятся в следующих главах. К таковым относятся тепловые нагрузки в отопительный период при расчетной температуре:

Таблица 1.1. Сводная таблица тепловых нагрузок

Показатель	Жилой район	Промышленное предприятие	Всего Ж.Р.+П.П.
	41,325	15	56,325
	4,959	3,8	8,759
	7,773	5	12,773
	0,000	7,5	7,5
Всего	54,057	31,3	85,357

1.4 Годовой запас условного топлива

Считается по следующей формуле:

где - низшая рабочая теплота сгорания условного топлива, .

з - КПД источника теплоснабжения, з=0,9.

Тогда:



2. Выбор вида теплоносителей и их параметров

Так как выбор вида и параметров теплоносителей должен производиться на основании технико-экономических расчетов, которые в данном курсовом проекте не производятся, то зададимся ими, самостоятельно исходя и придерживаясь требований и рекомендаций соответствующей справочной литературы.

2.1 Выбор видов теплоносителей

В соответствии со СНиП 14.02 - 2007 в системах центрального теплоснабжения для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых, общественных и производственных зданий в качестве теплоносителя следует, как правило, применять воду.

Применение для промышленных предприятий в качестве единого теплоносителя пара для технологических процессов, отопления вентиляции и горячего водоснабжения допускается при технико-экономическом обосновании.

Расчеты показывают, что сравнительная экономичность парового и водяного теплоносителя зависят от дальности подачи теплоты. В большинстве случаев при одноступенчатой схеме подогрева воды на ТЭЦ водяная система оказывается экономичнее паровой, если дальность подачи теплоты превышает 2,0-2,5 км.

При центральном теплоснабжении от котельных сравнительная эффективность паровых систем увеличивается, так как в этом случае падение давления пара в трубопроводах не вызывает уменьшения выработки энергии по теплофикационному циклу; при водяных же системах затраты энергии на перекачку теплоносителя существуют независимо от выбора схемы теплоснабжения.

Исходя из перечисленных выше соображений, примем следующие виды теплоносителей:

· для технологических процессов - пар;

· для систем отопления и вентиляции промпредприятия - горячая вода;

· для жилищно-коммунальных услуг - горячая вода.

2.2 Выбор параметров теплоносителей

Серьезное значение имеет правильный выбор параметров теплоносителя. Выбор расчетных температур теплоносителя в водяных системах теплоснабжения является сложным вопросом, в значительной мере определяющим экономичность использования всех основных элементов системы (источников, тепловых сетей и приемников теплоты).

Действительно, повышение расчетной температуры подаваемой воды (ф₀₁) увеличивает расчетную разность температур в прямой и обратной магистрали и сокращает требуемый расход теплоносителя. Так для температурного графика при подведении определенного количества теплоты потребуется транспортировать воды в 3,3 раза меньше, а при в 5,2 раза меньше, чем для графика Это позволяет уменьшить диаметр трубопровода и сократить расходы электроэнергии на перекачку воды, что подчеркивает экономическую целесообразность применения теплоносителя с повышенными параметрами в системах центрального теплоснабжения.

Выбор оптимального значения расчетных температур для сетевой воды в централизованных системах теплоснабжения с источником ТЭЦ является комплексной технико-экономической задачей, при решении которой должны учитываться следующие основные факторы:

· Изменения в расходе топлива, связанные с изменением выработки на ТЭЦ электроэнергии по теплофикационному циклу.

· Изменения максимального расхода теплоты от котельной ТЭЦ.

· Изменения затрат по тепловым сетям и расхода электроэнергии на перекачку воды.

· Изменения затрат по теплоиспользующим аппаратам.

При теплоснабжении от котельных рационально выбирать высокие параметры теплоносителя, допустимые по условиям техники транспорта теплоты по сети и использования ее в абонентских установках [соколов е я]. В качестве расчетного температурного графика примем 130/70.

Параметры пара на источнике принимаем с учетом потерь давления и температуры при транспортировке:

· Давление пара

· Температура перегретого пара .



3. Выбор системы теплоснабжения

Основное значение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемого качества.

При выборе системы теплоснабжения учитываются технические и экономические показатели по всем элементам: источники теплоты, сети, абонентским установкам.

В данном курсовом проекте необходимо выбрать систему теплоснабжения для промышленного предприятия и жилого района. Наиболее рациональным является выбор централизованной системы теплоснабжения, т.к. с уменьшением числа источников теплоснабжения, повышается экономичность выработки теплоты и снижаются начальные затраты и расходы по эксплуатации источников теплоснабжения.

В качестве источника централизованного теплоснабжения принимаем производственно отопительную котельную, обеспечивающую теплотой промышленное предприятие и жилой район. Выбор связан с тем, что применение экономически более выгодно источника теплоты - теплоэлектроцентрали невозможно ввиду небольших тепловых и электрических нагрузок. Котельная будет покрывать нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилого района и промышленного предприятия, кроме того, она будет отпускать пар на технологические нужды предприятия.

В зависимости от числа трубопроводов, используемых для теплоснабжения данной группы потребителей, водяные системы делятся на одно-, двух-, трех- и многотрубные. В данном курсовом проекте выбираем двухтрубную водяную систему, в которой тепловая сеть состоит из трубопроводов: подающего и обратного. По подающему трубопроводу горячая вода подводится от станции к абонентам, по обратному трубопроводу охлажденная вода возвращается к котельной. Эти системы по сравнению с многотрубными требуют меньших начальных вложений и дешевле в эксплуатации.

Водяные системы теплоснабжения применяются: закрытые и открытые. Выбираем закрытую систему теплоснабжения, в ней сетевая вода используется только в качестве теплоносителя, но из сети не отбирается. Преимущество закрытой системы - гидравлическая изолированность водопроводной воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, от воды, циркулирующей в тепловой сети. Обеспечивается стабильное качество горячей воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, такое же как качество водопроводной воды.

В зависимости от характера тепловых нагрузок абонента и режима тепловой сети выбираются схемы присоединения абонентских установок к тепловой сети. Присоединение нагрузки ГВС - независимое. Для отопления принимаем зависимую схему присоединения отопительных установок с элеваторным смещением. Основными преимуществами элеватора как смесительного устройства являются простота и надежность работы. В условиях эксплуатации элеватора не требует постоянного обслуживания. Достоинства закрытой схемы - это простота и дешевизна, и при этом может быть получен несколько больший перепад температур сетевой воды в абонентской установке. Увеличение перепада температур воды уменьшает расход теплоносителя в сети, что может привести к снижению диаметров сети и экономии на начальной стоимости тепловой сети и на эксплуатационных расходах.

Все, два вида нагрузки присоединяем к тепловой сети. То есть расход теплоносителя будет складываться из суммы его расходов на отдельные виды нагрузки. Все необходимое для работы оборудование, по возможности, будем располагать в групповых тепловых пунктах (ГТП). Что благоприятно скажется на уровне шума и упростит обслуживание установок. Принципиальная схема такого ГТП приведена на рис. 3.1.



Рисунок 3.1 Принципиальная схема ГТП: 1 воздухораспределитель; 2 калорифер; 3 регуляторы расхода (по давлению и температуре); 4 воздухозаборник; 5 воздушник; 6 стояки водоразборных кранов; 7 нагревательные приборы; 8 элеватор; 9 моделирующее устройство (импульс температуры наружного воздуха); 10 регулируемый циркуляционный насос; 11 циркуляционный насос; 12 бак-аккумулятор; 13 ЦБ вентилятор; 14 обратный клапан; 15 подогреватель ГВС.

Для теплоснабжения промышленного предприятия принимаем паровую централизованную схему, она должна включать в себя систему сбора и возврата конденсата.

Паровую систему предусматриваем однотрубную с возвратом конденсата. Пар по паровой сети транспортируется к тепловым потребителям. Конденсат возвращается от потребителя в котельную по конденсатопроводу. На случай аварийной ситуации предусматриваем резервную подачу пара в сеть через редукционно - охладительную установку. Сбор конденсатора от теплоприемников и возврата его к источнику теплоты имеют важное значение для надежности работы котельной установки и для экономии теплоты и общей экономичности системы теплоснабжения в целом. Систему сбора и возврата конденсата принимаем закрытую.

Технологические потребители к паровым системам теплоснабжения присоединяются непосредственно; системы горячего водоснабжения и отопления присоединяются либо через пароводяной подогреватель, либо через струйный подогреватель.



4. Выбор метода регулирования. расчет и построение температурного графика

Этот раздел предусматривает определение графика изменения температур в подающем и обратном трубопроводах в зависимости от температур наружного воздуха.

Исходные данные для расчета:

1. температура теплоносителя в подающем трубопроводе, °С. Принято

2. температура теплоносителя в обратном трубопроводе, °С. Принято

3. температура после абонентского ввода по [1], °С. Для зависимых систем

4. температура воздуха внутри помещения по [2],°С. Принимаю расчетную температуру внутри помещения .

5. расчетная температура наружного воздуха в целях отопления по [2],°С. Для города Оренбург .

4.1 Метод регулирования тепловой нагрузки

Как известно, регулирование тепловой нагрузки возможно в различных точках тепловой сети (центральное, групповое, местное, индивидуальное). Для обеспечения высокоэффективного теплоснабжения необходимо регулировать отпуск как минимум на трех уровнях, обязательно включая индивидуальный. Однако таких подробностей в нашем проекте рассматриваться не будут. Примем в качестве метода регулирования центральный качественный метод регулирования.

Центральный качественный метод представляет собой регулирования отпуска теплоты за счет изменения температуры теплоносителя на входе в систему (при неизменном расходе теплоносителя) и может обеспечить более стабильный тепловой режим, нежели количественный метод. Однако при этом возрастает потребление электроэнергии на питание насосов, связанное с постоянным расходом теплоносителя. Качественное регулирование возможно не на всем промежутке температур отопительного периода, это связано с условиями горячего водоснабжения. По [9] для закрытой системы теплоснабжения температура в местах водозабора должна быть не менее 50°С, в связи с этим [3] требует температуру воды в подающем трубопроводе не менее 70°С (резерв, видимо, учитывает падение температуры воды в местных коммуникациях и в теплообменнике ГВС). В проекте примем температуры воды в местах водозабора .

Теперь определимся со схемой присоединения абонентов. Независимое присоединение нагрузки ГВС уже принято, так как выбран закрытый тип системы теплоснабжения. Для отопления принимаем зависимую схему согласно с рекомендациями [3]. Исходим при этом из следующих соображений:

1. Зависимая схема дешевле и проще (в регулировании и расчете);

2. Наш температурный график (130/70) обуславливает максимальное давление воды в сети около 4 атмосфер, тогда как допустимое давление в самых распространённых в РФ отопительных приборах (чугунных радиаторах) 6 атмосфер. То есть жесткая гидравлическая связь сети с приборами, являющаяся основным недостатком зависимой схемы, работе нашей сети не помешает.



4.2 Регулирование отпуска тепла. Построение температурного графика

В основу центрального качественного регулирования положен закон изменения отопительной нагрузки от температуры наружного воздуха [3].

Для расчета температур в отопительных системах с зависимым присоединением следует использовать следующие выражения:

а) температура сетевой воды перед отопительной системой

_о1 = t_вр + t^/_o Q_o^0,8+ ( ^/_o - ^/_о /2)Q_o, (4.1)

где ^/_o расчетный перепад температур в тепловой сети;

^/_o = ^/_o -^/_o2; (4.2)

б) температура воды на выходе из отопительной системы

_о2 = t_вр + t^/_o Q_o^0,8- ^/_о /2Q_o. (4.3)

в) температура воды после смесительного устройства (элеватора)

_о3 = t_вр + t^/_o Q_o^0,8 +^/₀ /2Q_o, (4.4)

где t^/_o расчетная разность температур в отопительных приборах, ^оС;

t^/_o = 0,5 (^/_{о3 -} ^/_о2) - t_вр; (4.5)

^/₀ расчетный перепад температур теплоносителя в отопительных приборах; ^/₀ = ^/_о3 + ^/_о2;

Q_o относительная тепловая нагрузка; Q_o = Q_o /Q^/_o.

По уравнениям (4.1), (4.3), (4.4) для текущих температур наружного воздуха в диапазоне 8 (или10) t_н t_нр (пять, шесть значений) определяются температуры воды _о1, _о2, _о3 и строится температурный график = f (t_н) (рис. 4.1).

График температур (рис. 4.1) в подающем трубопроводе тепловой сети имеет вид ломаной линии (температура наружного воздуха в точке излома t_н = t_нти).

Таблица 4.1 Данные для построения графика температур.

tн, 0С	8	0	-10	-20	-30	-31
Q0отн, МВт	0.1633	0.3673	0.5714	0.7755	0.9796	1
ф01, 0C	70	70	86.365	107.47	127.98	130
ф02, 0C	45	45	52.079	60.936	69.2	70
ф03, 0C	55	55	66.365	80.323	93.69	95

Рис.4.1. Температурный график регулирования отпуска теплоты



4.3 Подрегулирование системы горячего водоснабжения

Для того чтобы выполнить подрегулирование системы горячего водоснабжения необходимо определить следующие параметры (методика расчета взята в соответствии с [3]).

Расчет водяного эквивалента воды на горячее водоснабжение , кВт/К:

,

где - средняя нагрузка на горячее водоснабжение,

- температура воды в подающем трубопроводе в точке излома (по рис. )

- температура воды в обратном трубопроводе в точке излома (по рис. )

Расчет водяного эквивалента водопроводной воды, кВт/К:

,

где - максимальная нагрузка на горячее водоснабжение,

- температура горячей воды,

- температура холодной воды,



Расчетный средний температурный напор для подогревателя системы горячего водоснабжения:

Параметр секционного водоводяного подогревателя:

Задаемся произвольным значением температуры греющей воды на выходе из подогревателя системы горячего водоснабжения .

Расчет следующих величин ведем при , тогда

Значение водяного эквивалента сетевой воды для полученных температур , МДж/с·:

Из совокупности водяных эквивалентов выбираем меньший и больший водяные эквиваленты. Сравниваем и . , следовательно



Рассчитываем безразмерную удельную тепловую нагрузку секционного подогревателя:

Рассчитываем фактическую тепловую нагрузку горячего водоснабжения:

Определяем фактическую температуру сетевой воды на выходе из подогревателя горячего водоснабжения:

Определяем расход сетевой воды на подогреватель горячего водоснабжения:



Табл.4.2. Результаты определения фактической температуры горячей воды

Параметры	Температура наружного воздуха
	-31	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	8
	33.17	33.35	33.46	33.49	33.43	33.28	33.05	32.73	32.31
	0.806	0.79	0.77	0.75	0.72	0.69	0.65	0.59	0.43
	11410	11410	11420	11440	11480	11550	11680	11910	12890
	23.31	25.7	28.68	32.47	37.49	44.45	54.76	71.72	147.12

Рис.4.2. График фактической температуры горячей воды.

4.4 Расчет расхода воды из тепловой сети на вентиляцию и температуры воды после систем вентиляции

Расчет водяного эквивалента воздуха на вентиляцию :



Расчет водяного эквивалента воды , :

Выбираем из полученных значений и меньшее. .

Средний температурный напор:

Основной режимный коэффициент калорифера :

Безразмерный коэффициент б (расчет произведем при ):

Коэффициент калорифера в:



Решаем уравнение относительно отношения :

,следовательно

Находим расход сетевой воды через калорифер:

Рассчитываем текущую тепловую нагрузку на вентиляцию (расчет произведем при ):

Температура сетевой воды после калорифера:

Таблица 4.3. Результат определения фактической температуры воды

Расчетный параметр	Температуры наружного воздуха,
	-31	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	8
	103,57	95,89	88,2	80,51	72,81	65,12	57,41	49,71	37,42



Рис. 4.3. Температура воды на выходе из системы вентиляции



5. Построение графиков расходов сетевой воды по объектам и в сумме

Для построения графиков расходов сетевой воды в сетях по объектам находим численные значения расходов сетевой воды, идущей в систему отопления, вентиляции и ГВС для каждого объекта. Определение этих расходов будем осуществлять по известной тепловой нагрузке и температурам сетевой воды.

Определяем расходы сетевой воды для жилого района

Расчет всех параметров ведем при .

Расход сетевой воды, поступающей в систему отопления:

Расход сетевой воды, поступающей в систему вентиляции:

Расход сетевой воды, поступающей в систему ГВС:

Аналогично расчет ведется при других температурах.

Для промышленного предприятия расчет ведется аналогично. Результаты расчета для всех районов сведены в таблицы.



Табл. 5.1. Расходы сетевой воды на жилой район

Расчетные параметры	Температуры наружного воздуха,
	-31	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	8
	25,01	22,74	20,46	18,19	15,92	13,64	11,37	9,1	5,46
	74,62	74,62	74,62	74,62	74,62	74,62	74,62	65,92	60,14
	3	2,73	2,46	2,18	1,91	1,64	1,36	1,04	0,66
	8,36	8,08	7,88	7,56	7,3	7,11	6,90	6,44	6,05
	4,73	4,73	4,73	4,73	4,73	4,73	4,73	4,73	4,73
	9,96	10,75	11,69	12,83	14,22	15,99	18,23	21,43	29,94

Рис. 5.1. График зависимости сетевой воды для жилого района.

Табл. 5.2. Расходы сетевой воды на промышленное предприятие

Расчетные параметры	Температуры наружного воздуха,
	-31	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	8
	23	20,91	18,82	16,73	14,64	12,54	10,46	8,36	5,02
	68,62	68,62	68,62	68,62	68,62	68,62	68,62	65,3	59,14
	5,8	5,27	4,75	4,22	3,69	3,16	2,64	2,11	1,27
	16,44	15,98	15,2	14,56	13,77	13	12,27	11,65	10,7
	6,5	6,5	6,5	6,5	6,5	6,5	6,5	6,5	6,5
	13,68	14,77	16,07	17,63	19,55	21,97	25,13	29,45	41,14



Табл.5.3. Суммарный расход сетевой воды

Расчетные параметры	Температуры наружного воздуха,
	-31	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	8
	143,24	143,24	143,24	143,24	143,24	143,24	143,24	131,22	119,28
	24,8	24,06	23,08	22,12	21,07	20,11	19,17	18,09	16,75
	23,64	25,52	27,76	30,46	33,77	37,96	43,36	50,88	71,08



6. Гидравлический расчёт тепловой сети. построение пьезометрического графика

6.1 Гидравлический расчет водяной тепловой сети

Расчет всех параметров ведем при .

Расчётный расход воды на жилой район:

где - коэффициент запаса учитывает долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принимаем по [1] .

Расчётный расход воды на промышленное предприятие:

Суммарный расчётный расход теплосети:



6.2 Гидравлический расчет разветвленных тепловых сетей

Исходными данными для расчета являются: схема тепловой сети, параметры теплоносителя на источнике и у абонентов, расчетные расходы воды по отдельным участкам, длины участков тепловой сети.

Расстояние от источника теплоснабжения до жилого района согласно заданию составляет 4800 м. Предварительно выбираем главную магистраль как наиболее удаленную. В нашем случае это будет направление до наиболее удаленного потребителя, т.е. Источник (А) - (В) - жилой район (С).

Расчет участка главной магистрали А - В

а) Задаемся величиной удельных потерь давления Па/м [1].

б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, мм:

где - коэффициент равный 0,117 [1]

в) По 10704-91 определяем стандартный ближайший диаметр для стальных электросварных труб:

- внутренний диаметр: ;

- наружный диаметр: ;

- толщина стенки: .

г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с:



д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением:

где - кинематическая вязкость воды, = 0,296 • 10^-6 м²/с

Т.к. значение Re > Re_пр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной пренебрегаем.

е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения л. Для водяных сетей по [1]:

ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м:



з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м:

По [3] находим в зависимости от диаметра участка

- для задвижки (установленной вначале и в конце участка):

- для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100 м - 32 шт.):

и) Определяем потери давления на участке, Па:

Расчет участка В - С производим аналогично.

Расчет ответвления В - ПП

а) Определяем для ответвления величину удельного линейного падения давления:

где - коэффициент линейных потерь напора в ответвлениях,



б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, мм:

в) По 10704-91 определяем стандартный ближайший диаметр для стальных электросварных труб:

- внутренний диаметр: ;

- наружный диаметр: ;

- толщина стенки: .

г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с:

д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением:



где - кинематическая вязкость воды, = 0,296 • 10^-6 м²/с

Т.к. значение Re < Re_пр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной непренебрегаем.

е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения л. Для водяных сетей по [1]:

ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м:

з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м:

По [3] находим в зависимости от диаметра участка

- для задвижки (установленной вначале и в конце участка):

- для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100 м - 18 шт.):

и) Определяем потери давления на участке, Па:

Табл. 6.1. Результаты гидравлического расчета водяной тепловой сети

Величины	Единицы	А-В	В-С	В-ПП
	кг/с
	м	3400	1300	2000
	мм	466	359	359
	м/с	1,87	1,58	1,57
	-	0,02	0,022	0,022
	Па/м	71,37	72,74
	м	163,12	45,66
	Па		62680

Расчет дроссельных шайб на ответвлениях тепловой сети

В начале участка В-ПП устанавливаем диафрагму, которая понижает давление напор в сети:

где - небаланс перепада напора в ответвлении, м.вод.ст.

- плотность воды,

- ускорение свободного падения, .

Диаметр отверстия диафрагмы определяется по следующей формуле, мм:

6.3 Построение пьезометрического графика

Основные требования к пьезометрическому режиму сети по условиям надёжной работы можно свести к следующим:

1. Давление в сети не должно превышать допустимых давлений в элементах оборудования сети. Приведём величины допустимых давлений для элементов, которые нам потребуются:

– чугунные радиаторы - 60 м. вод. ст.;

– пароводяные теплообменники - 1,4 МПа = 145,6 м. вод. ст.;

– арматура и трубопроводы - 1,6 МПа = 166,4 м. вод. ст.;

2. Необходимо обеспечивать избыточное давление во всех элементах системы теплоснабжения для защиты от подсосов воздуха и кавитации насосов. Примем запас давления 5 м. вод. ст.

3. Необходимо обеспечивать невскипание сетевой воды при гидродинамическом режиме наличием избыточного давления. Значит в подающем трубопроводе давление должно быть следующим:
Р_под > Р_нас(t_нас) = 476 101 Па = 49,5227 м. вод. ст. Примем  50 м. вод. ст.

Гидростатический режим

Построение начинаем с гидростатического режима, когда циркуляции нет и система заполнена водой с температурой не выше 100єС.

Самая высокая точка системы - это отопительные установки жилого района, имеющие высоту: Н_c = Z_c + h_зд = 1,5 + 15 = 16,5 м. Возьмём запас 7,5 м. вод. ст. во избежание подсосов воздуха в систему и кавитации насосов. Тогда полный статический напор сети Р_S = 25 м. вод. ст.

Самой низкой точкой системы являются отопительные установки промышленного предприятия (оно подключено через общий коллектор), их геометрическая высота составляет 1,5 м. На них будет действовать напор в 23,5 м. вод. ст., но это безопасно для отопительных установок ПП, поскольку допустимая по условиям прочности величина составляет 60 м. вод. ст. (чугунные радиаторы).

Гидродинамический режим

1. Построение пьезометрического графика начинаем с определения напора в коллекторе обратного трубопровода на источнике системы теплоснабжения.

Эта точка определяется из условия обеспечения избыточного напора и минимального напора во всасывающем патрубке сетевого насоса. Величина напора находится в пределах 5…25 м.вод.ст. Принимаем: = 5 м. вод. ст. [1]. Полный статический напор сети принимаем равным 60 м.вод.ст., что не нарушает статический режим работы тепловой сети.

2. Давление в точке

В: м. вод. ст.

3. Давление в обратном трубопроводе на абонентских вводах в жилой район:

м. вод. ст.

4. Давление в прямом трубопроводе на абонентских вводах в жилые районы с учётом потерь давления в абонентской установке, 25 м. вод. ст.:



м. вод. ст.

5. В прямом трубопроводе в точке В:

м.вод.ст.

6. Коллектор прямого трубопровода в точке

А: м.вод.ст.

7. Нагнетательный патрубок сетевого насоса:

м.вод.ст.

Здесь - потери в сетевых подогревателях.

8. Прямой трубопровод на вводе в ПП:

м.вод.ст.

9. Обратного трубопровода на вводе в ПП:

м.вод.ст.



Рис. 6.1. Пьезометрический график.

6.4 Выбор насосов

Для выбора насосов необходимо знать напор Н_н, который должен создавать насос, и его подачу V_н при данном напоре.

Выбранная нами схема подключения абонентов и подогрева воды предусматривает выбор насосов следующего назначения:

1. Сетевые - обеспечивают движение воды в сетевых трубопроводах. Источник [1] требует наличия не менее двух сетевых насосов, один из которых является резервным;

2. Подпиточные - компенсируют утечки воды в сети. Для закрытой сети их число также должно быть не менее двух, при одном резервном;

3. Циркуляционные - создают циркуляцию воды в локальных водяных системах. Требования к их количеству аналогичны предыдущим.

Выбор сетевого насоса

Напор сетевых насосов следует принимать равным разности напоров на нагнетательном и всасывающем патрубках сетевого насоса при суммарных расчетных расходах воды. По пьезометрическому графику напор сетевого насоса будет равен:



где - потери напора в теплоприготовительной установке,

- потери напора в подающем трубопроводе,

- потери напора в обратном трубопроводе,

- потери напора у определяющего абонента,

Подача сетевого насоса равна расчётному расходу сетевой воды:

Согласно [1] количество сетевых насосов должно быть не менее двух, один из которых резервный. По [3] выбираем два насоса типа СЭ-1250-140-11 включенных параллельно, (один резервный, один рабочих).

Таблица 6.2. Основные технические характеристики сетевого насоса СЭ-1250-140-11

Тип насоса	V, м3/ч	H, м. вод. ст.	Кавитационный запас, м	Частот вращения, 1/мин	, м вод. ст.	,
СЭ-1250-140-11	1250	140	7,5	1500	169,8	246



Строим характеристику сети:

где - сопротивление сети,

Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику сети:

Табл.6.3. Построение характеристики сети

V, т/ч	0	100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000	1100	1200	1300
с, м.в.ст.	0	0,83	3,36	7,56	13,44	21	30,24	41,16	53,76	68,04	84	101,64	120,96	141,96

Строим характеристику насоса:

Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику насоса:

Таблица 6.4. Построение характеристики насоса

V, т/ч	0	100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000	1100	1200	1300
н, м.в.ст.	169	169,610	169,04	168,09	166,76	165,05	162,96	160,49	157,64	154,42	150,81	146,82	142,46	169



Рис. 6.2. Совмещенная характеристика сети и насоса

Параметры точки пересечения: Условие выполняется, значит насос выбран правильно.

Выбор подпиточного насоса

Напор подпиточных насосов должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического давления, т.е. быть равен полному статистическому напору сети: Н_c=

Подача подпиточного насоса должна обеспечивать восполнение потерь в тепловой сети. Согласно [1], расчетный расход воды для подпитки закрытых систем теплоснабжения следует принимать равным 0,75% фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий. Кроме того должна предусматриваться дополнительная аварийная подпитка химически необработанной недеаэрированной водой, расход которой принимается равным 2% от объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий.

Подачу подпиточных насосов V³_под, м³/ч, определяем по формуле:



где - мощность системы теплоснабжения,

- объем сети, отнесенной к одному МВт нагрузки.

Выбираем 3 насоса КМ 90/85, один из которых является резервным.

Табл.6.5. Основные технические характеристики подпиточного насоса КМ 90/85

Насос	Подача, м3/ч	Напор, м. вод. ст.	Кавитационный запас, м. вод. ст.	КПД не менее,%	Частота, об/мин
КМ 90/85	90	85	5,5	65	2900

Строим характеристику сети:

Откуда:

Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику сети:

Таблица 6.6. Построение характеристики сети

V, т/ч	0	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100	110	120	130
с, м.в.ст.	0	0,77	3,08	6,93	12,32	19,59	27,72	37,73	49,28	62,37	77	93,17	110,88	130,13



Строим характеристику насоса:

Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику насоса:

Табл.6.7. Построение характеристики насоса

V, т/ч	0	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100	110	120	130
с, м.в.ст.	88	87,7	86,15	85,34	84,67	83,22	82,48	81,8	80,99	79,87	78,6	77,43	76,66	75,5

Рис. 6.3. Совмещенная характеристика сети и насоса.

Параметры точки пересечения: Условие выполняется, значит насос выбран правильно.



7. Гидравлический расчет паропровода

Задачей данного раздела является гидравлический и тепловой расчеты паропровода. Как уже отмечалось, технологические тепловые нагрузки промышленного предприятия полностью покрываются паром. Гидравлический расчёт паропровода и его тепловой расчёт составляют единое целое.

Исходными данными при гидравлическом расчете паровых сетей являются параметры пара у потребителя и на источнике системы теплоснабжения.

Исходные данные:

- Тепловая нагрузка на технологию

- Коэффициент возврата конденсата ;

- Температура возвращаемого конденсата ;

- Давление и температура пара у потребителя, соответственно , .

- Давление и температура пара на источнике, соответственно , .

Расход пара D_п, кг/с, находят по выражению:

где _. - энтальпия греющего пара, =2815 кДж/кг;

- коэффициент возврата конденсата, =0,8;

- температура возвращаемого конденсата;

- температура холодной воды, ^оС;

- тепловая нагрузка по пару промышленного предприятия, =13 МВт.



Перепад давления:

Рассчитываем линейное падение давления на участке по формуле:

где - длина участка, 3300 м

- коэффициент, учитывающий местные сопротивления,

Определяем предварительно средние значения абсолютного давления и температуры:

где - падение температуры на участке, ⁰С, принимается 2⁰С на 100 м длины паропровода, 

По полученным и определяем .

Определяем произведение

Определяем диаметр трубы, мм:

По полученному значению диаметра определяем эквивалентную длину местных сопротивлений:

- для задвижки (установленной вначале и в конце участка):;

- для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100м): 10.

Рассчитываем приведенную длину участка:

Уточняем падение давления и среднее давление паропровода:

Рассчитываем потери теплоты на участке:

где - удельная нормируемая потеря теплоты паропровода, Вт/м, по [7] q=101,2 Вт/м.

Уточняем значения падения температуры и средней температуры по формулам:

где - теплоемкость пара, =1,94кДж/кг·К.

По и уточняем значение средней плотности пара

Рассчитываем действительное удельное падение давления:



8. Расчёт тепловой схемы источника теплоснабжения. Выбор основного и вспомогательного оборудования

Основной целью расчёта тепловой схемы источника теплоснабжения является выбор основного и вспомогательного оборудования. Принципиальная тепловая схема представлена на рисунке 8.1.

Расчет тепловой схемы котельной с паровыми котлами выполняется для трех режимов: максимально зимнего, наиболее холодного зимнего и летнего. В данной курсовой работе будет произведён расчёт для максимально-зимнего режима работы.

Рис. 8.1. Принципиальная тепловая схема паровой производственно-отопительной котельной.

1 -- паровой котел; 2 -- расширитель непрерывкой продувки; 3 -- насос сырой воды; 4 -- барботер; 5 -- охладитель непрерывной продувки; 6 -- подогреватель сырой воды; 7 -- химводоочистка; 8 -- питательный насос; 9 -- подпиточный насос; 10 -- охладитель подпиточной воды; 11 -- сетевой насос; 12 -- охладитель конденсата; 13 -- сетевой подогреватель; 14 -- подогреватель химически очищенной воды; 15 -- охладитель выпара; 16 -- атмосферный деаэратор; 17 -- редукционно-охладительная установка (РОУ)

Табл.8.1. Таблица исходных данных

Физическая величина	Обозначение	Значения величин при максимально-зимнем режиме
Расход пара на технологические нужды, т/ч ,		11
Расход теплоты на нужды отопления, МВт		15
Расход теплоты на вентиляцию, МВт		3,8
Расход теплоты на ГВС, МВт		5
Расчетная температура наружного воздуха, 0С		-31
Возврат конденсата технологическими потребителями		0,8
Энтальпия пара с параметрами на выходе из котла, кДж/кг ,		2815
Энтальпия с параметрами после РОУ, кДж/кг		2715
Температура питательной воды, С		104
Энтальпия питательной воды, кДж/кг		437
Непрерывная продувка котлоагрегатов	,%	3
Энтальпия котловой воды, кДж/кг		830
Степень сухости пара	Х	0,98
Энтальпия пара на выходе из расширителя непрерывной продувки, кДж/кг		2691
Температура подпиточной воды, С		70
Энтальпия подпиточной воды, кДж/кг		294
Температура возвращаемого конденсата, С		80
Энтальпия возвращаемого конденсата, кДж/кг		335
Температура воды после охладителя непрерывной продувки, С		50
Температура сырой воды, С		5
Температура химически очищенной воды перед охладителем деаэрированной воды, С		20

Расчёт принципиальной тепловой схемы источника теплоснабжения

При расчете тепловой схемы в нижеуказанной последовательности определяются:

1. Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца:



2. Расход воды на подогреватели сетевой воды:

3. Расход пара на подогреватели сетевой воды:

4. Расход редуцированного пара внешними потребителями:

5. Суммарный расход свежего пара внешними потребителями:

где

6. Количество впрыскиваемой воды:



7. Расход пара на собственные нужды котельной:

где - коэффициент, учитывающий долю расхода пара на собственные нужды котельной (подогрев сырой и химически очищенной воды, расход на деаэратор), принимаем .

8. Расход пара на покрытие потерь в котельной:

где - коэффициент, учитывающий долю расхода пара на покрытие потерь в котельной, рекомендуется принимать равным 2 3%.

9. Суммарный расход пара на собственные нужды:

10. Суммарная паропроизводительность котельной:



11. Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной:

12. Расход химически очищенной воды:

где - коэффициент, учитывающий потери воды в теплосети, рекомендуется принимать равным 2%.

13. Расход сырой воды:

где - коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химводоочистки, рекомендуется принимать равным 1,25%.

14. Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой:



15. Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки:

16. Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки:

17. Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки:

18. Расход пара на подогреватель сырой воды:

где - энтальпия конденсата редуцированного пара, определяется по температуре конденсата, принимаемой равной 70 85^о С.



19. Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды:

где - температура химически очищенной воды на входе в охладитель деаэрированной воды (в процессе химической очистки воды ее температура снижается примерно на 2 ^оС); снижением температуры воды в оборудовании химводоочистки и последующим ее подогревом в охладителе можно пренебречь

- температура деаэрированной воды после охладителя, принимается равной 70 ^оС.

20. Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором:

21. Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора:



22. Средняя температура воды в деаэраторе:

23. Расход греющего пара на деаэратор:

24. Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной:

25. Расход свежего пара на собственные нужды котельной:

26. Действительная паропроизводительность котельной с учетом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной:



27. Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной:

Расчет тепловой схемы следует уточнить, так как невязка превышает допустимые 3%. Для этого определяются:

- уточненный расход редуцированного пара с учетом действительного расхода на собственные нужды:

- уточненный расход свежего пара с учетом действительного расхода на собственные нужды:

- уточненное количество воды, впрыскиваемой в редуционно-охладительную установку:

- уточненная суммарная паропроизводительность котельной:



Табл. 8.2 Результаты расчета принципиальной тепловой схемы котельной.

Физическая величина	Обозначение	Значение величин при расчетном
		максимально-зимнем режиме
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию		0,92
Расход воды на подогреватели сетевой воды, т/ч
Расход пара на подогреватели сетевой воды, т/ч		84,32
Расход редуцированного пара внешними потребителями, т/ч		84,32
Количество впрыскиваемой воды, т/ч		3,55
Расход пара на собственные нужды, т/ч		9,12
Расход пара на покрытие потерь в котельной, т/ч		2,48
Суммарный расход пара на собственные нужды, т/ч		11,6
Суммарная паропроизводительность котельной, т/ч		103,37
Потери конденсата у внешних потребителей и внутри котельной, т/ч		5,3
Расход химически-очищенной воды, т/ч		14,04
Расход сырой воды, т/ч		17,55
Количество воды поступающей в расширитель с непрерывной продувкой, т/ч		3,1
Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, т/ч		0,55
Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки, т/ч		2,55
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки, 0С		12,6
Расход пара на подогрев сырой воды, т/ч		0,13
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, 0С		47,87
Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором, т/ч		1,39
Суммарное количество воды и пара поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора, т/ч		109,23
Средняя температура воды в деаэраторе, 0С		87,07
Расход греющего пара на деаэратор, т/ч		3,53
Расход редуцированного пара на собственные нужды, т/ч		5,05
Расход свежего пара на собственные нужды, т/ч		4,84
Действительная паропроизводительность котельной с учетом расхода на собственные нужды и потери тепла в котельной, т/ч		91,83
Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью,%		12,57
Уточненный расход воды на РОУ, т/ч		3,22
Уточненная суммарная паропроизводительность котельной, т/ч		99,5



9. Выбор основного оборудования

9.1 Выбор паровых котлов

Паровые котлы выбираются по рассчитанной ранее суммарной паропроизводительности котельной. Принимается шесть паровых котла Е-25-14ГМ. Выбранные котлы покрывают расчетную тепловую нагрузку потребителей, в летний период в работе остается два котла. Характеристики котлов приведены в таблице 9.1.

Табл.9.1. Технические характеристики парового котла Е-25-14ГМ

Абсолютное давление пара, МПа	Температура пара, С	Энтальпия пара, кДж/кг	Температура питательной воды, С	Номинальная паропроизводительность, т/ч (кг/с)
2,4	225	2820,43	104	25 (6,94)

9.2 Выбор деаэраторов

Выбор деаэраторов в схемах котельных производится по их производительности:

Принимается два деаэратора ДА-100/25. Технические характеристики деаэраторов приведены в таблице 9.2.

Табл.9.2. Технические характеристики деаэратора ДА-100/25

Номинальная производительность, т/ч	100
Рабочее давление, МПа	0,12
Температура деаэрированной воды, С	104,25
Средний нагрев воды в деаэраторе, С	10-50
Пробное гидравлическое давление, МПа	0,3
Максимальное давление при работе предохранительного устройства, МПа	0,17
Площадь поверхности охладителя выпара, м2

Подобные документы

• Проект источника теплоснабжения для промышленного предприятия и жилого района расположенных в Иркутской области

  Расчёт технологической и отопительной нагрузок энергоисточника. Тепловая нагрузка вентиляции общественных и производственных зданий, годовые расходы теплоты. Технико-экономическое сравнение при выборе источников теплоснабжения, расход сетевой воды.
  
  курсовая работа [215,1 K], добавлен 16.02.2011
  

• Теплоснабжение жилого района

  Теплоснабжение как одно из основных подсистем энергетики. Общая характеристика системы теплоснабжения жилого района. Анализ этапов построения годового графика расхода теплоты. Рассмотрение проблем выбора основного и вспомогательного оборудования.
  
  дипломная работа [855,1 K], добавлен 29.04.2015
  

• Гидравлический расчет системы теплоснабжения

  Параметры наружного воздуха. Расчет нагрузок потребителей теплоты. Выбор системы теплоснабжения. Определение расходов сетевой воды. Построение пьезометрического графика. Температурный график регулирования закрытой независимой системы теплоснабжения.
  
  курсовая работа [321,4 K], добавлен 23.05.2014
  

• Разработка теплоснабжения района города Архангельск

  Оценка расчетных тепловых нагрузок, построение графиков расхода теплоты. Центральное регулирование отпуска теплоты, тепловой нагрузки на отопление. Разработка генерального плана тепловой сети. Выбор насосного оборудования системы теплоснабжения.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 13.10.2012
  

• Теплоснабжение районов г. Казани

  Расчетные тепловые нагрузки района. Выбор системы регулирования отпуска теплоты. Построение графика для отпуска теплоты. Определение расчетных расходов сетевой воды. Подбор компенсаторов и расчет тепловой изоляции. Подбор сетевых и подпиточных насосов.
  
  курсовая работа [227,7 K], добавлен 10.12.2010
  

• Проектирование производственно–отопительной котельной для жилого района г. Смоленска

  Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, температур сетевой воды, расходов сетевой воды. Гидравлический расчет паропровода. Принципиальная тепловая схема котельной. Расчет контактного теплообменника с активной насадкой.
  
  курсовая работа [198,2 K], добавлен 11.10.2008
  

• Теплоснабжение жилого района в г. Тула

  Проектирование системы теплоснабжения поселка. Подбор оборудования участков тепловой сети и компоновка монтажных схем. Выбор котельного агрегата и топлива. Внедрение автоматического регулирования отпуска тепла для повышения энергоэффективности здания.
  
  дипломная работа [380,8 K], добавлен 15.05.2012
  

• Теплоснабжение района города

  Определение расчётных тепловых нагрузок района города. Построение графиков расхода теплоты. Регулирование отпуска теплоты. Расчётные расходы теплоносителя в тепловых сетях. Гидравлический и механический расчёт водяных тепловых сетей, подбор насосов.
  
  курсовая работа [187,6 K], добавлен 22.05.2012
  

• Проектирование системы теплоснабжения жилого микрорайона, расположенного в г. Брянск

  Расчет нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий жилого микрорайона. Гидравлический и тепловой расчет сети, блочно-модульной котельной для теплоснабжения, газоснабжения. Выбор источника теплоснабжения и оборудования ГРУ и ГРПШ.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.03.2013
  

• Теплоснабжение жилых микрорайонов города Иркутска от котельной

  Определение тепловых нагрузок для каждого потребителя теплоты. Вычисление годового расхода теплоты для всех потребителей (графическим и расчетным способом). Гидравлический расчет водяной тепловой сети. Выбор оборудования и принципиальной схемы котельной.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 23.08.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам