6,624

i_2t

кДж/кг

2888,1

P_2t

МПа

по i-S диагр.

1,55

33

Потеря энергии в

рабочей решетке

q_л

кДж/кг

4,65

34

Параметры пара

в точке

кДж/кг^. град

S₁

6,64

МПа

P_2t

1,55

кДж/кг

по i-S диагр.

2895,8

35

Параметры пара

в точке А₂

i₂

кДж/кг

2900,45

P₂

МПа

P_2t

1,55

S₂

кДж/кг^. град

по i-S диаграмме

6,65

t₂

С

по i-S диаграмме

241,24

₂

м³/кг

по i-S диаграмме

0, 199

36

Степень впуска на

рабочей решетке

₂

-

1,0

37

Потеря энергии с

выходной скоростью

q₂

кДж/кг

2,0

38

Окружные потери

q_u

кДж/кг

q_c+q_л+q₂

15,45

39

Окружной

теплоперепад

h_u

кДж/кг

H_изq_u

90,75

40

Окружная работа

l_u

кДж/кг

U₁ (С_1uC_2u)

90,75

41

Погрешность

расчета

-

0

42

Окружной К.П.Д.

_u

-

0,85

43

Показатель изоэнтропы

(адиабаты) для

перегретого пара

k

-

принимается

1,3

44

Скорость звука за

сопловой решеткой

а₁

м/c

659

45

Скорость звука за

рабочей решеткой

а₂

м/c

633

46

Числа Маха:

за сопловой решеткой

за рабочей решеткой

М_С1

-

0,61

M_W2

-

0,38

47

Подбор профилей лопаток:

сопловая решетка

рабочая решетка

[2]

С9012-А

[2]

Р2314-А

Рис. 1.7.5 Эскиз I ступени

Профили сопловой и рабочей лопаток 1 ступени

1.7.6 Расчет числа ступеней и габаритов турбины

Таблица 1.7.6

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Располагаемый теплоперепад в турбине	Нат	кДж/кг	из пункта 1.2	909
2	Располагаемый теплоперепад в 1-й ступени	Низ1	кДж/кг	из пункта 1.4	106,2
3	Располагаемый теплоперепад в последней ступени	Низz	кДж/кг	из пункта 1.3	107,4
4	Средний теплоперепад на ступень	Низср	кДж/кг		107
5	Внутренний К.П.Д. турбоагрегата	i	-	из пункта 1.2	0,78
6	Ориентировочное число ступеней		-		9
7	Коэффициент возвращенного тепла	R	-		1,06
8	Число ступеней в однокорпусном турбоагрегате и ТНД	z	-		10
9	Средне расчетный теплоперепад на ступень	Низср. p	кДж/кг		96,35
10	Разность теплоперепадов	Низ	кДж/кг	НизсрНизср. p	11,45
11	Расчетный теплоперепад на 1-ю ступень	Низ1p	кДж/кг	Низ1Низ	94,75
12	Расчетный теплоперепад на z ступень	Низzp	кДж/кг	НизzНиз	95,95
13	Средняя ширина ступени	Вср	м	0,03+ (0,150,2) lлz	0,0967
14	Длина проточной части турбины переднего хода однопроточной	lтпх	м	2 Всрz	1,92
15	Длина турбоагрегата	l	м	3,5lтпх	6,72
16	Длина корпуса турбины	lк	м	2lтпх	3,84
17	Расстояние между центрами опор	lо	м	1,62lтпх	3,11
18	Масса корпуса турбоагрегата	Gm	кг	lD2cpz (8,050,26 lD2cpz) 103	58587

Эскиз проточной части

Распределение теплоперепадов по ступеням

1.7.7 Уточненный расчет 1 ступени

Таблица 1.7.7

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Формула или источник	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Коэффициенты потерь в сопловой решетке: профильных потерь концевых потерь	с спр ск		ск спр [3] [3]	0,06 0,02 0,04
2	Коэффициенты потерь в рабочей решетке профильных потерь концевых потерь	л лпр лк		лк лпр [3] [3]	0,15 0,05 0,10
3	К.П.Д. сопловой решетки	с		1с	0,94
4	К.П.Д. рабочей решетки	л		1л	0,85
5	Коэффициент скорости сопловой решетки				0,969
6	Коэффициент скорости рабочей решетки				0,92
7	Располагаемый теплоперепад	Низ1р	кДж/кг	из табл.1.5	106,2
8	Степень реактивности			из табл.1.4	0,15
9	Теплоперепад, срабатываемый в сопловом аппарате	hc	кДж/кг	Низ1р (1)	90,27
10	Теплоперепад, срабатываемый в рабочей решетке	hЛ	кДж/кг	. Низ1р	16
11	Параметры пара за сопловой решеткой в изоэнтропном процессе (в точке A1t)	i1t	кДж/кг	i hc	2904,03
		S1t	кДж/кг. град		6,624
		P1t	МПа	по i-S диагр.	1,68
12	Потери энергии в сопловом аппарате	qc	кДж/кг	(12) hc	5,5
13	Параметры пара в действительном процессе (в точке А1)	P1	МПа	P1t	1,679
		i1	кДж/кг	i1t qc	2909,5
		1	м3/кг	по i-S диагр.	0,22
		t1	град.	по i-S диагр.	247
		S1	кДж/ кг. град	по i-S диагр.	6,63
		x1	-	по i-S диагр.	-
1	2	3	4	5	6
14	Окружная скорость	Uср	м/с	из табл.1.4	218
15	Угол выхода потока из соплового аппарата	1	град.	из табл.1.4	10
16	Угол выхода потока в относительном движении	2	град.	из табл.1.4	14
17	Абсолютная скорость выхода из соплового аппарата Скорость звука Число Маха	С1 а1 МС1	м/с м/с		411,7 532,8 0,77
18	Окружная составляющая С1	С1U	м/с	С1 cos1	405,4
19	Осевая составляющая С1	С1Z	м/с	С1 sin1	71,5
20	Окружная составляющая W1	W1U	м/с	С1U Uср	187,4
21	Относительная скорость на входе в рабочую решетку	W1	м/с		200
22	Угол натекания потока на рабочую решетку	1	град.		21
23	Степень впуска в сопловой решетке	1			1,0
24	Параметры пара в точке А2t		кДж/кг		2888,1
			кДж/ кг. град		6,624
			МПа	по i-S диаграмме	1,56
25	Параметры пара в точке		МПа		1,56
			кДж/ кг. град	S1	6,63
			кДж/кг	по i-S диаграмме	2890,8
26	Потери энергии в рабочей решетке	qл	кДж/кг		2,88
27	Параметры пара в точке А2		кДж/кг		2893,68
			МПа		1,56
			кДж/ кг. град	по i-S диаграмме	6,635
			С	по i-S диаграмме	238,5
		2	м3/кг	по i-S диаграмме	0,14
1	2	3	4	5	6
28	Относительная скорость на выходе из рабочей решетки Скорость звука Число Маха	W2 а2 МW2	м/с м/с		236 566,6 0,41
29	Окружная составляющая скорости W2	W2U	м/с	W2cos2	229
30	Осевая составляющая скорости W2	W2Z	м/с	W2sin2	57
31	Окружная составляющая скорости C2	C2U	м/с	W2U Uср	12,3
32	Осевая составляющая скорости C2	С2Z	м/с	W2Z	57
33	Абсолютная скорость выхода потока из рабочей решетки	С2	м/с		58,3
34	Угол выхода потока из рабочей решетки в абсолютном движении	2	град.		78
35	Степень впуска в рабочей решетке	2			1,0
36	Потери энергии с выходной скоростью потока	q2	кДж/кг		1,7
37	Окружные потери	qu	кДж/кг	qc+qл+q2	9,53
38	Окружной теплоперепад	hu	кДж/кг	Hиз1рqu	90,12
39	Окружная работа	lu	кДж/кг	U (C1uC2u) 10-3	87,8
40	Погрешность расчета				0,02
41	Окружной К.П.Д.	u			0,9
42	Скорость потока теоретическая	Cф	м/с		446,3
43	Скоростная характеристика				0,48
44	Коэффициент потерь на трение диска и бандажа	тр			0,015
45	Потери энергии на трение диска и бандажа	q тр	кДж/кг	тр Hиз1р	1,49
46	Коэффициент вентиляционных потерь	в			0
1	2	3	4	5	6
47	Потери энергии на вентиляцию	qв	кДж/кг	вHиз1р	0
48	Диаметр концевого уплотнения		мм	принимаем	0,35
49	Зазор в концевом лабиринтовом уплотнении		мм	принимаем	0,0002
50	Диаметр радиального уплотнения		мм		0,985
51	Радиальный зазор в уплотнении		мм	принимаем	0,0011
52	Утечка пара через концевые уплотнения	Gуд	кг/c		0,068
53	Утечка пара через радиальные уплотнения проточной части	Gr	кг/c		0,29
54	Потери энергии от утечек	qут	кДж/кг		1,6
55	Неучтенные потери	qнеучт.	кДж/кг	принимаем	0
56	Потери энергии от влажности пара	qх	кДж/кг	2 (1x1) (U/Cф) Низ1р	0
57	Собственно внутренние потери	qi	кДж/кг	qтр+qв+qут+qнеучт. +qх	3,1
58	Внутренний теплоперепад	hi	кДж/кг	huqi	87,02
59	Внутренний К.П.Д.	i			0,87
60	Внутренняя мощность	Ni	МВт		1,6

Рабочий процесс в 1 ступени по диаграмме "i-S” (с указанием всех потерь и перепадов)

Параметры в точках:

	i	S	P
A1t	2904,03	6,624	1,68
A2t	2888,1	6,624	1,56
A1	2909,5	6,63	1,68
A2	2893,68	6,635	1,56
A*o	2994,3	6,624	2,471

1.7.8 Уточненный расчет последней ступени

Таблица 1.7.8

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Формула или источник	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Геометрические размеры ступени	Dcpz lлz lc	м м м	из пункта 1.3 из пункта 1.3 0,9 lлz	1,314 0,438 0,3942
2	Изоэнтропийный теплоперепад в ступени	Hизzp	кДж/кг	табл.5.	114,35
3	Срабатываемый теплоперепад в ступени	Наz	кДж/кг		103,1
4	Степень реактивности на среднем диаметре			из пункта 1.3	0,5
5	Теплоперепад, срабатываемый в рабочей решетке	hл	кДж/кг	Hаz	51,55
6	Теплоперепад, срабатываемый в сопловом аппарате	hc	кДж/кг	Hаz (1)	51,55
7	Теплоперепад заторможенного потока в сопловом аппарате		кДж/кг		62,8
8	Угол выхода потока из соплового аппарата	1	град.	табл.3.	26
9	Профиль сопловой лопатки			[2]	C9027-A
10	Коэффициенты потерь профильных концевых в сопловой решетке	cпр cконц c		[2] [2] cпр+cконц	0,019 0,029 0,048
11	К.П.Д. сопловой решетки	c		1 c	0,952
12	Осредненный коэффициент скорости сопловой решетки				0,976
13	Скорость выхода потока из сопловой решетки	C1	м/с		346
14	Окружная скорость	U	м/с	табл.1.3	300
15	Составляющие скорости окружная осевая	C1u C1z	м/с м/с	C1cos1 C1sin1	311 151,6
16	Окружная составляющая скорости W1	W1u	м/с	C1uU	11
17	Осевая составляющая скорости W1	W1z	м/с	C1z	151,6
18	Скорость и угол натекания потока на рабочую решетку	W1 1	м/с град.		152 85,8
19	Угол выхода потока из рабочей решетки	2	град.	табл.1.3	26
20	Профиль рабочей лопатки			[2]	P9027-A
21	Коэффициенты потерь концевых профильных в рабочей решетке	л кон л пр л		[2] [2] л конц+л пр	0,029 0,019 0,048
22	К.П.Д. рабочей решетки	л		1л	0,952
23	Осредненный коэффициент скорости рабочей решетки				0,976
24	Потери в рабочей решетке	q л	кДж/кг		3,0
25	Параметры пара за последней ступенью (точка А2z)	P2z i2z S2z	МПа кДж/кг кДж/кгК	табл.1.3 табл.1.3 табл.1.3	0,009 2304,489 7,315
26	Параметры пара за последней ступенью в теоретическом процессе (точка )		МПа кДж/кг кДж/кгК	P2z i2z-qл по i-S диагр.	0,009 2301,489 7,306
27	Параметры пара за сопловым аппаратом в реальном процессе (точка А1)	i1 S1 Р1 1 x1	кДж/кг кДж/кгК МПа м3/кг	по i-S диагр. по i-S диагр. по i-S диагр.	2353,039 7,306 0,0136 9,8 0,898
28	Энтальпия в точке A*1		кДж/кг		2364,55
29	Потери в сопловой решетке	qc	кДж/кг	(12 hc	2,98
30	Параметры пара за сопловым аппаратом в изоэнтропийном процессе (точка А1t)	i1t P1t S1t	кДж/кг МПа кДж/кгК	i1-qc P1 по i-S диагр.	2350 0,0136 7,3
31	Параметры пара перед сопловым аппаратом (точка А0)	i0 S0 Р0 0 x0	кДж/кг кДж/кгК МПа м3/кг	i1t+hc S1t по i-S диагр. по i-S диагр. по i-S диагр.	2401,5 7,3 0,02 7,0 0,912
33	Длина сопловой лопатки	lС	м		0,3
34	Скорость звука за сопловым аппаратом	a1	м/с		416,2
35	Число Маха	MC1			0,8
36	Скорость выхода потока из рабочей решетки	W2	м/с		346,7
37	Составляющие скорости W2 осевая окружная	W2z W2u	м/с м/с	W2 sin2 W2cos2	152 311,6
38	Окружная составляющая скорости С2	C2u	м/с	W2uU	11,6
39	Осевая составляющая скорости С2	C2z	м/с	W2z	152
40	Скорость выхода потока из ступени	C2	м/с		152,4
41	Угол выхода потока из ступени	2	град.		85,6
42	Потери с выходной скоростью	q2	кДж/кг		11,6
43	Окружные потери	qu	кДж/кг	qл+qс+q2	17,59
44	Окружной теплоперепад	hu	кДж/кг	Hизzpqu	96,76
45	Окружная работа	lu	кДж/кг	U (C1uC2u) 10-3	96,7
46	Погрешность расчета		%		0,006
47	Окружной К.П.Д.	u			0,846
48	Скорость физическая	Cф	м/с		478
49	Скоростная характеристика				0,62
50	Потери на трение	qтр	кДж/кг		0,18
51	Потери от утечек	qут	кДж/кг	Hизzрут	0,457

Треугольники последней ступени по результатам уточненного расчета

Параметры:

a1	26	a2	85,6	U	300
b1	85,8	b2	26
С1	311	С2	11,6
W1	11	W2	311,6

Профили сопловой и рабочей лопаток последней ступени на среднем диаметре

Рабочий процесс в последней ступени в диаграмме "i-S”

Параметры в точках:

	i	S	P
A2t	2298,45	7,3	9
А1t	2350	7,3	13,6
A0	2401,5	7,3	20
A*0	2412,8	7,3	21
A1	2353,039	7,306	13,6
A2	2304,49	7,315	9
A'2t	2301,489	7,306	9
A*1	2364,591	7,306	6,7

1.7.9 Расчет закрутки лопаточного аппарата последней ступени по методу

r. C_u=const

Таблица 1.7.9

№	Наименование величины	Обозн.	Размерн.	Формула или источник	Численное значение
					rк	r1	rср	r2	rв
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	Расчетный радиус	r	м	-	0,43	0,54	0,65	0,76	0,87
2	Показатель степени	n		2	0,9525
3	Окружная составляющая С1	C1u	м/с		654	369	311	268	236
4	Осевая составляющая	C1z	м/с	const	151,6
5	Абсолютная скорость выхода из соплового аппарата	C1	м/с		672	399	345	308	280
6	Угол выхода потока из соплового аппарата	1	град.		26
7	Окружная скорость	U1	м/с		200	250	300	350	400
8	Окружная составляющая W1	W1u	м/с	C1uU	454	146	11	-82,5	-163
9	Относительная скорость на входе в рабочую решетку	W1	м/с		479	211	151	127	222
10	Угол входа в рабочую решетку	1	град.		18,4	45,8	85,8	118	137
11	Окружная составляющая С2	C2u	м/с		17,0	13,8	11,6	10,0	8,8
12	Осевая составляющая С2	C2z	м/с	const	152
13	Абсолютная скорость и угол выхода потока из рабочей решетки	C2	м/с		152,4
		2	град	2cp	85,6
14	Окружная скорость	U2	м/с		200	250	300	350	400
15	Окружная составляющая W2	W2u	м/с	C2u+U2	217	263	311	360	408
16	Относительная скорость выхода из рабочей решетки	W2	м/с		264	304	346	390	436
17	Угол выхода потока из рабочей решетки	2	град.		35,0	29,9	26,0	22,8	20,3
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
18	Степень реактивности				0,01	0,3	0,5	0,65	0,73
19	Давление за сопловым аппаратом	Р1	МПа		0,003	0,011	0,013	0,014	0,015
20	Окружная работа	lu	кДж/кг		134	95,9	96,7	97,4	98,1

Эскиз последней ступени

1.7.10. Расчёт на прочность сопловой и рабочей лопаток последней ступени

Таблица 1.7.10.

№	Наименование величины	Обозн	Размерность	Расчётная формула	Числен. значение
1	2	3	4	5	6
1	Профиль сопловых лопаток			[2], или п.1.7 [4]	C9027-A
2	Относительный шаг установки сопловых лопаток			[2]	0,75
3	Хорда профиля сопловой лопатки		м	[2]	0,045
4	Шаг установки профилей сопловых лопаток	t1	м		0,03375
5	Момент сопротивления сечения лопаток относительно кромок		м3	[2]
6	Площадь сечения профиля сопловой лопатки	Fc	м2	[2]
7	Число сопловых лопаток	zc	шт.		123
8	Степень впуска	1		п.1.7 [4]	1
9	Длина сопловой лопатки	lcz	м	п.1.7 [4]	0,3
10	Окружная составляющая силы воздействия потока на сопловую лопатку		Н		-48,58
11	Реактивная составляющая силы воздействия потока	P'z	Н		-23,68
12	Сила гидростатического воздействия рабочего тела	P''z	Н	Р0 - Р1) t1. lcz	64,7
13	Осевая составляющая силы воздействия потока		Н	P'z+ P''z	41,02
14	Сила воздействия потока на сопловую лопатку	Pc	Н		49
15	Изгибающий момент	Mu	Нм		7,35
16	Материал сопловой лопатки			из пункта 1	2X13
17	Допускаемое напряжение на изгиб	[] u	МПа	из пункта 1	250
1	2	3	4	5	6
18	Напряжение изгиба в сопловой лопатке	u	МПа		37,69
19	Коэффициент запаса прочности	ku		[] u/u	6,63
20	Касательные напряжения сопловой лопатки	cp	МПа	Рс /Fc	0,25
21	Допускаемые напряжения на срез	[] cp	МПа		75
22	Коэффициент запаса прочности	kcp		[] cp /cp	300
23	Профиль рабочей лопатки последней ступени на среднем диаметре			[2]	P-9027A
24	Относительный шаг установки профилей рабочих лопаток на среднем диаметре			[2]	0,75
25	Хорда профиля рабочей лопатки на среднем диаметре		м	[2]	0,045
26	Шаг установки профилей рабочей лопатки на среднем диаметре		м		0,03375
27	Число рабочих лопаток	zл	шт.		123
28	Профиль рабочей лопатки в корневом сечении			[2]	P-3525A
29	Хорда профиля		м	[2]	0,02541
30	Момент сопротивления сечения профиля	Wkpxx	м3	[2]
31	Площадь сечения профиля	Fk	м2	[2]
32	Расчётная хорды профиля в корневом сечении		м		0,045
33	Расчётная площадь сечения профиля у корня	Fkp	м2		0,000508
34	Расчётный момент сопр-ия сечения профиля	Wkpxxp	м3		0,0000009
23	Профиль рабочей лопатки последней ступени на среднем диаметре			[2]	P-9027A
25	Хорда профиля рабочей лопатки на среднем диаметре		м	[2]	0,045
26	Шаг установки профилей рабочей лопатки на среднем диаметре		м		0,03375
27	Число рабочих лопаток	zл	шт.		123
28	Профиль рабочей лопатки в корневом сечении			[2]	P-3525A
29	Хорда профиля		м	[2]	0,02541
30	Момент сопротивления сечения профиля	Wkpxx	м3	[2]
31	Площадь сечения проф.	Fk	м2	[2]
32	Расчётная хорды профиля в корневом сечении		м		0,045
33	Расчётная площадь сечения профиля у корня	Fkp	м2		0,000508
34	Расчётный момент сопротивления сечения профиля	Wkpxxp	м3		0,00000093
35	Длина рабочей лопатки	lлz	м		0,438
36	Окружная составляющая силы воздействия потока на рабочую лопатку на среднем диаметре	Pu	Н		46,77
37	Реактивная составляющая силы воздействия потока	P'z	Н		-0,06
38	Сила гидравлического воздействия раб. тела		Н		67,9
39	Осевая составляющая силы воздействия потока	Pz	Н		67,84
40	Сила воздействия потока на рабочую лопатку	P	Н		82,49
41	Изгибающий момент	Mu	Нм		18,06
42	Напряжения изгиба в корневом сечении	u	МПа		19,42
1	2	3	4	5	6
43	Материал рабочей лопатки				ВТЗ-1
44	Допускаемые напряжения	[]	МПа	из п.1, принимаем	950
45	Плотность материала рабочей лопатки	л	кг/м3	из п.1, принимаем	4500
46	Число оборотов ротора турбины	nТ	об/мин		4360
47	Угловая скорость вращения		1/с		456,5
48	Радиус центра тяжести рабочей лопатки	rц. т.	м		0,584
49	Коэффициент разгрузки	р			0,69
50	Центробежная сила от массы профильной части рабочей лопатки	Сл	Н		87428,2
51	Диаметр связующей проволоки	d	м	принимаем	0,005
52	Диаметр расположения связующей проволоки	Dсп	м	принимаем	1,489
53	Плотность материала связующей проволоки	сп	кг/м3	принимаем	4550
54	Масса связующей проволоки, приходящаяся на одну лопатку	mсп	кг		0,00679
55	Центробежная сила от массы связующей проволоки	Ссп	Н		1053,4
56	Напряжение растяжения в корневом сечении рабочей лопатки	р	МПа		174
57	Суммарное напряжение в кромках лопатки		МПа		193,42
58	Коэффициент запаса прочности	кпр			4,9

Расчетный и выбранный профиля сопловой лопатки.

Расчетный и выбранный профиля рабочей лопатки.

Напряжения в корневом сечении.

1.7.11. Расчёт хвостового крепления рабочей лопатки последней ступени

Таблица 1.7.11.

№	Наименование величины	Обозн	Размерность	Расчётная формула или источник	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Определение размеров хвостового крепления через относительные размеры (пропорциональности)	b4 b5 l4 l5		(0,30 ч 0,35) · bлкр (0,70 ч 0,75) · bлкр (0,30 ч 0,35) · bлкр (1,30 ч 1,35) · b4 (0,40 ч 0,45) · b5	0,01485 0,03285 0,01485 0,01975 0,0141
2	Объём части 1 хвостовика	V1	м3	Из рисунка 2.5	0,000019
3	Масса части 1 хвостовика		кг		0,085
4	Радиус центра тяжести части 1 хвостовика		м	Из рисунка 2.5	0,4305
5	Объём части 2 хвостовика	V2	м3	Из рисунка 2.5	0,00000632
6	Масса части 2 хвостовика		кг		0,0284
7	Радиус центра тяжести части 2 хвостовика		м	Из рисунка 2.5	0,421987
8	Объём части 3 хвостовика	V3	м3	Из рисунка 2.5	0,00000991
9	Масса части 3 хвостовика		кг		0,0446
10	Радиус центра тяжести части 3 хвостовика		м	Из рисунка 2.5	0,41916
11	Центробежные силы: от массы части 1 хвостовика от массы части 2 хвостовика от массы части 3 хвостовика		Н Н Н		7625,59 2497,46 3895,79
12	Площади поперечных сечений сечение 1-1 сечение 1-2 сечение 1-3	F11 F12 F13	м2 м2 м2	Из рисунка 2.5	0,000317 0,000192 0,000301
13	Напряжения: растяжения в сечении 1-1 смятия в сечении 1-2 среза в сечении 1-3	1p см12 ср	МПа МПа МПа		311 266,9 170,2
14	Коэффициенты запаса прочности: в сечении 1-1 в сечении 1-2 в сечении 1-3				2,8 3,7 2,9

1.7.12 Тепловой и габаритный расчет конденсатора

Исходные данные:

Давление за ПГ, P_пе=3,0 мПа, температура пара за ПГ, t_пе=300^оС. Паропроизводительность ППУ, D=49,43 кг/с, давление в конденсаторе, P_к=0,009 мПа, отбор пара =0,05, сухость пара X=0,87.

Табл.1.7.12

№ п/п	Наименование величины	Обозна-чение	Размер- ность	Расчетная формула, источник	Численные значения
1	2	3	4	5	6
1	Давление в конденсаторе	Pк	МПа	Принимается согласно [20]	0,009
2	Количество пара, пос-тупающего из турбо-агрегата (запас 150% и расход на два винта)	Gп	кг/с	Принимаем Gп=Dобщ*1,5/2	37,0725
3	Энтальпия пара, поступающего в конденсатор	iп	кДж/кг	iп=f (Pk; X) i-s диаграмма	2261,9
4	Температура насы- щения, поступаю- щего пара	ts	oC	ts=f (Pk)	38,54
5	Переохлаждение конденсатора	tk	oC	Принимается согласно [21]	0,6
6	Температура удаляемого конденсата	tk	oC	tk=ts-tk	37,94
7	Энтальпия конденсата	ik	кДж/кг	ik=f (tk; Pk) i-s диаграмма	167,29
8	Кол-во тепла, передаваемое охлаждающей воде	Q1	кДж/с	Q= (iп-ik) * Gп	77652,43
9	Температура забортной охлажд-ающей воды	t1	oC	Принимается согласно [20]	17
10	Разность температур	t	oC	Принимается согласно [22]	12
11	Конечная температура охлаждающей воды	t2	oC	t2=ts-t	26,54
12	Теплоемкостьохлаждающей воды	C	кДж/ (кг*оС)	ПринимаетсяC=f (tз. в. ср.)	3834
13	Плотность охла-ждающей забортной воды		кг/м3	=f (tз. в. ср.)	1020
14	Объемный расход охлаждающей забортной воды	W	м3/с		2,08
15	Массовый расход охлаждающей забортной воды	G	кг/с	Gw=W*	2123,02
16	Кратность охлаждения	M		Проверка условияm= (Gw/Gn) >=50m= (Gw/Gn) =<120	57,27
17	Скорость охлаждающей забортной воды		м/с	Принимается [22]	2,6
18	Материал трубок			ПринимаетсямельхиорМН-90-10
19	Наружный диаметр трубок	dнар.	м	Принимается [20]	0,019
20	Внутренний диаметр	dвн	м	dвн=d-2*ст	0,0165
21	Коэффициент теплоотдачи	ko		ko=f ()	3950
22	Коэффициент, учитывающий t забортной воды	t		t=f (t1)	0,92
23	Удельная паровая на-грузка поверхности охлаждения конденсатора	qп. пр.	кг/м2*час	Принимается [23]	38
24	Коэффициент, учитывающий удельную паровую нагрузку	q		q=f (qп. пр.)	0,945
25	Коэффициент загрязнения и учиты-вающий материал	з,м		Принимается [20]	0,9
26	Средняя логарифмическая разность темп-р	t	оС		16,33
27	Коэффициент теплопередачи	k		k=д*м*t*q* ko	2627,11
28	Поверхность охлаждения конденсатора	F	м2	F=Q/ (k*t)	1810,51
29	Число ходов охла-ждающей забортной воды	z		Принимаем	2
30	Число труб в од-ном ходе охлажда-ющей заб. воды	n			3739
31	Активная длина труб между трубными досками	l	м		3,41
32	Предельный шаг труб при развальцовке в трубных досках	Sпред	м	Sпред=1,3 dнар	0,025
33	Шаг труб при раз-вальцовке в труб-ных досках	S	м	S>= Sпред	0,025
34	Коэффициент заполнения труб-ной доски	тр		Принимается [2]	0,75
35	Эквивалентный диаметр конденсатора	D	м		2,59
36	Проверка по допускаемому отношению			1,3=< l/D =<2,3	1,32
37	Удельная паровая наг-рузка поверхности ох-лаждения уточнённая	qп. ут.	кг/м2*час	qп. ут. = (Gп/F) *3600	73,71
38	Толщина трубной доски	a	м	Принимается [22]	0,03
39	Осевой размер водяной камеры	b	м	b=l/5,2	0,655
40	Полная длина конденсатора	lo	м	lo=l+2*a+2*b	4,77
41	Скорость циркуля-ции забортной во-ды в патрубках	Cц. в.	м/с	Принимается [22]	5
42	Диаметр патрубка по-двода и отвода циркуляционной забортной воды.	dц. в.	м		0,727
43	Скорость конденсата в патрубке отвода конденсата	Cконд	м/с	Принимается [22]	0,6
44	Удельный объём конденсата	конд	м3/кг	конд=f (tk)	0,001
45	Диаметр патрубка отвода конденсата	dконд	м		0,281
46	Размер патрубка впуска отработав-шего пара	B	м	B=l/1,25	2,726
47	Количество воз-духа, отсасываемо-го из конденсатора	Gв	кг/с	Gв=4,4+0,72* Gп	31,092
48	Поверхность воздухоохладителя	Fв. о.	м2	Fв. о. =0,1*F	181,051
49	Удельный объём сухого насыщенного пара при давлении в конденсаторе	п	м3/кг	Принимается по i-s диаграмме [24]п=f (Pk; X=1)	16,53
50	Средняя скорость пара в патрубке	п	м/с		129,05
51	Паровое сопротивление конденсатора	Pk	Па		1580,72
52	Абсолютное давление в месте отсоса	Pk*	МПа	Pk*=Pk-Pk/106	0,006
53	Температура паровоздушной смеси	tп. в.	оС	tп. в. =t1+3	20
54	Абсолютное парци-альное давление пара в месте отсоса	Pпво	МПа	Pпво=f (tнв)	0,00206
55	Абсолютное парци-альное давление воздуха в месте отсоса	Pвво	МПа	Pвво=Pк-Pвоп	0,00554
56	Количество воздуш-ной (паровой) смеси, отсасываемой из конденсатора	Gсм	м3/с		38,32
57	Объём паровоздушной смеси, отсасываемой из конденсатора	Vсм	м3/кг		473,59
58	Скорость паровоз-душной смеси в патрубке	Ссм	м/с	Принимается [22]	15
59	Диаметр патрубка отсоса паровоз-душной смеси	dсм	м		0,106

2. Специальная часть

2.1 Назначение и область применения

2.1.1 Муфта служит:

Для передачи крутящего момента от реверс-редукторной установки к валопроводу;

Для компенсации осевых, радиальных и угловых перемещений соединяемых валов;

Для снижения уровней вибрации и шума, передаваемых от реверс-редукторной передачи к валопроводу.

2.2 Описание и обоснование выбранной конструкции

Виброизолирующая часть муфты состоит из четырёх пакетов пластин (поз.1). Внутренние пакеты соединены между собой через промежуточную втулку (поз.2) с помощью колец внутренних (поз.3), втулок (поз.4) и болтовых соединений (поз.13). Наружные пакеты соединены с внутренними пакетами через обода (поз.9,10) с помощью колец наружных (поз.5), втулок (поз.6) и болтовых соединений (поз.12,14). Наружные пакеты соединены с фланцами (поз.7,8) с помощью колец внутренних (поз.3), втулок (поз.4) и болтовых соединений (поз.13).

Пакеты пластин (поз.1) применённые в качестве гибких элементов муфты, представляют собой кольцевую многослойную диафрагму, состоящую из шести тонких пластин из титанового сплава толщиной 2 мм с прослойками между ними листовой перфорированной резины толщиной 1 мм.

Количество металлических слоёв в пакетах пластин выбрано из условия обеспечения муфтой передачи крутящего момента от реверс-редукторной установки к валопроводу с компенсацией возможных эксплуатационных осевых и радиальных перемещений, а также получения жесткостных характеристик муфты, удовлетворяющих требованиям технического задания.

Введение резиновых прослоек между пластинами пакетов обеспечивает виброизолирующие свойства муфты, в результате чего происходит сглаживание резонансных явлений подвижных частей муфты, а также предотвращение передачи вибрации.

Перфорация резиновых прослоек обеспечивает уменьшение величины приведённого модуля сдвига резины и, как следствие, уменьшение жесткостных характеристик муфты.

Фланец (поз.7) предназначен для соединения муфты с валопроводом, фланец (поз.8) соединяет муфту с фланцем редуктора.

2.3 Расчёт муфты

2.3.1 Расчет жесткостных характеристик муфты

Количество металлических пластин в пакете:

где: = 299 кН·м (299·10⁶ кгс·мм) - пусковой момент;

= 700 мм - внутренний диаметр пакета пластин;

= 50 МПа (500 кгс/см²) - допускаемое касательное напряжение в металлической пластине на срез (материал ПТ-3В);

= 2 мм - толщина металлической пластины.

Принимаем n = 6 пластин, тогда 32,5 МПа (325 кгс/см²).

Жесткостные и прочностные характеристики муфты определялись по программе расчета напряженно-деформированного состояния муфты, состоящей из четырех кольцевых многослойных пластин. Результаты расчетов подтверждены испытаниями опытных образцов муфт-аналогов.

Жесткостные характеристики:

радиальная жесткость муфты С_р = 540 Н/мм (кгс/см);

осевая жесткость муфты С_ос = 505 Н/мм (кгс/см);

изгибная жесткость пакета Нмм/рад (375 кНм/рад)

изгибная жесткость муфты С_изг = 94 кНм/рад

Напряжения, определенные на внутренней кромке металлических пластин при максимальных осевой деформации муфты DX = 12 мм и радиальной деформации муфты

DY = 12 мм равны:

радиальные (R₁) =-1103МПа (-1125 кгс/см²);

окружном направлении (R₁) = - 35,2 МПа (-360 кгс/см²);

касательные = - 5,1 МПа (-54 кгс/см²).

приведенные напряжения по критерию Мизеса vonm (R₁) = 106,6 МПа (1089 кгс/см²).

Полученные напряжения не превышают допустимые напряжения.

2.3.2 Расчет собственных частот колебаний втулки промежуточной

Собственная частота колебаний в осевом направлении:

Гц

энергетическая установка ледокол муфта

где: Н/мм (кгс/см) - жесткость подвеса втулки промежуточной в осевом направлении (равна осевой жесткости одного пакета, т.е. четырем жесткостям муфты);

m = 345 кг - масса втулки промежуточной с двумя сопрягаемыми пакетами.

Собственная частота колебаний в радиальном направлении:

где: Н/мм (кгс/см) - жесткость подвеса втулки промежуточной в радиальном направлении;

Нмм/рад (3,7510⁶ кгссм/рад) - изгибная жесткость пакета;

= 87 мм - расстояние между серединами по толщине пакетов.

Гц

2.3.3 Оценка допустимости резонансных колебаний втулки промежуточной

Коэффициент динамического усиления должен удовлетворять условию:

где: - коэффициент для диапазона частот 5…35 Гц;

Гц - собственная частота колебаний втулки промежуточной, полученная расчетным путем (см. п.2.3.2.).

Коэффициент динамического усиления прототипа

где: - коэффициент потерь виброизолирующей части муфты полученный на предварительных испытаниях.

Условие выполняется, т.е. втулка промежуточная не создает резонансных колебаний в диапазоне частот 5…35 Гц.

2.3.4 Расчет прочности пакета при воздействии ударной нагрузки

Напряжение в пакете от ударной деформации втулки промежуточной в осевом направлении:

Величина максимально возможного перемещения втулки промежуточной (поз.2) ограничена зазором между кольцами внутренними (поз.3) и составляет 20 мм, при этом деформация на одном пакете составит 5 мм. Напряжения, полученные на внутренней кромке металлических пластин при максимально возможном перемещении муфты в осевом направлении DX=20мм и в радиальном направлении DY=0 при расчете напряженно-деформированного состояния муфты, составляют:

радиальные (R₁) = - 88,4 МПа ( - 904 кгс/см²);

в окружном направлении (R₁) = - 28,4 МПа (-289 кгс/см²);

касательные = - 1,38 МПа (-14 кгс/см²).

приведенные напряжения по критерию Мизеса vonm (R₁) =88,2 МПа (908 кгс/см²).

Полученные напряжения не превышают допустимые напряжения.

Перемещение втулки промежуточной в радиальном направлении от воздействия ударной нагрузки:

см

где: кг - масса втулки промежуточной с двумя сопрягаемыми пакетами;

Н/мм (кгс/см) - жесткость подвеса втулки промежуточной в радиальном направлении;

- амплитуда импульса перегрузок, где

- базовое ускорение, определенное по графику в зависимости от массы и собственной частоты Гц;

- коэффициент, учитывающий особенности крепления изделия и размещения внутри помещения (для размещения в средней части второго дна);

- коэффициент, зависящий от соотношения между фактическим, требуемым и предельно допустимым свободным ходом (при фактическом ходе больше требуемого).

Угол поворота пакета:

рад

где: мм - расстояние между пакетами.

Напряжение в пакете от ударной деформации втулки промежуточной в радиальном направлении:

где: мм - деформация пакета в осевом направлении при ударной деформации втулки промежуточной в радиальном направлении;

мм - внутренний радиус пакета;

мм - наружный радиус пакета.

Поскольку деформация пакета в осевом направлении при радиальном ударе 7,92 мм больше максимальной величины осевой деформации пакета 5 мм, то напряжения, полученные на внутренней кромке металлических пластин, должны быть равны напряжениям при перемещении муфты в осевом направлении DX = 20 мм (деформация одного пакета - 5 мм) и в радиальном направлении DY = 0. При расчете напряженно-деформированного состояния муфты эти напряжения составляют:

радиальные (R₁) = - 88,4 МПа (-904 кгс/см²);

в окружном направлении (R₁) = - 28,3 МПа (-289 кгс/см²);

касательные = - 1,3 МПа (-14 кгс/см²).

приведенные напряжения по критерию Мизеса vonm (R₁) = 88,2 МПа (908 кгс/см²).

Полученные напряжения не превышают допустимые напряжения.

2.3.5 Определение ресурса муфты

Фактический ресурс муфты:

где: час - базовый ресурс муфты;

- повреждение конструкции;

- частичное повреждение от действия симметричного нагружения с эквивалентной амплитудой;

- заданное число циклов воздействия с амплитудой А_i;

- число циклов, соответствующее излому кривой усталости;

МПа (1750 кгс/см²) - условный предел выносливости на изгиб;

при

0 при

- эквивалентная амплитуда;

- коэффициент Пуассона материала пластины (сплав ПТ-3В);

- амплитуда радиальных напряжений симметричного цикла;

- амплитуда касательных напряжений симметричного цикла;

105 МПа (1050 кгс/см²) - условный предел выносливости на кручение;

- амплитуда радиальных напряжений асимметричного цикла;

- амплитуда касательных напряжений асимметричного цикла;

при ; при ;

при ; при ;

- среднее значение радиальных напряжений асимметричного цикла;

- среднее значение касательных напряжений асимметричного цикла.

При симметричном цикле нагружения A = , А = , М = М = 0, где:

- радиальные напряжения при осевом и радиальном смещении;

^- касательные напряжения при осевом и радиальном смещении;

МПа (249 кгс/см²) - касательное напряжение, вызванное номинальным крутящим моментом.

Величины напряжений , и определяются с помощью программы расчета напряженно-деформированного состояния муфты. Расчет, выполненный по этой программе при деформациях соответствующих модели использования муфты, дал следующие результаты (см. табл.2.3.5.1):

Таблица 2.3.5.1

Деформация, DX =DY	Количество циклов,	Напряжения, кгс/см2
				к
12	20	1125	360	54
10	1,5104	938	300	45
7	2,5106	656	210	31
5	2107	469	150	22
3	3106	281	90	13
0,5	1,081010 (60000 часов)	47	15	2,2

Результаты расчета сведены в таблицу

Таблица 2.3.5.2

Параметр	Режим деформирования
	DX=DY= 12мм	DX=DY= 10мм	DX=DY= 7мм	DX=DY= 5мм	DX=DY= 3мм	DX=DY= 0,5мм
, кгс/см2	1485	1238	866	619	371	62
, кгс/см2	303	294	280	271	262	251
, кгс/см2	1485	1238	866	619	371	62
, кгс/см2	303	294	280	271	262	251
, кгс/см2	1995	1682	1218	923	651	426
	20	1,5104	2,5106	2107	3106	1,081010
	5	50	50	50	50	50
	1,910-5	0,0105	1,710-8	1,310-13	0	0
D	0,0105
Tфакт	5,7106

2.3.6 Расчет прочности деталей муфты

Расчет прочности пакетов пластин (поз.1) от воздействия крутящего момента и при воздействии циклических нагружений в осевом и радиальном направлениях представлен в пояснительной записке (см. п. п.2.3.1, 2.3.5).

Расчет прочности пакетов при воздействии ударной нагрузки

Расчет прочности пакетов при воздействии ударной нагрузки, а также расчет собственной частоты колебаний втулки промежуточной и расчет допустимости резонансных колебаний втулки промежуточной выполняется в связи с изменением массы втулки промежуточной по сравнению с представленной в пояснительной записке.

При ударном воздействии на муфту происходит перемещение втулки промежуточной. Напряжение в пакете в осевом направлении при этом зависит от величины перемещения:

Величина максимально возможного перемещения втулки промежуточной (поз.2) ограничена зазором между кольцами внутренними (поз.3) и составляет 10 мм, при этом деформация на одном пакете составит 5 мм.

Напряжения, полученные на внутренней кромке металлических пластин при деформации одного пакета - 5мм, соответствующей перемещению муфты в осевом направлении на DX= 20мм и в радиальном направлении на DY=0 при расчете напряженно-деформированного состояния муфты, составляют:

радиальные (R₁) = - 88,4 МПа ( - 904 кгс/см²);

в окружном направлении (R₁) = - 28,4 МПа (-289 кгс/см²);

касательные = - 1,38 МПа (-14 кгс/см²).

приведенные напряжения по критерию Мизеса vonm (R₁) =88,2 МПа (908 кгс/см²).

Полученные напряжения не превышают допустимые напряжения.

Перемещение втулки промежуточной в радиальном направлении от воздействия ударной нагрузки:

см

где: кг - масса втулки промежуточной с двумя сопрягаемыми пакетами;

Н/мм (кгс/см) - жесткость подвеса втулки промежуточной в радиальном направлении;

- амплитуда импульса перегрузок, где

- базовое ускорение, определенное по графику в зависимости от массы и собственной частоты Гц (см. п.6,2);

- коэффициент, учитывающий особенности крепления изделия и размещения внутри помещения;

- коэффициент, зависящий от соотношения между фактическим, требуемым и предельно допустимым свободным ходом.

Угол поворота пакета:

рад

где: мм - расстояние между пакетами (см. п.6.2).

Напряжение в пакете от ударной деформации втулки промежуточной в радиальном направлении:

где: мм - деформация пакета в осевом направлении при ударной деформации втулки промежуточной в радиальном направлении;

мм - внутренний радиус пакета;

мм - наружный радиус пакета

Поскольку деформация пакета в осевом направлении при радиальном ударе 7,92 мм больше максимальной величины осевой деформации пакета 5 мм, то напряжения, полученные на внутренней кромке металлических пластин должны быть равны напряжениям при перемещении муфты в осевом направлении на DX=20 мм (деформация одного пакета - 5мм) и в радиальном направлении DY=0 при расчете по программе KMPLATE-3MCD напряженно-деформированного состояния муфты, составляют:

радиальные (R₁) = - 88,4 МПа (-904 кгс/см²);

в окружном направлении (R₁) = - 28,3 МПа (-289 кгс/см²);

касательные = - 1,3 МПа (-14 кгс/см²).

приведенные напряжения по критерию Мизеса vonm (R₁) = 88,2 МПа (908 кгс/см²).

Полученные напряжения не превышают допустимые напряжения.

Расчет втулки промежуточной

Напряжения в материале втулки промежуточной от воздействия пускового момента:

где М_пуск = 299 кНм - пусковой момент муфты;

- средний диаметр сечения втулки промежуточной;

- площадь сечения втулки промежуточной,

где

а = 280 мм - ширина выреза втулки промежуточной;

= 25 мм - толщина стенки втулки промежуточной;

_ср = 0,3_т - допускаемое напряжение среза. Для материала втулки промежуточной - поковки класса прочности КП345 и более по ГОСТ 8479-70, _т^min = 345 МПа, тогда _ср = 103,5 МПа.

F_ср = (0,535-40,28) 0,025 = 0,014 м²;

_ср

Расчет втулок соединительных.

Крутящий момент муфты передается последовательно от фланца редуктора, соединенного с фланцем поз.8, к пакету поз.1 через внутренние втулки поз.4, от пакета к ободу поз.10 через наружные втулки поз 6, от обода поз.10 к ободу поз.9 через призонное болтовое соединение поз.14.

Напряжение среза в материале втулок от воздействия пускового момента:

где М_пуск = 299 кНм - пусковой момент муфты;

D_i - диаметр размещения втулок;

n_i ^- количество втулок;

S_i = 0,25 (d_н² - d_вн²) - площадь сечения втулок, d_н, d_вн - наружный и внутренний диаметры втулки;

_ср = 50 Мпа - допускаемое напряжение среза для втулок из материала ПТ-3В.

Напряжение среза во втулках поз.4:

= 620мм, n = 24, d_н = 38мм, d_вн = 20мм

S = 0,25 (38²-20²) = 0,81910^-3 м²

_ср

Напряжение среза во втулках поз.6:

D = 1150мм, n = 24, d_н = 30мм, d_вн = 16мм

S = 0,25 (30²-16²) = 0,50510^-3 м²

_ср

Напряжение смятия в материале втулок (и пластинах пакета) от воздействия пускового момента:

где М_пуск = 299 кНм - пусковой момент муфты;

D_i - диаметр размещения втулок;

n_i ^- количество втулок;

S_i =d_нk_{плпл -} площадь контакта пластин пакета и втулок, d_н - наружный диаметр втулки, k_пл = 6 и _пл = 2мм - соответственно количество и толщина пластин пакета;

_см = 135 МПа - допускаемое напряжение смятия для втулок и пластин из материала

ПТ-3В.

Напряжение смятия во втулках поз.4:

D = 620мм, n = 24, d_н = 38мм

S = 0,03860,002 = 0,45610^-3 м²

_см

Напряжение смятия во втулках поз.6:

D = 1150мм, n = 24, d_н = 30мм, d_вн = 16мм

S = 0,0360,002 = 0,3610^-3 м²

_см

Расчет болтов соединительных поз.14

Напряжение среза в материале болтов из сплава ПТ-3В от воздействия пускового момента:

где М_пуск = 299 кНм - пусковой момент муфты;

D - диаметр размещения болтов;

n ^- количество болтов;

d = 25 мм - диаметр сечения болтов;

_ср = 50 Мпа - допускаемое напряжение среза для втулок из материала ПТ-3В.

_ср

2.4 Описание организации работ с применением разрабатываемого изделия

Сборка и балансировка муфты производится в условиях механического цеха.

С целью исключения деформации пакетов пластин (поз.1) при транспортировании и хранении муфты устанавливаются ограничители (поз. 11) и монтажно-транспортировочные устройства.

Монтаж муфты производится в соответствии с рабочими чертежами, техническими условиями на поставку муфты, а также документацией, разрабатываемой проектантом валопровода.

Центровка муфты производится в соответствии ОСТ 5.4368-81.

Для обеспечения нормальной работы муфты при монтаже необходимо соблюдать зазоры между муфтой и окружающими конструкциями, учитывающие их взаимные перемещения и обеспечивающие доступ для обслуживания и ремонта муфты в процессе эксплуатации.

Смонтированная на объекте муфта должна быть закрыта кожухом для предотвращения попадания на муфту посторонних предметов и защиты личного состава.

Через каждые 5000 часов необходимо проводить контроль центровки муфты и излома осей соединяемых валов. При превышении допустимых значений расцентровки производится центровка муфты.

2.5 Расчёт показателей уровня стандартизации и унификации

Сырьё и материалы, использованные при разработке муфты, применены с соблюдением соответствующих стандартов на их поставку и ограничительных перечней.

В муфте использованы стандартные крепёжные изделия.

Коэффициент применяемости, характеризующий уровень конструктивной преемственности частей в разрабатываемом изделии:

где n = 11 - общее количество типоразмеров составных частей в изделии (без стандартных изделий)

количество типоразмеров оригинальных составных частей:

Коэффициент применяемости, характеризующий уровень внутрипроектной унификации изделия:

где N = 219 - общее количество составных частей в изделии (без стандартных изделий):

2.6 Метрологическое обеспечение

Конструкция муфты не требует разработки специальных средств измерений и контроля для изготовления, испытаний, эксплуатации и ремонта муфты.

Параметры, подлежащие контролю и измерениям при изготовлении муфты, указываются в рабочих чертежах и технологических процессах.

Перечень проверяемых в процессе испытаний параметров приводится в программе испытаний муфты. Методы и средства измерений контролируемых параметров указываются в методиках испытаниях муфты.

Параметры, подлежащие контролю и измерениям при эксплуатации муфты, указываются в руководстве по эксплуатации муфты.

Параметры, подлежащие контролю и измерениям при ремонте муфты, указываются в ремонтной документации, разрабатываемой по отдельной договору.

Все контрольно-измерительные приборы, используемые при изготовлении, испытаниях, эксплуатации и ремонте муфты должны быть поверены и иметь действующие поверительные клейма или "Свидетельства о поверке".

Контроль за выполнением требований к метрологическому обеспечению, установленных в документации, возлагаются на соответствующие службы предприятий и организаций, осуществляющих изготовление, испытания, эксплуатацию и

3. Технологическая часть

3.1 Изготовление пакетов пластин муфты

Скомплектовать совместно, дет. поз.1, 3, 4, согласно спецификации СБ чертежа и приспособления для склеивания пакетов.

Уложить в тару дет. поз.1, 3, 4 раскрепить от перемещений. Отправить по накладной в ц.45 для склеивания пакетов.

После склеивания всех пакетов пластин, получить из ц.45 приспособления для склеивания.

Установить один из фланцев оснастки на планшайбу. Выставить по внутреннему диаметру с точностью 0,3 мм, раскрепить.

Установить сверху на торец фланца пакет пластин. Равномерно распределить припуски по внутреннему и наружному диаметрам, относительно диаметров фланца.

Разметить осевые на двух торцах, вынести на наружный диаметр.

Раскрепить пакет пластин. Крепить прижимными планками.

Скомплектовать и отправить пакет пластин с оснасткой в ц.4 на токарно-карусельную обработку

Сверлить по координатам 4 отв.0 18Н13^+0,27, 24 отв.0 30Н7^+0,021, 24 отв.0 27Н12^+0,21 24 отв.0 38Н7^+0,025

Точить наружный диаметр до 0 1200h12^-1,05 на минимальной подаче.

Переустановить прижимы не снимая детали.

Внутренний диаметр расточить на 0 540H9 ^+0,175 на минимальной подаче. Острые кромки притупить.

Демонтировать изделие с оснасткой со станка.

Зачистить заусенцы, острые кромки притупить в отв. Пакета пластин и в отв. фланцев.

Маркировать цифрой 0 ударным способом.

Скомплектовать и отправить фланцы и пакеты пластин в ц.15

4. Охрана труда и защита окружающей среды

Обеспечение безопасных условий труда и охрана окружающей среды при проведении монтажа пластинчатой виброизолирующей муфты.

4.1 Требования техники безопасности и пожарной безопасности

4.1.1 Оценка опасности работ

При выполнении работ по монтажу пластинчатой виброизолирующей компенсирующей муфты опасными факторами являются: