Тепловой расчет паровых турбин

Задачи ориентировочного расчета паровой турбины. Определение числа ступеней, их диаметров и распределения тепловых перепадов по ступеням. Вычисление газодинамических характеристик турбины, выбор профиля сопловой лопатки, определение расхода пара.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 11.11.2013
Размер файла 840,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Ивановский Государственный Энергетический Университет

Имени В.И. Ленина

Кафедра тепловых электрических станций

Тепловой расчет паровых турбин

Выполнила: студентка группы 3-9

Метелкина М.А.

Проверил: Асташев Н.С.

Иваново 2012

Аннотация

паровая турбина тепловой расчет

Турбину ПТ-80/100-130/13 (рис. 7.51) можно рассматривать как модернизированную турбину ПТ-60/75-130/13, однако модернизация ее столь значительна, что по существу это новая турбина. Турбина спроектирована на номинальную мощность 80 МВт, на начальные параметры 12,75 МПа и 555°С с производственным отбором при 1,3 МПа и отопительным отбором (см. табл. 7.3). Основное отличие тепловой схемы этой турбоустановки от тепловой схемы турбоустановки ПТ-60/75-130/13 состоит в использовании двухступенчатого подогрева сетевой воды. Верхний отопительный отбор производится при давлении 0,05 -- 0,25 МПа, а нижний -- при 0,03-- 0,1МПа. При нагреве сетевой воды в двух сетевых подогревателях регулятор давления поддерживает постоянство давления в верхнем отопительном отборе, а расход пара в нижний отопительный отбор -- нерегулируемый. При работе только одного сетевого подогревателя давление поддерживается в нижнем отопительном отборе. Конденсатор турбины имеет встроенный теплофикационный пучок, утилизирующий теплоту вентиляционного пропуска пара при работе турбины в режиме с противодавлением. Охлаждающим агентом пучка является сетевая вода. Развитая регенеративная система подогрева питательной воды обеспечивает на выходе ее температуру 249 °С. Коренной переделке подвергся валопровод турбины. Вместо двух опорно-упорных подшипников для каждого ротора установлен только один. Естественно, что при этом гибкую муфту, допускающую смещение, пришлось заменить жесткой. Ее полумуфты откованы заодно с 437 438 валами. Для уменьшения осевого усилия на колодки упорного подшипника в нерасчетных режимах направления потоков пара в ЦВД и ЦНД выполнены противоположными. Конструктивные различия турбин ПТ-60/75-130/13 и ПТ-80/130/13 имеются и в ЦНД. Две последние ступени ЧСД отделены от остальной проточной части большими камерами, первая из которых используется для верхнего теплофикационного отбора, а вторая -- для нижнего. Ротор ЦНД является комбинированным, однако в отличие от турбины ПТ-60/75-130/13 насадными выполнены только диски ЧНД. Размеры последних ступеней сравниваемых турбин совпадают. Система регулирования турбины включает в себя электрогидравлический преобразователь, повышающий быстродействие и улучшающий качество* регулирования.

Тепловой расчет паровой турбины

Тепловой расчет турбины выполняется в два этапа:

1-й этап -- предварительный (ориентировочный) расчет

2-й этап -- подробный расчет

Задачей ориентировочного расчета является определение числа ступеней, их диаметров и распределения тепловых перепадов по ступеням.

В подробном расчете определяются геометрические размеры регулирующей ступени и ее газодинамические характеристики, также выполняется построение h,S-диаграммы и треугольников скоростей.

1. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ

1.1 Определение номинальной мощности ЦВД

По известным Р0 и Рк определяем тепловой перепад: кДж/кг КПД принимается

1.2 Построение рабочего ориентировочного процесса в ЦВД

1.2.1 Определяем давление перед соплами первой ступени Потери давления на впуске оцениваются в 34%. Следовательно, давление перед соплами первой ступени

МПа

1.2.2 Давление за последней ступенью ЦВД с учетом потери давления в выходном патрубке

МПа

св -- скорость потока в выходном патрубке, св=50 м/с -- коэффициент местного сопротивления патрубка, =0,04

1.2.3 По известным Р0' и Рк' определяем тепловой перепад проточной части: кДж/кг.

Так как тепловой перепад регулирующей ступени кДж/кг, то применяется одновенечная регулирующая ступень.

1.2.4 Оценка экономичности регулирующей ступени

Внутренний относительный КПД для одновенечной регулирующей ступени

0=0,02682 м3/кг

1.2.5 Построение ориентировочного процесса регулирующей ступени в i-s диаграмме

Внутренний тепловой перепад регулирующей ступени

кДж/кг

Энтальпия пара на выходе из регулирующей ступени

кДж/кг

1.2.6 Оценка экономичности нерегулируемых ступеней ЦВД

Располагаемый тепловой перепад, приходящийся на нерегулируемые ступени:

кДж/кг

1=0,03456м3/кг; 2=0,1483 м3/кг;

кДж/кг

Определение состояния пара за ЦВД

Использованный тепловой перепад всего ЦВД

кДж/кг

Внутренний относительный КПД ЦВД

Ориентировочный процесс расширения пара в проточной части турбины в h,S-диаграмме

1.3 Ориентировочный расчет регулирующей ступени

Для одновенечных ступеней задаемся:

Степенью реакции регулирующей ступени, =0,06

Углом направления потока пара соплами, =15

Отношением скоростей, u/c0=0,43

Условная теоретическая скорость по всему располагаемому тепловому перепаду

м/с

Располагаемый тепловой перепад в соплах

кДж/кг

Теоретическая скорость истечения из сопл

м/с

Окружная скорость на среднем диаметре регулирующей ступени

м/с

Средний диаметр ступени

м

Произведение степени парциальности на высоту сопловой решетки

м

Оптимальная степень парциальности

Высота сопловой решетки

мм

1.4 Определение размеров первой нерегулируемой ступени

Для активных турбин задаемся:

Следующими значениями теплоперепадов, h0I=35;40;45;50;60 кДж/кг

Степенью реакции ступени, I=0,15

Величиной

Углом потока за српловой решеткой, =15

Таблица 1.1

Величина

Размер-ность

1

2

3

4

5

кДж/кг

35

40

45

50

60

--

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

м/с

264,5751

282,8427

300,000

316,2278

346,4102

м/с

132,2876

141,4214

150,000

158,1139

173,2051

м

0,8421

0,900316

0,95493

1,006584

1,102658

--

0,15

0,15

0,15

0,15

0,15

кДж/кг

29,75

34

38,25

42,5

51

м/с

243,9262

260,7681

276,5863

291,5476

319,3744

м3/кг

0,033955

0,033521

0,03365

0,0352

0,033345

мм

26,4

22,9

20,373

19,1805

15,1414

--

12,8522

11,2457

9,9962

8,9965

7,4971

Энтальпия

3363,1438

3358,1438

3353,1438

3348,1438

3338,1438

Выбираем диаметр первой нерегулируемой ступени, число ступеней и высоту сопла:

Средний диаметр -- dI=1,070434 (м)

Число ступеней -- z=8 шт

Высота сопла -- (мм)

1.5 Определение размеров и теплового перепада последней ступени ЦВД

Для проектирования проточной части с постоянным внутренним диаметром достаточно спроектировать последнюю ступень турбины с таким расчетом, чтобы внутренний диаметр ее был равен внутреннему диаметру первой ступени, т.е. из условия dkI=dkZ. Для этого нужно выбрать соответствующий тепловой перепад на последнюю ступень. Эту задачу решают графическим способом. Задаются рядом значений dZ (от dI до 1,3dI), и для каждого варианта находится внутренний диаметр. Последовательность расчета приводится в таблице 1.2.

Таблица 1.2

Величина

Размер-ность

I

II

III

IV

м

1,070434

1,10254702

1,135623

1,16969

м/с

168,058

173,09988

178,2928

183,64133

--

0,5

0,5

0,5

0,5

кДж/кг

56,4869

59,9271

63,5766

67,4534

--

0,15

0,15

0,15

0,15

кДж/кг

48,013865

50,938035

54,04011

57,33539

м/с

309,8834

319,1803

328,7555

338,6307

15

15

15

15

м3/кг

0,17

0,17

0,17

0,17

м

0,0819475

0,077243

0,072809

0,068627

м

0,9884865

1,02530402

1,062814

1,101063

Находим: Средний диаметр последней ступени -- dZ =1,09792 м Корневой диаметр последней ступени -- dkZ =1,02м Hz = 59,43149

1.6 Определение числа нерегулируемых ступеней и распределение теплового перепада

Для определения числа, размеров ступеней и их тепловых перепадов производится следующее графическое построение. Берется в качестве базы отрезок прямой 200300 мм. На концах этого отрезка в определенном масштабе откладываются диаметры первой и последенй нерегулируемых ступеней. Соединяя концы этих отрезков проводим линию предпологаемого изменения диаметров. Для ЦВД мощных турбин значеня х0, , выдерживаются постоянными, а линия диаметров может изображаться прямой линией. По графикам изменения диаметров и х0 можно построить кривую изменения тепловых перепадов.

На основании этих зависимостей определяется средний тепловой перепад на одну ступень

Где m -- число отрезков

Число нерегулируемых ступеней

,где

-- коэффициент возврата теплоты;

Т.к. весь процесс в области влажного пара, то k=4,310-4

Таблица 1.3

ступени

Диаметр

h0 по

графику

h - поправка

Коррект. величина

Степень реакции,

Угол. 1э

1

1,070434

56,64

-12,7876

43,8524

0,15

15

2

1,073182

57,19554

-12,913

44,282549

0,15

15

3

1,075931

57,47469

-12,976

44,49869

0,15

15

4

1,078679

57,75384

-13,0393

44,71454

0,15

15

5

1,081428

58,03299

-13,102135

44,930855

0,15

15

6

1,084177

58,31214

-13,1651

45,14704

0,15

15

7

1,086925

58,59129

-13,22818

45,363114

0,15

15

8

1,089674

58,87044

-13,2912

45,57924

0,15

15

9

1,092422

59,14959

-13,3542

45,79539

0,15

15

10

1,091714

59,42874

-13,4172

46,01154

0,15

15

11

1,09792

59,43149

-13,4178

46,013

0,15

15

кДж/кг

кДж/кг

шт

2. ПОДРОБНЫЙ РАСЧЕТ СТУПЕНЕЙ ЦВД

2.1 Расчет регулирующей ступени

Задачей расчета является определение геометрических размеров ступени, определение КПД и мощности. А также выбор профилей сопл и рабочих лопаток.

Из ориентировочного расчета неизменными остаются величины:

Располагаемый тепловой перепад регулирующей ступени кДж/кг

Диаметр регулирующей ступени 2 м

Отношение скоростей

Степень реакции регулирующей ступени =0,06

2.1.1 Расчет сопл регулирующей ступени

Режим истечения докритический.

Теоретическая скорость истечения из сопл

м/с

Площадь выходного сечения сопл

1t=0,035355 м3/кг ; коэффициент расхода 1t=0,616051;

Выбираем из графика II-1: =0,942

м2

= 0,5435

Произведение степени парциальности на высоту сопловой решетки

мм

Высота сопловой решетки

мм

2.2 Выбор профиля сопловой лопатки

Число Маха

По =15 и М1t=0,5746 по каталогу профилей выбираем профиль С-90-15А

Относительный шаг -- t = 0,85

Угол установки -- у = 33

Ширина решетки -- B1=34 мм

Хорда профиля -- мм

1.1. Шаг решетки -- t1 = b1t =62,4270,85=53,063 (мм)

Число сопловых лопаток

шт

Уточняем шаг решетки

мм

Выходная ширина сопловых каналов

мм

2.3 Определение потерь сопловой решетки

Из атласа профилей: атлас = 0,033503

Тепловая потеря в сопловой решетке

кДж/кг

Скоростной коэффициент

Действительная скорость истечения из сопл

м/с

2.4 Одновенечная ступень

К определению выходного угла лопаток рабочего венца

1 = 28

м/с

м/с

кДж/кг

Потери в лопатках венца

Из атласа профилей атлас=

Действительная скорость

м/с

Потеря энергии в рабочих лопатках

кДж/кг

2 = 78,9

м/с

Выбор профиля рабочих лопаток

Число Маха

Профиль рабочих лопаток -- Р-28-24-А

Относительный шаг -- t = 0,65

Хорда профиля -- b1 = 25 мм

Шаг решетки -- t1 = b1t =250,65=16,25 мм

Число рабочих лопаток

шт

Уточняем шаг решетки

Уточняем относительный шаг решетки

Выходная величина рабочей решетки

Относительный лопаточный КПД

Где потери тепла с выходной скоростью: кДж/кг

2.5 Определение внутреннего относительного КПД

Потери на трение и вентиляцию

( кВт)

Тепловая потеря на трение и вентиляцию

кДж/кг

Относительная потеря на трение и вентиляцию

Потеря на выколачивание застойного пара

Где: m = 4; B2 = 25 мм -- ширина ряда рабочих лопаток

Потери тепла на выколачивание

кДж/кг

Внутренний относительный КПД ступени

Использованный тепловой перепад ступени

кДж/кг

Внутренняя мощность

кВт

2.6 Определение расхода пара через нерегулируемые ступени

Расход пара на входе в нерегулируемые ступени будет меньше, чем расход через регулирующую ступень, на величину утечки через переднее концевое уплотнение т.е.:

Треугольники скоростей.

c1=375,22926

c2=90,689

u=182,434

щ1=206,86404

щ2=218,79625

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Изучение конструкции турбины К-500-240 и тепловой расчет турбоустановки электростанции. Выбор числа ступеней цилиндра турбины и разбивка перепадов энтальпии пара по её ступеням. Определение мощности турбины и расчет рабочей лопатки на изгиб и растяжение.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 17.10.2014

  • Проект цилиндра паровой конденсационной турбины турбогенератора, краткое описание конструкции. Тепловой расчет турбины: определение расхода пара; построение процесса расширения. Определение числа ступеней цилиндра; расчет на прочность рабочей лопатки.

    курсовая работа [161,6 K], добавлен 01.04.2012

  • Расчетная тепловая нагрузка на горячее водоснабжение. Определение расхода пара внешними потребителями. Определение мощности турбины, расхода пара на турбину, выбор типа и числа турбин. Расход пара на подогреватель высокого давления. Выбор паровых котлов.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 26.01.2016

  • Значение тепловых электростанций. Определение расходов пара ступеней турбины, располагаемых теплоперепадов и параметров работы турбины. Расчет регулируемой и нерегулируемой ступеней и их теплоперепадов, действительной электрической мощности турбины.

    курсовая работа [515,7 K], добавлен 14.08.2012

  • Предварительное построение общего теплового процесса турбины в h-S диаграмме. Расчет системы регенеративного подогрева питательной воды турбоустановки. Определение основных диаметров нерегулируемых ступеней с распределением теплоперепадов по ступеням.

    курсовая работа [219,8 K], добавлен 27.02.2015

  • История развития паровых турбин и современные достижения в данной области. Типовая конструкция современной паровой турбины, принцип действия, основные компоненты, возможности увеличения мощности. Особенности действия, устройства крупных паровых турбин.

    реферат [196,1 K], добавлен 30.04.2010

  • Характеристика паровой турбины К-2000-300, ее преимущества и основные недостатки. Анализ расчета турбинных ступеней. Особенности технико-экономических показателей турбоустановки. Расчет площади сопловой решетки и турбопривода питательного насоса.

    курсовая работа [361,5 K], добавлен 09.04.2012

  • Расчет принципиальной тепловой схемы, построение процесса расширения пара в отсеках турбины. Расчет системы регенеративного подогрева питательной воды. Определение расхода конденсата, работы турбины и насосов. Суммарные потери на лопатку и внутренний КПД.

    курсовая работа [1,9 M], добавлен 19.03.2012

  • Краткая характеристика общего конструктивного оформления спроектированной турбины, ее тепловой схемы и основных показателей. Выбор дополнительных данных для расчета турбины. Тепловой расчет нерегулируемых ступеней. Механические расчеты элементов турбины.

    курсовая работа [3,7 M], добавлен 01.12.2014

  • Состав комплектующего оборудования турбоустановки. Мощности отсеков турбины. Предварительное построение теплового процесса турбины в h,s-диаграмме и оценка расхода пара. Тепловой расчет системы регенеративного подогрева питательной воды турбоустановки.

    курсовая работа [375,7 K], добавлен 11.04.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.