Расчет электроснабжения очистного участка ООО "Шахта им. Ворошилова"

Горно-геологическая характеристика пласта Прокопьевско-Киселевского угольного месторождения. Технологические схемы очистной выемки и проведения подготовительных выработок для угольных шахт Кузбасса. Электроснабжение очистного участка; аппаратура защиты.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 01.11.2014
Размер файла 133,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Сибирский государственный индустриальный университет

Кафедра электромеханики

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

по дисциплине: «Электроснабжение и электрификация»

Тема:

Расчет электроснабжения очистного участка ООО «Шахта им. Ворошилова»

Выполнила: Костина Е.А.,

студентка группы ВГЭ-06

Руководитель: доцент,

к.т.н. Морев А.И.

Прокопьевск - 2011

Содержание

Общие сведения

1. Электроснабжение очистного участка

1.1 Характеристика токоприемников

1.2 Расчет осветительной сети

2. Выбор ППУП

3. Выбор и проверка кабельной сети участка

3.1 Выбор кабельной сети участка по допустимой нагрузке

3.2 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме

3.3 Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удаленного электродвигателя

3.4 Проверка кабельной сети по сопротивлению изоляции и емкости

3.5 Проверка кабельной сети по емкости

4. Токи короткого замыкания

4.1 Расчет токов короткого замыкания

4.2 Расчет токов короткого замыкания в сетях напряжением 127-220 В

4.3 Расчет кабелей по термической устойчивости

5. Выбор и проверка низковольтной аппаратуры и ее защита

5.1 Проверка аппаратов по отключающей способности

6. Газовая защита

7. Выбор высоковольтного оборудования

7.1 Выбор высоковольтной ячейки

7.2 Выбор и проверка высоковольтного кабеля

7.3 Выбор и проверка уставок МТЗ высоковольтных КРУ

8. Энергетические и экономические показатели

9. Техника безопасности при эксплуатации электрооборудования

Специальный вопрос

Список литературы

Общие сведения

Шахта им. Ворошилова «Прокопьевскуголь» введена в эксплуатацию в 1932г. Она разрабатывает и поставляет на обогатительные фабрики и металлургические заводы высококачественные марки коксующихся углей КЖ, К1, К10 и другие. Поле шахты расположено в центральной части Прокопьевского месторождения, охватывающего юго-западную часть Кузнецкого каменноугольного бассейна. Административно входит в черту г. Прокопьевска, являющегося угледобывающим центром Кемеровской области. Центральная часть города частично размещена в пределах шахтного поля, на площади развития пласты в связи с этим не отрабатываются, либо отрабатываются частично с закладкой выработанного пространства.

Границами шахтного поля являются на севере - подъездные пути к шахте «Зиминка», на юге - подъездные пути к шахте им. Дзержинского до нарушения «Е-Е», на западе - ось Ш синклинали.

К северу от шахтного поля расположено поле шахты «Красногорская», к югу - поле шахты им. Дзержинского, к западу - поле шахты им. Калинина (на западном крыле Ш синклинали), к востоку - без угольная толща, шахтных полей в непосредственной близости нет.

Размеры шахтного поля 6,5км и 1,8км соответственно по простиранию и в крест простирания пластов. В центральной части поля шахты по левому склону (северному) лога "Топкий" проходит железнодорожная ветка нормальной колеи, соединяющая шахту «им. Ворошилова» с шахтой им. Калинина и Рудничный район города со станцией «Прокопьевск» Западносибирской железной дороги, расположенной в двух километрах к северо-востоку от ствола шахты.

Электроснабжение шахты осуществляется от линии электропередач, входящей в систему "Кузбассэнерго", через районную понизительную подстанцию, расположенную в пределах северо-восточной части шахтного поля.

Водоснабжение производственных и жилых объектов осуществляется путем использования центрального городского водопровода.

Поверхность шахтного поля представляет собой почти ровную и лишенную древесной растительности площадь, полого опускающуюся к востоку к долине реки Аба.

Шахтное поле изрезано поперечными логами, пересекающими с запада на восток угленосные отложения в крест их простирания.

Лога носят названия (с севера на юг): «Плесовщиха», «Топкий», «Средние Топки», "Крутые Топки".

Долины логов до начала горных работ почти на всем протяжении были заболочены, все они покрыты слоем торфа мощностью до двух метров. Все лога берут начало с восточного склона Тырганской возвышенности и впадают в главную водную артерию Прокопьевского месторождения - реку Абу, протекающую за восточной границей поля.

Водоносность логов незначительна. В летнее время они пересыхают почти полностью и питаются лишь за счет атмосферных осадков и сбрасываемых шахтных вод.

Максимальные превышения водоразделов над логами в пределах поля шахты составляют 55-60метров. Наиболее высокие абсолютные отметки имеют раздел между логами «Плесовщиха» и «Топкий». Крайняя западная точка этого водораздела имеет отметку +300метров над уровнем Балтийского моря. Минимальные отметки приурочены к долинам логов +270метров (лог «Топкий»). Мощность рыхлых четвертичных отложений колеблется от 60 до 250м. В логах она меньше, ч ем на водоразделах. Четвертичные отложения водоразделов сложены пылеватыми и лессовидными суглинками, суглинками серовато-желтого цвета, сменяющихся ниже пылеватыми суглинками с примесью гальки и коренных пород.

Шахта является сверхкатегорной по газу и пыли, опасной по горным ударам и внезапным выбросам угля и газа.

Выбор и обоснование системы разработки

Системой разработки угольного месторождения называют установленный для данных геологических условий залегания пласта и принятых средств механизации выемки угля определённый порядок ведения подготовительных, нарезных и очистных работ в пределах этажа, панели или горизонта, увязанный в пространстве и времени.

Системы разработки подразделяются на: сплошную, столбовую и комбинированную при применении длинных очистных забоев; камерную и камерно-столбовую при коротких забоях.

Характерным для столбовых систем разработки является то, что до начала очистных работ проводят подготовительные и нарезные выработки, которые полностью оконтуривают запасы в пределах выемочного поля, столба или яруса.

Таким образом, при столбовой системе проведение подготовительных выработок и очистная выемка полезного ископаемого разделены в пространстве.

Выбор системы разработки производится в соответствии с исходными горно-геологическими условиями разработки пласта и «Основные рекомендации по выбору технологических схем очистной выемки и проведения подготовительных выработок для угольных шахт Кузбасса».

На крутых пластах Прокопьевско-Киселевского угольного месторождения, мощностью 2.0 метра возможно применение следующих систем разработки:

- длинные столбы по простиранию с обрушением кровли;

- щитовые системы разработки с комбайном КШ-1КГУ;

- системы разработки с гидродобычей.

Основным и главным направлением совершенствования технологии разработки крутых пластов средней мощности должно являться широкое внедрение средств комплексной механизации. Для данных горно-геологических условий рассматриваемого пласта имеются серийно выпускаемые средства комплексной механизации: комплекс КПК-1М, агрегаты АК-3, АК-3К, 1АНЩ, 2АНЩМ.

На участках пластов мощностью 1.6-2.7 метров с породами кровли средней и выше устойчивости, при длине ненарушенного выемочного поля более 400 метров рекомендуется применять комплексы КПК-1М с нагрузкой 300-800 т/ сут, и агрегаты АК-3 и АК-3К с нагрузкой 450-1200 т/сут.

Систему разработки длинными столбами рекомендуется применять на пластах тонких и средней мощности при любых углах залегания и углях любой крепости. Поскольку подготовительные выработки проводят и поддерживают в толще полезного ископаемого, столбовая система разработки может применяться при вмещающих породах любой устойчивости. Исключение составляют пласты, опасные по горным ударам, а также тонкие пласты, залегающие среди устойчивых пород на больших глубинах.

Система разработки с гидравлической выемкой угля имеет ряд недостатков: большие потери угля и относительно большой объем проводимых подготовительных выработок; ухудшение качества угля по зольности, крупности и влажности, что приводит к снижению эффективности его использования и ограничивает применение технологии для добычи энергетических углей. Кроме того подача в шахту большого количества воды ухудшает условия труда рабочих.

Систему разработки принимаем - длинные столбы по простиранию с применением комбайна КШ-1КГУ.

Одним из наиболее важных достоинств данной системы разработки является отсутствие людей в очистном забое, что в свою очередь повышает безопасность ведения горных работ, также снижаются затраты на заработную плату по отношению к другим системам разработки. Снижены потери угля в целиках угля. При использовании механизации легко контролировать сортность добываемого угля. Увеличивается добыча по сравнению с буро-взрывным способом.

1. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ОЧИСТНОГО УЧАСТКА

1.1 Характеристика токоприемников

Для питания силового оборудования участка принимается напряжение 660В.

Подстанции, питающие забойное оборудование (две подстанции со вторичным напряжением 660 В), находятся на откаточном штреке в составе энергопоезда. Данные потребителей участка приведены в таблице 1.1, схема соединений потребителей на рисунке.

Таблица 1.1

Характеристика потребителей

Обозначение по схеме

Наименование потребителей

Тип электро-двигателей

Кол-во

Номин. мощность Рн, кВт

Номин. ток Iн, А

Пусковой ток IН. ПУСК, А

Коэфф. мощностиcos

КПД , %

1

2

3

4

5

6

7

8

9

ПУПП №1

КПК-1М комплекс

Комбайн КШ-1КГУ

ЭДКО4-4М

1

105

115

750

0,87

0,918

СНТ-32

НУМС-200Е

Маслостанция

Насосная станция

ВРП 225

2ВР9012

ВАО-72-2

1

1

1

55

3

30

62

3,7

32,5

403

24

240

0,88

0,81

0,88

0,92

0,845

0,92

1ЛКГН

Гидравлическая 2х барабанная лебедка

ВРП160С2

2

15

16,54

99,3

0,89

0,90

ПГ-500

Горный погрузочный пункт

2ВРП9014

1

5,5

6,7

43,6

0,83

0,86

МК-7

Маневровая лебедка

ВАО-51-4

1

7,5

8,7

55,3

0,86

0,88

АОШ-4

Пусковой агрегат

1

4

3,9

0,89

0,91

Итого

236

ПУПП №2

2СР-70

Конвейер скребковый

ЭДКОФ 42/4

2

55

130

780

0,85

0,875

2СР-70

Конвейер скребковый

ЭДКОФ 42/4

2

55

130

780

0,85

0,875

ПСП-26

Скребковый перегружатель

ЭДКОФ 42/4

2

55

130

780

0,85

0,875

ЛШВ 25

Лебедка

ВРП20046

1

30

32,5

260

0,88

0,89

АПШМ.01

Пусковой агрегат

1

4

3,9

0,89

0,91

Итого

364

1.2 Расчет осветительной сети

Расчетная мощность осветительного трансформатора или пускового агрегата, используемого в качестве источника питания осветительной сети, определится по формуле

(1)

где - суммарная мощность всех ламп, Вт;

зс- КПД сети; зс = 0,92 - 0,95;

зсв - КПД светильника, зсв = 0,85;

cosц - коэффициент мощности светильника, cosц = 0,6.

Тогда

Принимается пусковой агрегат АОШ-4 с Sн= 4 кВ?А.

Момент нагрузки для линий с равномерно распределённой нагрузкой

(2)

где L - протяжённость осветительной сети, L =10 м.

Сечение жилы магистрального осветительного кабеля

(3)

Принимается кабель КОГЭШ-3х6+1х6+1х6.

2. ВЫБОР ПЕРЕДВИЖНЫХ УЧАСТКОВЫХ ПОНИЗИТЕЛЬНЫХ ПОДСТАНЦИЙ (ПУПП)

Определение электрических нагрузок в низковольтных сетях шахты для выбора и проверки (ПУПП), кабельной сети, защитной и коммутационной аппаратуры ведется на основе использования коэффициента спроса. Под коэффициентом спроса понимается отношение осредненной (как правило, за тридцать минут) максимальной нагрузки группы потребителей к сумме номинальных мощностей потребителей этой группы.

Выбор ПУПП №1.

Расчетная мощность ПУПП определяется по формуле:

(4)

где kc - коэффициент спроса;

- суммарная установленная мощность электроприемников участка (без учёта резервных),=236 кВт;

cosц - условный средневзвешенный коэффициент мощности, для группы электроприемников очистных и подготовительных забоев cosц= 0,6.

Коэффициент спроса определяется по следующей формуле:

(5)

где Рн.к - номинальная мощность наиболее крупного электродвигателя в группе, Рн.к =105 кВт.

Тогда kс=0,66

Следовательно,

По расчетной мощности выбирается ПУПП, которая должна удовлетворять следующему условию

(6)

где 1,25 - коэффициент, учитывающий нагрузочную способность участкового трансформатора и его использование по мощности.

Тогда

Выбирается ПУПП-1 типа КТСВП-250/6-0,69-УХЛ5-ВВ.

Выбор ПУПП №2.

Расчетная мощность ПУПП определяется по формуле 4,=364 кВт;

Коэффициент спроса определяется по следующей формуле 5.

Тогда

Следовательно,

По расчетной мощности выбирается ПУПП, которая должна удовлетворять следующему условию 6.

Тогда

Выбирается ПУПП-2 типа КТСВП-400/6-0,69-УХЛ5-ВВ.

3. ВЫБОР И ПРОВЕРКА КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ УЧАСТКА

3.1 Выбор кабельной сети участка по допустимой нагрузке

Выбор кабелей по допустимой нагрузке производится по условию

(7)

где Iд.д - длительно допустимый по нагреву ток кабеля соответствующего сечения;

Iр - рабочий ток кабеля.

Рабочий ток магистральных кабелей определяется как

(8)

где kс.г - коэффициент спроса для группы потребителей, получающих питание по магистральному кабелю, с исходными данными рассматриваемой группы потребителей;

у.г - суммарная установленная мощность группы потребителей, получающих питание по выбираемому магистральному кабелю;

Uн - номинальное напряжение сети;

cosц - средневзвешенный коэффициент мощности.

Рабочий ток кабелей, питающих отдельно установленные потребители можно принять равным номинальному току этого потребителя.

Кабель, питающий МК-7 и ПГ-500, L1

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5, Iд.д= 105 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий ПГ-500, L2

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x16+1x10, Iд.д = 105 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий МК-7, L3

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5, Iд.д = 105 А.

Тогда

Условие выполняется.

Магистральный кабель, питающий от ПУПП-1, L4 определяется по формуле8

Коэффициент спроса определяется по формуле 5

где Рн.к - номинальная мощность наиболее крупного электродвигателя в группе, Рн.к = 105 кВт;

- суммарная установленная мощность группы электроприемников

участка (без учёта резервных),= 194 кВт.

Тогда

Следовательно,

Принимается кабель КГЭШ-3x95+1x10, Iд.д = 290 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабеля, питающие СНТ-32 и НУМС-200Е-L5, L6

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x16+1x10, Iд.д = 105 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий 1ЛКГН, L7, L8

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5, Iд.д = 105 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий КПК-1М, L9

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x70+1x10+3x2,5, Iд.д = 250 А.

Тогда

Условие выполняется.

Магистральный кабель, питающий от ПУПП-2, L10

Следовательно,

А

Принимается кабель 2КГЭШ-3x50+1x10, Iд.д = 400 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий ЛШВ-25, L11, L12

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5, Iд.д= 105 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий 2СР-70 и ПСП-26, L13

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x95+1x10, Iд.д = 290 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий ПСП-26, L14

А.

Принимается кабель КГЭШ-3x25+1x10, Iд.д = 136 А.

Тогда

Условие выполняется.

Кабель, питающий СЭР19

Принимается кабель КОГЭШ-3x6+1x6+1x6, Iд.д = 45 А.

Выбор типа и сечения кабелей сводится в таблицу 1.2.

Таблица 1.2

Выбор типа и сечения кабелей

Обозначение по схеме

Коэффициент спроса Кс

Расчетный ток кабеля Iр, А

Принятый тип кабеля

Длительно допустимый токIд.д, А

Длина L, м

1

2

3

4

5

6

1

1

15,4

КГЭШ-3x16+1x10

105

50

2

1

6,7

КГЭШ-3x16+1x10

105

30

3

1

8,7

КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5

105

150

4

0,73

204

КГЭШ-3x95+1x10

290

300

5

1

65,7

КГЭШ-3x16+1x10

105

50

6

1

65,7

КГЭШ-3x16+1x10

105

50

7

1

16,54

КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5

105

70

8

1

16,54

КГЭШ-3x16+1x10+3х2,5

105

70

9

1

130

КГЭШ-3x70+1x10+3х2,5

250

100

10

0,58

308

2КГЭШ-3x50+1x10

400

170

11

1

32,5

КГЭШ-3x16+1x10

105

80

12

1

32,5

КГЭШ-3x16+1x10

105

10

13

1

260

КГЭШ-3x95+1x10

290

90

14

1

130

КГЭШ-3x25+1x10

136

90

3.2 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме

Потери напряжения определяются только для одной наиболее загруженной ветви кабельной сети исходя из предположения, что в других (менее нагруженных) ветвях они будут меньше. Суммарные потери напряжения для любой ветви определяются как

(9)

где - потери напряжения в трансформаторе;

- суммарные потери напряжения в рассматриваемой кабельной ветви участка.

Потери напряжения в линии от ПУПП-1

Относительная потеря напряжения в трансформаторе определяется по формуле:

(10)

где - коэффициент загрузки трансформатора,

ua и up - относительные величины соответственно активной и реактивной составляющей напряжения короткого замыкания трансформатора, %. Относительные величины ua и up вычисляются соответственно по формулам:

(11)

(12)

где Рк.з - потери мощности короткого замыкания в трансформаторе,

Рк.з= 2490 Вт, согласно [1, с. 512];

uк.з - напряжение короткого замыкания трансформатора, uк.з = 3,5%, согласно [1, с. 512]. Тогда

%.

Следовательно,

%.

Потери напряжения в трансформаторе в абсолютных величинах определяются как

(13)

где Uо - вторичное напряжение трансформатора при холостом ходе (Uо = 690 В). Тогда

В.

Потери напряжения в линии от ПУПП-2.

Относительная потеря напряжения в трансформаторе определяется по формуле 10.

Относительные величины ua и up вычисляются соответственно по формулам 11и 12.

;%.

где Рк.з - потери мощности короткого замыкания в трансформаторе, Рк.з = 3600 Вт, согласно [1, с. 512];

uк.з - напряжение короткого замыкания трансформатора, uк.з= 3,5%, согласно [1, с. 512].

Следовательно,

%.

Потери напряжения в трансформаторе в абсолютных величинах определяются по формуле 13.

Тогда

Определение сопротивления кабелей сводится в таблицу 1.3.

Таблица 1.3

Определение сопротивления кабелей

Обозначение кабеля по схеме

Марка кабеля

Длина, м

Удельное сопротивление, Ом/км

Сопротивление кабеля, Ом

rо

xo

rо

xo

L1

КГЭШ 3х16+1х10

50

1,32

0,075

0,066

0,00375

L2

КГЭШ 3х16+1х10

30

1,32

0,075

0,0396

0,00225

L3

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

150

1,32

0,075

0,198

0,0125

L4

КГЭШ 3х95+1х10

300

0,223

0,075

0,0699

0,0225

L5

КГЭШ 3х16+1х10

50

1,32

0,075

0,066

0,0375

L6

КГЭШ 3х16+1х10

50

1,32

0,075

0,066

0,0375

L7

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

70

1,32

0,075

0,0924

0,00525

L8

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

70

1,32

0,075

0,0924

0,00525

L9

КГЭШ 3х70+1х10+3х2,5

100

0,302

0,075

0,0302

0,0075

L10

2КГЭШ 3х50+1х10

170

0,423/2

0,075/2

0,03596

0,00638

L11

КГЭШ 3х16+1х10

80

1,32

0,075

0,1056

0,006

L12

КГЭШ 3х16+1х10

10

1,32

0,075

0,0132

0,00075

L13

КГЭШ 3х95+1х10

90

0,223

0,075

0,02007

0,00675

L14

КГЭШ 3х25+1х10

90

0,846

0,075

0,07614

0,00675

Потери напряжения в кабеле определяются по формуле:

(14)

где Ipj - рабочий ток в кабеле;

rkj, xk-соответственно активное и индуктивное сопротивления рассматриваемого кабеля.

Потери напряжения в магистральном кабеле L4

Потери напряжения в кабеле L9

Суммарные потери напряжения определяются как

(15)

Для сетей напряжением 380, 660 и 1140 В допустимые потери напряжения соответственно равны 39, 63 и 117 В. Сеть удовлетворяет условиям эксплуатации, если сохраняется соотношение

(16)

- Условие выполняется.

Потери напряжения в магистральном кабеле L10

Потери напряжения в кабеле L13

Потери напряжения в кабеле L14

Суммарные потери напряжения определяются по формуле 15

Сеть удовлетворяет условиям эксплуатации, если сохраняется соотношение 16

- Условие выполняется.

3.3 Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удаленного электродвигателя

Расчет для ПУПП-1

Допустимое минимальное напряжение на зажимах электродвигателя при пуске

(17)

где Мн.дв - номинальный момент электродвигателя;

Мп.дв - номинальный пусковой момент электродвигателя;

К - минимальная кратность пускового момента электродвигателя, обеспечивающая трогание с места и разгон исполнительного органа рабочей машины, значения К принимается: для добычных комбайнов при пуске под нагрузкой 1,1-1,2.

Тогда

Напряжение на зажимах электродвигателя комбайна при пуске определяется по формуле:

(18)

где ?Uн.р - потери напряжения в сети от остальных работающих двигателей (кроме запускаемого) при номинальном напряжении в тех участках сети, через которые получает питание проверяемый электродвигатель;

n - число одновременно включаемых и получающих питание по одному кабелю электродвигателей комбайна (n = 1 при поочередном пуске);

Iпуск - начальный пусковой ток двигателя;

Уr, Уx - соответственно суммарные активное и индуктивное сопротивления трансформатора, магистрального и гибкого кабеля, по которым проходит пусковой ток запускаемого электродвигателя;

cosц - коэффициент мощности электродвигателя в пусковом режиме, при отсутствии каталожных данных, принимается равным 0,5.

Потери напряжения в сети от остальных работающих двигателей определяются по формуле:

(19)

где kз - средневзвешенный коэффициент загрузки работающих электродвигателей кроме пускаемого комбайнового (для нормально загруженных принимается от 0,9 до 1,0);

УPн.р1 - установленная мощность группы электродвигателей, питающихся по первому фидерному кабелю, через который подключен комбайновый электродвигатель (кроме комбайнового);

УPн.р2 - установленная мощность группы электродвигателей, питающихся по второму фидерному кабелю;

rтртр - активное и индуктивное сопротивление трансформатора,

rтр = 0,019 Ом,хтр = 0,0639 Ом;

rф1, xф1 - активное и индуктивное сопротивления первого фидерного кабеля. Тогда

Следовательно,

Уr=rтр+r4+r9 =0,019+0,0669+0,0302=0,01161 Ом;

Ух=хтр49 =0,0639+0,0225+0,0075=0,0939 Ом.

Параметры схемы электроснабжения выбраны правильно, если выполняется соотношение:

Uдоп.пуск ? Uдв.п; (20)

448 В? 523,6 В.- Условие выполняется.

Расчет для ПУПП-2.

Допустимое минимальное напряжение на зажимах электродвигателя при пуске определяется по формуле 17,

Где К - минимальная кратность пускового момента электродвигателя, обес-печивающая трогание с места и разгон исполнительного органа рабочей машины. Значения К принимается для скребковых конвейеров - 1,2-1,5.

К=1,3. Тогда

Потери напряжения в сети от остальных работающих двигателей определяются по формуле 18,

где rтртр- активное и индуктивное сопротивление трансформатора,

rтр = 0,0107 Ом, хтр = 0,0403 Ом.

Тогда

Следовательно,

Уr=rтр+r10+r13+r14 =0,0107+0,03596+0,02007+0,07614=0,143 Ом;

Ух=хтр49 14=0,0403+0,00638+0,00675+0,00675=0,06 Ом.

Параметры схемы электроснабжения выбраны правильно, если выполняется соотношение 20.

476 В? 513,6 В.- Условие выполняется.

3.4 Проверка кабельной сети участка по сопротивлению изоляции и ёмкости

Устойчивая работа реле утечки, обеспечивающего контроль сопротивления изоляции в низковольтных сетях шахты, возможна при условии

rф = (1,5 ч 2,0)rкр, (21)

где rф - фактическое сопротивление изоляции фазы относительно земли, кОм/фазу;

rкр - критическое сопротивление изоляции сети (сопротивление срабатывания при симметричной трехфазной утечке), принимаемое по паспортным данным реле утечки. Для сети напряжением 660 В критическое сопротивление изоляции равно 30 кОм.

Ожидаемое сопротивление изоляции фазы для всей электрически связанной сети определяется по формуле:

(22)

где nдв.з, nдв, nап, nтр, nк - соответственно количество двигателей на забойных машинах и на других механизмах, количество защитной и коммутационной аппаратуры (в том числе и пусковых агрегатов), силовых трансформаторов и кабелей;

rдв.з, rдв, rап, rтр, rк - минимальное допустимое сопротивление изоляции этих элементов сети, МОм/фазу.

Согласно ПБ, сопротивление изоляции относительно земли электрических установок и кабелей на номинальные напряжения 127-1140 В должно быть не ниже следующих норм:

- электродвигателей угледобывающих и проходческих машин - 0,5 МОм;

- электродвигателей других шахтных машин, осветительных трансформаторов, пусковых агрегатов и ручных электросверл - 1 МОм;

- пусковой и распределительной аппаратуры, бронированных и гибких кабелей любой длины - 1 МОм на фазу.

Расчет для ПУПП-1.

nдв.з = 1; nдв = 5; nап = 10; nтр = 2; nк= 9.

Ожидаемое сопротивление изоляции фазы для всей электрически связанной сети определяется по формуле 22

Тогда

45,5 кОм? 45 кОм. - Условие выполняется.

Расчет для ПУПП-2.

nдв = 7;nап = 5;nтр = 2;nк= 5.

Ожидаемое сопротивление изоляции фазы для всей электрически связанной сети определяется по формуле 22

Тогда

77 кОм? 45 кОм. - Условие выполняется.

Расчёт ёмкости кабельной сети сводится в таблицу 1.4.

Таблица 1.4

Определение ёмкости кабельной сети участка

Обозначение кабеля по схеме

Тип кабеля

Длина кабеля, м

Средняя величина емкости, мкФ/км

Емкость кабеля, мкФ/фазу

L1

КГЭШ 3х16+1х10

50

0,365

0,01825

L2

КГЭШ 3х16+1х10

30

0,365

0,01095

L3

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

150

0,365

0,05475

L4

КГЭШ 3х95+1х10

300

0,695

0,2085

L5

КГЭШ 3х16+1х10

50

0,365

0,01825

L6

КГЭШ 3х16+1х10

50

0,365

0,01825

L7

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

70

0,365

0,02555

L8

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

70

0,365

0,02555

L9

КГЭШ 3х70+1х10+3х2,5

100

0,675

0,0675

ИТОГО

0,44755

L10

2КГЭШ 3х50+1х10

170

0,605

0,2057

L11

КГЭШ 3х16+1х10

80

0,365

0,0292

L12

КГЭШ 3х16+1х10

10

0,365

0,00365

L13

КГЭШ 3х95+1х10

90

0,695

0,06255

L14

КГЭШ 3х25+1х10

90

0,42

0,0378

ИТОГО

0,3389

3.5 Проверка кабельной сети емкости

С учётом ёмкости электродвигателей и электрических аппаратов общая ёмкость сети определится как

Соб = 1,1Скаб, (23)

Расчет для ПУПП-1.

Соб = 1,10,44755 = 0,4923 мкФ;

0,4923 мкФ <1 мкФ-условие выполняется.

Расчет для ПУПП-2.

Соб = 1,10,3389 = 0,3728 мкФ;

0,3728 мкФ <1 мкФ-условие выполняется.

4. ТОКИ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

4.1 Расчет токов короткого замыкания

Ток двухфазного к.з. в любой точке низковольтной сети участка шахты определяется по формуле:

(24)

где 0,95 - коэффициент, учитывающий возможное снижение напряжения в питающей сети;

U0 - напряжение холостого хода трансформатора;

2 - учитывает сопротивление петли;

rтр, хтр - активное и индуктивное сопротивление трансформатора;

Уrк - суммарное активное сопротивление кабелей, принятое из расчета рабочей температуры жил +65°С, по которым последовательно проходит ток к.з. до рассматриваемой точки;

rоа - суммарное переходное сопротивление контактов и элементов аппаратов, а также переходное сопротивление в месте к.з., принимается равным 0,005 Ом на один коммутационный аппарат, включая точку к.з;

m - число коммутационных аппаратов, через контакторные группы которых последовательно проходит ток к.з., включая автоматический выключатель ПУПП;

1 - учитывает сопротивление самого места к.з.;

хс - сопротивление высоковольтной распределительной сети, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора;

Уxк - суммарное индуктивное сопротивление кабелей, по которым последовательно проходит ток к.з. до рассматриваемой точки.

Индуктивное сопротивление высоковольтной распределительной сети определяется по формуле:

(25)

где Sк.з - мощность к.з. на вводе ПУПП,

Sк.з = 50 МВА.

Тогда

Расчет для ПУПП-1.

rтр = 0,019 Ом, хтр = 0,0639 Ом.

Ток двухфазного к.з. в точке К1

m=2.

Ток трехфазного к.з. определяется по формуле

(26)

где 1,6 - суммарный переводной коэффициент расчётного от тока двухфазного к.з.

Ток трехфазного к.з. в точке К1

Ток двухфазного к.з. в точке К2

Уrк = 0,066 Ом;

Ухк = 0,0034 Ом;m = 2.

Ток трехфазного к.з.в точке К2

Расчет остальных точек к.з. выполняется по образу, представленному выше, и сводится в таблицу 1.5.

Таблица 1.5

Расчет двухфазных и трехфазных токов к.з.

Номер точки

I`І'к.з,А

I`і'к.з,А

К3

2521

4033

К4

1986

3177,6

К5

1040

1664

К6

2299

3670,4

К7

2235

3576

К8

1614

2582,4

К9

1443

2308,8

К10

1875

3000

К11

6075

9720

К12

3929

6286,4

К13

1790

2864

К14

1640

2624

К15

3760

6016

К16

3058

4893

К17

1850

2960

4.2 Расчет токов к.з. в сетях напряжением 127-220 В

Токи к.з. в сетях, подключенных к другим ПУПП участка, а также в сетях напряжением 127-220 В определяются способом приведенных длин. Для осветительной сети суммарная приведенная длина определяется как

(27)

где Кпр - коэффициент приведения, согласно [2, с. 329];

l - длина кабеля;

n - количество светильников с учетом тройниковых муфт;

2 - длина приведенного кабеля в метрах по своему сопротивлению эквивалентная сопротивлению контактов светильника.

Ток короткого замыкания в точке К18 и К20

Суммарная приведенная длина определяется как

Ток двухфазного к.з. в точке К18

Ток трехфазного к.з.в точке К18

Ток короткого замыкания в точке К19

Суммарная приведенная длина определяется как

Ток двухфазного к.з. в точке К19

Ток трехфазного к.з.в точке К19

Ток короткого замыкания в точке К21

Суммарная приведенная длина определяется как

Ток двухфазного к.з. в точке К21

Ток трехфазного к.з.в точке К21

4.3 Проверка кабелей по термической устойчивости

По термической устойчивости токам к.з. проверяются кабели с сечением жилы не менее 35 мм2. Проверка кабельной сети участка сводится в таблицу 1.6.

Таблица 1.6

Проверка кабелей по термической устойчивости

Обозначение кабеля по схеме

Тип кабеля

Ток трехфазного к.з. в начале кабеля, А

Ток термической устойчивости кабеля, А

L1

КГЭШ 3х16+1х10

6643

13190

L2

КГЭШ 3х16+1х10

4033

13190

L3

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

4033

13190

L5

КГЭШ 3х16+1х10

3576

13190

L6

КГЭШ 3х16+1х10

3576

13190

L7

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

3576

13190

L8

КГЭШ 3х16+1х10+3х2,5

3576

13190

L11

КГЭШ 3х16+1х10

3286

13190

L12

КГЭШ 3х16+1х10

2864

13190

L14

КГЭШ 3х25+1х10

4893

20609

геологический угольный технологический электроснабжение

5. ВЫБОР И ПРОВЕРКА НИЗКОВОЛЬТНОЙ АППАРАТУРЫ И ЕЕ ЗАЩИТЫ

При выборе низковольтной аппаратуры считается целесообразным установка фидерных выключателей на каждом распределительном пункте, если расстояние между ними более 100 м.

Фидерный выключатель и магнитный пускатель выбираются из условия

Iн ? Iр, (28)

где Iн - номинальный ток выбираемого аппарата;

Iр - рабочий ток магистрального кабеля.

Выбранный фидерный выключатель или магнитный пускатель должны быть проверены по допустимой нагрузке на вводные зажимы. Допустимая нагрузка на вводные зажимы может быть определена по кратности суммарной величины тока, приведенной ниже.

Допустимый ток вывода (номинальный ток аппарата), А

До 25

От 25 до 63

От 63 до 250

Свыше 250

Кратность суммарной величины тока (включая транзитный) по отношению к допустимому, не более

3,0

2,5

2,0

1,2

5.1 Проверка аппаратов по отключающей способности

Для обеспечения надёжного отключения аппаратом максимальных токов к.з., которые могут возникнуть на выходных зажимах, необходимо, чтобы аппарат обладал достаточной отключающей способностью.

При этом отключающая способность аппарата должна соответствовать условию

(29)

Выбор и проверка защитной аппаратуры сводится в таблицу1.6.

Таблица 1.6

Выбор и проверка защитной аппаратуры и уставок её защиты

Номер аппарата по схеме

Тип аппарата

Номинальный ток аппарата Iн, А

Расчетный ток линии Iр, А

Транзитный ток, А

Допустимая нагрузка на вводные зажимы, А

Отключающий ток аппарата Iо, А

Ток трехфазного к.з. на выходе аппаратаI(3)к.з.max, А

Ток уставки Iу, А

Ток двухфазного к.з. в удаленной точкеI(2)к.з.max, А

1

АВ-200ДО

200

15,4

0

400

20000

4152

400

1040

2

ПВР-125

125

6,7

8,7

157,5

1500

4033,6

100

1986

3

ПВР-125Р

125

8,7

0

157,5

1500

4033,6

100

1040

4

АВ-400Р

400

206

0

480

22000

6481,6

1200

1875

5

АВ-400Р

400

206

0

480

22000

3670,4

1000

1875

6

ПВР-125

125

65,7

65,7

250

2500

3576

500

1614

7

ПВР-125

125

65,7

0

250

2500

3576

500

1614

8

ПВР-125Р

125

16,54

135,5

157,5

1500

3576

500

1443

9

ПВР-125Р

125

16,54

119

157,5

1500

3576

500

1443

10

ПВР-250

250

115

3,9

500

4000

3576

500

1875

11

АВ-400Р

400

308

0

480

22000

6286,4

1200

1850

12

ПВР-320

320

130

264

384

4800

6016

800

3760

13

ПВР-320

320

130

134

384

4800

4893

800

3058

14

ПВР-250

250

130

3,9

500

4000

2960

800

1850

15

ПВР-250Р

250

32,5

0

250

2500

2864

500

1640

6. ГАЗОВАЯ ЗАЩИТА

Для газовой защиты принимается комплекс «Метан» АС-9. Датчики метана устанавливаются №1 - на исходящей струе очистного забоя, устанавливаются на срабатывание при концентрации метана 2,0%; №2 - на исходящей струе участка, устанавливаются на срабатывание при концентрации метана 1%. При достижении концентрации метана одной из вышеуказанных величин, автоматическая газовая защита (АГЗ) срабатывает и отключает напряжение со всего оборудования, расположенного на контролируемой датчиками струе рудничной атмосферы, а также АГЗ отключает собственное питание из-за уровня взрывозащиты РВ.

7. ВЫБОР ВЫСОКОВОЛЬТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

7.1 Выбор высоковольтной ячейки

Номинальный ток высоковольтной ячейки при питании одного или группы подстанций соответственно определится как

(30)

где УIн.ПУПП - суммарный номинальный ток всех ПУПП, получающих питание о от выбираемого распредустройства.

согласно [4, с. 59];

согласно [4, с. 59];

Принимается высоковольтное распределительное устройство типа КРУВ-6М-УХЛ5-ВВсогласно [4, с. 24].

Проверка высоковольтного распредустройства производится исходя из условия

или (31)

где Iо, Sо - соответственно ток и мощность отключения распредустройства;

, - соответственно расчётный ток и мощность к.з. в сети на выходных зажимах выбираемого распредустройства.

При отсутствии конкретных данных следует принять максимально возможные в подземных выработках шахт = 9600 А, = 100 МВ?А.

- условие выполняется;

- условие выполняется.

7.2 Выбор и проверка высоковольтного кабеля

При питании по одному кабелю двух-трёх ПУПП ток его нагрузки определится как

(32)

Тогда

Принимается кабель типа ЭВТ-3х25+1х10+4х4, Iд.д= 89 А, согласно [1, с. 181].

Выбранное по нагреву сечение кабеля проверяется на термическую устойчивость при токах трехфазного короткого замыкания в начале кабеля (на выходных зажимах высоковольтного распредустройства). При проверке должно быть выполнено условие

(33)

где Iт.у - ток термической устойчивости кабелей.

Тогда

Условие выполняется, кабель выбран верно.

7.3 Выбор и проверка уставок МТЗ высоковольтных КРУ

Выбор уставки максимальной токовой защиты высоковольтных КРУ осуществляется по условию

(34)

где kн - коэффициент надёжности токовой защиты, принимается равным 1,2 ч 1,4;

- рабочий максимальный ток защищаемой линии.

Рабочий максимальный ток защищаемой линии определяется как

(35)

где - номинальный пусковой ток наиболее крупного электродвигателя, получающего питание от ПУПП;

kтр - коэффициент трансформации силового трансформатора.

Тогда

Принимается уставка Iу=200 А.

Выбранная уставка реле КРУ должна быть проверена по току двухфазного к.з. на вторичной обмотке защищаемого трансформатора. Уставка выбрана правильно, если сохраняется соотношение

(36)

где - расчётный ток двухфазного к.з. на стороне низкого напряжения ПУПП.

8. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ И ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ

Годовой расход активной электроэнергии на участке определяется как

(37)

где - коэффициент использования электропотребителей, можно принять равным коэффициенту спроса kс;

tс - продолжительность смены по добыче, tс=6 ч;

nс - количество добычных смен в сутки,nс=3;

nр - число рабочих дней в году,nр=300;

kм.в - коэффициент машинного времени, kм.в = 0,3-0,4;

- суммарная установленная мощность электродвигателей на участке.

Тогда для ПУПП №1 kc= 0,7

Тогда для ПУПП №2 kc= 0,58

Следовательно,

; (38)

Удельный расход электроэнергии на одну тонну добычи участка определится как

(39)

где Q - годовая добыча участка, Q? 600 т/сутки.

Тогда

9. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ

Согласно требований шахтные электроустановки на поверхности должны отвечать требованиям «Правил устройства электроустановок», «Правил эксплуатации электроустановок потребителей» и «Правил технической эксплуатации».

Защита людей от поражения электрическим током осуществляется применением защитного заземления и сетей с изолированной нейтралью, а в подземных электроустановках напряжением до 1000 В - также и реле утечки тока с автоматическим отключением поврежденной сети, с применением максимальной токовой защиты. В шахте должно применяться электрооборудование с уровнем взрывозащиты не ниже РВ.

Запрещается применять в подземных выработках коммутационные и пусковые аппараты и силовые трансформаторы, содержащие масло или другую горючую жидкость. Это требование не распространяется на КРУ, установленные в камерах с высшей степенью огнестойкости крепи.

В качестве реле утечки, постоянно контролирующих сопротивление изоляции, применяются серийно выпускаемые аппараты АЗУР и АЗПБ,встроенные в передвижные трансформаторные подстанции и пусковые аппараты.

Для обслуживания, ремонта и наладки электрооборудования допускаются лица, прошедшие специальный курс обучения и проверку знаний в соответствии с указаниями «Правил технической эксплуатации».

Все работы по обслуживанию, ремонту и наладке электрооборудования, согласно требованиям ПБ, производятся только при снятом напряжении.

Для обслуживания электрических установок применяются индивидуальные средства защиты: диэлектрические перчатки и боты или изолирующие подставки.

При монтаже и ремонте электрооборудования в шахтах, опасных по газу и пыли, должен осуществляться контроль за содержанием метана в месте производства работ. Каждый коммутационный аппарат, комплектное распределительное устройство должны быть обозначены четкой надписью, указывающей включаемую установку или участок, а также уставки срабатывания максимальной токовой защиты.

Запрещается:

- эксплуатировать электрооборудование при неисправных средствах взрывозащиты, блокировках, заземлении, аппаратах защиты, нарушении схем управления и защиты, поврежденных кабелях;

- иметь под напряжением неиспользуемые электрические сети, за исключением резервных электрических сетей;

- открывать крышки оболочек взрывобезопасного электрооборудования в газовых шахтах без предварительного снятия напряжения со вскрываемого отделения, оболочки и замера концентрации метана;

- снимать с аппаратов знаки, подписи и пломбы лицам, не имеющим на это право.

В подземных выработках шахты устроена общая сеть заземления, к которой присоединены все объекты, подлежащие заземлению в соответствии с требованиями («Инструкция по устройству, осмотру и измерениюсопротивления шахтных заземлений»). Общее переходное сопротивление сети заземления, измеренное у любых заземлителей, не должно превышать 2 Ом.

Электрооборудование разрешается открывать и ремонтировать только лицам, имеющим соответствующую квалификацию и право на производство таких работ.

Все электрические машины, аппараты, трансформаторы и другое электрооборудование, их взрывобезопасные оболочки, кабели, заземления должны периодически осматриваться:

- лицами, работающими на машинах и механизмах, а также дежурными электрослесарями - ежесменно;

- механиками участков или лицами, их замещающими - еженедельно;

- главным энергетиком или главным механиком шахты, или назначенными ими лицами - не реже одного раза в 3 месяца.

Ревизия и проверка взрывобезопасности электрооборудования проводится в соответствии с требованиями («Инструкция по осмотру и ревизии рудничного взрывобезопасного электрооборудования»).

СПЕЦИАЛЬНЫЙ ВОПРОС

Новая аппаратура защиты и управления в низковольтных сетях

Нереверсивные пускатели ПВР-125/250/315

Пускатели серии ПВР по заказу потребителей могут быть изготовлены на номинальное напряжение сети от 380 до 1140В. В пускателях установлены вакуумные контакторы. Пускатель состоит из набора электрической аппаратуры, смонтированной во взрывопроницаемом корпусе. Корпус представляет собой сварную конструкцию, состоящею из трех отделений, разделенных взрывонепроницаемыми перегородками, передней и задней крышек.

Сетевое и моторное отделение предназначены для ввода, транзитного вывода и присоединения к пускателю гибких и бронированных силовых кабелей.

На стыке сетевой коробки вводов и контакторного отделения размещен разъединитель. В контакторном отделении расположены: выдвижной блок контакторный с вакуумным контактором, трансформатором напряжения, блоком ограничения напряжения для защиты сети от возможных перенапряжений при коммутации нагрузки и блоком реле; панель с трансформаторами тока и реверсоров; привод разъединителя. Блок реле представляет собой специальный блок, в котором для удобства монтажа, эксплуатации и ремонта собраны часть схемы пускателя, включающих: выпрямительный мост, реле, резисторы, тиристор, конденсатор и другие элементы в зависимости от типа пускателя.

Вакуумный контактор представляет собой цельноблочную конструкцию, состоящею из изоляционного основания, электромагнитной системы, двух блоков вспомогательных контактов, трех вакуумных дугогасительных камер с подвижными и неподвижными контактами, блока для форсированного включения контактора БФ.

Конструкция контактора обеспечивает замену поврежденных катушек электропривода, блоков вспомогательных контактов, вакуумных камер и блока форсировки.

Блоки ПМЗ, ТЗП, БКИ, БДУ как и в пускателях серии ПВИ расположены на быстро открываемой крышки.

Электрическая схема пускателя серии ПВР дополнительно обеспечивает: защиту от перенапряжения свыше 2,5кВ при коммутации силовых цепей.

Нереверсивные пускатели ПВР имеют три типоразмера по току: на 125А, 250А,315А. Принципиальные электрические схемы пускателей ПВР-125, ПВР-250, ПВР-315 одинаковы и различаются только встроенными трансформаторами тока. Пускатели имеют три диапазона уставок максимальной токовой защиты. В пускателях ПВР-125 установлены трансформаторы тока ТТЗ-32/63/125 на 125А, в пускателях ПВР-250-ТТЗ-63/125/250 А, а в пускателях ПВР-315-125/250/315 А.

Реверсирование фаз осуществляется рукояткой реверсора принажатой кнопки «стоп».

Реверсивные магнитные пускатели ПВР-250Р, ПВР-125Р

Работа с электродвигателями, работа которых связана с частым изменением направлением вращения, применяются реверсивные магнитные пускатели ПВР-125Р и ПВР-250Р, а так же находящиеся в эксплуатации пускатели ПМВИР-41. Реверсивные магнитные пускатели в отличие от нереверсивных имеют два контактора. Пускатели ПВР-125Р и ПВР-250Р отличаются друг от друга установленными трансформаторами тока. Трансформатор тока ТТ3-63/125/250 на 250 А установлен в пускателе ПВР-250Р, а ТТ3-32/63/125 на 125 А- в пускателе ПВР-125Р.

В реверсивных пускателях, так же как и в нереверсивных, установлены блоки БКИ (блок контроля изоляции), ПМЗ (блок максимальной токовой защиты) и ТЗП (блок действия защиты от перегрузки), расположенные на крышке снаружи.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Справочник по электроустановкам угольных предприятий. Электрические установки угольных шахт: Справочник / В.Ф. Антонов, Ш.Ш. Ахметов, С.А. Волотковский и др. Под общей ред. В.В. Дектярева, В.И. Серова,- М.: Недра, 1988 - 727с.:ил.

2. Дзюбан В.С., Риман Я.С., Маслий А.К. Справочник энергетика угольной шахты. - М.: Недра, 1983. - 542 с.

3. Электроснабжение угольных шахт / Волотковский С.А., Разумный Ю.Т., Пивняк Г.Г. и др. М., Недра, 1984, 376 с.

4. Электрооборудование и электроснабжение горных предприятий / Губко А.А., Губко Е.А. 2008, 532 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Характеристика участка и его горнотехнические данные. Расчет электроснабжения очистного забоя. Выбор рациональной схемы электроснабжения. Обеспечение минимальных затрат на передачу электроэнергии. Выбор механизированного комплекса для добычи угля.

    курсовая работа [175,1 K], добавлен 25.10.2009

  • Подбор рациональной системы электроснабжения участка шахты. Произведение расчета трансформаторов для питания осветительных сетей. Выбор и проверка низковольтной аппаратуры управления и максимальной токовой защиты. Комплектация распределительных пунктов.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 13.05.2015

  • Расчет нагрузки на очистной забой. Обзор подземного транспорта и подъемных установок. Анализ опасностей и вредности в условиях шахты. Расчет схемы электроснабжения подземного участка. Системы автоматизации подъемных машин с приводом постоянного тока.

    дипломная работа [641,6 K], добавлен 07.09.2010

  • Характеристика производственного участка, схема его электроснабжения. Расчет электрических нагрузок, токов КЗ, релейной защиты, компенсирующего устройства. Выбор аппаратов защиты, силовых трансформаторов, проводниковых материалов, заземляющего устройства.

    курсовая работа [190,4 K], добавлен 16.04.2012

  • Планировка участка с двумя печами ДСП-200 и одной ДСП-100. Графики нагрузки участка. Расчет токов короткого замыкания. Расчет параметров срабатывания релейной защиты. Разработка силовой схемы питания ДСП-100. Схема управления, защиты и сигнализации.

    курсовая работа [2,8 M], добавлен 05.02.2013

  • Краткая характеристика электроприемников цеха. Выбор и обоснование схемы электроснабжения. Расчет электрических нагрузок участка. Выбор марки и сечения токоведущих частей (проводов, кабелей, шинопроводов). Конструктивное выполнение цеховой сети.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 06.03.2015

  • Расчет электроснабжения участка разреза. Требования к схемам электроснабжения. Выбор подстанций и трансформаторов. Расчет электрических сетей, токов короткого замыкания, токов однофазного замыкания на землю в сети 6 кВ. Выбор защитной аппаратуры.

    курсовая работа [182,9 K], добавлен 06.01.2013

  • Электроснабжение участка цеха, включающего в себя 2 печи электрошлакового переплава. Индивидуальный и групповой график нагрузки участка. Токи короткого замыкания на шинах печной подстанции. Напряжение на понизительной подстанции. Схема питания участка.

    курсовая работа [2,5 M], добавлен 13.01.2011

  • Оборудование ремонтно-механического участка вязального цеха. Выбор рода тока и напряжения, схемы электроснабжения. Расчет нагрузок, категории ремонтной сложности электротехнической части технологического оборудования. Затраты по электрохозяйству.

    курсовая работа [139,1 K], добавлен 15.05.2015

  • Индукционный нагрев металлов. Выбор комплектной трансформаторной подстанции. Расчет параметров срабатывания релейной защиты. Разработка силовой схемы питания установки. Компенсация реактивной мощности в схемах электроснабжения участков или цехов.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 13.01.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.