Реконструкция сетей электроснабжения села Балыктах Усть-Алданского района

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Конструкторский раздел

1.1 Характеристика объекта

1.1.1 Общие сведения об объекте

1.2 Расчет нормальных режимов

1.2.1 Программа расчета нормальных режимов

1.2.2 Расчет нормального режима сети 10 кВ

1.2.3 Расчеты нормальных режимов сетей 0,4 кВ

1.2.4 Общие результаты расчета нормального режима существующей схемы

1.3 Предложения по улучшению качества электроснабжения

1.3.1 Основные направления мероприятий по снижению потерь энергии

1.3.2 Краткая характеристика выбранного оборудования

1.3.3 Расчеты нормальных режимов сетей 10 кВ после реконструкции

1.3.4 Расчеты нормальных режимов сетей 0,4 кВ после реконструкции

1.3.5 Общие результаты расчета нормального режима после реконструкции

1.4 Аварийные режимы для выбора коммутационных аппаратов

1.4.1 Программа расчета токов короткого замыкания

1.4.2 Расчет токов короткого замыкания

1.4.3 Выбор коммутационной аппаратуры

Вывод

2. Охрана труда

2.1 Введение

2.2 Требования к персоналу

2.3 Организационные мероприятия, обеспечивающие безопасность работ

2.4 Меры безопасности при выполнении отдельных работ

2.5 Последствия при поражении электротоком

2.6 Доврачебная помощь пострадавшим от воздействия электрического тока

Вывод

3. Экология

3.1 Климатическая характеристика объекта

3.2 Влияние распределительных сетей с. Балыктах на окружающую среду

3.3 Мероприятия по уменьшению влияния электропередачи на окружающую среду

Вывод

4. Технико-экономический раздел

4.1 Технико-экономическое сравнение двух вариантов

4.2 Расчет капитальных вложений

4.3 Расчет срока окупаемости

Вывод

Заключение

Список использованной литературы

Введение

Распределительные сети питают мелких и средних потребителей - предприятия, транспортные узлы, поселки, кварталы, небольшие месторождения. Для распределительных сетей характерны небольшие потоки мощности и средний (6-35 кВ) или низкий (0,4 кВ) уровень напряжения.

Нагрузка на распределительные сети постоянно возрастает. Для бесперебойного обеспечения потребителей электроэнергии требуется обновлять оборудование и вводить в эксплуатацию новые мощности (распределительные подстанции, линии электропередач). Не секрет, что сегодня во многих случаях оборудование распределительных сетей выработало свой ресурс. Без обновления, модернизации, ввода новых энергообъектов возможны сбои поставок, аварии и удорожание электроэнергии.

Для поддержания работоспособности энергообъектов требуются существенные капиталовложения. Чтобы вложенные средства использовались наиболее эффективно, перед прокладной новых распределительных сетей проводится аудит, выявляющий периоды пиковых нагрузок, динамику потребления, состояние существующего оборудования, долгосрочные планы развития объекта, снабжаемого энергией.

Проектирование электрических сетей состоит из ряда последовательных этапов, первыми из которых является составление вариантов конкурентоспособных схем, а последним сравнение вариантов по технико-экономическим показателям и выбор из них наиболее экономичного. Основные критерии, которым должна соответствовать проектируемая электрическая сеть, - это надежное электроснабжение потребителей качественной электроэнергией в соответствии с ГОСТ 13109-87 по экономичным схемам.

В условиях необходимости обеспечения роста объемов производств, как в промышленных, так и в сельскохозяйственных сферах экономики страны, возникает ряд задач, непосредственно связанных с энергоснабжением потребителей. Одной из таких задач является качественное и бесперебойное снабжение электроэнергией. Ее решением может послужить проектирование новых линий электропередач и понижающих подстанций у потребителей. Актуальной остается проблема проектирования схем электроснабжения небольших районов и потребителей с относительно малыми нагрузками. Основной задачей проектирования энергосистемы является достижение наименьшей стоимости передачи электрической энергии по сети, поэтому следует стремиться к снижению капитальных затрат на строительство сети и снижению эксплуатационных расходов. Выбор наиболее приемлемого варианта, удовлетворяющего технико-экономическим требованиям, - это один из основных вопросов при проектировании любого инженерного сооружения, в том числе и системы электроснабжения.

Целью дипломного проекта является реконструкция сетей электроснабжения села Балыктах Усть-Алданского района для улучшения качества напряжения и снижения потерь мощности электроэнергии. Задачи дипломного проекта:

1. Исследование электрических сетей 10/0,4 кВ с. Балыктах;

2. Разработка рекомендаций по снижению потерь и улучшению качества напряжения;

3. Технико-экономическое обоснование проекта.

Расчеты выполнены с помощью универсальных программ расчета нормального режима и короткого замыкания. Результаты расчетов режимов являются основой для оценки качества электроэнергии, выдаваемой потребителям и выявления оптимальных условий электроснабжения потребителей.

Для выполнения цели проекта реконструированы проблемные участки распределительных сетей ПС «Балыктах», путем внедрения нового оборудования.

В разделе экономики выполнены расчёты эффективности инвестиций. Рассчитаны единовременные капитальные вложения в проект и срок окупаемости.

В разделе охраны труда рассмотрены монтаж и эксплуатация ВЛ и ПС, приведены меры безопасности и организационные мероприятия при выполнении работ.

В разделе экологии рассмотрены вопросы влияния энергетики на окружающую среду, а также электромагнитное влияние ВЛ и мероприятия по их снижению.

В заключении даются рекомендации и основные выводы по разработанному дипломному проекту.

1. Конструкторский раздел

1.1 Характеристика объекта

1.1.1 Общие сведения об объекте

Балыктах -- сельский населённый пункт, центр Наяхинского наслега Усть-Алданского района. Расположен в 73 км к северу от районного центра с. Борогонцы.

Электроснабжение потребителей в Усть-Алданском районе осуществляется от сетей Якутской энергосистемы по одноцепной ВЛ-110 кВ ПС «Табага» - ПС «Борогонцы».

В свою очередь, село Балыктах питается по ВЛ-35 кВ, отходящего от ПС «Дюпся» (Приложение 1). От ПС «Балыктах» выходят 3 фидера, одна из которых фидер «Балыктах» питает с. Балыктах (Приложение 2). Линия «Балыктах» выполнена преимущественно проводом марки АС-35. Общая протяженность линий составляет 30 км. От этой линии питаются 7 трансформаторных подстанций 10/0,4 кВ.

Линии 0,4 кВ выполнены неизолированными проводами марки АС-25 и АС-16, общая протяженность которых вместе с вводами в здания составляет 22,78 км.

Общая населенность села по данным местной администрации на 01.01.2010 года составляет 1000 чел. От распределительных подстанций получают питание объекты соцкультбыта, ЖКХ села со своей инфраструктурой, школа, учреждения здравоохранения и торговли, и более 240 жилых домов. По представленным данным все потребители села Балыктах относятся к 3^ей категории.

Исходные данные были представлены «Центральными электрическими сетями» ОАО АК «Якутскэнерго»:

1. Генеральный план с. Балыктах Усть-Алданского района;

2. Параметрические схемы фидера «Балыктах» ПС «Балыктах» 10 и 0,4 кВ;

3. Токовые замеры нагрузок ТП в максимальном режиме работы (Таблица 1.1);

Таблица 1.1 - Результаты замеров нагрузок КТП 10/0,4 кВ линии «Балыктах» ПС «Балыктах» на декабрь 2012 года

Наименование ВЛ-10 кВ	Наименование КТП	Тип трансформатора	Наименование фидера	Максимальный ток, А	Активная мощность, кВт	Реактивная мощность, кВАр
Линия Балыктах	КТП Пилорама	ТМ-250	ф-Пилорама	0	0	0
	КТП Поселок	ТМ-160	ф-Руменцева	61,33	60,62	27,86
			ф-Центр
	КТП Клуб	ТМ-100	ф-Берег	28	16,8	10,48
			ф-Магазин
			ф-Послеок
	КТП Гараж	ТМ-400	ф-Котельная	96	58,91	36,73
			ф-Маслоцех
	КТП Маслоцех	ТМ-160	ф-Завод	42,67	40,77	25,45
			ф-Больница
	КТП Новый квартал	ТМ-100	ф-Босикова	24,67	15,14	9,44
			ф-Никифорова
	КТП Школа	ТМ-250	ф-Школа	45,33	26,82	16,72
			ф-Насосная

1.2 Расчет нормальных режимов

1.2.1 Программа расчета нормальных режимов

Метод простой итерации при расчете нормальных режимов

Для расчета нормальных режимов используются уравнения узловых напряжений в матричной форме. Токи нагрузок и напряжения в узлах связаны уравнением:

, (1.1)

где - матрицы-векторы напряжений в узлах и токов нагрузок схемы рассчитываемой сети,

- квадратная матрица проводимостей схемы.

Мощности нагрузок вычисляются как:

(1.2)

При индуктивном характере реактивная мощность отрицательная (- сопряженный комплекс напряжения.).

Ток i-ой нагрузки можно определить следующим образом:

. (1.3)

C учетом (1.3) уравнение (1.1) записывается следующим образом:

(1.4)

В уравнении (1.4) U₀ - напряжение в так называемом балансирующем узле под номером 0, где генерирующая мощность принимается равной бесконечности, а напряжение неизменным. Во всех остальных узлах напряжение может меняться в зависимости от режима сети. Например, для схемы, изображенной на рисунке 1.1, уравнение (1.4) будет иметь вид:

Рисунок 1.1 - Пример схемы для расчета

За положительные направления токов принимаются токи, направленные к узлу. Напряжения U₁, U₂, U_n в уравнении (1.4) вычисляются итерационным путем. В первой итерации в правой части уравнения задаются напряжения, равные U₀, во второй итерации - напряжения, полученные решением уравнения в первой итерации, в третьей итерации - напряжения, полученные решением уравнения во второй итерации, и т.д.

Расчет можно считать законченным, если полученные напряжения в последнем расчете не отличаются от полученных в предыдущем не более, чем на 0,1-0,2 %.

При наличии в сети трансформатора (рисунок 1.2) он замещается П-образной схемой, параметры которой определяются через коэффициенты четырехполюсника. Матрица коэффициентов четырехполюсника двухобмоточного трансформатора определяется как:

. (1.5)

Рисунок 1.2 - П-образная схема Рисунок 1.3 - Пример схемы замещения для расчета

Элементы П-образной схемы равны:

; ; (1.6)

В (1.5) и (1.6) - коэффициент трансформации трансформатора; Z_T сопротивление трансформатора, приведенное к стороне напряжения U₁.

Схемы замещения линии электропередачи в общем случае определяются ее длиной и удельными параметрами (на 1 км длины): значениями активного и индуктивного сопротивлений, активной и емкостной проводимостей.

Значения удельных параметров ВЛ зависят от таких факторов, как конструктивное выполнение, числа цепей, числа проводов в фазе, взаимного расположения фаз и цепей, материала токоведущих элементов. При определении удельных параметров ВЛ приняты следующие допущения:

линии приняты транспонированными, т.е. параметры отдельных фаз одинаковы;

для определения реактивных параметров одноцепных линий использованы усредненные значения междуфазных расстояний;

значения удельных активного и омического сопротивлений использованы в соответствии с ГОСТ 839-80 для температуры +20⁰ С, а отличие среднеэксплуатационной температуры провода от +20⁰ С не учитывается.

В общем случае удельные значения индуктивного сопротивления и емкостной проводимости для одноцепной транспонированной ВЛ с нерасщепленной фазой рассчитываем по формулам:

;

где D_СР - среднее геометрическое расстояние между фазами А, В и С.

D_СР = ;

r_ПР - радиус провода.

Линия электропередачи может замещаться П-образной схемой, элементы которой в литературе вычисляются двумя способами. По первому способу вычисление производится приближенно. Продольное сопротивление и поперечные проводимости определяются как:

, (1.7)

где , - продольное сопротивление и поперечная проводимость одного километра линии,

- длина линии.

Этим способом можно задавать параметры линии общей длиной до 150 - 200 километров. Способ является общепринятым, применение его перенесли с тех времен, когда расчеты режимов проводились вручную. С развитием вычислительной техники начал применяться способ вычисления параметров схемы замещения через гиперболические уравнения линии с распределенными параметрами:

(1.8)

Коэффициенты А и В равны:

, (1.9)

где - постоянная распространения;

- волновое сопротивление линии.

Схеме, изображенной на рис. 1.3, соответствующая матрица проводимостей имеет вид:

Пояснения исходных данных для универсальной программы расчета нормальных режимов с равными по фазам параметрами

Программа построена по модульному принципу.

 (1.10)

Исходные данные задаются тремя модулями: в первом - параметры задающих узлов; во втором: - параметры элементов схемы; в третьем - параметры элементов, режим которых необходимо выдать на экран или на печать.

Исходные данные первого модуля задаются перед процедурами расчета нормального режима.

Задаются: самый старший по величине номер узла (если самый старший узел 38, то выполняется:

номер балансирующего узла (узел источника бесконечной мощности, который компенсирует небаланс мощности между генераторами системы и нагрузками; как правило, это шины самой мощной станции):

baz:=0 (номер базисного узла - 0);

напряжение в базисном узле в кВ:

Ubaz:=10 кВ

узел, где контролируется процесс сходимости расчета:

kontr:=15^.

Второй модуль исходных данных помещается между заблокированными областями «Процедуры расчета нормального режима» и «Расчет нормального режима».

Задаются параметры элементов электрической схемы: линий, двухобмоточных и трехобмоточных трансформаторов.

Линии задаются как:

Y := L(m, n, r₀, x₀, g₀, b₀, L),

где m и n - узлы, соединяемые линией;

r₀, x₀, g₀, b₀ - активное и реактивное сопротивление, активная и реактивная проводимости одного километра линии;

L - длина линии. Активную проводимость линий напряжением 6 - 220 кВ можно принять равной нулю. Реактивную проводимость для условий Якутии желательно задавать даже для линий 6 - 35 кВ, учитывая большие длины линий. Ориентировочно для этих линий можно принять .

Параметры двухобмоточных трансформаторов вводятся в следующем виде:

Y := T(m, n, Sн, U1н, U2н, ?Pкз, Uкз%, ?Pхх, Ixx%),

где m и n - узлы, соединяемые трансформатором, к узлу m трансформатор подключен выводами напряжения U1н, к узлу n - выводами напряжения U2н; остальные - паспортные данные трансформатора, выраженные в МВА и кВ.

Трехобмоточные трансформаторы также задаются своими паспортными данными:

Y := Ttr(m, n, q, Sн, U1н, U2н, U3н, ?Pкз, Uкз в-с%, Uкз в-н%, Uкз с-н%, ?Pхх, Ixx%),

m, n, q - узлы, соединяемые трансформатором, к узлу m трансформатор подключен выводами напряжения U1н, к узлу n - выводами напряжения U2н, к узлу q - выводами напряжения U3н; остальные - паспортные данные трансформатора, выраженные в МВА и кВ. Проводимость, определяемая потерями холостого хода, включается к узлу m.

Параметры нагрузок вводятся следующей строкой:

Sn := S(yzel, S, Uyzel),

где yzel - номер узла с нагрузкой,

S - полная мощность нагрузки, выражаемая как S = P - jQ (МВА) (индуктивная мощность задается отрицательной);

Uyzel - номинальное напряжение в узле /4/.

В третьем модуле исходных данных, который заносится после заблокированной области «Расчет нормального режима», намечаются линия, двухобмоточный и трехобмоточный трансформаторы, параметры которых требуется вывести на печать или на экран монитора.

Эти элементы соответственно намечаются как:

ISL := Lip(m, n, r₀, x₀, g₀, b₀, L),

ISTd := Tip(m, n, Sн, Uвн, Uнн, ?Pкз, Uкз%, ?Pхх, Ixx%),

ISTt := Ttrip(m, n, q, Sн, Uвн, Ucн, Uнн, ?Pкз, Uкз в-с%, Uкз в-н%, Uкз с-н%, ?Pхх, Ixx%).

(значения параметров те же, что и в блоке втором)

Расчетный блок

Расчетный блок содержит три процедуры заполнения матрицы проводимостей Y (линии с распределенными параметрами, двухобмоточного и трехобмоточного трансформаторов); процедуру формирования матрицы задающих токов (в уравнении (1.4) по формулам (1.3)); процедуру итераций; три процедуры расчета токов, мощностей и потерь мощностей в элементах.

Выдаются напряжения, токи и мощности в узлах при расчете сети 10 кВ в вольтах, амперах и киловаттах.

Выдаются также сумма заданных нагрузок, сумма полученных нагрузок в результате расчета, мощность со стороны питающего узла, потери мощности абсолютные и в процентах по отношению к сумме нагрузок.

1.2.2 Расчет нормального режима сети 10 кВ

Для первого шага расчета нормального режима сети 10 кВ по токовым замерам в максимальном режиме (декабрь 2012 г.) определялись нагрузки на каждом ТП, как произведение суммы токов фаз на номинальное фазное напряжение (таблица 1.1).

Расчет нормального режима сети 10 кВ линии «Балыктах» был произведен согласно расчетной схемы, приведенной на рисунке 1.3.

Рисунок 1.3 - Расчетная схема ВЛ-10 кВ «Балыктах»

Схема содержит 19 узлов, базисное напряжение на шине 10 кВ ПС «Балыктах» принято 10,5 кВ (узел 0); узел, в котором контролируется сходимость расчета - узел 10 - шина низшего напряжения ТП «Хомустах».

Параметры линии

Параметры трансформаторов

Параметры нагрузки

Мощность со стороны питания

Потери мощности со стороны питания

Потери мощности в процентах

%

Как показывают расчеты, в целом, потери мощности в сетях 10 кВ не очень большие (2,55%), а напряжения в узлах отвечают нормам.

1.2.3 Расчеты нормальных режимов сетей 0,4 кВ

Расчет нормального режима сети 0,4 кВ производится на распределительные сети 7 ТП линии «Балыктах»: ТП «Маслоцех», «Клуб», «Новый квартал», «Поселок», «Гараж», «Пилорама» и «Школа».

Расчет нормального режима ТП «Маслоцех»:

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Маслоцех» приведена в приложении 3. На ТП установлен трансформатор типа ТМ-160/10-0,4, линия 0,4 кВ исполнена проводами марки АС-25 и АС-16, общая протяженность линии 4,585 км, самая удаленная точка от трансформатора находится в 1 км от центра питания. От ТП питаются 62 абонента, которые относятся к потребителям третьей категории.

Фидер «Завод»

Параметры трансформатора

Параметры линии



Параметры нагрузок

Напряжение в узлах:

Фидер «Больница»

Параметры трансформатора

Параметры линии

Параметры нагрузок

Напряжение в узлах:



Анализ нормального режима показал, что на удаленных точках качество напряжения очень низкое, а именно в узле 59 фидера «Больница» напряжение равно 184 В, что не отвечает нормативным значениям. Общие потери мощности ТП «Маслоцех» составляют 12,858 %. Таким образом, распределительные сети ТП «Маслоцех» не соответствуют нормам ПУЭ и должны быть реконструированы. Аналогично расчет произведен по всем ТП.

Расчет нормального режима ТП «Клуб»

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Клуб» с трансформатором ТМ-100 приведена в приложении 4. Общая протяженность линий 0,4 кВ: 3,85 км.

Результаты расчета нормального режима ТП «Клуб» следующие:

- полная суммарная мощность нагрузки 84,388 кВА;

- потери мощности 4,637 кВт, или 5,61 %;

- напряжение в самом удаленном узле 211 В.

Расчет нормального режима ТП «Новый квартал»

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Новый квартал» с трансформатором ТМ-100 приведена в приложении 5. Общая протяженность линий 0,4 кВ: 6,275 км.

Результаты расчета нормального режима ТП «Новый квартал» следующие:

- полная суммарная мощность нагрузки 49,847 кВА;

- потери мощности 1,607 кВт, или 3,296 %;

- напряжение в удаленном узле 213 В.

Расчет нормального режима ТП «Поселок»

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Поселок» с трансформатором ТМ-250 приведена в приложении 6. Общая протяженность линий 0,4 кВ: 3,64 км.

Результаты расчета нормального режима ТП «Поселок» следующие:

- полная мощность нагрузки 53,523 кВА;

- потери мощности 3,068 кВт, или 5,859 %;

- напряжение самом удаленном узле - 202 В.

Расчет нормального режима ТП «Гараж»

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Гараж» с трансформатором ТМ-400 приведена в приложении 7. Общая протяженность линий 0,4 кВ: 3,3 км.

Результаты расчета нормального режима ТП «Гараж» следующие:

- полная мощность нагрузки 202,126 кВт;

- потери мощности 19,079 кВт, или 10,118 %;

- напряжение в самом удаленном узле - 192 В

Расчет нормального режима ТП «Пилорама»

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Пилорама» с трансформатором ТМ-250 приведена в приложении 8. Общая протяженность линий 0,4 кВ: 1,13 км.

Результаты расчета нормального режима ТП «Пилорама» следующие:

- полная мощность нагрузки 46,622 кВА;

- потери мощности 1,725 кВт, или 4,288 %;

- напряжение в самом удаленном узле - 218 В.

Расчет нормального режима ТП «Школа»

Параметрическая схема сетей 0,4 кВ ТП «Школа» с двумя трансформаторами ТМ-250 приведена в приложении 9. Общая протяженность линий 0,4 кВ: 160 м.

Результаты расчета нормального режима ТП «Школа» следующие:

- полная мощность нагрузки 31,605 кВА;

- потери мощности 1,011 кВт, или 3,2 %;

- напряжение в самом удаленном узле - 225 В.

1.2.4 Общие результаты расчета нормального режима существующей схемы

Результаты расчетов нормальных режимов сетей 0,4 кВ сведены в таблицу 1.2.

Таблица 1.2 - Результаты расчетов нормальных режимов сетей 0,4 кВ

Наименование КТП, кВА	Мощность Тр-ра, кВА	Нагрузка кВА	ДP, кВт	ДP, %	U, В
ТП Маслоцех	160	86.471	10.727	12,858	184
ТП Клуб	100	84.388	4.637	5.61	211
ТП Новый квартал	100	49.847	1.607	3.296	213
ТП Поселок	250	53.523	3.068	5.859	202
ТП Гараж	400	202.126	19.079	10.118	192
ТП Пилорама	250	46.622	1.725	4.288	218
ТП Школа	250	31.605	1.011	3.2	225
Итого		554,582	41,854	7.54

Из-за очень значительной протяженности линии электропередачи в некоторых ТП потери мощности превышают нормативных значений и качество напряжения удаленных абонентов очень низкое. А именно на ТП «Маслоцех» и ТП «Гараж» уровни напряжения у некоторых удаленных потребителей выходят далеко за пределы U_Н ± 0,05U_Н.

Таким образом, из анализа расчетов нормальных режимов существующих сетей, питаемых линией «Балыктах», можно сделать следующие выводы:

1. Распределительные сети ВЛ-10 кВ в существующем режиме отвечаю нормам, потери составляют 2,55%.

2. В сетях 0,4 кВ имеют место большие потери мощности, достигающие 13 %, причинами которых являются:

а) большая протяженность линий 0,4 кВ;

б) несимметричная нагрузка;

в) высокая удельная нагрузка на одну ТП.

4. Трансформаторы некоторых ТП работают с большой перегрузкой, когда как другие нагружены всего лишь на несколько процентов.

Так как целью дипломного проекта является реконструкция сети электроснабжения села Балыктах, обязательной оптимизации сетей должны подлежать 6 трансформаторных подстанции 10/0,4 кВ, где потери очень высокие.

1.3 Предложения по улучшению качества электроснабжения

1.3.1 Основные направления мероприятий по снижению потерь энергии

В связи с неудовлетворительным состоянием распределительных сетей села необходимо строительство новых линий. Также необходимо снизить потери напряжений и мощности в линиях. Для этого предлагается изменить конфигурацию линии ВЛ-10 кВ с переводом ее на защищенный провод марки СИП-3 до удаленных потребителей с установкой на месте понижающих трансформаторных подстанций с трансформаторами марки ТМГ (трансформатор масляный герметичный), полностью реконструировать линии 0,4 кВ с переводом их на самонесущий изолированный провод марки СИП-2.

Поскольку РАО «ЕЭС России» своим письмом от 26.06.2000 года рекомендовало при выдаче технических условий на подключение абонентов, проектировании, новом строительстве и техническом перевооружении применять СИП.

1.3.2 Краткая характеристика выбранного оборудования

Опоры деревянные с железобетонными приставками

Широкое применение деревянных опор обусловлено главным образом небольшой стоимостью древесины, ее достаточно высокой механической прочностью, а также природным круглым сортаментом, обеспечивающим простоту конструкций и наименьшее сопротивление ветровым нагрузкам. Высокие электроизоляционные свойства древесины позволяют применять на деревянных опорах меньшее количество подвесных изоляторов, чем на металлических или железобетонных, а на ВЛ до 10 кВ использовать легкие и дешевые штыревые изоляторы. Кроме того, в некоторых случаях отпадает необходимость в подвеске грозозащитного троса и заземлении этих опор. В качестве фундаментов для деревянных опор используют железобетонные пасынки или сваи.

Деревянные опоры примерно в 1,5 раза дешевле железобетонных и металлических, но менее долговечны. Для продления срока службы древесину опор подвергают противогнилостной обработке (антисептированию) на специальных заводах. Перспективным является использование опор из клееной древесины, конструкции которых разрабатываются в последнее время. Такую древесину изготовляют из сосновых досок, пропитанных масляным антисептиком и склеенных между собой. Применение клееной древесины позволяет повысить срок службы опор, ликвидировать скрытые пороки, а также использовать короткомерные столбы.

В России и других странах, богатых лесными ресурсами (США, Канаде, Швеции, Финляндии), на деревянных опорах сооружают ВЛ напряжением до 220 кВ.

Для изготовления деревянных опор применяют сосну, лиственницу и реже -- ель. Древесина сосны и лиственницы содержит много смолы и поэтому хорошо противостоит действию влаги. Стойки опор изготовляют из стволов деревьев. Прочность древесины в значительной степени зависит от влажности. При уменьшении влажности в деревянных опорах из-за усушки древесины нарушаются соединения: ослабляются гайки и бандажи. Чтобы получить древесину, пригодную для изготовления опор (с влажностью 18--22%), ее сушат. Основным способом является атмосферная, т. е. естественная сушка на воздухе, которая хотя и является длительной, но дает наилучшие результаты. В последние годы применяют высокотемпературную сушку древесины в петролатуме, а также сушку токами высокой частоты.

На прочность древесины влияют также гниль, сучки, трещины, косослой и другие повреждения. Самым опасным пороком является гниль, возникающая поражения древесины грибками. Загнившая древесина покрывается мелкими трещинами, становится трухлявой и распадается от легкого удара. Наиболее интенсивное гниение происходит при температуре 20--35 °С и влажности 25-30%.

Для защиты от гниения древесину пропитывают маслянистыми и минеральными антисептиками. Лучше всего поддается пропитке сосна; наружные слои лиственницы и ели пропитываются антисептиками очень плохо. В качестве маслянистых антисептиков обычно применяют чистое креозотовое масло или креозотовое масло в смеси с мазутом, который служит растворителем. Недостатками маслянистых антисептиков являются их вредное воздействие на кожу и слизистые оболочки человека, а также горючесть. Маслянистыми антисептиками пропитывают готовые элементы деревянных опор на заводе.

При сборке опор на трассе все места, подвергавшиеся обработке, дополнительно покрывают более безопасными минеральными антисептиками: фтористым натрием, динитрофенолом, уралитом, которые разводят в воде. В ряде зарубежных стран (США, Канаде) для пропитки древесины широко применяется раствор пентахлорфенола в мазуте или керосине. Разрабатываются и испытываются и другие синтетические материалы, служащие одновременно для антисептирования и защиты древесины от возгорания.

Средний срок службы непропитанной древесины составляет примерно пять лет. Пропитка столбов маслянистыми антисептиками увеличивает этот срок до 15--25 лет. Поэтому для опор ВЛ разрешается применять только пропитанные заводским способом сосновые и еловые бревна, а в исключительных случаях -- непропитанную лиственницу воздушной сушки, имеющую влажность не более 25%. Опоры временных ВЛ (например, для электроснабжения строительных площадок, земснарядов и др.) также могут быть изготовлены из непропитанных столбов. Во всех случаях диаметр бревен в верхнем отрубе основных элементов опор (стоек, пасынков и траверс) должен быть для ВЛ 1, 6 --35, 110 кВ и выше соответственно не менее 14, 16 и 18 см. Диаметр столбов для вспомогательных элементов для ВЛ до 1 кВ должен быть не менее 12 см, а для ВЛ выше 1 кВ -- не менее 14 см.

Недостатком деревянных опор является их относительно легкая возгораемость, причиной которой могут быть пожары, удары молнии и токи утечки, возникающие при загрязнении или пробое изоляторов. Для защиты от низовых пожаров расчищают от травы и кустарника площадку радиусом 2 м вокруг каждой опоры или окапывают ее противопожарной канавкой глубиной 0,4 м и шириной 0,6 м. Токи утечки обычно вызывают возгорание опоры в местах крепления изоляторов к траверсе или сочленения деревянных деталей. Хорошая затяжка болтов и плотное прилегание металлических деталей к древесине обеспечивают уменьшение электрического сопротивления и снижение токов утечки до безопасных значений.

Самонесущие изолированные провода

Существует 3 основные конструкции СИП:

1) СИП с-4 - без нулевой несущей жилы из термоупрочненного сплава, представляет собой скрученные в жгут основные токопроводящие и нулевая жилы, покрытые изоляцией из светостабилизированного силаносшитого полиэтилена;

2) СИП 2А - вокруг изолированной нулевой несущей жилы скручены изолированные основные токопроводящие жилы. Несущая нулевая жила выполнена из алюминиевого сплава ABE высокой прочности. Изоляция выполнена из светостабилизированного силаносшитого полиэтилена;

3) СИП 2 - вокруг неизолированной несущей нулевой жилы скручены изолированные основные токопроводящие жилы. Несущая нулевая жила выполнена из алюминиевого сплава ABE высокой прочности. Изоляция выполнена из светостабилизированного силаносшитого полиэтилена.

Конструкция СИП 2А является самой распространенной в России, поскольку она надежнее в эксплуатации, так как всю механическую нагрузку несет на себе изолированная несущая нулевая жила, а токопроводящие алюминиевые жилы не подвергаются механическим нагрузкам.

СИП предназначен для сооружения линий до 1 кВ с подвеской проводов на опорах ВЛ, фасадах зданий и сооружениях. Его рекомендуется использовать во всех климатических районах по ветровой и гололедной нагрузке при температуре окружающей среды в диапазоне температур окружающего воздуха -60...+60 °С. Также СИП используется также при сооружении ВЛ с совместной подвеской проводов ВЛ 6...10 кВ, освещения и линий проводной связи.

Преимущества СИП:

· строительство ВЛИ без специальной подготовки территории (трассы), отсутствие необходимости в вырубке просеки перед монтажом;

· простота конструктивного исполнения опор (отсутствие траверс и изоляторов);

· применение для ВЛИ серийно выпускаемых стоек, отвечающих требованиям по механической прочности для соответствующих климатических условий;

· применение на ВЛИ стоек меньшей высоты, а также уменьшения безопасных расстояний до зданий и других инженерных сооружений;

· увеличение длины пролета до 60м.;

· отсутствие коротких замыканий (КЗ) между нулевой несущей и токопроводящими жилами;

· повышение надежности в зонах интенсивного образования гололеда и налипания мокрого снега;

· безопасная работа вблизи ВЛИ до 1 кВ;

· возможность проводить техническое обслуживание и ремонт ВЛИ под напряжением, без отключения потребителей;

· возможность прокладки СИП по фасадам зданий, что может исключить установку части опор;

· простота монтажных работ и, соответственно, уменьшение сроков строительства;

· сокращение объемов и времени аварийно-восстановительных работ;

· резкое снижение (более 80%) эксплуатационных затрат по сравнению с традиционными ВЛН. Это обусловливается высокой надежностью и бесперебойностью электроснабжения потребителей;

· высокая механическая прочность жил и, соответственно, меньшая вероятность их обрыва;

· использование СИП на ВЛИ снижает вероятность хищения электроэнергии, так как изолированные, скрученные между собой жилы исключают самовольное подключение к линии путем выполнения наброса на провода;

· значительное снижение случаев вандализма и воровства.

Трансформатор масляный герметичный

Трансформаторы изготавливаются в герметичном исполнении с полным заполнением маслом, без расширителя и без воздушной подушки. Вместо расширителя применены гофрированные баки, которые обеспечивают необходимую поверхность охлаждения без применения съёмных охладителей. Расчётный срок службы трансформатора - 25 лет

Преимущества ТМГ:

· контакт масла с окружающей средой полностью отсутствует, что исключает увлажнение, окисление и шлакообразование масла;

· перед заливкой масло дегазируется, заливка его в бак производится при глубоком вакууме, что намного увеличивает электрическую прочность изоляции трансформатора;

· масло в трансформаторах ТМГ (в отличие от трансформаторов типа ТМ и ТМЗ) не меняет своих свойств в течение всего срока службы трансформатора, что исключает проведение испытаний масла трансформатора как при его хранении, так при вводе в эксплуатацию и в процессе эксплуатации;

· не требуется проведение профилактических, текущих и капитальных ремонтов в течение всего срока эксплуатации трансформатора. Суммарные расходы на выполнение этих работ в течение срока эксплуатации трансформаторов, в зависимости от мощности, могут достигать от 40 до 63 % его полной стоимости.

1.3.3 Расчеты нормальных режимов сетей 10 кВ после реконструкции

Расчетная схема линии «Балыктах» после реконструкции приведена на Рис. 1.5. Предлагается сменить магистральные провода марки АС-35 на провода марки СИП-3 сечением 70 мм² - 3 500 м и 50 мм² - 2260 м.

Построить две МТП: ТП «Больница» и ТП «АТС» с трансформатором типа ТМГ мощностью 63 кВА.

После реконструкции потери мощности сети 10 кВ составят 10,307 кВт или 2%.



Рисунок 1.4 - Схема линии 10 кВ после реконструкции

1.3.4 Расчеты нормальных режимов сетей 0,4 кВ после реконструкции

Расчет нормального режима ТП «Маслоцех»

Параметрическая схема после реконструкции сетей 0,4 кВ ТП «Маслоцех» приведена в приложении 3. Предлагается:

1. Установить новую ТП мачтового типа с трансформатором ТМГ-63 в узле 20 фидера Больница;

2. Подвести к новому ТП ВЛ проводом марки СИП-3 с сечением 3х50 с общей протяженностью 400 м;

3. Демонтировать участки линии 0,4 кВ между узлами 17 и 18 фидера Больница длиной 100 м;

4. Заменить провода марки АС-25 на СИП-2 3х35+1х50, заменить провода марки АС-16 на СИП-2 2х16, общая протяженность новой линии 4485 м.

После реконструкции расчет нормального режима показал, что

- Потери мощности 1,669 кВт, или 2,915%;

- Напряжение в самом удаленном узле соответствует нормам ПУЭ.

Расчет нормального режима ТП «Клуб»

Заменить провода марки АС-25 на СИП-2 3х35+1х50, заменить провода марки АС-16 на СИП-2 2х16, общая протяженность новой линии 3850 м.

После реконструкции расчет нормального режима показал, что

- Потери мощности 3,198 кВт, или 3,807%;

- напряжение в самом удаленном узле соответствует нормам ПУЭ.

Расчет нормального режима ТП «Новый квартал»

Заменить провода марки АС-25 на СИП-2 3х35+1х50, заменить провода марки АС-16 на СИП-2 2х16, общая протяженность новой линии 4485 м.

После реконструкции расчет нормального режима показал, что

- Потери мощности 1,755 кВт, или 3,589%;

Напряжение в самом удаленном узле соответствует нормам ПУЭ.

Расчет нормального режима ТП «Поселок»

Заменить провода марки АС-25 на СИП-2 3х35+1х50, заменить провода марки АС-16 на СИП-2 2х16, общая протяженность новой линии 4485 м.

После реконструкции расчет нормального режима показал, что

- Потери мощности 3,198 кВт, или 3,807%;

Напряжение в самом удаленном узле соответствует нормам ПУЭ.

Расчет нормального режима ТП «Гараж»

Параметрическая схема после реконструкции сетей 0,4 кВ ТП «Гараж» приведена в приложении 6. Предлагается:

1. Установить новую ТП мачтового типа с трансформатором ТМГ-63 в узел 11 фидера Котельная;

2. Подвести к новому ТП ВЛ проводом марки СИП-3 с сечением 3х50 с общей протяженностью 200 м;

3. Демонтировать участки линии 0,4 кВ между узлами 8 и 9 фидера Котельная длиной 50 м;

4. Заменить провода марки АС-25 на СИП-2 3х35+1х50, заменить провода марки АС-16 на СИП-2 2х16, общая протяженность новой линии - 3250 м.

После реконструкции расчет нормального режима показал, что

- Потери мощности 6,293 кВт, или 4,47%;

- Напряжение в самом удаленном узле соответствует нормам ПУЭ.

Расчет нормального режима ТП «Пилорама»

Заменить провода марки АС-25 на СИП-2 3х35+1х50, заменить провода марки АС-16 на СИП-2 2х16, общая протяженность новой линии 4485 м.

После реконструкции расчет нормального режима показал, что

- Потери мощности 1,871 кВт, или 4,635%;

Напряжение в самом удаленном узле соответствует нормам ПУЭ.

1.3.5 Общие результаты расчета нормального режима после реконструкции

Результаты расчетов нормальных режимов сетей 0,4 кВ после реконструкции сведены в таблице 1.3. Реконструкции подлежали 6 ТП: ТП «Клуб», ТП «Поселок», ТП «Пилорама», ТП «Маслоцех», и ТП «Гараж». ТП «Школа» не нуждается в реконструкции. Количество материалов, необходимых для реализации проекта по реконструкции показаны в таблице 1.4, т.е. на строительство мачтовых трансформаторных подстанций, ВЛЗ-10 кВ и ВЛИ-0,4 кВ.

Таблица 1.3 - Результаты расчетов нормальных режимов после реконструкции

Наименование КТП, кВА	Мощность Тр-ра, кВА	Нагрузка кВА	ДP, кВт	ДP, %	U, В
ТП Маслоцех	160	58.39	1.669	2.915	221
ТП Больница	63	29.929	0.142	0.504	227
ТП Клуб	100	85.658	3.198	3.807	215
ТП Новый квартал	100	48.904	1.755	3.589	223
ТП Поселок	250	52.411	2.095	4.076	216
ТП Гараж	400	150.83	6.293	4.47	212
ТП АТС	63	29.256	0.234	0.823	228
ТП Пилорама	250	46.428	1.871	4.635	222
ТП Школа	250	31.605	1.011	3.2	225
Итого		533.408	18.265	3.42

Таблица 1.4 - Материал, необходимый для реконструкции

Наименование	Единица измерения	Количество
ТМГ-63 10/0,4 кВ	шт.	2
СИП-2 3х35+1х50	м	21200
СИП-2 2х16	м	3705
СИП-3 3х70	м	3500
СИП-3 3х50	м	2260

Таким образом, из анализа расчетов нормальных режимов сетей после реконструкции, можно сделать несколько основных выводов:

1. Суммарные потери распределительных сетей 0,4 кВ снизились от 55,536 кВт до 28,572 кВт

2. Потери в большей части сетей 0,4 кВ не превышают 5%, напряжения у конечных потребителей находятся в пределах допустимых согласно ПУЭ.

1.4 Аварийные режимы для выбора коммутационных аппаратов

1.4.1 Программа расчета токов короткого замыкания

При проектировании и эксплуатации электрических установок, и систем для решения многих технических вопросов и задач требуется предварительно произвести ряд расчетов, среди которых заметное место занимают расчеты электромагнитных переходных процессов и, в частности, процессов при внезапном КЗ. Одной из главных задач таких расчетов является выбор коммутационных аппаратов и проводников и их проверка по условиям работы при КЗ.

В современных электрических системах схемы питающих электрических сетей могут быть весьма сложными. Число узлов может исчисляться сотнями. Поэтому для упрощения расчета токов КЗ в таких схемах автором была разработана универсальная программа расчета токов короткого замыкания. Программа расчета токов КЗ, также, как и программа расчета нормального режима сетей, выполнена в среде MathCAD. Она позволяет вычислить значения токов всех видов короткого замыкания: трехфазного, однофазного, двухфазного КЗ и двухфазного КЗ на землю. Помимо этого, с помощью программы можно вычислить ударные токи короткого замыкания и постоянную времени кз-цепи.

Благодаря простоте пользования средой MathCAD и наглядным процедурам задания параметров отдельных элементов сети (приведены в приложениях), программой может легко пользоваться любой инженер - электрик.

Инструкции по использованию универсальной программой:

1. Задать максимальное количество узлов в схеме (примечание: в программе MathCAD отчет узлов начинается с 0, т.е. если в схеме имеется 100 узлов, то количество узлов для листинга будет 100-1=99).

2. Ввести параметры всех элементов сети (для каждого элемента сети были разработаны отдельные процедуры):

· Линия: YL(m,n,L,r,x,g,b,r0,x0,g0,b0)

m, n - номера узлов, между которыми включена линия;

L - длина линии, км;

r, x, g, b - активное и реактивное сопротивление, активная и реактивная проводимости одного километра линии в схеме прямой последовательности;

r0, x0, g0, b0 - активное и реактивное сопротивление, активная и реактивная проводимости одного километра линии в схеме нулевой последовательности.

· Двухобмоточный трансформатор: Y2Т(а,n,S,Uv,Un,Ukz%,ДP)

a - номер узла со стороны высшего напряжения;

n - номер узла со стороны низшего напряжения;

S - мощность трансформатора, МВА;

Uv, Un - высшее и низшее напряжения, кВ;

Ukz% - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

ДP - потери холостого хода трансформатора, МВт.

· Трехобмоточный трансформатор: Y3Т(m,n,a,S,Uv,Uc,Un,Ukvc%,Ukvn%,Ukcn%,ДP,x00т)

m, n, a - номера узлов со стороны высшего, среднего и низшего напряжений соответственно;

S - мощность трансформатора, МВА;

Uv, Uc,Un - высшее, среднее и низшее напряжения, кВ;

Ukvc%,Ukvn%,Ukcn% - напряжения КЗ между обмотками высшего и среднего, высшего и низшего, среднего и низшего напряжений %;

ДP - потери холостого хода трансформатора, МВт.

· Автотрансформатор: YАТ(m,n,a,S, Uv,Uc,Un, Ukvc%,Ukvn%, Ukcn%,ДP)

m, n, a - номера узлов со стороны высшего, среднего и низшего напряжений соответственно;

- мощность автотрансформатора, МВА;

Uv, Uc,Un - высшее, среднее и низшее напряжения, кВ;

Ukvc%,Ukvn%,Ukcn% - напряжения КЗ между обмотками высшего и среднего, высшего и низшего, среднего и низшего напряжений %;

ДP - потери холостого хода автотрансформатора, МВт.

· Трансформатор с расщепленными параметрами: YТR(m,n,a,S,Uv,Un,Ukz%,ДP)

m, n, a - номера узлов со стороны высшего и двух низших напряжений соответственно;

S - мощность трансформатора, МВА;

Uv, Un - высшее и низшее напряжения, кВ;

Ukz% - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

ДP - потери холостого хода трансформатора, МВт.

· Реактор: YR(m,n,I,Xp, ДP)

m, n - номера узлов, между которыми включается реактор;

I - номинальный ток реактора, кА;

Xр - сопротивление реактора, Ом;

ДP - потери активной мощности в реакторе, МВт.

· Генератор YG(m,P,U,cosц,x``d,x2)

m - номер узла, к которому подключен генератор;

Р - активная мощность генератора, МВт;

U - номинальное напряжение генератора, кВ;

сosц - номинальный коэффициент мощности генератора;

x``d - сверхпереходное индуктивное сопротивление, о.е.;

х2 - сопротивление.

· Система: YS(m,U,S)

m - номер узла, через который схема имеет связь с энергосистемой;

U - напряжение системы, кВ;

S - мощность системы, МВА.

3. Проверить правильность заполнения матриц параметров расчетной схемы. Значения напряжений U1 в узлах должны быть равными напряжениям нормального режима.

После выполнения этих инструкций, значения токов всех видов КЗ и ударных токов автоматически выводятся на экран.

1.4.2 Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов КЗ рассмотрим на примере реконструированной ТП «Маслоцех» с трансформатором ТМГ-63/10-0,4. Воздушная линия 10 кВ выполнена проводом марки СИП3, ВЛИ 0,4 кВ - проводом марки СИП-2. Расчетная схема приведена в приложении 3.

1. Количество узлов в схеме: uzel = 25

2. Заполняем параметры процедуры системы, двухобмоточного трансформатора и линии:

3. Проверка правильности заполнения матриц:



1.4.3 Выбор коммутационной аппаратуры

Выбор разъединителей

Разъединитель -- это контактный коммутационный аппарат, предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока или с незначительным током, и который для обеспечения безопасности имеет между контактами в отключенном положении изоляционный промежуток.

Выбор разъединителей на трансформатор ТМГ-100/10

Расчетный максимальный ток:

Таблица 1.5 - Паспортные данные разъединителя

Тип разъединителя	Амплитуда предельного сквозного тока короткого замыкания, кА	Ток термической стойкости, кА	Масса, кг
РЛН-10/200	15	5(10с)	12

Выбираем разъединитель со следующими данными:

Проверка на динамическую стойкость:

Проверка на термическую стойкость. Аппарат термически стоек если:

Вк < Iтерм²*(tn+Tа)

где Вк - тепловой импульс короткого замыкания, кА²*с;

tn - время протекания токов короткого замыкания через разъединитель;

tзт - время действия защиты трансформатора tзт = 0,1 с;

tзл - время действия быстродействия защиты tзл = 0,1 с;

tз - время срабатывания защиты в начале линии tз = 0,1 с;

Выбранный разъединитель РЛН-10/200 по всем условиям подходит.

Выбор предохранителей

Предохранитель - это коммутационный электрический аппарат, предназначенный для отключения защищаемой цепи разрушением специально предусмотренных для этого токоведущих частей под действием тока, превышающего определённое значение.

Выбираем предохранитель ПКТ - 10/200.

Проверка на динамическую стойкость:

Проверка на термическую стойкость:

Аппарат термически стоек если:

Вк < Iтерм²*(tn+Tа)

Вк - тепловой импульс короткого замыкания кА²*с

tn - время протекания токов короткого замыкания через разъединитель;

tзт - время действия защиты трансформатора tзт = 0,1 с;

tзл - время действия быстродействия защиты tзл = 0,1 с;

tз - время срабатывания защиты в начале линии tз = 0,1 с;

Выбранный предохранитель ПКТ-10/200 удовлетворяет всем условиям.

Выбор ограничителей перенапряжения (ОПН)

Ограничитель перенапряжений является нелинейным резистором с высокой нелинейностью. ОПН не имеет искровых промежутков и непосредственно присоединяется параллельно защищаемому объекту. При рабочем напряжении ток через ОПН составляет мА, а при перенапряжениях токи достигают 100 - 1000 А.

На стороне ВН выбираем ОПН на 10 кВ, а на стороне 0,4 кВ выбираем ОПН на 0,4 кВ.

Выбор автоматических выключателей

Автоматический выключатель (автомат) - это коммутационный электрический аппарат, предназначенный для проведения тока цепи в нормальных режимах и для автоматического отключения электроустановок при перегрузках и токах КЗ, чрезмерных понижениях напряжения и других аварийных режимах.

Выбираем автоматические выключатели на стороне 0,4 кВ типа ВА57ФА37 с номинальным током 250 А.

Вывод

Потребители с. Балыктах получают питание по одноцепной ВЛ напряжением 35 кВ. От линии получают питание 7 ТП, которые в свою очередь, питают потребителей села. Как показал, анализ нормального режима, потери распределительных сетей 10 кВ не превышают нормативного. А распределительные сети 0,4 кВ нуждаются в оптимизации, т.к. потери сетей некоторых ТП превышают нормативных значений. Таким образом, были реконструированы 6 ТП. После предложенных мероприятий потери нормализовались.

Также в этом разделе сделан расчет аварийного режима, с целью выбора коммутационной аппаратуры и проверки на допустимый ток выбранных проводов.

Таким образом, после анализа работы распределительных сетей с. Балыктах после предложенных мероприятий, с точки зрения потерь и качества электроэнергии, сети электроснабжения села отвечают нормам.

2. Охрана труда

2.1 Введение

Охрана труда - система обеспечения безопасности жизни и здоровья работников в процессе трудовой деятельности, включающая правовые, социально-экономические, организационно-технические, санитарно-гигиенические, лечебно-профилактические, реабилитационные и другие мероприятия.

Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок распространяются на работников организаций независимо от форм собственности и организационно-правовых форм и других физических лиц, занятых техническим обслуживанием электроустановок, проводящих в них оперативные переключения, организующих и выполняющих строительные, монтажные, наладочные, ремонтные работы, испытания и измерения.

2.2 Требования к персоналу

1. Работники, принимаемые для выполнения работ в электроустановках, должны иметь профессиональную подготовку, соответствующую характеру работы. При отсутствии профессиональной подготовки такие работники должны быть обучены (до допуска к самостоятельной работе) в специализированных центрах подготовки персонала (учебных комбинатах, учебно-тренировочных центрах и т.п.).

2. Профессиональная подготовка персонала, повышение его квалификации, проверка знаний и инструктажи проводятся в соответствии с требованиями государственных и отраслевых нормативных правовых актов по организации охраны труда и безопасной работе персонала.

3. Проверка состояния здоровья работника проводится до приема его на работу, а также периодически, в порядке, предусмотренном Минздравом России. Совмещаемые профессии должны указываться администрацией организации в направлении на медицинский осмотр.

4. Электротехнический персонал до допуска к самостоятельной работе должен быть обучен приемам освобождения пострадавшего от действия электрического тока, оказания первой помощи при несчастных случаях.

5. Каждый работник, если он не может принять меры к устранению нарушений настоящих Правил, должен немедленно сообщить вышестоящему руководителю о всех замеченных им нарушениях и представляющих опасность для людей неисправностях электроустановок, машин, механизмов, приспособлений, инструмента, средств защиты и т.д.

2.3 Организационные мероприятия, обеспечивающие безопасность работ

Организационными мероприятиями, обеспечивающими безопасность работ в электроустановках, являются:

· оформление работ нарядом, распоряжением или перечнем работ, выполняемых в порядке текущей эксплуатации;

· допуск к работе;

· оформление перерыва в работе, перевода на другое место, окончания работы.

Ответственными за безопасное ведение работ являются:

· выдающий наряд, отдающий распоряжение, утверждающий перечень работ, выполняемых в порядке текущей эксплуатации;

· ответственный руководитель работ;

· допускающий;

· производитель работ;

· наблюдающий;

· член бригады.

Выдающий наряд, отдающий распоряжение определяет необходимость и возможность безопасного выполнения работы. Он отвечает за достаточность и правильность указанных в наряде (распоряжении) мер безопасности, за качественный и количественный состав бригады и назначение ответственных за безопасность, а также за соответствие выполняемой работе групп перечисленных в наряде работников.

Ответственный руководитель работ назначается, как правило, при работах в электроустановках напряжением выше 1000 В. В электроустановках напряжением до 1000 В ответственный руководитель может не назначаться.

Ответственный руководитель работ отвечает за выполнение всех указанных в наряде мер безопасности и их достаточность, за принимаемые им дополнительные меры безопасности, за полноту и качество целевого инструктажа бригады, в том числе проводимого допускающим и производителем работ, а также за организацию безопасного ведения работ.

Необходимость назначения ответственного руководителя работ определяет выдающий наряд, которому разрешается назначать ответственного руководителя работ и при других работах помимо перечисленных.

Допускающий отвечает за правильность и достаточность принятых мер безопасности и соответствие их мерам, указанным в наряде, характеру и месту работы, за правильный допуск к работе, а также за полноту и качество проводимого им инструктажа членов бригады.

Производитель работ отвечает:

за соответствие подготовленного рабочего места указаниям наряда, дополнительные меры безопасности, необходимые по условиям выполнения работ;

за четкость и полноту инструктажа членов бригады;

за наличие, исправность и правильное применение необходимых средств защиты, инструмента, инвентаря и приспособлений;

за сохранность на рабочем месте ограждений, плакатов, заземлений, запирающих устройств;

за безопасное проведение работы и соблюдение настоящих Правил им самим и членами бригады;