главнаяреклама на сайтезаработоксотрудничество База знаний Allbest
 
 
Сколько стоит заказать работу?   Искать с помощью Google и Яндекса
 





Технологический расчет магистральных нефтепроводов

Расчетные значения вязкости и плотности перекачиваемой нефти. Выбор насосного оборудования нефтеперекачивающей станции и расчет рабочего давления. Определение диаметра и толщины стенки трубопровода. Расстановка перекачивающих станций по трассе.

Рубрика: Физика и энергетика
Вид: курсовая работа
Язык: русский
Дата добавления: 26.06.2011
Размер файла: 167,6 K

Полная информация о работе Полная информация о работе
Скачать работу можно здесь Скачать работу можно здесь

рекомендуем


Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже.

Название работы:
E-mail (не обязательно):
Ваше имя или ник:
Файл:


Cтуденты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны

Подобные документы


1. Эксплуатация перекачивающих станций
Назначение перекачивающих станций. Магистральные насосы и их характеристики. Вспомогательное оборудование насосных станций. Эксплуатация центробежного насоса. Гидравлический расчет нефтепровода с подбором оборудования. Механический расчет трубопровода.
курсовая работа [623,9 K], добавлен 08.01.2014

2. Технологический расчет магистрального газопровода и режимов работы компрессорной станции
Выбор рабочего давления газопровода. Расчет свойств транспортируемого газа. Плотность газа при стандартных условиях. Определение расстояния между компрессорными станциями и числа компрессорных станций. Расчет суточной производительности газопровода.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 25.03.2013

3. Расчет теплопотребления
Расчет затрат тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Определение диаметра трубопровода, числа компенсаторов, потерь напора в местных сопротивлениях, потерь напора по длине трубопровода. Выбор толщины теплоизоляции теплопровода.
контрольная работа [171,4 K], добавлен 25.01.2013

4. Расчет прочности укрепления отверстия в барабанах паровых котлов
Цель и задачи расчета прочности неукрепленного одиночного отверстия, расчетные зависимости при расчете прочности. Расчет толщины стенки цилиндрических барабанов, компенсирующей площади от укрепления накладкой, номинальной толщины стенки обечаек барабана.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 20.06.2010

5. Гидравлический расчет трубопровода
Максимальный расход через гидравлическую трассу. Значения кинематической вязкости, эквивалентной шероховатости и площади проходного сечения труб. Предварительная оценка режима движения жидкости на входном участке трубопровода. Расчет коэффициентов трения.
курсовая работа [261,3 K], добавлен 26.08.2012

6. Законы гидродинамики
Расчет простого трубопровода, методика применения уравнения Бернулли. Определение диаметра трубопровода. Кавитационный расчет всасывающей линии. Определение максимальной высоты подъема и максимального расхода жидкости. Схема центробежного насоса.
презентация [507,6 K], добавлен 29.01.2014

7. Расчет вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела
Тепловой расчет площади теплопередающей поверхности вертикального парогенератора. Расчет режимных и конструктивных характеристик ступеней сепарации пара. Определение толщины стенки коллектора на периферийном участке. Гидравлический расчет первого контура.
курсовая работа [456,5 K], добавлен 13.11.2012

8. Тепловой расчет парового котла БКЗ-75-39
Эффективность энергетического оборудования. Выбор конструкционного материала. Расчет толщины стенки экранной трубы на прочность коллектора экранных труб, коллектора труб пароперегревателя. Анализ работоспособности элементов энергетического оборудования.
курсовая работа [258,0 K], добавлен 06.12.2010

9. Расчет параметров гидроцилиндра одностороннего действия
Технические характеристики телескопических гидроцилиндров: номинальное давление, диаметры поршня и штока. Определение диаметра штуцера и расчет расхода жидкости, требуемой для обеспечения скорости движения штока. Вычисление толщины стенки гидроцилиндра.
контрольная работа [121,9 K], добавлен 31.08.2013

10. Расчет конвективного охлаждения стенки камеры жидкостно-ракетного двигателя
Определение расхода охладителя для стационарного режима работы системы и расчет температуры поверхностей стенки со стороны газа и жидкости. Расчет линейной плотности теплового потока, сопротивления теплопроводности, характеристик системы теплоотвода.
курсовая работа [235,2 K], добавлен 02.10.2011


Другие документы, подобные Технологический расчет магистральных нефтепроводов


Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание:

Введение

1. Определение оптимальных параметров нефтепровода

1.1 Расчетные значения вязкости и плотности перекачиваемой нефти

1.2 Выбор насосного оборудования нефтеперекачивающей станции и расчет рабочего давления

1.3 Определение диаметра и толщины стенки трубопровода

1.4 Расчет прочности и устойчивости нефтепровода

2. Гидравлический расчёт трубопровода

2.1 Гидравлический расчет нефтепровода, определение числа перекачивающих станций

2.2 Расстановка перекачивающих станций по трассе нефтепровода

3. Определение оптимальных режимов работы нефтепровода

3.1 Графический метод

3.2 Численный метод

3.3 Определение рациональных режимов перекачки

Вывод

Список литературы

Введение

Топливно-энергетический комплекс России представляет совокупность энергетических систем: газо-, угле-, нефтеснабжения, нефтепродуктообеспечения, электроэнергетики и др. Каждая из этих систем состоит из взаимосвязанных отдельных технологических процессов, управляемых и контролируемых человеком и предназначенных для транспорта, хранения, перевалки и распределения среди потребителей соответствующих энергоресурсов: нефти, нефтепродуктов, газа, угля, электроэнергии и т.д.

Рассматривая систему трубопроводного транспорта нефти (нефтеснабжения), следует отметить, что ей присущи основные особенности, характерные для больших систем энергетики. К ним относятся взаимосвязь с другими отраслями промышленности, территориальная распределенность, сложность, непрерывность развития и обновления, инерционность и непрерывность функционирования, многоцелевой характер и неравномерность процессов приема и сдачи нефти. В 1992 г. с образованием Российской Федерации, как самостоятельного суверенного государства, произошло разделение единой системы нефтеснабжения в СССР на национальные подсистемы. С этого времени эксплуатация около 48 тыс. км магистральных нефтепроводов России осуществляется государственной акционерной компанией по трубопроводному транспорту нефти "АК "Транснефть".

В условиях снижения добычи нефти и объемов ее транспортировки, роста издержек производства, старения основных фондов (трубопроводов, резервуаров, оборудования и др.) ОАО "АК "Транснефть" удалось не только обеспечить надежную работу нефтепроводов, сохранить высококвалифицированных специалистов, увеличить пропускную способность на важнейших направлениях, но и провести проектирование и закончить строительство важных новых магистралей. Это позволяет быть уверенными в том, что одна из важнейших систем трубопроводного транспорта будет и сегодня способствовать подъему экономики России в целом и топливно-энергетического комплекса в частности.

На современном этапе при проектировании систем трубопроводного транспорта нефти необходимо обеспечивать техническую осуществимость в сочетании с передовыми технологиями, экологическую безопасность и экономическую эффективность, а также высокую надежность при эксплуатации, что требует, в свою очередь, высококвалифицированных специалистов в области проектирования, сооружения и эксплуатации магистральных нефтепроводов и хранилищ.

Протяженность трубопроводных магистралей России постоянно увеличивается, осуществляется модернизация и техническое перевооружение ранее построенных трубопроводов, внедряются современные средства связи и управления, совершенствуются технологии транспорта высоковязких и застывающих нефтей, сооружения и ремонта объектов магистральных трубопроводов.

1. Определение оптимальных параметров нефтепровода

1.1 Расчетные значения вязкости и плотности перекачиваемой нефти

Вычисляем значения кинематической вязкости [1, стр.6-36]

1) по формуле Вальтера

Вычисляем значения эмпирических коэффициентов a и b по формулам

,

,

,

,

мм2/с;

2)по формуле Рейнольдса-Филонова

Т.к Т2<Тр<Т1, 293К<275К<273К

Определяю крутизну вискограммы

мм2/с

Вычисляем значение расчетной плотности нефти при Тр по формуле Д.И. Менделеева

,

,

где температурная поправка, кг/м3К

тогда,

кг/м3К,

кг/м3

1.2 Выбор насосного оборудования нефтеперекачивающей станции и расчет рабочего давления

Определим расчетную часовую пропускную способность нефтепровода по формуле

м3/ч.

В соответствии с найденной расчетной часовой производительности нефтепровода подбирается магистральные и подпорные насосы нефтеперекачивающей станции исходя из условия

0,8Qном<Qч<1,2 Qном,

2000 м3/ч <2529,715 м3/ч <3000 м3/ч

Согласно приложения 2 и 3, выбираем насосы: магистральный насос НМ 2500-230 и подпорный насос НПВ 2500-80.

Напор магистрального насоса (D2= 425 мм) составит по формуле

Нмн(пн)=Н0+аQч -вQ ч2

Нмн=246,7-16,8х10-6х2529,7152=139,189 м,

Напор подпорного насоса (D2= 540 мм) составит

Нпн=79,7-10-6х2529,7152=73,301 м

Далее рассчитываю рабочее давление на выходе головной насосной станции по формуле

Найденное рабочее давление должно быть меньше допустимого из условия прочности запорной арматуры

Р<Рдоп, где Рдоп=6,4 МПа.

Условие 4,211 МПа < 6,4 МПа выполняется.

1.3 Определение диаметра и толщины стенки трубопровода

Внутренний диаметр нефтепровода вычисляется по формуле

подставляя рекомендуемую ориентировочную скорость перекачки w0 =1,69м/с (рис.3.3.1)

По вычисленному значению внутреннего диаметра, принимается ближайший стандартный наружный диаметр нефтепровода - 720 мм. Значение наружного диаметра также можно определить по таблице 3.3.1., в зависимости от производительности нефтепровода Dн= 720 мм.

По [1] выбираем, что для сооружения нефтепровода применяются трубы Челябинского трубного завода по ЧТЗ ТУ14-3P-03-94 из стали марки 08 ГБЮ (временное сопротивление стали на разрыв ?вр=510 МПа, ?т=350 МПа коэффициент надежности по материалу k1=1,4).

Перекачку предполагаю вести по системе «из насоса в насос», то nр=1,15; kн=1; m=0,9.

Определяем расчетное сопротивление металла трубы по формуле

где расчетное сопротивление материала стенки трубопровода;

nр - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,15 - для нефтепроводов, работающих в системе «из насоса в насос»; 1,1 - во всех остальных случаях;

Р - рабочее (нормативное) давление, МПа;

m - коэффициент условий работы трубопровода, для I, II категории трубопроводов m=0,75; для III, IV категории трубопроводов m=0,9; для В категории трубопроводов m=0,6;

k1 - коэффициент надежности по материалу;

kн - коэффициент надежности по назначению трубопровода, зависящий от его диаметра.

Определяю расчетное значение толщины стенки трубопровода по формуле

Полученное значение округляем в большую сторону до стандартного значения и принимаем толщину стенки равной -8 мм.

При наличии продольных осевых сжимающих напряжений толщину стенки следует определять из формулы

,

Определяем абсолютное значение максимального положительного и максимального отрицательного температурных перепадов по формулам

Для дальнейшего расчета принимаем большее из значений, ?Т=92,84град.

Рассчитаем продольные осевые напряжения пр N по формуле

Знак «минус» указывает на наличие осевых сжимающих напряжений, поэтому вычисляем коэффициент по формуле

1=

Пересчитываем толщину стенки из условия

Таким образом, принимаем толщину стенки - 9 мм.

1.4 Расчет прочности и устойчивости нефтепровода

Проверку на прочность подземных трубопроводов в продольном направлении производят по условию . Вычисляем кольцевые напряжения от расчетного внутреннего давления по формуле

==

Коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб определяется по формуле

= =

Следовательно, R= 0,579х327,86=189,831 МПа

Так как <189,831 МПа, то выше поставленное условие прочности трубопровода выполняется.

Для предотвращения недопустимых пластических деформаций трубопроводов проверку производят по условиям и .

Вычисляем комплекс: ,

где R2н= ?т=350 МПа.

Для проверки по деформациям находим кольцевые напряжения от действия нормативной нагрузки - внутреннего давления по формуле

Вычисляем коэффициент по формуле

Находим максимальные суммарные продольные напряжения в трубопроводе по формуле

=t,

принимая минимальный радиус изгиба 700 м;

=МПа

= МПа

164,229 МПа<350 МПа - условие , выполняется.

0,679х350=237,65МПа

237,65 МПа > /-74,289/ МПа - условие , выполняется;

237,65 МПа > /-286,17/ МПа - условие , не выполняется;

Так как проверка на недопустимые пластичные деформации не соблюдается, то для обеспечения надежности трубопровода при деформациях необходимо увеличить минимальный радиус упругого изгиба, решая уравнение

=1291,576 м

Определяем эквивалентное осевое усилие в сечении трубопровода и площадь сечения металла трубы по формулам

и

Определяем нагрузку от собственного веса металла трубы по формуле

Определяем нагрузку от собственного веса изоляции по формуле

,

Определяем нагрузку от веса нефти, находящегося в трубопроводе единичной длины по формуле

Определяем нагрузку от собственного веса заизолированного трубопровода с перекачивающей нефтью по формуле

Определяем среднее удельное давление на единицу поверхности контакта трубопровода с грунтом по формуле

Определяем сопротивление грунта продольным перемещениям отрезка трубопровода единичной длины по формуле

Определяем сопротивление вертикальным перемещениям отрезка трубопровода единичной длины и осевой момент инерции по формулам

,

Определяем критическое усилие для прямолинейных участков в случае пластической связи трубы с грунтом по формуле

.

Следовательно

Определяем продольное критическое усилие для прямолинейных участков подземных трубопроводов в случае упругой связи с грунтом по формуле

Следовательно,

Проверка общей устойчивости трубопровода в продольном направлении в плоскости наименьшей жесткости системы производят по неравенству обеспечена

5,345МН<9,518МН; 5,345МН<55,241 МН.

Проверяем общую устойчивость криволинейных участков трубопроводов, выполненных с упругим изгибом. По формуле (3.5.25) вычисляем

;

.

По графику рис.3.5.1., находим ?N=25,5.

Определяем критическое усилие для криволинейных участков трубопровода по формулам

,

.

Из двух значений выбираем наименьшее и проверяем условие

0,9х6,761х106=6,085 МН >5,345 МН

Условие устойчивости криволинейных участков выполняется.

2. Гидравлический расчёт трубопровода

2.1 Гидравлический расчет нефтепровода, определение числа перекачивающих станций

Определяем секундный расход нефти и ее среднюю скорость по формулам

,

Определяем режим течения

Так как Re>2320, режим течения жидкости турбулентный.

Определим зону трения

Для этого определяем относительную шероховатость труб при kэ=0,05мм

Первое переходное число Ренольдса

Второе переходное число Ренольдса

Так как Re< ReI, то течение нефти происходит в зоне гидравлически гладких труб, поэтому коэффициент гидравлического сопротивления вычисляем по формуле из таблицы (3.6.1)

.

Определяем гидравлический уклон в нефтепроводе по формуле

.

Определяем полные потери в трубопроводе, приняв Нкп=40 м. Число эксплуатационных участков определяем по формуле

,

,

.

Определяем расчетный напор одной станции по формуле

Расчетное число насосных станций определяем по формуле

.

Если округлить число НПС в меньшую сторону (6 станций), то гидравлическое сопротивление трубопровода можно снизить прокладкой лупинга. Приняв диаметр лупинга равным диаметру основного трубопровода, найдем значение ? и длину лупинга по формулам

.

.

Строю совмещенную характеристику нефтепровода постоянного диаметра и нефтепровода, оборудованного с лупингом и нефтеперекачивающих станций. Для этого выполню гидравлический расчет нефтепровода в диапазоне от 1900 до 3100м3/ч с шагом 200 м3/ч. Результаты вычислений представлены в таблице 1.

Таблица 1 - результаты расчета характеристик трубопровода и перекачивающих станций

Расход Q, м3/ч

Напор насосов

Характеристика трубопровода

Характеристика нефтеперекачивающих станций

Hм, м

Hп, м

с постоян-ным диаметром

Н=1,02 iLр+?z+

Nэhост

с лупингом

Н=1,02 i[Lр-lл(1-?)]+?z+

Nэhост

14

18

19

20

21

1900

186,1

76,1

1651,16

1585,466

2681,5

3425,9

3612

3798,1

3984,2

2100

172,6

75,3

1957,75

1878,132

2491,7

3182,1

3354,7

3527,3

3699,9

2300

157,8

74,4

2285,93

2194,85

2283,6

2914,8

3072,6

3230,4

3388,2

2500

141,7

73,5

2633,44

2527,61

2057,3

2624,1

2765,8

2907,5

3049,2

2700

124,2

72,4

3005,38

2884,42

1811,2

2308

2432,2

2556,4

2680,6

2900

105,4

71,3

3395,45

3257,27

1546,9

1968,5

2073,9

2179,3

2284,7

3100

85,3

70,1

3809,503

3654,17

1264,3

1605,5

1690,8

1776,1

1861,4

График совмещенной характеристики нефтепровода и нефтеперекачивающей станции представлен в приложении 1.

Точка пересечения М характеристики нефтепровода с лупингом и нефтеперекачивающих станции (n=6) подтверждает правильность определения длины лупинга, так как QМ=Q=2529,715 м3/ч.

При округлении числа НПС в большую сторону рассчитаем параметры циклической перекачки. Из совмещенной характеристики трубопровода и нефтеперекачивающей станции при n=7, m=3 рабочая точка переместится в точку М2, а расход соответствует Q2=2612 м3/ч. Если на каждой НПС отключить по одному насосу n=7, m=2, то рабочая точка переместиться в точку М1, а нефтепровод будет работать с производительностью Q1=2300м3/ч.

Так как выполняется условие Q1< Q< Q2, по формуле 3.6.17 рассчитываем время работы нефтепровода на режимах, соответствующих расходам Q1 и Q2.

2.2 Расстановка перекачивающих станций по трассе нефтепровода

Рассмотрим расстановку станций на местности исходя из максимальной производительности нефтепровода при n=7 и Q2=5280 м3/ч.

Гидравлический уклон при максимальной производительности составляет i=0,006648.

Напоры, развиваемые подпорными и магистральными насосами при максимальной подаче Q2, равны

Нмн=246,7-16,8х10-6х26122=132,08 м,

Нпн=79,7-10-6х26122=72,877 м.

Расчетный напор станции составит

.

Найдем

Результаты расстановки станций приведены в таблица 2

Таблица 2 - расчетные значения высотных отметок НПС и длин линейных участков нефтепровода

Нефтеперекачивающая станция

Высотная отметка zi, м

Расстояние от начала нефтепровода, км

Длина линейного участка . км

ГНПС-1

63

0

58,4

НПС-2

62,5

58,4

58,1

НПС-3

59,8

116,5

59

НПС-4

47,1

175,5

56,1

НПС-5

58,4

231,6

56,4

НПС-6

59,18

288

58

НПС-7

61,2

346

64

КП

62,4

410

-

3. Определение оптимальных режимов работы нефтепровода

3.1 Графический метод

Рассмотрим режимы работы магистрального нефтепровода.

Построим суммарную совмещенную характеристику линейных участков нефтепровода и НПС. Задаваясь расходами от 700 до 3100 м3/ч, определяем режимы течения нефти и рассчитываем потери напора на отдельных участках нефтепровода.

Найдем напоры подпорного и магистральных насосов. Результаты расчетов приведены в таблице 3

Таблица 3 - результаты гидравлического расчета участков нефтепровода и напорных характеристик насосов

Q,м3/ч

700

900

1100

1300

1500

1700

1900

2100

2300

2500

2700

2900

3100

w,м/с

0,50

0,65

0,79

0,93

1,08

1,22

1,35

1,51

1,65

1,80

1,94

2,08

2,23

Re

5876

7554,95

9233,86

10912,70

12591,58

14270,46

15957,43

17637,20

19316,88

20996,60

22676,34

24356,10

26035,8

?

0,04

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,02

i

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

H(мн),м

238,47

233,09

226,37

218,31

208,90

198,15

186,10

172,60

157,80

141,70

124,20

105,40

85,30

Н(пн),м

79,21

78,89

78,49

78,01

77,45

76,81

76,10

75,30

74,40

73,50

72,40

71,30

70,10

Н1,м

38,93

60,74

86,53

116,02

149,19

185,89

225,86

269,34

316,40

365,84

418,86

474,26

533,23

Н2,м

75,47

118,96

170,41

229,23

295,42

368,62

448,35

535,10

628,98

727,60

833,36

943,88

1061,52

Н3,м

102,60

168,12

245,63

334,24

433,95

544,22

664,34

795,02

936,43

1085,01

1244,33

1410,81

1588,03

Н4,м

151,79

238,25

340,53

457,47

589,05

734,57

893,08

1065,53

1252,15

1448,23

1658,47

1878,17

2112,04

Н5,м

190,65

298,17

425,36

570,77

734,40

915,36

1112,47

1326,91

1558,98

1802,80

2064,25

2337,45

2628,27

Н6,м

231,83

361,00

513,82

688,51

885,09

1102,49

1339,30

1596,93

1875,73

2168,66

2482,76

2810,97

3160,36

Н7,м

316,25

469,31

650,39

857,40

1090,34

1347,95

1628,56

1933,85

2264,22

2611,33

2983,53

3372,45

3786,47

К

0

79,21

78,89

78,49

78,01

77,45

76,81

76,1

75,3

74,4

73,5

72,4

71,3

70,1

1

317,67

311,982

304,862

296,318

286,35

274,958

262,2

247,9

232,2

215,2

196,6

176,7

155,4

2

556,14

545,074

531,234

514,626

495,25

473,106

448,3

420,5

390

356,9

320,8

282,1

240,7

3

794,61

778,166

757,606

732,934

704,15

671,254

634,4

593,1

547,8

498,6

445

387,5

326

4

1033,082

1011,258

983,978

951,242

913,05

869,402

820,5

765,7

705,6

640,3

569,2

492,9

411,3

5

1271,55

1244,35

1210,35

1169,55

1121,95

1067,55

1006,6

938,3

863,4

782

693,4

598,3

496,6

6

1510,018

1477,442

1436,722

1387,858

1330,85

1265,698

1192,7

1110,9

1021,2

923,7

817,6

703,7

581,9

7

1748,486

1710,534

1663,094

1606,166

1539,75

1463,846

1378,8

1283,5

1179

1065,4

941,8

809,1

667,2

8

1986,954

1943,626

1889,466

1824,474

1748,65

1661,994

1564,9

1456,1

1336,8

1207,1

1066

914,5

752,5

9

2225,422

2176,718

2115,838

2042,782

1957,55

1860,142

1751

1628,7

1494,6

1348,8

1190,2

1019,9

837,8

10

2463,89

2409,81

2342,21

2261,09

2166,45

2058,29

1937,1

1801,3

1652,4

1490,5

1314,4

1125,3

923,1

11

2702,358

2642,902

2568,582

2479,398

2375,35

2256,438

2123,2

1973,9

1810,2

1632,2

1438,6

1230,7

1008,4

12

2940,826

2875,994

2794,954

2697,706

2584,25

2454,586

2309,3

2146,5

1968

1773,9

1562,8

1336,1

1093,7

13

3179,294

3109,086

3021,326

2916,014

2793,15

2652,734

2495,4

2319,1

2125,8

1915,6

1687

1441,5

1179

14

3417,762

3342,178

3247,698

3134,322

3002,05

2850,882

2681,5

2491,7

2283,6

2057,3

1811,2

1546,9

1264,3

15

3656,23

3575,27

3474,07

3352,63

3210,95

3049,03

2867,6

2664,3

2441,4

2199

1935,4

1652,3

1349,6

16

3894,698

3808,362

3700,442

3570,938

3419,85

3247,178

3053,7

2836,9

2599,2

2340,7

2059,6

1757,7

1434,9

17

4133,166

4041,454

3926,814

3789,246

3628,75

3445,326

3239,8

3009,5

2757

2482,4

2183,8

1863,1

1520,2

18

4371,634

4274,546

4153,186

4007,554

3837,65

3643,474

3425,9

3182,1

2914,8

2624,1

2308

1968,5

1605,5

19

4610,102

4507,638

4379,558

4225,862

4046,55

3841,622

3612

3354,7

3072,6

2765,8

2432,2

2073,9

1690,8

20

4848,57

4740,73

4605,93

4444,17

4255,45

4039,77

3798,1

3527,3

3230,4

2907,5

2556,4

2179,3

1776,1

21

5087,038

4973,822

4832,302

4662,478

4464,35

4237,918

3984,2

3699,9

3388,2

3049,2

2680,6

2284,7

1861,4

График совмещенной характеристики участков нефтепровода и характеристики НПС в приложении 2.

Из совмещенной характеристики найдем значения подпор ab на входе и напоров на выходе каждой НПС. Для первого режима, соответствующего двум работающим магистральным насосам на каждой НПС (режим 3-3-3-3-3-3-3), производительность перекачки определяется пересечением характеристики нефтепровода 7 и суммарной характеристики НПС при кМ=21, (рабочая точка М2) и соответствует значению Q=2617 м3/ч. Подпор на головной НПС-1 равен отрезку ab, а напор на ее выходе равен отрезку ad. Чтобы найти подпор на входе НПС-2, нужно определить разность отрезков ad и ас, то есть из напора на выходе ГНПС-1 вычесть потери напора на первом участке (кривая 1). Рассуждая аналогично, определим величины отрезков, соответствующих подпорам и напорам остальных НПС (табл. 4).

трубопровод станция насосный нефтеперекачивающий

Таблица №4 - напоры и подпоры нефтеперекачивающих станций на режиме 3-3-3

Нефтеперекачивающая станция

Количество работающих магистральных насосов

Обозначение отрезка

Подпор на входе НПС

Напор на выходе НПС

ГНПС - 1

3

70

463

НПС - 2

3

71

463

НПС-3

3

75

470

НПС-4

3

81

474

НПС-5

3

84

480

НПС-6

3

93

489

НПС-7

3

95

490

3.2 Численный метод

Рассмотрим режим перекачки с тремя работающими магистральными насосами на каждой НПС (режим 2-2). Производительность нефтепровода на этом режиме определим из решения уравнения 3.7.1.

Определяем максимально допустимый напор на выходе из насосных станций по формуле 3.7.6

,

и допустимый кавитационный запас на входе в основные насосы

,

С учетом потерь напора в обвязке насосных станций примем

По формуле 3.7.3 определяем напор, развиваемый основными магистральными насосами головной нефтеперекачивающей станции

Напор на выходе ГНПС-1, определяем по формуле 3.7.2.

По формуле 3.7.4 определяем подпор на входе НПС-2

Определяем напор на выходе НПС-2

Аналогично определяем значение подпора и напора для НПС-3

и т.д.

В табл. 5 приведены результаты расчетов подпоров и напоров нефтеперекачивающих станций при различном количестве работающих насосов и их комбинациях.

Таблица 5 - напоры и подпоры нефтеперекачивающих станций при различных числах работающих насосов и комбинаций их включения

3.3 Определение рациональных режимов перекачки

Подпорные насосы укомплектованы асинхроннымы электродвигателями ВАОВ630L-4АУ1, мощностью 800 кВт, а магистральные насосы - синхронными электродвигателями СТДП2000-2УХЛ4, мощностью 2000 кВт. Для возможных режимов перекачки определим значения удельных энергозатрат. В качестве примера рассмотрим один из режимов перекачки, например режим №1 (3-3-3-3-3-3-3) с производительностью 2617 м3/ч.

По формулам 3.2.3 и 3.8.2 определяем напоры и к.п.д. подпорного и магистрального насосов

Нмн=246,7-16,8х10-6х26172=131,642 м,

Нпн=79,7-10-6х26172=72,851 м.

.

По формулам 3.8.3 и 3.8.4 определяем коэффициенты загрузки и к.п.д. электродвигателей подпорного и магистрального насосов

,

,

.

По формуле 3.8.1 рассчитываем значения потребляемой мощности подпорного и магистрального насосов

,

,

.

Удельные энергозатраты на 1 тонну нефти, определяемые по формуле

.

В дальнейшем, аналогично предложенному расчету, находим значения удельных энергозатрат для выделенных режимов в табл. 5.

Таблица 6-значения удельных энергозатрат

Q

Нм

Нп

КПДмн

КПДпн

Кзм

Кзп

КПДэм

КПДэп

Nпотрм

Nпотрп

Eуд

2617

131,642

72,851

0,821

0,817

0,727

1,011

0,954

0,845

1525,220

957,377

14,415

2580

134,872

73,044

0,818

0,819

0,737

0,997

0,954

0,848

1544,126

941,476

14,106

2544

137,971

73,228

0,816

0,820

0,745

0,984

0,955

0,850

1560,278

926,555

13,743

2504

141,364

73,430

0,815

0,821

0,753

0,970

0,955

0,852

1575,676

910,578

13,369

2458

145,198

73,658

0,814

0,822

0,760

0,954

0,956

0,855

1590,150

892,939

12,992

2409

149,205

73,897

0,813

0,823

0,766

0,937

0,956

0,857

1601,889

874,96

12,582

2360

153,131

74,130

0,813

0,823

0,770

0,921

0,956

0,859

1609,996

857,759

12,118

2306

157,364

74,382

0,814

0,823

0,772

0,903

0,957

0,861

1614,944

839,643

11,629

2247

161,877

74,651

0,816

0,822

0,773

0,884

0,957

0,862

1615,876

820,781

11,109

2183

166,640

74,935

0,818

0,820

0,771

0,864

0,956

0,863

1612,022

801,337

10,554

2115

171,550

75,227

0,820

0,817

0,766

0,844

0,956

0,863

1602,904

781,742

9,956

2038

176,922

75,547

0,824

0,813

0,758

0,821

0,956

0,863

1587,052

760,763

9,332

1953

182,621

75,886

0,828

0,806

0,747

0,797

0,955

0,863

1563,687

738,957

8,673

1863

188,391

76,229

0,831

0,797

0,732

0,772

0,954

0,861

1533,371

717,264

7,970

1760

194,660

76,602

0,835

0,784

0,711

0,745

0,953

0,859

1493,084

694,015

7,242

1647

201,128

76,987

0,836

0,767

0,687

0,717

0,951

0,855

1443,753

670,232

6,480

1527

207,527

77,368

0,834

0,744

0,659

0,688

0,949

0,851

1387,342

646,717

5,679

1366

215,352

77,834

0,823

0,707

0,619

0,651

0,947

0,844

1307,982

617,619

4,897

1190

222,910

78,284

0,799

0,657

0,575

0,614

0,944

0,835

1219,660

588,563

4,082

974

230,762

78,751

0,745

0,581

0,523

0,572

0,940

0,823

1112,877

556,193

3,266

703

238,397

79,206

0,630

0,460

0,461

0,524

0,935

0,807

985,655

519,782

2,449

Возможный режим соответствует наименьшему значению энергозатрат, поэтому первой узловой точкой на графике зависимости удельных затрат от производительности будет точка А.

Для каждого возможного режима перекачки, при котором выполняется условие Qi>QА по формуле 3.8.11 рассчитываем значение производной

.

;

; и т.д.

Значение является наименьшим, поэтому следующей узловой точкой на графике Еуд(Q) будет точка с координатами Q=974 м3/ч и Еуд=3,266 кВт ч/т. Дальнейшие вычисления продолжаем аналогично, подставив в формулу 3.8.11 следующие значения Q и Еуд

Результаты вычислений представлены в табл.7.\

Таблица 7-значения производной

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

0,02304

0,01806

0,01577

0,01442

0,01358

0,01282

0,01225

0,01179

0,01135

0,01100

0,01068

0,02256

0,01771

0,01548

0,01417

0,01336

0,01263

0,01207

0,01163

0,01120

0,01086

0,01056

0,02196

0,01726

0,01510

0,01383

0,01304

0,01232

0,01178

0,01135

0,01091

0,01058

0,01026

0,02136

0,01680

0,01472

0,01349

0,01274

0,01203

0,01151

0,01108

0,01065

0,01032

0,01000

0,02077

0,01637

0,01436

0,01318

0,01247

0,01179

0,01129

0,01088

0,01047

0,01016

0,00986

0,02011

0,01588

0,01395

0,01283

0,01217

0,01151

0,01103

0,01065

0,01025

0,00996

0,00969

0,01935

0,01530

0,01346

0,01238

0,01176

0,01112

0,01065

0,01028

0,00988

0,00958

0,00927

0,01854

0,01468

0,01293

0,01191

0,01134

0,01071

0,01026

0,00990

0,00949

0,00918

0,00883

0,01768

0,01403

0,01238

0,01141

0,01089

0,01028

0,00985

0,00950

0,00907

0,00872

0,00826

0,01675

0,01332

0,01177

0,01087

0,01040

0,00981

0,00939

0,00904

0,00856

0,00812

0,00716

0,01574

0,01254

0,01110

0,01025

0,00984

0,00925

0,00882

0,00843

0,00778

0,00676

0,01469

0,01173

0,01041

0,00963

0,00928

0,00869

0,00825

0,00780

0,00663

0,01357

0,01086

0,00966

0,00896

0,00868

0,00809

0,00760

0,00685

0,01234

0,00990

0,00882

0,00816

0,00795

0,00725

0,00635

0,01107

0,00890

0,00795

0,00734

0,00723

0,00620

0,00971

0,00782

0,00697

0,00637

0,00628

0,00820

0,00655

0,00571

0,00474

0,00682

0,00547

0,00468

0,00526

0,00403

0,00357

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

dEуд/dQ

0,01031

0,00999

0,00967

0,00931

0,00884

0,00858

0,00836

0,00745

0,0045

0,01019

0,00988

0,00956

0,00919

0,00867

0,00836

0,00807

0,00620

0,00988

0,00954

0,00917

0,00871

0,00799

0,00733

0,00589

0,00960

0,00923

0,00880

0,00820

0,00708

0,00521

0,00946

0,00908

0,00861

0,00783

0,00563

0,00927

0,00888

0,00830

0,00680

0,00876

0,00815

0,00671

0,00812

0,00674

0,00685

Строим график зависимости удельных энергозатрат от производительности перекачки. Из расчета видно, что все из возможных режимов перекачки являются рациональными.

График зависимости удельных энергозатрат от производительности перекачки представлен в приложении 3.

Вывод

В результате проделанного курсового проекта по технологическому расчёту трубопровода, получила данные, позволяющие сделать следующие выводы: для сооружения магистральных трубопроводов применяют трубы из стали марки 08 ГБЮ Челябинского трубного завода по ЧТЗ ТУ14-3P-03-94, толщиной стенок 9 мм. Трубопровод III категории.

Расчётная производительность нефтепровода Q = 2529,715 м3/ч, в соответствии с этим для оснащения насосных станций применили насосы: основные НМ 2500-230 и подпорные НПВ 2500-80. Всего по трассе трубопровода расположено 7 насосных станций.

На сегодняшний день роль трубопроводного транспорта в системе НПГ чрезвычайно высока. Этот вид транспорта нефти является основным и одним из самых дешевых, от мест добычи на НПЗ и экспорт. Магистральный трубопровод в то же время позволяет разгрузить железнодорожный транспорт, для других важных перевозок грузов народного хозяйства.

Список литературы:

1. Исмагилова З.Ф., Ульшина К.Ф.Технологический расчет магистральных нефтепроводов: Методическое пособие по выполнению курсового проекта для студентов, обучающихся по специальности 130501.65 «Проектирование, сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ», очной формы обучения, для слушателей АЗЦ МРЦПК - Альметьевск: Альметьевский государственный нефтяной институт, 2008. - 68с.

2. П.И.Тугунов.,В.Ф.Новоселов.,А.А.Коршак.,А.М.Шаммазов. Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов. Учебное пособие для ВУЗов.-Уфа: ООО «ДизайнПолиграфСервис», 2002. - 658 с.

3. А.А.Коршак., А.М.Нечваль. Трубопроводный транспорт нефти, нефтепродуктов и газа: Учебное пособие для системы дополнительного профессионального образования.- Уфа: ООО «ДизайнПолиграфСервис», 2005.-516 с.

4. СНиП 2.05.06-85*. Магистральные трубопроводы / Госстрой России.: ГП ЦПП,1997.- 52с.

5. Г.Г.Васильев., Г.Е.Коробков., А.А.Коршак., и др.; Под ред. С.М. Вайнштока: Учеб. Для ВУЗов: В 2т. - М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2002. - Т. 1. - 407 с.

6. А.А.Коршак., А.М.Шаммазов., Г.Е. Коробков и др. Основы трубопроводного транспорта нефтепродуктов. - Уфа: Реактив, 1996. - 158 с.

Размещено на Allbest.ru


курсовая работаТехнологический расчет магистральных нефтепроводов скачать курсовая работа "Технологический расчет магистральных нефтепроводов" скачать
Сколько стоит?

Рекомендуем!

база знанийглобальная сеть рефератов