Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации

ГОУ ВПО «Уральский Государственный Технический Университет - УПИ»

Кафедра «Промышленной теплоэнергетики»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

«Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий»

Преподаватель: Дубинин А.М.

Студент: Кузьменко Л. И.

Группа: ЗФ-359

г. Екатеринбург 2005г.

1. Задание

Вариант № 29

Абонент №2: Металлургический завод
Наименование здания	V, тыс.м3
Сталелитейный цех	120
Кузнечный цех	70
Механический цех	200
Термический цех	200
Административный корпус	70
Пар к абоненту №2
Расход пара D, т/ч	10
Давление пара P, ата	18
Абонент №11: Рабочий поселок
Численность жителей, тыс.	0,45
Коэффициент охвата ванными	1

Скорость ветра: 4 м/с

Расчетная температура прямой воды ф'1: 150 0С

Расчетная температура обратной воды ф'2: 70 0С

Источник теплоснабжения: котельная

Топливо: газ (мазут)

Расположение: Пермь

2. Расчет тепловой мощности абонентов на отопление и вентиляцию, на ГВС к бытовым потребителям, расчет годового теплопотребления и топлива

2.1 Расчет тепловой мощности на отопление

2.1.1 Металлургический завод (абонент №2)

Максимальный расход теплоты на отопление зданий

Q0max= 10-3• (1+м) •q0•V• (tв-tн)•вt• (1-qвт)

вt - поправочный коэффициент вводится при расчетной температуре наружного воздуха

tв - внутренняя расчетная температура в здании

tн' - расчетная температура наружного воздуха [1]

м- коэффициент инфильтрации (для расчета теплопотерь промышленного здания)

b = 10 •10-3 - для здания сложенного в 2,5 кирпича и двойным застеклением окон

g = 9,8 м/с - ускорение свободного падения

Н = 12 м - высота промышленного цеха

wв = 4 м/с - скорость ветра

Кузнечный цех

Q0max =10-3• (1+0,56)•0,23•70•103• (18-(-34)) •0,96• (1-0,4) = 754,69 кВт

qвт = 0,4 кВт - относительные внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха

q0 = 0,23 кВт/(м3 •К) - отопительная характеристика здания [1]

Н = 12 м - высота промышленного цеха

м = 0,56 - коэффициент инфильтрации

Сталелитейный цех

Q0max =10-3• (1+0,56)•0,24•120•103• (18-(-34)) •0,96• (1-0,6) = 900 кВт

qвт = 0,6 кВт - относительные внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха

q0 = 0,24 кВт/(м3 •К) - отопительная характеристика здания [1]

Н = 12 м - высота промышленного цеха

м = 0,56 - коэффициент инфильтрации

Механический цех

Q0max =10-3• (1+0,56)•0,42•200•103• (18-(-34)) •0,96• (1-0,6) = 6562,5 кВт

qвт = 0,6 кВт - относительные внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха

q0 = 0,42 кВт/(м3 •К) - отопительная характеристика здания [1]

Н = 12 м - высота промышленного цеха

м = 0,56 - коэффициент инфильтрации

Термический цех

Q0max =10-3• (1+0,56)•0,24•200•103• (18-(-34)) •0,96• (1-0,4) = 2250 кВт

qвт = 0,4 кВт - относительные внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха

q0 = 0,24 кВт/(м3 •К) - отопительная характеристика здания [1]

Н = 12 м - высота промышленного цеха

м = 0,56 - коэффициент инфильтрации

tв = 16 0С - внутренняя расчетная температура в здании

Административный корпус

Q0max =10-3• (1+0,57)•0,29•70•103• (16-(-34)) •0,98• (1-0,4) = 1558,6 кВт

qвт = 0,4 кВт - относительные внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха

q0 = 0,29 кВт/(м3 •К) - отопительная характеристика здания [1]

Н = 12 м - высота промышленного цеха

м = 0,57 - коэффициент инфильтрации

- поправочный коэффициент

Суммарная тепловая мощность на отопление абонента №2: 12025,8 кВт

2.1.2 Казармы (абонент №11)

Q0маx = 0,9• qmax •n = 0,9•2,03•450 = 822,2 кВт

qmax = 2,03 кВт/чел - максимальный расход тепловой мощности на отопление и вентиляцию на одного жителя для г. Перми

n = 450 чел. - число жителей поселка

Суммарная тепловая мощность на отопление абонента №11: 822,2 кВт

Тепловая мощность на отопление по абонентам

Абонент №	2	11	Сумма
Тепловая мощность на отопление, кВт	12025,8	822,2	12848

2.2 Расчет тепловой мощности на вентиляцию

Qвmax = qв •V• (tв-tн) •10-3

2.2.1 Металлургический завод (абонент №2)

Кузнечный цех

Qвmax = 0,43•70•103• (18-(-34)) •10-3 = 1565,0 кВт

qв = 0,43 кВт/(м3 •К) - вентиляционная характеристика здания [1]

Сталелитейный цех

Qвmax = 0,84•120•103• (18-(-34)) •10-3 = 5241,6 кВт

qв = 0,84 кВт/(м3 •К) - вентиляционная характеристика здания [1]

Механический цех

Qвmax = 0,10•200•103• (18-(-34)) •10-3 = 1040,0 кВт

qв = 0,10 кВт/(м3 •К) - вентиляционная характеристика здания [1]

Термический цех

Qвmax = 0,70•200•103• (18-(-34)) •10-3 = 7280,0 кВт

qв = 0,70 кВт/(м3 •К) - вентиляционная характеристика здания [1]

Административный корпус

Qвmax = 0,11•70•103• (18-(-34)) •10-3 = 385,0 кВт

qв = 0,11 кВт/(м3 •К) - вентиляционная характеристика здания [1]

Суммарная тепловая мощность на вентиляцию абонента №2: 15511,8 кВт

2.2.2 Казармы (абонент №11)

Q0маx = 0,1• qmax •n = 0,9•2,03•450 = 91,0 кВт

qmax = 2,03 кВт/чел - максимальный расход тепловой мощности на отопление и вентиляцию на одного жителя для г. Перми

n = 450 чел. - число жителей поселка

Суммарная тепловая мощность на вентиляцию абонента №11: 91,0 кВт

Тепловая мощность на вентиляцию по абонентам

Абонент №	2	11	Сумма
Тепловая мощность на вентиляцию, кВт	15511,8	91,0	15602,8

2.3 Расчет среднесуточной тепловой мощности на горячее водоснабжение

2.3.1 Металлургический завод (абонент №2)

p - число душевых насадок в цехе

z - число рабочих смен в цехе

a = 270 кг/(ч•сетку•смен) - max расход воды через одну сетку в смену

с = 4,19 кДж/ кг•К - удельная теплоемкость воды

Кузнечный цех

z = 4 шт. - число рабочих смен в цехе

p = 20 шт. - число душевых насадок в цехе

m = 8 ч. - число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах

Сталелитейный цех

z = 4 шт. - число рабочих смен в цехе

p = 15 шт. - число душевых насадок в цехе

m = 8 ч. - число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах

Механический цех

z = 1 шт. - число рабочих смен в цехе

p = 20 шт. - число душевых насадок в цехе

m = 8 ч. - число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах

Термический цех

z = 4 шт. - число рабочих смен в цехе

p = 15 шт. - число душевых насадок в цехе

m = 8 ч. - число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах

Административный корпус

z = 1 шт. - число рабочих смен в цехе

Суммарная среднесуточная тепловая мощность на ГВС абонента №2: 434,06 кВт

2.3.2 Казармы (абонент №11)

g' = 105•b + 25 = 105•1 + 25 = 130 кг / сутки•чел - среднесуточная норма расхода горячей воды на человека

b = 1 - коэффициент охвата ваннами

c = 4,19 кДж/(кг•К) - удельная теплоемкость воды

mc = 24 час/сутки - расчетная длительность подачи воды на ГВС , при круглосуточной подачи воды

tг = 55 0С - температура на ГВС

tх = +5 0С - температура холодной воды

Суммарная среднесуточная тепловая мощность на ГВС абонента №11: 170,22 кВт

Тепловая мощность на ГВС по абонентам

Абонент №	2	11	Сумма
Средняя тепловая мощность на ГВС	434,06	170,22	604,28

Таблица №1

Тепловая мощность абонентов
№ абонента	2	11	?Q, кВт
Тепловая мощность на отопление, Qomax, кВт	12025,78	822	12847,93
Тепловая мощность на вентиляцию, Qвmax, кВт	15511,8	91	15603,2
Среднесуточная тепловая мощность на ГВС, Qгвсср, кВт	434,058	170,22	604,277
Суммарная тепловая мощность на О, В, ГВС	27971,6	1083,7	29055,4
Qвmax + Qomax, кВт	28451,08

Годовой график теплопотребления Таблица 2

tн, OС	n , час	Qi , кВт	Ni*10-6 кВт*ч
8	1020	5471	5,581
0	660	9848	6,500
-5	640	12584	8,054
-10	720	15320	11,030
-15	830	18055	14,986
-20	702	20791	14,595
-25	295	23527	6,940
-32	53	27357	1,450
Сумма	4920	Сумма	69,137

2471 кВт

3001 кВт

№ п/п	Параметр	Обозн.	Формула или рекомендации	Знач.	Разм.
1	Годовой расход топлива на отопление и вентиляцию (таблица 2)	N о,в год	УQi*ni*3600	248 881,99	ГДж/год
2	Годовой расход топлива на отопление и вентиляцию (расчет)	N о,в год	Qi * n * 3600	261859,97	ГДж/год
3	Погрешность	Д		4,8	%
4	Средняя максимальная тепловая мощность на отопление и вентиляцию	Qi		14783,196	кВт
5	Внутренняя расчетная температура воздуха	tв	задано	18	OС
6	Средняя температура воздуха за отопительный период	tн	задано	-10,10	OС
7	Годовой расход топлива на отопление и вентиляцию:	B о,в год	Nгодо,в/(Qрн*?к*103)	8202,07	тыс.м3/год
8	Теплота сгорания природного газа	Qрн	задано	35700	кДж/м3
9	КПД котельной	?к	задано	0,85
10	Годовой отпуск теплоты на ГВС:	N ГВС год	?Qгвсср*(8760-?р)*3600	18730156331	кДж/год
11	Число часов на ремонт и опрессовку тепловых сетей	?р	задано	150	ч
12	Годовой расход топлива на ГВС:	B ГВС год	Nгодгвс/(Qрн*?к*103)	617,240	тыс.м3/год
13	Годовой отпуск теплоты с промышленным паром:	N п год	Dп*(iп''-4,19tк*?)(8760-?р)*3600	204 019 793 352	кДж/год
14	Энтальпия промышленного пара	i''п	по давлению пара 9 ата	2774,2	кДж/кг
15	Температура конденсата	tк	задано	95	OС
16	Доля возврата конденсата с производства	?	задано	1
17	Годовой расход топлива на отпуск промышленного пара	B п год	Nгодп/(Qрн*?к*103)	6723,34	тыс.м3/год
18	Годовой расход топлива котельной	B год	?Bгодi/?тр	17269,61	тыс.м3/год
19	КПД транспорта теплоты	?тр	задано	0,9
20	Годовой отпуск теплоты котельной	N год	?Nгодi	222750198575,03	кДж/год
21	Годовые затраты на топливо	Зт		12088733,46	руб./год
22	Цена топлива	Цт	задано	700	руб/тыс.м3
23	Себестоимость продукции теплоты	Ст	Bгод*Цт*106/Nгод	54,3	руб./ГДж

3. Гидравлический расчет тепловых сетей: расчет паропровода, водяных сетей, построение пьезометрического графика

3.1 Расчёт паропровода

3.1.1 Предварительный расчёт

1. Предварительно зададим удельные линейные потери давления и температуры пара на участке:

R1 = 70 Па/м , ?t = 0,01 0С/м

2. Предварительно определим параметры пара на выходе из котельной:

3. Плотность пара в начале участка: 1 = 5,29 кг/м3

4. Плотность пара в конце участка (у абонента): 2 = 4,57 кг/м3

5. Средняя плотность пара на участке: ср = 0,5•(1+2) = 0,5• (5,29 + 4,57) = 4,93 кг/м3

6. Определим внутренний диаметр паропровода:

7. Округляем диаметр до ближайшего стандартного dВ равного 0,259 м.

3.1.2 Проверочный расчет

8. Уточним удельные линейные потери давления пара R1 по округленному диаметру dВ:

9. Определим среднюю температуру пара и среднее давление на участке:

tСР = 0,5• (t1 + t2) = 0,5• (209 + 175) = 192 0C

PСР = 0,5• (Р1 + Р2) = 0,5• (2,04 + 0,8) = 1,42 МПа

10. Определим предельное расстояние между мертвыми опорами на паропроводе по диаметру (0,200м), средней температуре (192 0С) и среднему давлению (1,42 МПа): L=120 м

11., 12 Определим число компенсаторов на участке:

13. Число задвижек на паропроводе задаём: n3 = 2 шт.

14. Определяем эквивалентную длину всем местным сопротивлениям на участке паропровода с компенсаторами, задвижками и поворотами:

15. Определим расчетное тепловое удлинение паропровода между мертвыми опорами

t0 - температура монтажа паропровода.

16. Определим длину вылета компенсатора при условии, что спинка равна вылету:

- допустимое напряжение на изгиб паропровода.

17. Найдем удлинение магистрали за счет длины вылетов компенсаторов:

lK = 2 • nK • hK = 2 • 29 • 10,62 = 616,1

18. Уточним падение давления в паропроводе на участке:

19. Уточним давление пара в начале участка:

20. Определим удельные линейные потери теплоты с единицы длины паропровода (табл.6, [1]): q1 = 150 Вт/м

21. Удельная теплоемкость водяного пара: СР = 1983 Дж/кг • К

22. Найдем удельные падения температуры пара вдоль паропровода за счет тепловых потерь

23. Определим уточненное значение температуры пара в начале участка:

t1 =

24. Определим плотность пара в начале участка по уточненным параметрам:

25. По уточненным параметрам находим среднее значение плотности пара на участке:

26. Сравниваем СР с :

Так как расхождение меньше 5%, то расчет заканчиваем.

27. 28. Количество мертвых опор на участке

nм = nK + 1 = 29 + 1 = 30 шт.

29. Количество скользящих опор на участке

Определим диаметр конденсатопровода при условии, что весь конденсат возвращается в котельную (=1):

где К = 0,6 м/с - скорость конденсата.

3.2 Расчет водяных сетей

Участок 0-1 (Казармы) аб. 11

Расход воды на отопление и вентиляцию:

Расход воды на горячее водоснабжение:

Расчетный расход воды на участке:

Расчетный расход воды на участке 0-2

Участок 0-3 (Металлургический завод) аб. №2

3.2.1. Участок 0-1

Предварительный расчет

R1 = 36 Па/м м

Проверочный расчет

L = 120 м - предельное расстояние между неподвижными опорами.

Определим число компенсаторов на участке

м

Падение давления на участке в прямой и обратной теплосети вместе:

Располагаемое давление в начале участка 0-1

Количество мертвых опор: nм = nK + 1 = 67 + 1 = 68 шт.

Количество скользящих опор на участке

3.2.2. Расчет (участок 0-2)

Предварительный расчет

R1 =47 Па/м

Проверочный расчет

L=140 м



Располагаемый напор участка 0-2

Количество мертвых опор

Количество скользящих опор на участке

3.2.3 Участок 0 - 3

Предварительный расчет ответвления

R1 = 43 Па/м

Проверочный расчет

L = 140 м

Располагаемый напор:

?

Рассчитываем диаметр дроссельной шайбы

Количество скользящих опор на участке

Количество мертвых опор

котельная теплопотребление пьезометрический топливо

4. Тепловой расчет сети

4.1 Выбор толщины тепловой изоляции

q1 - нормы тепловых потерь, Вт/м;

R - термическое сопротивление основного слоя изоляции, К*м/Вт;

ф - температура теплоносителя в трубопроводе, 0С;

dИ, dH - наружный диаметр основного слоя изоляции и трубопровода, м;

лИ - коэф. теплопроводности основного слоя изоляции, Вт/м*К;

ДИЗ - толщина основного слоя изоляции, мм.

Паропровод.

Прямая линия: dB = 0,259 м tCP = 192 0C q1 = 90 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты минераловатные прошивные в оболочках, марки 150;

Обратная линия (конденсатопровод):

dB = 0,07 м tCP = 95 0C q1 = 50 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

Водяные линии

Участок 0-1 Прямая линия:

dB = 0,10м ф = 150 0C q1 = 80 Вт/м

;

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

Обратная линия:

dB = 0,10 м ф = 70 0C q1 = 65 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

Участок 0-2 Прямая линия:

dB = 0,359 м ф = 150 0C q1 = 135 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

Обратная линия:

dB = 0,359 м ф = 70 0C q1 = 114 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

Участок 0-3 Прямая линия:

dB = 0,359 м ф = 150 0C q1 = 135 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

Обратная линия:

dB = 0.359 м ф = 70 0C q1 = 114 Вт/м

Материал теплоизоляции - маты стекловолокно

4.2 Расчет мощности тепловых потерь теплопроводом

Потеря мощности всем участком теплопровода:

Здесь в - коэф. местных потерь теплоты опорами и арматурой (можно принять равным 0,2);

li, lKi - длина участка и вылетов компенсаторов.

Участок 0-1

прямая линия QТП = 80(8050+767,8)*(1+0,2)*10-3=846,5 кВт

обратная линия QТП = 65(8050+767,8)*(1+0,2)*10-3=687,8 кВт

Участок 0-2

прямая линия QТП=135(3000+519,8)*(1+0,2)*10-3=570,2 кВт

обратная линия QТП=114(3000+519,8)*(1+0,2)*10-3=481,5кВт

Участок 0-3

прямая линия QТП=135(400+74,32)*(1+0,2)*10-3=76,8 кВт

обратная линия QТП=114(400+74,32)*(1+0,2)*10-3=65 кВт

QТП=2727,7 кВт

5. Расчёт и выбор оборудования котельной

5.1 Расчёт паровой котельной

Паропроизводительность котельной равна:

DK=DП+DСП+ DСН-GРОУ1-GРОУ2, кг/с

Расход пара на мазутное хозяйство DМХ = 0,03DП = 0,03•2,78= 0,083 кг/с

Определим расход пара на сетевые подогреватели.

Определим температуру обратной сетевой воды на входе в котельную:

з - КПД подогревателя ГВС на ЦТП 0,98(98%).

Определим энтальпию конденсата греющего пара после охладителя:

Дt - недоохлаждающего конденсата до t обратной сетевой воды в охладителе.

Температура насыщения в сетевом подогревателе:

Определяем энтальпию в сетевом подогревателе по tНАС

=2738,5 кДж/кг

Расход пара на сетевой подогреватель

зСП - кпд сетевого подогревателя 0,98

Определяем расход продувочной воды для паровых котлов

где К•DП - выражает расход пара на собственные нужды К - 0,08 - 0,15

-процент продувки котлов

-паропроизводительность котельной

Найдем расход продувочной воды уход в канализацию

Энтальпия продувочной воды из барабана котла (по Р в барабане котла)_

энтальпия пара и кипящей воды на выходе из СНП (по Р=0,12мпа в деаэраторе )

Расход вторичного пара из СНП идущий в питательный деаэратор

Определяем расход водопроводной воды на входе в котельную для восполнения потерь

Здесь - не возврат конденсата с производства потери воды в тепловых сетях потери конденсата и воды внутри котельной

вода, уходящая с непрерывной продувки котла в канализацию

Температура водопроводной воды после охладитея

Здесь tохл = 50 0С - температура воды удаляемой в канализацию

температура холодной воды

коэф. теплопотерь охладителя

- темпер воды уход из сепаратора непрерывной продувки

Расход пара на подогреватели водопроводной воды

температура воды за подогревателем перед ХОВ = 300С

tН - температура насыщения в деаэраторе (по давлению в деаэраторе 0,12 МПа);

iд”, iд' - энтальпия пара и конденсата (по давлению в деаэраторе 0,12 МПа).

Расход пара на деаэратор подпиточной воды

Расход ХОВ на входе в деаэратор подпиточной воды:

:

Температура подпиточной воды после охладителя

Здесь tХОВ = 27 0С - температура ХОВ за ХВО;

Расход пара на подогреватель ХОВ, поступающей в деаэратор питательной воды:

Здесь GХОВ2 - расход ХОВ на входе в питательный деаэратор:

Здесь tК = 950С - температура конденсата с производства и мазутного хозяйства.

Производительность питательного деаэратора:

Уточненный расход на собственные нужды:

DСН = Dд1+ Dд2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 кг/с

Расход воды, впрыскиваемой в пароохладитель РОУ1 при получении редуцированного промышленного пара:

Здесь iК” - энтальпия пара за котлом (по давлению в барабане);

iП” - энтальпия пара на пром. нужды на выходе из котельной или на входе в магистраль

(по Р и t);

- энтальпия питательной воды перед котлом

Расход воды, впрыскиваемой в пароохладитель РОУ2 при получении пара, идущего на собственные нужды котельной:

Здесь iСН” - энтальпия редуцированного пара (по давлению за РОУ2 = 0,6 МПа)

Уточненная паропроизводительность котельной:

Результат сравним с предварительно принятой паропроизводительностью

Материальный баланс котла

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

5.2 Выбор основного и вспомогательного оборудования котельной

В котельной второй категории не ставится резервный котел.

1. Число паровых котлов:

где DК - паропроизводительность котельной;

D* - паропроизводительность одного стандартного котла.

2. Число деаэраторов питательной воды:

где G*Д - производительность стандартного деаэратора.

Выбираем деаэратор ДСА-100 (деаэратор смешивающий атмосферного типа), охладитель выпара - тип ОВА-2.

3. Число деаэраторов подпиточной воды:

Выбираем деаэратор ДСА-15, охладитель выпара - тип ОВА-2.

Устанавливаем атмосферные деаэраторы на отм. +6,000 м (минимум) для предотвращения кавитации в питательных и подпиточных насосах.

4. Сетевой подогреватель:

Предварительно принимаем коэффициент теплопередачи

Выбираем 1 подогревателя F = 800 м2

Выбираем горизонталный пароводяной подогреватель типа ПСГ-800-3-8-1

5. Охладитель конденсата

Выбираем 2 охладитель конденсата ОК 31,2

6. Подогреватель водопроводной воды

Выбираем водоподогреватель пароводяной ПП-1-9-7-11

7. Подогреватель химически очищенной воды:

Выбираем пароводяной теплообменник ПП-1-9-7-11

8. Охладитель СНП котла



Выбираем горизонтальный водоводяной разъемный теплообменник для установки непрерывной продувки F = 1,6 м2

9. Охладитель деаэрированной воды:

Выбираем охладитель горизонталный водоводяной разъемный секционный №13(поверхность нагрева одной секции10м2).

10. Объем конденсатных баков:

Устанавливаем 2 конденсатных бака по 5 м3.

11. Емкость баков-аккумуляторов для создания резерва подпиточной воды тепловых сетей:

Устанавливается не менее двух баков-аккумуляторов равной емкости.

12. Сепаратор непрерывной продувки объем СНП

Выбираем СП-1,8

13. Высота дымовой трубы:

Здесь z - число труб

М = V•C - количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу;

V - объемный расход продуктов сгорания из дымовой трубы от всех котлов;

С = 0,4 - концентрация вредного вещества в продуктах сгорания;

CП = 0,05 - предельно допустимая концентрация вредного вещества в атмосфере;

ДТ - разность температур дымовых газов и атмосферного воздуха.

Твердое топливо С(NOх) = 0,4г/м3 ;Сп(NOх) = 0,05мг/м3;

Объемный расход прод. Сгорания

Где -коэффициент избытка воздуха за котлом 1,3

Voдр-количество продуктов сгорания (4-6м3/кг)

Расход топлива на котел

Твердое топливо

Резервное топливо (мазут): С(SOX)=0.45г/м3 СП(SOX)=0.5мг/м3

14. Насосы:

Тип насосов	Подача по расчету, м3/ч	Напор по расчету, м.вод.ст.	Марка	Кол-во
Сетевые	342	50	СЭ-500-50-16 Способы приведения к рабочим параметрам: - проточка рабочих колес и замена эл. двигателя: - использование частотного регулирования эл. двигателя насоса; - выбрать насосы меньших параметров и построить повысительную насосную	3
Питательные	65	128	ПЭ-65-40	2
Подпиточные	6,8	20	К-20/30	3
Конденсатные	9,8	8	КС-20-50	2
Аварийной подпитки	6,8	20	К-20/30	2

5.3 Температурный график регулирования мощности источника для котельной

применяется последовательная схема включения подогревателей

Тогда температура в прямой сети за второй ступенью подогрева воды для ГВС на ЦТП, поступающая в отопительные приборы

Температура за отопительными приборами

Температура в прямой сети на выходе из котельной

где где

Температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети на входе в котельную

где

Температурный график рис. 4

Температурный график

Таблица №4

tн	t1	t2	tх/	ф1*	ф2*
-32	150	70	60	147	68
-30	145	68	58	142	66
-20	121	60	50	118	59
-10	96	51	41	94	50
0	71	42	32	69	41
8	49	33	23	48	33

Список используемой литературы

1. Вукалович М.П. «Таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара» М. Машгиз ,1963.

2. Роддатис К.Ф., Соколовский Б.Я. «Справочник по котельным установкам малой производительности». М.Энергия, 1975

3. «Водяные тепловые сети : Справочное пособие по проектированию». Беляйкина И.В. Витальев В.П.; Под редакцией Громова Н.К., Шубина Е.П. М. Энергоатомиздат, 1988.

4. Теплоснабжение промышленных предприятий: Методическое указание к курсовому проекту по курсу «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий» Дубинин А.М. Екатеринбург УГТУ-УПИ,2003

5. Производственные и отопительные котельные Методическое указание к курсовому проекту по курсу «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий» Дубинин А.М. Екатеринбург УГТУ-УПИ,2003

Размещено на Allbest.ru