Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Системой электроснабжения вообще называют совокупность устройств для производства, передачи и распределения электрической энергии.

Системы электроснабжения промышленных предприятий создаются для обеспечения питания электроэнергией промышленных приемников электрической энергии, к которым относятся электродвигатели различных машин и механизмов, электрические печи, электролизные установки, аппараты и машины для электрической сварки, осветительные установки и другие промышленные приемники электроэнергии. Задача электроснабжения промышленных предприятий возникла одновременно с широким внедрением электропривода в качестве движущей силы различных машин и механизмов и строительством электрических станций.

Первые электрические станции сооружались в городах для целей освещения и питания электрического транспорта, а также при фабриках и заводах. Несколько позднее появилась возможность сооружения электрических станций в местах залежей топлива (торфа, угля, нефти) или местах использования энергии воды, в известной степени независимо от мест нахождения потребителей электрической энергии - городов и промышленных предприятий. Передача электрической энергии к центрам потребления стала осуществляться линиями электропередачи высокого напряжения на большие расстояния.

В настоящее время большинство потребителей получает электрическую энергию от энергосистем. В то же время на ряде предприятий продолжается сооружение и собственных ТЭЦ.

Необходимость в производстве электрической энергии на фабрично-заводских электростанциях обусловливается рядом причин:

а) потребностью в тепловой энергии для технологических целей и отопления и эффективностью попутного производства при этом электрической энергии;

б) необходимостью резервного питания для ответственных потребителей (второй источник питания);

в) необходимостью использования вторичных энергоресурсов;

г) большой удаленностью некоторых предприятий от энергосистем.

По мере развития электропотребления усложняются и системы электроснабжения промышленных предприятий. В них включаются сети высоких напряжений, распределительные сети, а в ряде случаев и сети промышленных ТЭЦ. Возникает необходимость внедрять автоматизацию систем электроснабжения промышленных предприятий и производственных процессов, осуществлять в широких масштабах диспетчеризацию процессов производства с применением телесигнализацин н телеуправления и вести активную работу по экономии электрической энергии.

Проектирование систем электроснабжения промышленных предприятий велось в централизованном порядке в ряде проектных организаций. В результате обобщения опыта проектирования возникли типовые решения. В настоящее время созданы методы расчета и проектирования цеховых сетей, выбора мощности трансформаторов, методика определения электрических нагрузок, выбора напряжений, сечений проводов и жил кабелей и т.п.

Главной проблемой в ближайшем будущем явится создание рациональных систем электроснабжения промышленных предприятий. Созданию таких систем способствует следующее:

1. Выбор и применение рационального числа трансформаций;

2. Выбор и применение рациональных, напряжений;

3. Правильный выбор места размещения цеховых и главных распределительных и понизительных подстанций;

4. Дальнейшее совершенствование методики электрических нагрузок;

5. Рациональный выбор числа и мощности трансформаторов;

6. Принципиально новая постановка для решения таких задач, как например, симметрирование электрических нагрузок;

7. Общая задача оптимизации систем промышленного электроснабжения.

1. Общие сведения о предприятии

электроэнергия мощность замыкание технологический

ОАО завод «Потенциал» был организован для проведения научно-исследовательских работ и производства по отработке конструкций и технологий изготовления электробуровой техники на базе Харьковского электромеханического завода (ХЭМЗ).

В мае 1972 г. предприятие получило право юридического лица опытно-промышленного производства ЦКТБЭ.

С 1979 г. опытное производство было реорганизовано в Опытный завод специального проектно-конструкторского бюро погружного электрооборудования. С этого периода на предприятии было налажено также серийное производство погружных электродвигателей серии ПЭД и торцовых релитовых уплотнений, мелкосерийное производство электробуровой техники. В 80-е годы завод приступил к выпуску сейсмотехники для геологоразведочных работ.

Во время экономического кризиса в 90-е годы спрос на электробуровую технику резко снизился, поэтому завод вынужден был расширить номенклатуру своей продукции, пользующуюся спросом рынка, в частности было организовано производство оборудования для магистральных газопроводов.

С 1994 г. предприятие путем приватизации преобразовано в открытое акционерное общество завод «Потенциал».

В настоящее время завод имеет возможность и выпускает всю гамму электробуровой техники, погружных электродвигателей для откачки нефти и воды, сейсмотехники. 80% изготовляемой продукции экспортируется в страны СНГ. Основными заказчиками выступают: ГК «Туркменнефть», АНК «Башнефть», ОАО «Укрнефть», АО «Альметьевский насосный завод», ОАО «Привод» г. Лысьва, ОАО «Борец» г. Москва, Кутаисский электромеханический завод, а также различные НГДУ России и Украины.

ОАО завод «Потенциал» занимается выпуском следующей продукции:

1 Оборудование для электробурения.

1. Оборудование для бурения скважин диаметром (146-490) мм. глубиной до 7000 м. вертикальных, наклонно-направленных и горизонтальных на нефть, газ и др.

1.1 Электробуры - ГОСТ 15880-96, ТУ У3.10-00216852-019-98;

1.2 Редукторы - ТУ У3.10-00216852-009-96;

1.3 Механизмы искривления;

1.4 Токоприемники;

1.5 Устройство контроля изоляции

1.6 Телеметрические системы;

1.7 Секции кабельные «токопровода» к электробуру типа КСТ1-ТГ;

1.8 Клапан обратный шариковый;

1.9 Регулируемый отклонитель - по техническому заданию;

2. Электробуры для бурения вертикальных скважин на воду с передвижной самоходной установки диаметром до 400 мм. глубиной до 500 м. - ГОСТ15880-96 и задание заказчика.

3. Электробуры для бурения скважин диаметром до 394 мм. для подземной газификации углей и дегазации пластов - ГОСТ 15880-96.

4. Электробуровые комплексы для бурения скважин диаметром до 490 мм. протяженностью до 2500 м. по заданной траектории при прокладке трубопроводов и других коммуникаций под водными и иными преградами - ГОСТ 15880-96 и задание заказчика.

5. Электробуровые комплексы для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром 350, 490, 590, 649, 750 и 850 мм. глубиной до 70 м. в промышленном и гражданском строительстве - ГОСТ 15880-96 и задание заказчика.

6. Электробуровые комплексы для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром от 990 до 1540 мм. глубиной 70 м. при строительстве опор мостов - ГОСТ 15880-96 и задание заказчика.

7. Электробуровые агрегаты РЭБ 1950 для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром 1950 мм. глубиной 70 м. при строительстве опор мостов - задание заказчика.

8. Четырехшпиндельные электробуры для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром 1294, 1345, 1390, 1490, 1540, 1650 мм. глубиной до 70 м. при строительстве опор мостов.

9. Шпиндель-редуктор для турбобура диаметром 190 и 240 мм. - задание заказчика.

10. Наддолотный шаровой механизм искривления для турбобуров и электробуров - задание заказчика.

11. Геофизические устройства ориентирования бурового инструмента для контроля забойных параметров при бурении скважин: электробурами (ГУОБИЭ); турбобурами (ГУОБИТ).

II. Оборудование для добычи нефти и воды.

1. Погружные маслонаполненные электродвигатели для привода нефтяных насосов УЭЦН типа ПЭД.

2. Погружные водонаполненные электродвигатели закрытого типа ПАВ.

3. Торцевые релитовые уплотнения типа 2Р25, 2Р35.

III. Оборудование для геологоразведки.

1. Силовые электромеханические импульсивные источники:

а) источник сейсмических колебаний импульсный на база автомобиля КРАЗ;

б) на базе трактора - «Сейсмодин С7200/15УХЛ1», «Сейсмодин С9600/15УХЛ1»;

в) инженерный - на базе легкового автоприцепа «Терра-М» - по тех. заданию заказчика.

IY. Оборудование для магистральных газопроводов.

1. Устройства сужающие быстросъемные: УСБ 6,3-50 (80; 100; 150; 200; 300; 400; 500; 700) У1.

2. Ремкомплекты для регуляторов давления газа прямого действия РД-25 (40; 50; 80; 100; 150) - 64.

Y. Прочие услуги.

1. Запасные части ко всему выпускаемому оборудованию.

2. Ремонт выпускаемого оборудования.

3. Ремонт газовых задвижек магистральных газопроводов.

4. Бытовой погружной насос БВП - 0,28-70-220 (380).

На территории предприятия находится 2-а корпуса МС-1 и МС-2, склад.

В корпусе МС-1 размещаются следующие участки, отделения и лаборатории:

Лаборатория исследования электробуров;

Лаборатория электропривода;

Лаборатория испытаний систем токоподвода;

Машинный зал с распредустройством 6 кВ;

Механический участок;

Участок пресования;

Гальванический участок;

Термический участок;

Инструментальный участок;

Штамповочный участок;

Участок порезки;

Участок сборки сердечников статора;

Сушильно-пролиточный участок;

Участок сборки шпинделей;

Участок обработки валов роторов, шпинделей и токоприемников;

Заточный участок;

Отделение координатно-расточных и шлифовальных станков;

Участок комплектации запасных частей;

Маслохозяйство.

Лаборатория исследования электробуровслужит для исследования двигателей электробуров переменного и постоянного тока, а также макетных образцов двигателей электробуров.

В лаборатории оборудовано семь рабочих мест. Шесть вертикальных рабочих мест размещены на общем стенде, который состоит из металлоконструкции, кантователя испытуемых электробуров, обсадных труб и зажимного устройства. Испытание двигателя электробура в горизонтальном положении проводится на стенде, состоящем из шашечных плит, размером 180001500 мм. Исследуемый двигатель и нагрузочная машина крепятся к стенду специальными зажимами.

Каждое место оборудовано пультом управления испытаниями, силовым шкафом с установленными в нем контакторами, автоматами, шунтами и трансформаторами тока.

Высоковольтные рабочие места предусматривают в/в станции управления с устройством для автоматического контроля изоляции. Нагрузочные машины установлены в подвале под стендом и сочленяются с испытуемыми электробурами эластичными муфтами.

Соединение исследуемых двигателей электробуров и их нагрузочных машин с источниками питания, которые установлены в машзале, осуществляется через подключательные пункты. К подключательным пунктам подводится питание от индукционных регуляторов и генераторов постоянного и переменного тока (при частоте от 15 до 50 Гц).

Испытание на электрическую прочность изоляции проводится от передвижных пультов на 6 кВ и 3 кВ.

В лаборотории электропривода предусмотрено два рабочих места, состоящих каждое из пульта управления, силового шкафа и стенда из шашечных плит размером 120003000 мм. В лабораторию подаются различные регулируемые напряжения переменного и постоянного тока из машинного зала. В лаборатории установлены четыре переносных агрегата, служащие для получения регулируемого напряжения постянного тока. Также предусмотрено исследование и наладка станций управления комплектно с агрегатами для питания двигателя электробура. Работа также может производится как с отдельными станциями управления, так и в комплекте с двигателем электробура, установленным на одном из рабочих мест лаборатории исследования электробуров.

Машинный зал является общим для всех лабораторий и служит для обеспечения их регулируемыми напряжениями переменного и постоянного тока и рекуперации энергии в сеть при испытании двигателей электробуров под нагрузкой. Управление высоковольтными машинами переменного тока агрегатов и индукционными регуляторами осуществляется от РУ-6 кВ. Управление низковольтными машинами агрегатов и индукционными регуляторами осуществляется от щита переменного тока и щита станций управления индукционными регуляторами. Управление машинами постоянного тока агрегатов осуществляется от щита постоянного тока и щита возбуждения.

В корпусе МС-2 размещаются:

1. Механический участок;

2. Участок торцевых уплотнений;

3. Участок вакуумных печей.

2. Оценка схемы электроснабжения ОАО Завода «Потенциал»

Питание ОАО завода «Потенциал» осуществляется переменным током частотой 50 Гц на напряжении 6 кВ.

Основным источником питания предприятия является ЗРУ 6кВ ПС-330кВ «Лосево» от ячейки №36 по КЛ 6кВ состоящей из двух кабелей марки ААБ-6 - (3*185). КЛ приходит на ячейку №13 РУ-6 кВ предприятия. Вторая КЛ (резервный ввод) прокладывается от ЦРП-6 кВ корпуса №70 завода ХЭМЗ кабелем марки ААБГ-6-2 (3*70).

РУ-6 кВ предназначено для питания потребителей машзала, подстанций предприятия и испытательного стенда-буровой. Система шин РУ одинарная секционированная с помощью разъеденителя на две секции. На каждой секции предусмотрен трансформатор напряжения. Питающие кабельные линии присоединяются к разным секциям РУ-6 кВ с помощью маслянных выключателей. Все отходящие кабельные линии присоединяются к сборным шинам РУ-6 кВ также с помощью масляных выключателей.

Распределительное устройство 6 кВ размещается на площадях машзала. РУ-6 кВ комплектуется из 30 металлических камер типа КРУ2-10Э, в том числе одной секционной камеры. Все камеры устанавливаются в один ряд. Помещение РУ-6 кВ отделено от машзала съемным сетчатым ограждением. В соответствии с ПУЭ, предусматривается два выхода расположенные по торцам РУ-6кВ. Кабели 6 кВ к агрегатам машзала прокладываются по конструкциям в кабельном канале. К другим потребителям электроэнергии кабели прокладываются в пределах машзала, также по конструкциям в кабельном канале, вне пределах машзала-в борозде пола под уголком и в стальных трубах.

Электроснабжение корпусов предприятия осуществляется от 4-х КТП встроенных в корпуса по 1000 кВА каждая. КТП №1,2,3 размещаются в корпусе МС-1 и КТП №4- в корпусе МС-2. КТП получают питание от РУ-6 кВ и состоят из трех основных элементов: вводного устройства ВН, силового трансформатора типа ТМЗ-1000/6 и шкафа ввода НН с выходом на магистраль. Каждая КТП имеет резервирование по низкой стороне через разъединитель.

Магистрали корпусов выполняются закрытыми шинопроводами типа ШМА с номинальным током 1000 А, прокладываемыми в отверстиях ферм и по фермам. Ответвления от магистралей к распределительным пунктам и шинным сборкам выполняется проводом марки АПРТО-500 в стальных тонкостенных трубах по ферме, колонам и полу, при этом сечения ответвлений приняты не менее 10% пропускной способности защищенного участка магистрали. На ответвлениях от магистралей к РП и шинным сборкам в качестве аппаратов защиты устанавливаются ящики с автоматами.

Учет электроэнергии на предприятии предусматривается:

1. Активной и реактивной на фидерах ввода.

2. Активной на всех остальных фидерах.

На предприятии предусматривается компенсация реактивной мощности. Для этого установлены батареи статических конденсаторов на напряжения 6 кВ и 0,4 кВ. Батареи устанавливаются в закрытых шкафах.

В качестве защитного мероприятия принято заземление. Заземляющими проводниками являются металлические части подкрановых путей, вертикальные заземлители и сталь полосовая 404 мм, прокладываемая по стенам и балкам корпуса, которая присоединяется к нулю трансформаторов на п/ст.

В связи с технологией производства принята 2-я категория электроснабжения предприятия.

3. Расчет электрических нагрузок

Расчет электрических нагрузок начинаем с определения номинальной мощности каждого электроприемника независимо от его технологического процесса средней мощности: мощности, затраченной в течение наиболее загруженной смены, и максимальной расчетной мощности цеха.

3.1 Расчет номинальной мощности

В цехах промышленных предприятий установлено до 80% асинхронных двигателей, работающих в разных технологических режимах: в двигательном или повторно - кратковременном.

В двигательном режиме для значительной группы электродвигателей активная номинальная мощность рассчитывается по формуле:

(3.1)

где -полезная активная мощность, совершающая работу, кВт;

- активная паспортная мощность электроприемника, кВт.

В повторно-кратковременном режиме (для электрических кранов, тельферов, лифтов и др. подобных электроприемников) номинальная мощность рассчитывается по формуле:

(3.2)

где ПВ-повторное включение электроприемника, %.

ПВ принимаем равным 40%.

Результаты расчетов сводим в таблице.

Таблица 3.1 - Номинальные мощности электроприемников

№	Наименование	К-во	Мощн.
1	Токарно-винторезный станок	24	240
2	Контурно-опиловочный станок	1	0,6
3	Токарно-затыловочный станок	1	6,5
4	Горизонтально-фрезерный станок	1	6,3
5	Долбежный станок станок	1	2,8
6	Поперечно-строгальный станок	1	7,0
7	Вертикально-фрезерный станок	1	88
8	Плоско шлифовальный станок	2	31,6
9	Универсально-шлифовальный станок	1	4,5
10	Токарно-винторезный станок	6	120
11	Шлифовально-обдирочный станок	3	25,2
12	Радиально-сверлильный станок	2	9,0
13	Ножницы гильотиновые	1	7,0
14	Ножницы гильотиновые	1	5,0
15	Фрезерно-отрезной станок	1	1,0
16	Пресс кривошипный одностоечный	1	4,5
17	Пресс однокривошипный двустоечный	2	20
18	Вальцы для лакировки жестей	1	1,5
19	Печь для запечки и сушки жестей	1	80
20	Полуавтомат для сварки	1	1,0
21	Машина для литья под давлением	1	26
22	Однопостовой сварочный преобразователь	1	14
23	Пресс гидравлический	2	4,0
24	Тигель	1	30
25	Гратосномальный станок	1	3,0
26	Преобразователь сварочный	1	28
27	Стенд для сварки и автомат	1	8,0
28	Установка для мойки статоров	1	11
29	Пресс горизонтальный	1	7,0
30	Токарно-винторезный станок	1	28
31	Шкаф с электрообогревом	1	15
32	Картоно-резательный станок	1	3,0
33	Дисковая пила	1	1,0
34	Рихтовально-резательный станок	1	10,0
35	Пресс гидравлический 18-ти блочный	1	5,6
36	Стол для проверки несиметрии обмотки	1	0,5
37	Обор. участка для испытания изоляции	1	18,0
38	Станок для райберовки	1	5,0
39	Продольно-фрезерный	1	15,7
40	Вертикально-фрезерный	1	13,0
41	Универсально-фрезерный	1	10
42	Круглошлифовальный	1	20
43	Шлице-фрезерный	1	11,6
44	Глубинно-расточной	1	150
45	Трубонарезной	1	15,8
46	Внутришлифовальный	1	10
47	Пресс правильный	1	20
48	Токарно-винторезный	3	42
49	Револьверный	1	4,5
50	Токарно-винторезный	1	4,5
51	Аппарат для электропайки	1	10
52	Пресс гидравлический	1	5,3
53	В/ч установка для прогрева	1	2,4
54	Пресс вулканизационный	2	36
55	Настольно-сверлильный	3	1,8
56	Ванна для лужения	1	4,5
57	Точило-шлифовальный	1	1,7
58	Для заточки сверл	1	1,5
59	Для доводки резцов	1	0,4
60	Для заточки резцов	1	1,8
61	Универсально-заточной	1	1,0
62	Обдирочно-шлифовальный	1	5,0
63	Станок с гибким валом	1	2,8
64	Копировально-фрезерный	1	0,27
65	Лентоизолировочный	2	3,0
66	Шкаф для сушки изоляционных материалов	1	5,0
67	Трансформатор для пайки	2	1,0
68	Лебедки	4	20
69	Пропиточно-сушильная установка	1	180
70	Устройство для загрузки статоров в печь	1	6,0
71	Вращающаяся головка для статорной жести	1	0,5
72	Автомат дуговой сварки	1	2,0
73	Вертикально-сверлильный	2	3,4
74	Точило-шлифовальный	5	8,5
75	Пресс настольный пневматический	1	1,0
76	Алмазно - заточной	1	2,8
77	Электропечь камерная	1	45
78	Электропечь камерная	1	30
79	Станок для испытания образ. Кругов	1	1,5
80	Стенд притирки колец	1	1,5
81	Насос гидравлический	1	14
82	Установка для свинчивания	1	25
83	Стенд для обкатки шпинделей	1	20
84	Маслянная ванна	1	5,4
85	Пресс для литья резины	1	6,0
86	Вальцы подогр. лаборатории	1	21
87	Токарно-карусельный	1	28
88	Установка для термической обработки труб	1	200
89	Лебедка	1	6,0
90	Дробоструйная установка	1	5
91	Пробивная установка для кабельных вводов	1	3
92	Профильно-шлифовальный	1	15
93	Универсальноплоско-шлифовальный	1	2
94	Универсальнозаточной	1	3
95	Маслостенд	1	20
96	Пресс для правки труб	1	10
97	Дефектоскоп	1	3
98	Лаборатория Руст		800
99	Тельфер	1	0,78
100	Тельфер	1	18,88
101	Тельфер	2	13,2
102	Тельфер	4	66

Примечание: Установленная мощность при ПВ=100%

3.2 Расчет сменной мощности

Сменная мощность учитывает количество мощности, израсходованной в период наиболее загруженной смены.

Для каждого электроприемника активная и реактивная сменные мощности рассчитываются по формулам (3.3)

Р_см=Р_номк_и; Q_см=Р_смtg (3.3)

где Р_см - активная сменная мощность;

Q_см - реактивная сменная мощность;

к_и - коэффициент использования электроприемника.

Суммарная сменная мощность рассчитывается по формулам (3.4)

Р_см=Р_см; Q_см=Q_см (3.4)

Результаты расчетов сводим в таблицу 3.2.

3.3 Расчет максимальной мощности

Максимальную мощность потребляемую электроприемниками механического цеха находим по формулам (3.5)

Р_макс=к_максР_см; Q_макс=1,1Q_см (3.5)

Таблица 3.2 - Расчет электрических нагрузок

№ п/п	Наименование групп электроприемников	Кол-во	Установленная мощность ПВ=100%	ки	cos/tg	Средняя нагрузка за максимальную смену	nэ	кмакс	Максимальная расчетная мощность	Iмак, А
			одног эл. пр. макс/мин, кВт	общая, кВт			Рсм, кВт	Qсм, квар			Рмакс, кВт	Qмакс, кВт	Sмакс, кВА
1	Станки разные	115	0,5/150	1385	0,5	0,6/1,3	692,5	900,3
2	Прессы	12	1/20	99,4	0,17	0,65/1,17	16,9	19,8
3	Насосы	2	14/250	264	0,7	0,8/0,75	1848	138,6
4	Тельферы, лебедки	13	0,78/16,5	110,86	0,1	0,5/1,7	11,1	18,9
5	Сварочные аппараты	5	1/28	53	0,35	0,5/1,7	18,6	31,6
6	Печи	7	2,4/200	537,4	0,8	0,95/0,33	429,9	141,9
7	Лабораторные машины			800	0,5	0,8/0,75	400	300
	Итого	154		3249,7	0,54	0,75/0,88	1753,8	1551,1	29	1,29	2275	1706,2	2844	4104,9

4. Компенсация реактивной мощности

Компенсация реактивной мощности нужна для повышения коэффициента мощности. Повышение коэффициента мощности, или уменьшение потребления реактивной мощности, снижает потери мощности повышает напряжение. На данном предприятии устанавливаем статические конденсаторы.

Статические конденсаторы изготавливают из определенного числа секций, которые в зависимости от рабочего напряжения и расчетной величены реактивной мощности соединяют между собой параллельно, последовательно или параллельно-последовательно.

Компенсацию реактивной мощности электроустановок предприятия осуществляем с помощью статических конденсаторов, включаемых параллельно электроприемникам (поперечная компенсация).

Размещение конденсаторов в сетях напряжением до 1000 В и выше должно удовлетворять условию наибольшего снижения потерь активной мощности от реактивных нагрузок.

На предприятии принимаем централизованную компенсацию - с подключением батареи на шины 0,38 и на 6 кВ.

Конденсаторы с номинальным напряжением 6 кВ присоединяются к шинам РУ-6 кВ через отдельный выключатель.

Мощность компенсирующего устройства определяется между фактической наибольшей реактивной мощностью нагрузки предприятия и предельной реактивной мощностью предоставляемой предприятию энергосистемой.

Q_k=Q_м-Q_э (4.1)

где Q_k - реактивная мощность компенсирующего устройства;

Q_м - реактивная мощность фактической наибольшей нагрузки пред приятия;

Q_э - реактивная мощность предоставляемая предприятию энергосистемой.

Q_э=Р_макс·tg_э (4.2)

где tg_э - тангенс угла предоставляемый системой;

tg_э=0,33

Р_макс - максимальная активная мощность потребляемая предприятием.

Q_э=2275,3·0,33=750,8 (квар)

Q_к=1706,2-750,8=955,4 (квар)

Наибольшая реактивная мощность, которая может быть передана от сети напряжением 6 кВ в сеть 0,38кВ без увеличения числа выбранных трансформаторов рассчитывается по

Q_в=, (4.3)

где n-число трансформаторов;

n=3

-коєффициент загрузки трансформатора =0,8;

S_ном.т - номинальная мощность трансформатора S_ном =1000 кВ·А;

Р - максимальная активная мощность передающаяся через трансформаторы.

Q_в=763,6 (квар)

Компенсирующая мощность в сети 0,38 кВ определяется по формуле

Q_н=Q_к-Q_в, (4.4)

Q_н =955,4-763,6=191,8 (квар)

Исходя из этих расчетов принимаем к установке следующие типы конденсаторных установок:

- на стороне 6 кВ принимаем к установке три конденсаторные установки типа УКЛ - 6,3-450;

- на стороне 0,38 кВ принимаем к установке три конденсаторные установки типа УК - 0,38-75.

5. Расчет токов короткого замыкания

Расчетов токов короткого замыкания выполняем в именованных единицах. При расчете токов короткого замыкания в именованных единицах (Ом, мОм) может быть применен закон Ома для схемы замещения, но при этом следует учитывать наличие в схеме электроснабжения: а) нескольких ступеней трансформации от источника питания до точки короткого замыкания; б) нескольких источников питания.

5.1 Составление расчетной схемы и схемы замещения

Для составления схемы замещения выбирают базисную ступень трансформации и все электрические величины остальных ступеней приводят к напряжению основной ступени.

Расчетная схема и схема замещения представлены на рисунках

Рисунок 5.1 - Расчетная схема



Рисунок 5.2 - Схема замещения

Исходные данные

S_к⁽³⁾=88,9 МВ·А,

X_0кл=0,04 Ом/км,

U_к%= 5,5%

U_ном=6 Кв.

Определение параметров схемы замещения

X_с=U_ср.ном²/ S_к⁽³⁾, (5.1)

где X_с - сопротивление системы,

U_{ср ном} - среднее номинальное напряжение,

S_к⁽³⁾ - мощность трехфазного короткого замыкания.

X_с=6,3²/88,9=0,446 (Ом)

X_кл= X_0кл·L_кл, (5.2)

где X_0кл - удельное сопротивление кабельной линии,

L_кл - длина кабельной линии.

X_кл= 0,04·1,105=0,0442 (Ом)

X_тр=, (5.3)

где X_тр - сопротивление трансформатора,

U_к% - напряжение короткого замыкания, %,

S_ном - номинальная мощность трансформатора.

X_тр==1,98 (Ом)

5.2 Расчет тока короткого замыкания в точке К1

, (5.3)

где I_по1 - ток короткого замыкания в точке К1,

Х₁ - суммарное сопротивление цепи короткого замыкания до точки К1,

Х₁=Х_с+Х_кл=0,446+0,0442=0,49 (Ом) (5.5)

Тогда

=7,4 (кА)

Ударный ток находим следующим образом

, (5.4)

где к_у - ударный коэффициент из [], к_у=1,8

=18,8 (кА)

5.3 Расчет тока короткого замыкания в точке К2

, (5.5)

где Х₂ - суммарное сопротивление цепи короткого замыкания до точки К2,

Х₂= Х_с+ Х_кл+ Х_тр=0,446+0,0442+1,98=2,47 (Ом) (5.6)

Тогда

=1,47 (кА)

Приведем указанный ток к ступени точки К2 короткого замыкания при

0,4 кВ.

=23,1 (кА)

к_у=1,3

=42,7 (кА)

Результаты проведенных расчетов сводим в таблицу

Таблица 5.1 - Результаты расчетов токов к.з.

Точка короткого замыкания	Iпо, кА	Iу, кА
К1	7,4	18,8
К2	23,2	42,7

6. Выбор и проверка оборудования

Все виды аппаратов (выключатели, разъединители, предохранители, измерительные трансформаторы для электроустановок) и токоведущие части (шины, кабели) должны выбираться в соответствии с вычисленными максимальными расчетными величинами (токами, напряжениями, мощностями отключения) для нормального режима и режима короткого замыкания. Для их выбора сравнивают указанные расчетные величины с допускаемыми значениями для токоведущих частей и высоковольтного оборудования. Для обеспечения надежной безаварийной работы расчетные величины должны быть меньше допустимых.

6.1 Выбор высоковольтных выключателей

Такие выключатели выбирают по номинальному напряжению и току, конструктивному выполнению и месту установки, отключаемому току и мощности и проверяют на отключающую способность и на стойкость токам к.з. (динамическую и термическую).

Выбираем выключатель установленный на РУ-6 кВ через который протекает наибольший расчетный ток. Это выключатель в цепи питающей кабельной линии.

Определяем максимальный рабочий ток

(А) (6.1)

где Ру.п. - установленная мощность предприятия;

Uн - номинальное напряжение сети.

К установке принимаем выключатель ВМПЭ-10 с каталожными данными приведенными в таблице

Таблица 6.1 - Каталожные данные выключателя ВМПЭ-10

Тип	Uн, кВ	Iн, А	Iск, кА	It/t, кА/с	tвкл, с	tоткл.с, с	tоткл, с	Iотк, кА	iдин, кА
ВМПЭ-10	10	1600	80	20/4	0,3	0,09	0,12	20	52

Проверим выбранный выключатель на

- отключающую способность

Iотк>Iпо

20>7,4

условие выполняется

- динамическую стойкость

iдин> iу

52 (кА)>18,8 (кА)

условие выполняется

- термическую стойкость

It²·t>Bк

где It - ток термической стойкости;

t - время протекания тока термической стойкости;

Вк - тепловой импульс.

It²·t=20²·4=1600 (кА²·с)

Вк= Iпо²·(Тотк+Та), (6.2)

где Т_отк - время отключение выключателя;

Та - время затухания апериодической составляющей

Вк= 7,4²·(0,12+0,02)=7,6 (кА²·с)

1600 (кА²·с)>7,6 (кА²·с)

условие выполняется

Выбранный выключатель удовлетворяет требуемым условиям проверок.

6.2 Выбор разъединителей

Разъединители выбирают по конструкции и роду установки, по номинальному напряжению, номинальному току и проверяют на динамическую и термическую стойкость.

Расчетный ток

(А)

U_ном= 6 кВ

К установке принимаем разъединитель типа РВР - 10 с каталожными данными.

Таблица 6.2 - Каталожные данные разъединителя РВР - 10

Тип	Uном, кВ	Iн, А	Iск, кА	It/t, кА/с
				гл. ножей	заземл. нож.
РВР - 10	10	2000	85	31,5/4	31,5/1

Проверим выбранный разъединитель

- на электродинамическую стойкость

iдин> iу

85 кА>18,8 кА

- на термическую стойкость

It²·t>Bк

Вк= 7,4²·(0,12+0,02)=7,6 (кА²·с)

It²·t=31,5²·4=3969 (кА²·с)

3969 (кА²·с)> 7,6 (кА²·с)

Выбранный разъединитель удовлетворяет требуемым условиям проверок.

6.3 Выбор шин на РУ-6 кВ

В закрытых РУ- 6 кв ошиновка и сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами, прямоугольного или коробчатого сечения. Выбор сечения шин производится по нагреву. Производится проверка на термическую и динамическую устойчивость и производится механический расчет шин.

(А)

Выбираем шины аллюминевые двухполосные сечением 480 мм² одной полосы

Таблица 6.3 - Каталожные даные шин сечением 480 мм²

Размер шины, мм	Сечение одной полосы, мм2	Масса одной полосы, кг	Iдоп, А
608	480	1,295	1680

Проверим выбранные шины

- на термическую устойчивость

q_minq, (6.3)

где q_min - минимальное сечение шины по термической стойкости;

q - выбранное сечние.

q_min=, (6.4)

где В_к - тепловой импульс, В_к=4,6 (кА²с)

С - функция.

q_min= (мм²)

30,3 (мм²) 480 (мм²)

Проверяем шины на механическую прочность.

Определяем длину пролета l между изоляторамипри условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц

200, (6.5)

отсюда

, (6.6)

где J - момент инерции поперечного сечения шины относительно оси, перпендикулярно направлению изгибающей силы, см²;

J=0,72b³h=0,720,8³6=3,6 (см⁴) (6.7)

q - поперечное сечение шины, см².

(м²); (м)

Определяем растояние между прокладками

1) (м) (6.8)

где а_п - расстояние между осями полос, см;

J_п - момент инерции полосы, см⁴

J_п=hb²/12=60,8²/12=0,32 (см³) (6.9)

Е - модуль упругости материала шин;

к_ф - коэффициент формы из [].

2) (м) (6.10)

где m_п - масса полосы на единицу длины, кг/м

Принимаем наименьшее l_п=0,48 (м)

Тогда число прокладок в пролете

n===0,52 (6.11)

Принимаем 1 прокладку в пролете

При 1-й прокладке в пролете расчетный пролет равен

(м) (6.12)

Определяем силу взаимодействия между полосами

(Н/м) (6.13)

где i_у - ударный ток, А;

b=8 мм=0,008 м

Напряжение в материале полос определяем по формуле

(МПа) (6.14)

где W_п - момент сопротивления одной полосы,

W_п=hb²/6=0,8²6/6=0,512 (см³) (6.15)

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз

(МПа) (6.16)

где а - расстояние между фазами а=0,365 м;

W_ф - момент сопротивления пакета шин,

W_ф= hb²/3=0,8²6/3=1,28 (см³)

Тогда

_расч=_ф+_п=10,4+11,3=21,7 (МПа) (6.17)

_{расчдоп}, 21,7 (МПа)40 (МПа)

Таким образом, шины механически прочны.

6.4 Выбор трансформаторов тока и напряжения

Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока (ТТ) используют для подключения измерительных приборов и устройств. Они могут включаться в одну, две и три фазы в зависимости от напряжения и назначения цепи, при U_ном110 кВ - в три фазы (схема звезды), при U_ном35 кВ - в две фазы (схема неполной звезды).

Устанавливают ТТ во всех цепях, где есть выключатели (по одному комплекту) встроенные ТТ выключателей и так же используются встроенные ТТ, которые всегда устанавливают на линейных вводах силовых трансформаторов.

Встроенные ТТ имеют одну вторичную обмотку и их устанавливают по два на каждой фазе.

Трансформаторы тока выбираются:

- по конструкции и роду установки;

- по номинальному напряжению;

- по номинальному току;

Проверку выбранного ТТ производят на электродинамическую и термическую стойкость, по вторичной нагрузке.

Z_2нZ_2p,

где Z_2н - номинальная вторичная нагрузка в выбранном классе точности;

Z_2p - расчетная вторичная нагрузка.

Выбираем ТТ типа ТПОЛ10 - У3 с каталожными данными приведенными в таблице.

Таблица 6.4 - Каталожные данные ТТ ТПОЛ10-У3

Тип	Uном, кВ	Ном. ток	Вариант исполнения втор. обм.	Ток стойкости	Tтер, с	S2ном, ВА
		Iном, А	Iном, А		Iдин, кА	Iтер, кА
ТПОЛ10-У3	10	1500	5	0,5/10 р	45	18	3	10

Проверим ТТ

- на электродинамическую стойкость

iдин> iу

45 кА>18,8 кА

972 на термическую стойкость

It²·t>Bк

Вк= 7,4²·(0,12+0,02)=7,6 (кА²·с)

It²·t=18²·3=972 (кА²·с)

972 (кА²·с)> 7,6 (кА²·с)

- по вторичной нагрузке

Z_2нZ_2p,

Z_2p=R_2р т.к. Х_2p мало

R_2р=R_приб+R_пр+R_к, (6.18)

где R_к - сопротивление контактов, принимаем R_к=0,1;

R_приб - сопротивление приборов определяется по выражению

R_приб=S_приб/I₂²,

где S_приб - мощность потребляемая подключаемыми приборами,

определяется по таблице;

I₂ - номинальный ток вторичной обмотки.

R_приб=5/5²=0,2 (Ом)

R_пр - сопротивление соединительных проводов, определяется из условия

R_приб+R_пр+R_к Z_2н

Отсюда

R_пр= Z_2н - R_к - R_приб=0,4-0,2-0,1=0,1 (Ом)

Таблица 6.5 - Нагрузка вторичной обмотки

Прибор	Тип	Нагрузка, ВА
		А	В	С
Амперметр	Э - 335	2,5	2,5	-
Счетчик активной мощности	САЗ - И670	-	2,5	2,5
Счетчик реактивной мощности	САЗ - И676	-	-	0,5
Итого		2,5	5,0	3,0

Длину соединительных кабелей принимаем L=6 м.

Тогда сечение проводника

q=L/ R_пр=0,02836/0,1=1,7 мм² (6.19)

Принимаем контрольный кабель АКРВГ сечением 2,5 мм²

Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения предназначены для включения катушек напряжения измерительных приборов и аппаратов защиты, измерения и контроля напряжения, а также для отделения цепей измерительных приборов и аппаратов защиты от сети высокого напряжения.

Трансформаторы напряжения выбирают:

по напряжению установки

U_устU_ном;

по конструкции и схеме соединения обмоток;

по классу точности;

по вторичной нагрузке

S₂ S_ном,

где S_ном - номинальная мощность в выбранном классе точности, ВА;

S₂ - нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединенных к трансформатору напряжения, ВА

Принимаем к установке трансформатор напряжения типа НТМИ-6 с каталожными данными приведенными в таблице

Таблица 6.6 - Каталожные данные ТН НТМИ - 6

Тип	Ном. напр., кВ	Номинальная мощность Sном, ВА	Максимальная мощность Smax, ВА
	Uперв	Uвтор	Uд.втор
НТМИ-6	6	0,1	0,1/3	130	640

Проверим ТН по вторичной нагрузке

Вторичная нагрузка ТН подсчитывается в таблице

Таблица 6.7 - Вторичная нагрузка ТН

Прибор	Тип	Sодн.обм, ВА	nобм	cos	sin	nприб	Общ. потр. мощн.
							Р	Q
Счетчики
Активной эн.	И-670	1,5 Вт	2	0,38	0,925	1	3	7,3
Реактивной эн.	И-676	3,0 Вт	2	0,38	0,925	1	6	14,6
Вольтметр	Э-335	2,0	1			1	2
Вльтметр	Н-394	10,0	1			1	10
Итого							21	21,9

Полная вторичная нагрузка ТН

S_приб= (ВА) (6.20)

Принимаем соединительный кабель марки АКРВГ 2,5 мм².

6.5 Выбор кабельной линии

Потребители 6 кВ как правило получают питание по кабельным линиям, которые могут прокладываться в кабельных туннелях или в земле.

В зависимости от места прокладки, свойств среды, механических усилий, воздействующих на кабель, рекомендуются различные марки кабелей.

Кабели выбирают:

по напряжению установки

U_устU_ном;

по конструкции

по экономической плотности тока

, (6.20)

где q_э - экономическое сечение проводника;

I_норм - расчетный ток;

J_э - экономическая плотность тока.

Выбираем кабель П/С «Лосево» - РУ-6 кВ

Расчетный ток нормального режима

(А)

Принимаем кабель марки ААБГ-6, трехжильный, два кабеля в параллель.

(мм²)

Принимаем сечение кабеля 2 (3185) мм²

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min=,

где С - функция С=62;

В_к - тепловой импульс

В_к=I_по²/2(T_отк+Т_а)=7,4²/2(0,12+0,02)=1,9 (кА²с)

Тогда

q_min= (мм²)

22,2 (мм²)185 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям.

Выбираем кабель РУ-6 кВ-КТП

(А)

(А)

Принимаем кабель марки ААБГ-6 сечением (395).

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min= (мм²)

44 (мм²) 95 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям.

Остальные кабели выбираются аналогично.

6.6 Выбор магистрального шинопровода

В электрических сетях промышленных предприятий широко применяются шинопроводы. По конструкции они могут быть открытыми и закрытыми, по назначению магистральными и распредилительными.

Шинопроводы выбирают по

номинальному напряжению

U_устU_ном;

номинальному току

I_расчI_ном;

(А)

Принимаем к установке магистральный шинопровод типа ШМА-4 с каталожными данными приведенными в таблице

Таблица 6.8 - Каталожные данные магистрального шинопровода ШМА-4

Тип	Iном, А	Uном, В	Iдин, кА	Сопротивление на фазу, Ом/км	U, В
				r	x	z
ШМА-4	1600	660	70	0,031	0,17	0,036	9,7

Проверка на динамическую стойкость

iдин> iу

70 кА>42,7 кА.

Проверка на термическую стойкость

q_minq,

где q_min - минимальное сечение шины по термической стойкости;

q - выбранное сечние.

q_min=,

где В_к - тепловой импульс

В_к=I_по²(T_отк+Т_а)=23,2²(0,2+0,02)=118,4 (кА²с)

С - функция.

q_min= (мм²)

119,6 (мм²) 3840 (мм²)

Выбранный шинопровод удовлетворяет требуемым условиям.

6.7 Выбор автоматов

Автоматический выключатель предназначен для коммутации цепей при аварийных режимах, а также нечастых (от 6 до 30 раз в сутки) оперативных включений и отключений электрических цепей.

Выбор автоматов производится

по напряжению установки

U_устU_ном

по роду тока и его значению

I_maxI_ном

Предельному отключаемому току

I_поI_откл

Принимаем к установке автоматический выключатель типа А3740,630 с каталожными данными приведенными в таблице

Таблица 6.9 - Каталожные данные А3740,6300

Тип	Вид привода	Uном, кВ	Iном, А	Ном. Ток расцеп. макс тока., А	Iоткл, кА
А3730Б	Эл. магн.	660	630	630	100

Проверим на отключающую способность

23,2 (кА)100 (кА)

Выбранный выключатель удовлетворяет требуемым условиям.

6.8 Выбор кабелей 0,4 кВ

Выбираем кабель шинопровод - распределительный шит

(А)

Экономическая плотность тока

(А)

Выбираем кабель марки АПРТО - 300

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min=,

где С - функция С=62;

В_к - тепловой импульс

В_к=I_по²(T_отк+Т_а)=23,2²(0,2+0,02)=118,4 (кА²с)

Тогда

q_min= (мм²)

175,5 (мм²)300 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям.

Выбираем кабель от распределительного щита до электроприемника наибольшей мощности

(А)

Экономическая плотность тока

(А)

Выбираем кабель марки АПРТО - 300

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min=,

где С - функция С=62;

В_к - тепловой импульс

В_к=I_по²(T_отк+Т_а)=23,2²(0,2+0,02)=118,4 (кА²с)

Тогда

q_min= (мм²)

175,5 (мм²)300 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям

Остальные кабели выбираются аналогично.

7. Расчет заземляющего устройства

Заземление электроустановок осуществляется преднамеренным соединением с заземляющим устройством.

Заземляющим устройством называется совокупность заземлителя и заземляющих проводников. Заземлите-л е м называется металлический проводник или группа проводников, находящихся в непосредственном соприкосновении с землей. Заземляющими проводниками называются металлические проводники, соединяющие заземляемые части электроустановок с заземлителем.

Рисунок 7.1 - Распределение потенциалов при растекании тока в земле с одиночного вертикального заземлителя

Если через заземлитель пропустить ток, то на самом заземлителе и в точках земли, расположенных в непосредственной близости от него, возникнут потенциалы, измеряемые относительно бесконечно удаленной точки, график распределения которых показан на рис. 7.1. Из графика видно, что с удалением от места расположения заземлителя потенциал уменьшается, так как поперечное сечение гаемли, через которое проходит ток, увеличивается в большей степени. В удаленных точках потенциалы близки к нулю. Таким образом, в качестве точек нулевого потенциала могут служить точки, достаточно удаленные от заземлителя, потенциалы которых практически равны нулю. Обычно достаточно расстояние в несколько десятков метров. Крутизна кривой распределения потенциалов зависит от проводимости грунта: чем меньше Проводимость грунта, тем более пологую форму имеет кривая, тем дальше расположены точки нулевого потенциала.

Сопротивление, которое оказывает току грунт, называется сопротивлением растеканию. В практике сопротивление растеканию относят не к грунту, а к заземлителю и применяют сокращенный термин «сопротивление заземлителя». Сопротивление заземлителя определяется отношением напряжения на заземлителе относительно точки нулевого потенциала к току, проходящему через заземлитель:

, (7.1)

Таким образом, сопротивление заземляющего устройства включает сопротивление заземлителя (активное) и сопротивление заземляющей сети (активное и индуктивное, доля индуктивного сопротивления растет при применении стальных проводников).

Удельное сопротивление грунта зависит от его характера, температуры, содержания в нем влаги и электролитов. Наибольшее. Сопротивление имеет место в зимнее время при промерзании грунта Ш в летнее время при его высыхании. Измерение удельного сопротивления грунта обязательно с точки зрения того, чтобы не затратить излишние средства на сооружение заземлений (а это будет ясно лишь по окончании работ по устройству заземлений), а также чтобы не пришлось уже после сооружения установки осуществлять дополнительные мероприятия по расширению заземляющих устройств. С целью получения достоверных результатов измерения удельного сопротивления грунта следует производить в теплое время года, а увеличение сопротивления вследствие высыхания или промерзания грунта учитывается повышающими коэффициентами.

Для устройства заземлений в установках переменного тока следует в первую очередь использовать естественные заземлители.

Естественные заземлители - это различные конструкции и устройства, которые по своим свойствам могут одновременно выполнять функции заземлителей: водопровод, металлические оболочки кабелей, металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, имеющие надежное соединение с землей.

В водопроводной сети, если трубы не изолированы от земли и выполнены из стали или чугуна, происходит растекание тока в землю на большом протяжении. Водопроводные трубы укладываются ниже глубины промерзания (и высыхания), поэтому сопротивление растеканию можно считать постоянным в течение года.

Свинцовые оболочки проложенных в земле кабелей могут обеспечивать достаточно малые значения сопротивления растеканию, и поэтому их использование рекомендуется. Алюминиевые оболочки кабелей, выпускающиеся с защитными покровами для предотвращения коррозии алюминия при соприкосновении с землей, для устройства заземлений применены быть не могут. Стальная броня кабелей как заземлитель в расчет не принимается.

Железобетонные фундаменты во влажных грунтах обладают высокой и стабильной в течение года проводимостью и рекомендуются в качестве естественных заземлителей в глинистых, суглинистых, супесчаных и других влажных грунтах. При использовании железобетонных конструкций для возможности их соединений между собой и сетью заземления должны заранее предусматриваться выводы арматуры наружу.

Преимуществом рассмотренных естественных заземлителей является малое сопротивление растеканию. Рациональное использование естественных заземлителей упрощает и удешевляет сооружение заземляющих устройств. Сопротивления естественных заземлителей зависят от многих местных факторов, и достоверные данные могут быть получены только на основании замеров.

Под искусственными заземлителями понимаются закладываемые в землю металлические электроды, специально предназначенные для устройства заземлений. Во избежание излишних затрат эти заземлители следует применять лишь при отсутствии естественных заземлителей, невозможности их использования или при слишком высоком сопротивлении естественных заземлителей.

Искусственные заземлители обычно выполняются из вертикальных электродов (труб, углов, стержней) с расположением верхнего конца у поверхности земли или ниже уровня земли на 0,5-0,7 м. При втором способе сопротивление заземления относительно стабильно, так как заземлитель соприкасается со слоями грунта, в которых относительно малы изменения влажности и температуры в течение года. Если заземлитель из одиночного вертикального электрода не обеспечивает требуемого сопротивления заземления, то применяется расположение вертикальных электродов в ряд или по контуру.

При выборе размеров вертикальных электродов исходят из трех условий:

1) обеспечение требуемого сопротивления заземлителя при наименьшем расходе металла;

2) обеспечение механической устойчивости электрода при погружении в грунт;

3) обеспечение устойчивости к коррозии электродов, расположенных в

грунте.

Устойчивость к коррозии проводника в грунте определяется его толщиной и площадью поверхности на единицу длины его. соприкасающейся с грунтом. Очевидно, что при равных сечениях наибольшую толщину и наименьшую поверхность имеют круглые стержни, которые и являются наиболее долговечными заземлителями.

Сопротивление растеканию электрода определяется в основном его длиной и мало зависит от поперечных размеров электрода. Расход же металла прямо пропорционален поперечному сечению электрода и наиболее экономичными являются заземлители наименьших возможных сечений

Наибольшую механическую прочность при погружении в грунт при одинаковом поперечном сечении имеют трубы и уголки, наименьшую - круглые стержни. Исходя из механической прочности при погружении забивкой или вибрационным способом выбирают трубы диаметром 1 - 2» и уголки №50 и 60 (размеры сторон соответственно 50х50 и 60х60 мм). Целесообразнее применять угловую сталь, так как она дешевле труб. Обычно применяемая длина вертикальных электродов равна 2-3 м. Применение электродов большей длины (5-20 м) целесообразно при высоком сопротивлении грунта и малой площади, отводимой под устройство заземлителя.