Размещено на http://www.allbest.ru/

Система управления с подчиненным регулированием

1. Построение тахограммы рабочей машины

Строится на основании её тахограммы и механической характеристики.

Нагрузочная диаграмма рабочей машины представлена на рисунке 3.

Рис. 3. Нагрузочная диаграмма рабочей машины

4. Предварительная мощность двигателя

Рассчитываем по нагрузочной диаграмме и тахограмме рабочей машины. При этом используем формулу:

где:

К_ПМ=1,05 - учитывает пульсирующий характер питающего напряжения;

К_ОП=1 - учитывает возможный режим ослабления магнитного потока двигателя;

К_З=1,1 - динамические нагрузки двигателя в переходных режимах;

М_НМ - номинальный момент механизма, Н*м;

щ_ОМ - основная скорость вращения механизма.

Найденную расчётную мощность следует пересчитать на номинальную ПВ % _н=40%.

5. Выбор электродвигателя и редуктора

По вычисленному расчётному значению мощности выбираем электродвигатель согласно условию P_нд > P_р при ПВ % _Н =40%. Выбираем электродвигатель серии Д.

Таблица 3. Выбор двигателя по оптимальной скорости

Для сравнения и выбора оптимального варианта электропривода выбираем двигатель серии Д814 (220В) тихоходный() и Д814 (440) тихоходный().

Для каждого двигателя рассчитаем передаточное число редуктора.

Расчётная мощность редуктора типа ЦОН:

P_p=P_нд* К_з;

P_p1=Р_р2=55*1,3=71,5 кВт

где: P_нд - номинальная мощность передаваемая с вала двигателя;

К_з - коэффициент принимаемый равным 1,3 при тяжелом режиме работы.

По расчетному передаточному числу и мощности двигателя выбирается тип редуктора.

По таблице /П. 11,12/ для двигателя Д814 тихоходный(440В) выбираем редуктор типа ЦОН-25 n_н=750 об/мин; Р_нр=92,2 кВт, i=2.8

По таблице /П. 11,12/ для двигателя Д814 тихоходный(220В) выбираем редуктор типа ЦОН-20 n_н=750 об/мин; Р_нр=92,2 кВт, i=2.8

Так как для двигателя Д814 (440 В) меньше то выбираем этот двигатель.

По фактическому передаточному числу редуктора рассчитаем момент инерции электропривода приведенный к валу двигателя:

Размещено на http://www.allbest.ru/

где - коэффициент, учитывающий момент инерции вращающихся частей редуктора и полумуфт; моменты инерции двигателя и рабочей машины; фактическое передаточное число редуктора и его номинальный КПД. Выбирается тот вариант двигателя и редуктора, у которого величина минимальна.

Выбранный двигатель проверим на перегрузочную способность. Если он удовлетворяет условию перегрузки, то для него будем вести дальнейший расчёт.

где - фактическая и номинальная (допустимая) перегрузки двигателя по моменту.

- максимальный статистический момент сопротивления к валу двигателя, Нм.

- максимальный (допустимый по условиям коммутации для ДПТ)

Номинальный момент на валу двигателя

Момент холостого хода двигателя

Приведенный момент сопротивления рабочей машины для двигательного режима

где - максимальный статический момент сопротивления рабочей машины

Максимальный статистический момент сопротивления к валу двигателя:

Проверим двигатель на перегрузочную способность

Допустимая перегрузка по моменту

,

где =3390 Нм - максимальный момент (см. /1/-Таблица П. 1);

Фактическая перегрузка по моменту

Данный двигатель удовлетворяет условиям перегрузки, так как , значит, для него можно вести остальные расчеты.

6. Выбор генератора постоянного тока и гонного двигателя

Номинальная мощность генератора определяется из условия:

В качестве генератора выбираем генератор П-92, с P_н=65 кВт; n_ном=1450 об/мин; з_н=0,875; Uн=460. (см. /1/-Таблица П. 10).

Гонный двигатель выбираем по мощности и числу оборотов генератора, по условию:

Выбираем гонный двигатель 4А250 с Р_нд=75 кВт, Sн=1,2%, щ₀=1500 об/мин=157 с^-1.

7. Построение тахограммы работы двигателя

Рис. 8. Естественная характеристика гонного двигателя

11. Расчёт переходных процессов

Независимо от типа системы электропривода и способа формирования переходных процессов общий порядок их расчета одинаков:

1. на построенных статических механических характеристиках двигателя и рабочей машины находят характерные точки, определяют начальные и конечные условия переходного процесса.

2. рассчитывают переходные процессы, т.е. зависимости (t), M(t), ₀(t).

3. строят графики этих зависимостей.

Расчет переходных процессов в системе следует вести при общепринятых допущениях (при отсутствии влияния реакции якоря и вихревых токов) и без учета форсировки и переходных процессов в гонном двигателе. Для облегчения работы над проектом ниже приводятся основные положения этой методики. Она предполагает постоянство момента сопротивления.

Переходный процесс при разгоне двигателя

Из неподвижного состояния, который производится путем подачи напряжения на обмотку возбуждения генератора, разбивается на три этапа. Однако, учитывая, что электромеханический переходный процесс заканчивается по окончании переходного процесса в цепи возбуждения генератора, и дотягивание ротора двигателя до установившейся скорости при постоянном потоке происходит в течение малого промежутка времени, этим временем можно пренебречь и считать, что разгон происходит в два этапа (на протекание III этапа влияет только электромеханическая постоянная времени и переходный процесс является механическим).

На первом этапе, 0<t<t₁, ЭДС генератора нарастает по экспоненциальному закону, но двигатель не трогается с места (при реактивном моменте сопротивления) до тех пор, пока его момент не станет равным моменту сопротивления. Поэтому . Начальная механическая характеристика на этом этапе проходит через начало координат, конечная - через точку с координатами М=М_с. Ей соответствует скорость идеального холостого хода _0.кон.I.

Определим М_кк.

где: - коэффициент ЭДС двигателя (см. П. 5.);

- сопротивление якоря двигателя (см. /1/-Таблица П. 2);

- сопротивление якоря генератора (см. /1/-Таблица П. 10);

- суммарное сопротивление якорной цепи

-ЭДС генератора, соответствующая этой характеристике

Найдем индуктивность обмотки возбуждения

где: - число пар полюсов генератора (см./1/-Таблица П. 10);

- число витков одного полюса генератора (см./1/-Таблица П. 10);

- коэффициент рассеяния при номинальном режиме;

-номинальный ток возбуждения генератора (см. П. 10.);

-номинальный магнитный поток возбуждения генератора (см. П. 10.).

Найдем отношение по кривой намагничивания генератора на начальном участке (см. рис. 6)

Найдем электромагнитную постоянную времени контура возбуждения

где: - индуктивность обмотки возбуждения;

- сопротивление обмотки возбуждения (см./1/-Таблица П. 10);

Рассчитаем длительность этапа:

,

где:

- электромагнитная постоянная времени контура возбуждения;

- момент короткого замыкания на конечной характеристике;

- коэффициент форсировки;

-статический момент сопротивления

Рассчитаем значения функций при времени от 0 до конца I этапа t₁, результаты вычислений занесём в таблицу 6.

где: щ_0К=57,73 с^-1 - конечная скорость холостого хода на этом участке

.

Таблица 6

Заключение

Спроектированная система Г-Д обеспечивает работу механизма по заданной тахограмме и уравнению движения механизма. В процессе расчета выяснилось, что система не может быть разомкнутой, так как разомкнутая система не удовлетворяет условию точности поддержания скорости, поэтому необходимо выбрать замкнутую систему с обратной связью.

тахограмма редуктор электродвигатель вал

Литература

1. Ключев В.И. «Теория электропривода», Энергоатомиздат, М. - 2009

2. Москаленко В.В. «Автоматизированный электропривод», Энергоатомиздат, М. - 2010

Размещено на Allbest.ru