MP-3 Плеер

(5.12)

где h_ф - толщина фольги, 0,02 мм;

D_1min - минимальный эффективный диаметр площадки:

(5.13)

где b_м - расстояние от края просверленного отверстия до края контактной площадки, 0,025 мм;

дd и дp - допуски на расположение отверстий и контактных площадок, 0,05 и 0,15 мм соответственно;

d_max - максимальный диаметр просверленного отверстия:

(5.14)

где Дd - допуск на отверстие, 0,05 мм.

Получаем:

Максимальный диаметр контактной площадки:

6. Минимальная ширина проводников для ДПП, изготовляемых комбинированным позитивным методом при фотохимическом способе получения рисунка:

(5.15)

где b_1min - минимальная эффективная ширина проводника, 0,15 мм.

Максимальная ширина проводников:

(5.16)

Минимальное расстояние между двумя контактными площадками:

(5.17)

где L₀ - расстояние между выводами разъема 2 мм.

Минимальное расстояние между проводниками:

(5.18)

где L_0пр - минимальный зазор между проводниками, 0,15 мм;

дl - допуск на расположение проводников, 0,03 мм [25].

Минимальное расстояние между проводником и контактной площадкой:

Рассчитаем диаметр переходных отверстий:

(5.19)

где - расчетная толщи платы;

- отношение диаметра металлизированного отверстия к толщине платы (для четвертого класса точности ).

(5.20)

где - толщина платы, мм;

- толщина фольги на печатной плате, мм.

Минимальный размер переходного отверстия:

Диаметры переходных отверстий будут равны 0,5 мм.

Переменный ток в печатных проводниках

В противоположность постоянному току распределение переменного тока в печатных проводниках происходит неравномерно. Это обусловлено наличием поверхностного эффекта, возникающего при протекании по проводнику высокочастотного переменного тока. При этом внутри проводника образуется магнитное поле, приводящее к возникновению индукционного тока, взаимодействующего с основным. Вследствие этого происходит перераспределение тока по сечению проводника, и в результате его пайность в периферийных областях сечения проводника растет, ближе к центру уменьшается. На очень больших частотах ток во внутренних слоях проводника практически равен нулю.

Явление поверхностного эффекта может быть количественно охарактеризовано эффективной глубиной проникновения тока, которая для немагнитных проводников определяется по формуле (5.21)

, (5.21)

где f-частота, МГц;

- коэффициент, зависящий от свойств токопроводящего материала и покрытия (значения коэффициента ш для различных материалов приведены в таблице 5.3).

Таблица 5.3 ? Значения коэффициента ш для различных материалов

Материал	ш	И 10-3
Серебро	0,064	2,54
Медь	0,066	2,65
Золото	0,077	3,08
Алюминий	0,084	3,34

мм

мм

При определении сопротивления печатного проводника переменному току часто пользуются понятием удельного поверхностного сопротивления (сопротивление квадратной площадки проводника со стороной 1 см).

Удельное поверхностное сопротивление

, (5.22)

где - коэффициент, значения которого представлены в таблице 5.3.

На основании вышеизложенного сопротивление печатного проводника на высоких частотах определяется по формуле (5.23)

, (5.23)

Ом

Сопротивление наиболее распространенных в печатных платах плоских медных проводников на высоких частотах

, (5.24)

где о - коэффициент концентрации тока на углах сечения проводника (зависимость о, от отношения ширины плоского проводника к толщине показана на рисунке 5.1).

Рисунок 5.1 ? Зависимость о, от отношения ширины плоского проводника к толщине

Емкость и индуктивность между печатными проводниками

Емкость между печатными проводниками служит источником помех, оказывающих существенное влияние на работу аппаратуры. В данной методике указаны формулы для расчета собственной емкости и индуктивности между двумя близко расположенными печатными проводниками.

Емкость (пФ) между двумя параллельными печатными проводниками одинаковой ширины b (мм), расположенными на одной стороне платы

, (5.25)

где - длина участка, на котором проводники параллельны друг другу, мм;

- диэлектрическая проницаемость среды (материала печатной платы).

Собственная индуктивность (мкГн) печатного проводника шириной b (мм), толщиной t_n (мм) и длиной l_n (мм)

, (5.26)

Индуктивность двух параллельных печатных проводников шириной b (мм), расположенных с одной стороны печатной платы с зазором а (мм), с противоположным направлением тока в них

(5.27)

5.3 Расчет теплового режима изделия

Целью расчета является определение температур нагретой зоны и среды вблизи поверхности ЭРЭ, необходимых для оценки надежности.

Это особенно актуально в связи с постоянным ростом функциональной, конструктивной сложности, тепловыделения ЭРЭ, отношения выделяемой тепловой энергии к рассеиваемой в окружающее пространство и повышение температуры внутри ЭА, которое способствует увеличению интенсивности отказов ЭРЭ за счет превышения допустимого нагрева ЭРЭ [26].

Рекомендуется проводить расчет для наиболее критичного элемента, т.е. элемента, допустимая положительная температура которого имеет наименьшее значение среди всех элементов, входящих в состав устройства и образующих нагретую зону. Наиболее критичным элементом в разрабатываемом устройстве является микросхема VS1011, пределы рабочих температур которого от минус 30 до плюс 85 ?С. Данный расчет проводим для блока при естественной конвекции.

Исходные данные для расчета

Габаритные размеры корпуса:

Длина корпуса L1=0,0635 м;

Ширина корпуса L2=0,0735 м;

Высота корпуса L3=0,008 м;

Размеры шасси l1 и l2 равны внутренним размерам кожуха (шасси расположены горизонтально);

Расстояние от верхней стенки кожуха до нагретой зоны h1=0,002;

Расстояние от нижней стенки кожуха до нагретой зоны h2=0,002;

Высота нагретой зоны h3=0,002;

Толщина стенок корпуса L4=0,001.

Д16 имеет, степень черноты которой е = 0,4;

Максимальная температура окружающей среды t_c =60 ?С;

Максимальная мощность микросхемы P = 0,5 Вт.

Предварительно рассчитаем геометрические размеры блока. Площадь крышки (дна) кожуха рассчитаем по формуле (5.28)

(5.28)

Площадь боковой поверхности найдем по формуле (5.29)

(5.29)

Размеры шасси находим по формулам (5.28) и (5.29)

; (5.30)

; (5.31)

Площадь поверхности нагретой зоны в области 1 и 2 (верхняя и нижняя области) находим по формуле (5.30)

(5.32)

Площадь поверхности внутренней части кожуха в области 1 и 2 находим по формулам (5.31) и (5.32):

(5.33)

(5.34)

Площадь поверхности нагретой зоны в области 4 определяется по формуле (5.35)

(5.35)

Определим по формулам (5.36) и (5.37) значения приведенных степеней черноты е_П нагретой зоны в областях 1 и 2

(5.36)

(5.37)

Из выражения (5.38) определяем степень черноты нагретой зоны в области 4

(5.38)

где - степень черноты боковой поверхности реальной нагретой зоны;

- степень черноты внутренней боковой поверхности кожуха в районе нагретой зоны.

Используя формулу для ориентировочного определения тепловой проводимости от нагретой зоны к кожуху, определим в первом приближении по формуле (5.39)

(5.39)

Задаемся температурой перегрева кожуха ; при этом температура кожуха будет равна . Определяющая температура находится по формуле (5.40)

(5.40)

При температуре ,

По формулам (5.41), (5.42) и (5.43) находим конвективные коэффициенты теплоотдачи верхней (), и нижней () и боковой () поверхности кожуха соответственно. Определяющий размер для верхней и нижней стенки кожуха L₁=0,05.

(5.41)

(5.42)

(5.43)

Зависимость температуры корпуса и среды найдем по формуле (5.44)

(5.44)

По формуле (5.45) рассчитываем коэффициент лучеиспускания кожуха

(5.45)

Найдем полные коэффициенты теплоотдачи с поверхностей кожуха

(5.46)

(5.47)

(5.48)

По формуле (5.46) находим тепловую проводимость кожуха:



(5.49)

.

Из формулы (5.47) определяем температуру нагретой зоны

(5.50)

Из уравнения (5.51) находим мощность, рассеиваемую в блоке

(5.51)

На этом заканчивается расчет в первом приближении.

Определим более точно величину .

Для этого воспользуемся следующими формулами

(5.52)

Определяющая температура

(5.53)

По формуле (5.54) найдем конвективную составляющую коэффициента теплопередачи в верхней области 1



(5.54)

По графику изображенному на рисунке 5.2 определим коэффициент где :

Рисунок 5.2 - График зависимости

Вследствие того что шасси расположено горизонтально в области 4,

Найдем коэффициент теплопередачи в верхней области 2 по формуле (5.55)

(5.55)

Определим коэффициент лучеиспускания для областей 1, 4, 3 по формуле (5.56)

(5.56)

Определяем коэффициенты лучеиспускания кожуха по формулам (5.57), (5.58) и (5.59)

(5.57)

(5.58)

(5.59)

Определяем полные коэффициенты теплопередачи для каждой области по формулам (5,60), (5.61) и (5.62)

(5.60)

(5.61)

(5.62)

Найдем тепловую проводимость нагретой зоны по формуле (5.63)

(5.63)

По формуле (5.64) находим температуру нагретой зоны во втором приближении



(5.64)

В результате расчета температура нагретой зоны во втором приближении отличается незначительно. Данная температура удовлетворяет требованиям по расчету теплового режима, так как самый нетермостойкий элемент выдерживает температуру плюс . Все расчеты выполнены при максимальной температуре окружающей среды.

5.4 Расчет надежности устройства

Расчет надежности заключается в определении показателей надежности изделия по известным характеристикам надежности составляющих компонентов.

Вычислим значение интенсивности отказов элементов с учетом условий эксплуатации изделия

(5.65)

Где л_0j - средне групповое значение интенсивности отказов элементов i;

k₁ и k₂ - поправочные коэффициенты в зависимости от воздействия механических факторов(для данных условий эксплуатации);

k₃ - поправочный коэффициент в зависимости от воздействия влажности и температуры (k₃=2);

k₄ - поправочный коэффициент в зависимости от давления воздуха (k₄=1,14);

a_j(T, k_Н) - поправочный коэффициент в зависимости от температуры поверхности элемента и коэффициента нагрузки.

Тогда k = .

Температуру примем общей для всех ЭРИ: Т= 74,862°С (из теплового расчета). Режим электрической нагрузки учитывается коэффициентом нагрузки.

Суммарная интенсивность отказов всех элементов:

(5.66)

где - число одинаковых элементов;

k - число групп одинаковых элементов.

Результаты расчетов представим в таблице 5.4.

Рассчитаем время наработки на отказ по формуле:

(5.67)

Рассчитаем вероятность безотказной работы за время t₀ =10000 ч:

(5.68)



Таблица 5.4- Данные по интенсивностям отказов и коэффициентам влияния для элементов

Наименование элемента	Количество элементов в группе, nj	Интенсивность отказов элементов в группе 0j·10-6, 1/ч	Коэффициент нагрузки kH	Поправочный коэффициент aj(T, kН)	Интенсивность отказов с учетом внешних условий, 10-6, 1/ч	Интенсивность отказов в рабочем режиме 106, 1/ч
1	2	3	4	5	6	7
SMD-резисторы	12	0,02	0,5	1	0,0664	0,7968
SMD-конденсаторы	16	0,01	0,5	0,3	0,0332	0,5312
Микросхема	3	0,1	0,3	1	0,332	0,996
Светодиоды	2	0,1	0,5	1	0,332	0,664
Разъем	3	0,05	0,6	1	0,166	0,498
Плата печатной схемы	1	0,378	0,7	1	1,254	1,254
Пайка	109	0,0001	-	1	0,000332	0,036
Всего:	4,776

Как видно из вычислений, практическая вероятность безотказной работы и наработка на отказ устройства не меньше нормативной, т.е. устройство соответствует требованиям ТЗ по надежности.

5.5 Расчет на механические воздействия

Произведем оценку вибропрочности печатного узла. Плата закреплена четырех точках [25]. Данные для расчета следующие:

· длина печатной платы 0,0675 м;

· ширина печатной платы 0,0575 м;

· толщина печатной платы 0,002 м;

· коэффициент Пуассона 0,22;

· модуль упругости 3,02·10¹⁰ Н/м²;

· возмущающая частота 70 Гц;

· виброускорение 30 м/с²;

· длительность ударного импульса 10 мс;

· амплитуда ускорения ударного импульса 73,6 м/с²;

Расчетная модель приведена на рисунке 5.3, пластина закреплена в четырех точках.

Рисунок 5.3 -- Расчетная модель ячейки

Рассчитаем собственную частоту платы по формуле:

(5.69)

Где a - ширина печатной платы;

b - длина печатной платы;

М - масса печатного узла;

D - цилиндрическая жесткость пластины.

К_а - коэффициент зависящий от способа закрепления сторон пластины, определяемая по формуле (5.70):

(5.70)

Где k, б, в, г - коэффициенты, соответствующие заданному способу закрепления сторон ПП: k=9,87; б=1; в=2; г=1 [25].

(5.71)

Где E - модуль упругости;

h - толщина платы;

v- коэффициент Пуассона;

(5.72)

Где -масса ПП;

-масса ЭРИ:= 20,2 г.

(5.73)

Где - плотность материала платы СФ: = 1600

кг;

кг;

Гц

Проверяем условие f₀>f:

4140 >70

где f - максимальная возмущающая частота.

Для печатного узла должно выполняться условие f₀ > f. Так как f₀ >> f , то обеспечивается защищенность конструкции от вибрационных воздействий, за счет отстройки собственной частоты печатного узла от максимальной частоты внешних вибрационных воздействий.

Условие выполняется.

Определим коэффициент динамичности, который определяется по формуле

(5.74)

Где - коэффициент расстройки;

- показатель затухания: = 0,01 для стеклотекстолита;

(5.75)

гдеf - частота возмущения;

Рассчитаем максимальный прогиб печатной платы по формулам:

(5.76)

Где о_а(f) - амплитуда вибросмещения основания;

(x,y,f) -амплитуда виброперемещения.

(5.77)

Где - коэффициент передачи по ускорению.

(5.78)

Где a₀(f) - виброускорение.

(5.79)

где - коэффициент расстройки;

- показатель затухания;

К₁(х), К₁(y) - коэффициенты зависящие от закрепления платы: К₁(х)=1,2; К₁(y)=1,3.

(м),

(м),

(м)

Определим амплитуду виброускорения по формуле:

(5.80)

(м/)

Определим допустимый прогиб печатной платы с радиоэлементами по формуле:

(5.81)

Где b - размер стороны печатной платы, параллельно которой установлено большинство элементов.

(м).

Проверяем выполнение условия вибропрочности. Его оценка производится по следующим критериям: для ИС, транзисторов, резисторов и других ЭРЭ амплитуда виброускорения должна быть меньше допустимых ускорений для данной элементной базы [25].

(5.82)

Где =10g;

Для ПП с радиоэлементами должно выполняться условие:

(5.83)

Условие выполняется, откуда следует, что дополнительных элементов для уменьшения вибрации не требуется.

Расчет на действие удара

Определим условную частоту ударного импульса по формуле:

(5.84)

Где ф - длительность ударного импульса.

(Гц).

Определим коэффициент передачи при ударе для прямоугольного импульса по формуле:

(5.85)



Где н - коэффициент расстройки.

(5.86)

Определим ударное ускорение по формуле:

(5.87)

где Н_у - амплитуда ускорения ударного импульса.

(м/).

Определим максимальное относительное перемещение по формуле:

(5.88)

Проверяем выполнение условия ударопрочности. Его оценка производится по следующим критериям: для ЭРЭ ударное ускорение должно быть меньше допустимого ускорения для данной элементной базы.

(5.89)

Где =20g;

Для элементов РЭА типа пластин должно выполняться условие:

(5.90)

где l - стрела прогиба. Допустимая стрела прогиба (_доп) для фольгированного стеклотекстолита толщиной 2 мм должна быть не более 11 мм.

Где д_доп. - допустимая стрела прогиба; д_доп.=11 мм[25].

Для ПП с радиоэлементами должно выполняться условие:

(5.91)

Где b - размер стороны печатной платы, параллельно которой установлено большинство элементов.

Как видим, все условия выполняются, откуда следует, что дополнительных элементов для повышения ударопрочности не требуется.

5.6 Расчет электромагнитной совместимости изделия

Целью расчета электромагнитной совместимости является определение работоспособности устройства в условиях воздействия перекрестных помех в линиях связи, а также внешних электромагнитных полей.

Устройство содержит две микросхемы и микроконтроллер, для определения электромагнитной совместимости возьмем элемент, который более всего подвержен влиянию помех. Т.к. микроконтроллер наименее подвержен влиянию помех, то рассмотрим оставшиеся аналоговые микросхемы.

Микросхема VS1011 звуко воспроизводящая микросхема, значит высокий уровень помех на входе данной микросхемы значительно скажется на правильности работы схемы. Поэтому выберем ее для проведения расчета.

Исходными данными для расчета являются:

Е - напряжение генератора в активной линии связи: , где - круговая частота генератора (13 кГц), = 5 В;

, - сопротивление нагрузок в активных и пассивных линиях, = 10 кОм, = 0,1 кОм;

Тип электрических соединений - проводящая земляная плоскость;

- относительная диэлектрическая проницаемость среды между проводниками:

(5.92)

где = 6, = 4

- расстояние между проводниками, = 0,5 мм;

- помехоустойчивость микросхемы, = 0,33 В;

l- длина области связи проводников, l= 86 мм.

Определяем взаимные емкости С и индуктивности линий связи по формулам, для заданного типа электрических соединений (проводная земляная плоскость):

(5.93)

где W - толщина фольги (35мкм); b - ширина проводника (0,25 мм).

(пФ),



(5.94)

(мГн).

Вычисляем сопротивление изоляции между проводниками активной и пассивной линий связи. Для проводников, расположенных на одной поверхности ПП:

(5.95)

где -удельное поверхностное сопротивление основания ПП, с_?=5·10¹⁰Ом.

(Ом).

Определяем действующее напряжение помехи на входе микросхемы в режиме логического нуля. Расчет проводится по формуле:

(5.96)

где - напряжение в активной линии связи, =5 В.

Помехоустойчивость микросхемы:



U_вх/Е₀=2,5/5=0,5

где U_вх - max напряжение на входе микросхемы.

Сравним действующее напряжение помехи с помехоустойчивостью микросхемы.

0,5 В>2,74 мВ

Следовательно, действие помех не приведет к нарушению работоспособности[26].

5.7 Расчет технологичности конструкции

Под технологичностью конструкции понимают совокупность ее свойств, проявляемых в возможности оптимальных затрат труда, средств, материалов и времени при технической подготовке производства, изготовлении, эксплуатации и ремонте по сравнению с соответствующими показателями конструкций изделий аналогичного назначения при обеспечении заданных показателей качества.

Вид изделия, объем выпуска, тип производства и уровень развития науки и техники являются главными факторами, определяющими требования к технологичности конструкции изделия. Для оценки технологичности конструкции используются многочисленные показатели.

Ультразвуковой измеритель уровня жидкости относится к классу радиотехнических устройств. Поэтому оценку технологичности конструкции будем производить в соответствии с ОСТ 4.ГО.054.219 по следующим показателям, каждый из которых имеет свой весовой коэффициент, т.е. его влияние на трудоемкость изготовления изделия:

Коэффициент автоматизации и механизации монтажа (весовой коэффициент ц_i = 1):



(5.97)

где - количество монтажных соединений, которые предусматривается осуществить автоматизированным или механизированным способом, Н_ММ = 150;

- общее количество монтажных соединений, =169.

Коэффициент автоматизации и механизации подготовки ЭРЭ к монтажу (ц_i = 1):

(5.98)

где - количество ЭРЭ в штуках, подготовка выводов которых осуществляется с помощью полуавтоматов и автоматов, = 2;

- общее число ЭРЭ, которые должны подготавливаться к монтажу в соответствии с требованиями конструкторской документации, .

Коэффициент освоенности деталей и сборочных единиц определяется по формуле (весовой коэффициент ц_i=0,8):

(5.99)

где Д_ТЗ - количество типоразмеров заимствованных деталей и сборочных единиц, Д_ТЗ =1; Д_Т - общее количество типоразмеров деталей и сборочных единиц, Д_Т =1.

Коэффициент применения микросхем и микросборок (весовой коэффициент цi = 0,5):

где - общее число дискретных элементов, замененных микросхемами и микросборками, Н_ЭМС = 0;

- общее число ЭРЭ, не вошедших в микросхемы, Н_ЭРЭ = 64.

Коэффициент повторяемости печатных плат (весовой коэффициент ц_i=0,3) определяется по формуле:

где Д_тПП - число типоразмеров печатных плат в изделии, шт., Д_ОШ= 1;

Д_ПП - общее количество печатных плат, шт., Д_Н= 1.

Коэффициент применения типовых технологических процессов, к_т.п.(весовой коэффициент ц_i=0,2) определяется по формуле:

где и - число деталей и сборочных единиц, изготавливаемых с применением типовых и групповых технологических процессов, и;

и - общие число деталей и сборочных единиц, и .

Коэффициент автоматизации и механизации регулировки и контроля (цi = 0,1):

где Н_а.р.к. - число операций контроля и регулировки, выполняемых на полуавтоматических стендах, Н_а.р.к= 3;

Н_р.к. - общее количество операций контроля и регулировки, Н_р.к.= 5.

Для устройства целесообразны следующие виды контроля:

входной контроль;

контроль пайки;

контроль качества установки элементов;

контроль пайки;

выходной контроль.

На основании расчета всех показателей вычисляют комплексный показатель технологичности

где i- общее число относительных частных показателей.

Подставляя полученные значения находим комплексный показатель технологичности:

Нормативный комплексный показатель:

где K_А - комплексный показатель изделия-аналога ( К_А = 0,29);

К_СЛ. - коэффициент сложности (технического совершенства)нового изделия по сравнению с изделием аналогом (в зависимости от класса блоков и значений основных технических параметров составляет 1,02-1,2);

К_ТУ. - коэффициент, учитывающий изменение технического уровня основного производства завода-изготовителя нового изделия по отношению к заводу изготовителю аналога;

К_ОП. и К_ОТ. - коэффициенты, учитывающие применение уровня организации производства и труда завода-изготовителя нового изделия по отношению к заводу изготовителю изделия-аналога;

К_ПР. - коэффициент, учитывающий изменение типа производства (отношение типа серийности нового изделия к тому же коэффициенту по изделию-аналогу).

Расчет коэффициентов К_ТУ, К_ОП, К_ОТ., К_ПР. производится по формуле:

где j -индекс при коэффициентах(j=ТУ., ОП., ОТ., ПР.);

Знj, Зaj - значения соответствующих показателей технического уровня, уровня организации производства, организации труда и серийности для нового изделия и для изделия-аналога.

При отсутствии информации по отдельным характеристикам соответствующие поправочные коэффициенты принимаются за 1.

При известном нормативном комплексном показателе оценка технологичности выражается отношением:

Таким образом, условие технологичности конструкции выполнено. Никаких дополнительных мер по повышению технологичности проводить не нужно.



ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Разработано устройство «MP-3 плеер». В процессе разработки были произведены необходимые расчёты, а именно: конструкторские расчёты, электрических соединений, теплового режима, расчёт на механические воздействия, показателей качества, надёжности, подтверждающие что устройство разработано корректно.

Чертежи и пояснительная записка выполнены в соответствии со стандартами ЕСКД.



ЛИТЕРАТУРА

1. Web-страница: http://zoom.cnews.ru/goods_card/item/29594/bbk-x15

2. Web-страница: http://fixmag.ru/audio/mp3/

3. Web-страница: http://rumart.ru/gadgets/player/list?gclid=CO7eht3HrqgCFQEZ4QoddRYTHQ

4. Web-страница: http://www.rctoy.ru/gm/2984

5. Web-страница: http://www.atmel.com/dyn/recources/prod_documents/24675.pdf

6. Web-страница: http://www.gaw.ru/html.cgi/txt/ic/Maxim/power/pwm/max756-57.htm

7. Web-страница: http://www.gaw.ru/html.cgi/txt/ic/Atmel/micros/avr/attiny15.htm

8. Web-страница: http://www.vipmemory.ru/katalog/category/122.html

9. Web-страница: http://www.alldatasheet.com/datasheet-pdf/pdf/129258/SSDI/1N4148SM.html

10. Web-страница: http://robozone.su/2009/03/02/modul-dlja-podkljuchenija-graficheskogo-lcd-ls020.html

11. Web-страница: http://www.promelec.ru/yageo/

12. Web-страница: http://www.nelfc.com/pdf/HC-49SM.pdf

13. Web-страница: http://www.promelec.ru/company/news/196/

14. Web-страница: http://www.qmarket.ru/(F(KeKU_ky9jMrKzBTdr7VE0d6sXwJ3JbxxYa4y63jDCp7arWV6Fkauf4eklMKnAHFQHrto4kkfUHTbplibrPheFw2))/9903164_c_page_1.html

15. Web-страница: http://www.gaw.ru/html.cgi/txt/interface/usb/start.htm

16. Web-страница: http://www.kit-e.ru/articles/condenser/2002_08_44.php

17. Web-страница: http://kazus.ru/datasheets/149334/1N5417.html

18. Web-страница: http://www.symmetron.ru/suppliers/murata/muratacomponents.shtml

19. Web-страница: http://www.term.ru/jamicon.htm

20. Несущие конструкции радиоэлектронной аппаратуры / под ред. П.И. Освищера. - М. : Радио и связь,1988. - 232 с.

21. Основы конструирования и технологии РЭС : учебное пособие / Ю.Л. Муромцев, А.П. Пудовкин, Н.А.Кольтюков и др. - Тамбов : Изд-во Тамбовского ВВАИУРЭ, 2007. - 267 с.

22. Web-страница: http://window.edu.ru/window_catalog/pdf2txt?p_id=41860&p_page=1

23. Web-страница: http://www.poliamid.ru/

24. Основы САПР. Кунву Ли - СПб.: Питер, 2004. - 560 с.: ил.

25. Web-страница: http://elegma.ru/1_Типы_печатных_плат

26. Web-страница: http://www.izzl.ru/stekltex.htm

27. Web-страница: http://window.edu.ru/window_catalog/pdf2txt?p_id=26543&p_page=3

28. Web-страница: http://www.altmast.ru/tech_material.html

29. Web-страница: http://www.pribor.ru/p_mat/12.html

30. Web-страница: http://www.imu.metolit.by/ru/node/438

31. Парфенов, Е.М. Проектирование конструкций радиоэлектронной аппаратуры: Учеб. Пособие для вузов/ Е.М. Парфенов, Э.Н. Камышная, В.П. Усачов. - М.: Радио и связь, 1989

32. Техническая диагностика и ремонт бытовой радиоаппаратуры: Учебное пособие, Под общей редакцией Г.В. Куликова. - М.: Горячая линия - Телеком, 2004. - 376 с.: ип.

Размещено на Allbest.ru