Проектирование электронного регулятора бортового генератора напряжения летательного аппарата

22137137

Размещено на http://www.allbest.ru/

Задание на курсовое проектирование

Спроектировать электронный регулятор бортового генератора напряжения летательного аппарата. Бортовое напряжение постоянного тока 27В ± 2%, рабочий диапазон температуры от минус 60°С до плюс 60°С, максимальный ток обмотки возбуждения генератора - 8 А.

авиационный генератор напряжение усилитель

Введение

Все электрическое оборудование летательных аппаратов в зависимости от назначения можно разделить на три основные группы:

- источники электрической энергии, преобразователи, их регулирующие и защитные устройства;

- системы передачи и распределения электрической энергии;

- потребители электрической энергии.

К первой группе относятся: электрические генераторы постоянного и переменного тока, химические источники тока, выпрямители, трансформаторы, электромашинные и статические преобразователи, устройства управления, регулирования и защиты источников электрической энергии.

Вторую группу составляют: электрическая бортовая сеть (электрические провода и жгуты), аппаратура коммутации, управления и защиты электрических сетей, контрольно-измерительные приборы, монтажное и установочное оборудование (разъемы, распределительные устройства, пульты и так далее).

В третью группу входят: различные электроприводы, осветительные и светосигнальные устройства, противообледенительные и обогревательные устройства, противопожарное оборудование.

Следует отметить, что потребителями электрической энергии является и другое оборудование, входящее в понятие авиационное оборудование (но не относящееся непосредственно к электрооборудованию): системы управления самолетом, вычислительные машины, контрольно-измерительная аппаратура и приборы (термометры, тахометры, топливомеры, компасы), различные гироскопические устройства и так далее. А также - радиоэлектронное оборудование ЛА и его комплекс вооружения.

Сейчас ставится задача перед разработчиками авиационной техники реализовать концепцию самолета с полностью электрическим оборудованием (СПЭО), то есть практически полностью исключить приводы, использующие гидравлическую и пневматическую энергию (на современных самолетах для привода органов управления, механизации крыла, взлетно-посадочных устройств и в других случаях, когда требуются большие усилия, применяются гидроприводы). Это обусловлено тем, что электрическая энергия имеет преимущества перед другими видами энергии при использовании на летательных аппаратов:

- возможность легкой передачи и распределения электрической энергии между потребителями, легкой трансформации в другие виды энергии;

- возможность автоматизации электроэнергетических устройств и систем, простота сопряжения с БЦВМ;

- высокая живучесть;

- простота резервирования и др.

В настоящее время мощность источников электрической энергии, устанавливаемых на тяжелых самолетах достигает 800 кВт, протяженность проводов бортовой электрической сети составляет сотни километров, а количество электрических устройств и агрегатов достигает нескольких тысяч.

1. Общие сведения об авиационных генераторах

Основными источниками электрической энергии на летательных аппаратах являются электрические генераторы. Они преобразуют механическую энергию вращения в электрическую. Принцип действия авиационных генераторов аналогичен общепромышленным. Авиационные генераторы имеют некоторые конструктивные особенности и особенности характеристик.

Отличительной чертой авиационных генераторов является их высокая удельная мощность (до 3,3 кВт/кг), то есть отношение мощности к массе. Этот показатель у авиационных генераторов в 6-10 раз выше, чем у общепромышленных. Это достигается за счет повышенных частот вращения генераторов (n = 4000:12000 об/мин), применения высококачественных электротехнических материалов с высокой степенью их использования (повышенные плотности токов, повышенные тепловые нагрузки), использования эффективных систем охлаждения. Но срок службы авиационных генераторов значительно снижается, составляя до 3000ч, в то время как у общепромышленных генераторов он исчисляется десятками лет.

Важным при эксплуатации генераторов является вопрос их охлаждения, так как мощность которую можно получить от генератора при длительной его работе в основном определяется количеством тепловых потерь, отводимых от него, то есть степенью его охлаждения. Охлаждение генераторов при полетах летательных аппаратов на сравнительно небольших высотах и дозвуковых скоростях осуществляется путем продува через них встречного потока забортного воздуха. Воздух поступает в генератор через специальный входной патрубок. Для охлаждения генератора при его работе на земле на валу генератора имеется вентилятор (осуществляет самовентиляцию). Но в этом случае (из-за недостаточной эффективности охлаждения) от генератора можно получить мощность не более 30% от номинальной при его работе не более 30 минут. На больших высотах полета интенсивность охлаждения уменьшается вследствие снижения плотности и, следовательно, весового количества воздуха, прогоняемого через генератор, а также вследствие снижения коэффициента теплоотдачи его нагретых частей.

Также уменьшается интенсивность охлаждения с увеличением скорости полета (при сверхзвуковых полетах), т.к. из-за аэродинамического нагрева при торможении воздуха в вентиляционной системе генератора температура охлаждающего воздуха значительно повышается. Поэтому генераторы ЛА, эксплуатирующиеся на больших высотах полета и больших сверхзвуковых скоростях, имеют специальные системы охлаждения: масляную, воздушно-испарительную и другие.

В воздушно - испарительной системе охлаждения воздушный поток используется для транспортировки хладоагента (спирто-водная смесь) в генератор в дисперсном состоянии. В генераторе хладоагент распыляется, и образуется тонкая пленка на поверхности активных элементов генератора, которая, испаряясь, охлаждает генератор. На летательных аппаратах используются генераторы постоянного и переменного тока (в зависимости от выбранной системы электроснабжения). Генераторы постоянного тока имеют в своем составе щеточно-коллекторный узел (механический выпрямитель) на основе подвижных контактных соединений. Наличие щеточно-коллекторного узла (механического контакта) снижает надежность работы генератора (особенно при высотных полетах), увеличивает трудозатраты на обслуживание генератора, не позволяет повысить напряжение генератора (принято U = 28,5В). На новых ЛА применяются так называемые бесконтактные генераторы постоянного тока, которые вместо щеточно-коллекторного узла снабжены полупроводниковым выпрямителем (полупроводниковыми диодами). Это позволяет исключить основные недостатки, присущие щеточно-коллекторным генераторам.

Генераторы переменного тока выполняются бесконтактными. Рассмотрим принцип работы генератора переменного тока типа ГТ.

Это, так называемый, генератор с вращающимися полупроводниковыми выпрямителями. Для обеспечения бесконтактности и автономности озбуждения этот генератор выполнен в виде агрегата, состоящего из подвозбудителя, возбудителя и основного генератора (рисунок 1).

Подвозбудитель предназначен для обеспечения автономности возбуждения генератора, и его возбуждение осуществляется от постоянных магнитов, выполненных в виде "звездочки", расположенной на роторе.

При вращении ротора в трехфазной якорной обмотке подвозбудителя наводится переменная э.д.с. и возникает переменный ток, который выпрямляется в регуляторе напряжения (в состав генератора не входит) и протекает по обмотке возбуждения возбудителя. В якорной обмотке возбудителя возникает э.д.с., протекает ток, который выпрямляется и подается на обмотку возбуждения основного генератора, и в трехфазной обмотке якоря основного генератора наводится наводится переменная э.д.с.

Авиационные генераторы приводятся во вращение от авиационных двигателей через редукторы. Приводы генераторов постоянного тока представляют собой обычные механические редукторы. В связи с тем, что частота вращения авиационных двигателей не постоянна, а зависит от режима их работы (малый газ, максимал, крейсерский режим и так далее), то и генераторы постоянного тока вращаются не с постоянной частотой, а имеют определенный диапазон частот вращения порядка 4000-9000 об/мин (генераторы с расширенным диапазоном частот вращения).

Генераторы переменного тока для того, чтобы частота тока на их выходе была стабильной, должны иметь постоянную частоту вращения. Поэтому между авиационными двигателями и генераторами переменного тока устанавливаются специальные приводы постоянной частоты вращения (ППЧВ), иногда называемые приводами постоянной скорости (ППС).

ППЧВ представляет собой устройство, имеющее входной и выходной валы и систему стабилизации частоты вращения выходного вала.

Таким образом, генератор переменного тока, сочлененный с выходным валом ППЧВ, имеет постоянную частоту вращения. ППЧВ бывают (по виду использующейся в них промежуточной энергии) гидравлическими, пневматическими, электромеханическими, механическими.

На ЛА, в зависимости от их типа и мощности потребителей электрической энергии, может устанавливаться различное количество генераторов (от 1 до 12) различной мощности.

В настоящее время на ЛА наиболее широко применяются следующие типы генераторов. Генераторы постоянного тока: типов ГСР, ГСБК, мощностью Р = 3:24 кВт, напряжение 28,5 В.

Буквы в обозначении генераторов означают:

Г - генератор;

С - самолетный;

Р - с расширенным диапазоном частот вращения;

БК - бесконтактный.

Цифры в маркировке генератора означают его номинальную мощность в киловаттах. Например, ГСР-18 - генератор мощностью 18 кВт.

Если в маркировке генератора присутствует буквосочетание СТ, то это означает, что данный генератор может использоваться в режиме стартера (стартер-генератор), то есть в режиме электродвигателя.

Используется принцип обратимости электрических машин: электрический генератор может работать в качестве электродвигателя и наоборот.

Режим стартера применяется при запуске авиадвигателя для раскрутки его ротора. Пример: ГСР-СТ-12/40 - стартер-генератор мощностью 12 кВт в генераторном режиме и 40 кВт в стартерном режиме.

Генераторы переменного тока применяются синхронные мощностью от 4 до 120 кВА типов ГТ, ГО и другие

Г - генератор;

Т - трехфазный;

О - однофазный.

Например, ГТ-30 - генератор трехфазный мощностью 30 кВА. Частота тока на выходе генераторов принята 400 Гц, а напряжение - 208/120 В (линейное/фазное).

2. Выбор структурной схемы

Электронный регулятор напряжения предназначен для стабилизации напряжения в бортовой сети посредством регулирования тока в обмотке возбуждения (ОВ) электронного генератора напряжения. При этом может использоваться непрерывное или импульсное регулирование. Импульсный способ предпочтительнее за счет меньшей мощности, рассеиваемой на регулирующем элементе, что особенно важно при работе устройства в плохих условиях охлаждения в широком температурном диапазоне и в условиях помех, генерируемых потребителями электроэнергии. Поэтому выбираем импульсный способ регулирования.

Регулятор должен измерить величину напряжения бортовой сети и сравнить ее с опорным (образцовым) (Uоп) и выделить сигнал рассогласования Uрас. Следовательно, проектируемая структура должна содержать датчик напряжения (ДН), источник опорного напряжения (ИОН), устройство сравнения (УС). Далее сигнал рассогласования необходимо усилить по напряжению и по мощности. Поэтому введем в структурную схему усилители напряжения (УН) и мощности (УМ). Последний из них управляет регулирующим элементом (РЭ), коммутирующий ток в обмотке возбуждения ОВ. В результате синтезируем структурную схему, представленную на рисунке 1.

Рисунок 1- Структурная схема регулятора напряжения

3. Выбор принципиальной схемы

3.1 Выбор датчика напряжения

Датчиком напряжения может служить резистивный делитель напряжения R1R2, подключенный к бортсети. Такой датчик обладает следующими недостатками: как постоянное напряжение бортсети, так и его изменения передаются на выход с коэффициентом передачи делителя k=R2/(R1+R2), т.е. уменьшаются в несколько (k) раз. Если в верхнее плечо делителя включить стабилитрон, то его сопротивление R1 уменьшится, а величина коэффициента k приближается к единице. Чем ближе напряжение стабилизации Uст к величине разности Uбс - Uоп, тем ближе величина k к единице.

3.2 Выбор схемы источника опорного напряжения

В качестве источника опорного напряжения может служить параметрический стабилизатор напряжения на стабилитроне. В результате схемы датчика напряжения и ИОН будут иметь вид, приведенный на рисунке 6.

Рисунок 6-Схема датчика

3.3 Выбор схемы устройства сравнения и усилителя напряжения

Устройство сравнения предназначено для сравнения напряжения датчика Uд с опорным напряжением Uоп и выделения разностного сигнала Uоп-Uд. Такую функцию выполняет дифференциальный усилительный каскад. Усилитель напряжения предназначен для усиления разностного сигнала по напряжению. Его выходное напряжение должно быть достаточной величины для управления усилителем мощности. Так как напряжение бортсети изменяется относительно медленно, то в качестве УН должен быть выбран усилитель постоянного тока.

Функции УС и УН можно совместить, используя операционный усилитель (ОУ). Для устранения "дребезга" в моменты переключения ОУ, используем его включение по схеме триггера Шмитта.

3.4 Выбор схем усилителя мощности и регулирующего элемента

Регулирующий элемент коммутирует ток в обмотке возбуждения генератора. Один вывод ОВ подключается к плюсовой шине бортсети. Следовательно, в качестве РЭ можно выбрать мощный транзистор, включенный по схеме с ОЭ, с ОВ в цепи коллектора. Эмиттерный переход транзистора шунтируем резистором для устойчивости режима отсечки. Для управления регулирующим элементом требуется достаточно большой ток. Для усиления сигнала ОУ по мощности выбираем однокаскадный усилитель по схеме с ОК. Если при расчете параметров окажется, что усиления по мощности недостаточно, схему скорректируем, используя составной транзистор. В цепь коллектора транзистора УМ для ограничения тока включаем резистор.

Согласно сделанному выбору отдельных блоков, получаем полную принципиальную схему регулятора напряжения (см. Приложение А).

4. Расчет принципиальной схемы

4.1 Расчет датчика напряжения и источника опорного напряжения

Датчик напряжения состоит из резисторов R1, R2 и стабилитрона VD1, а источник опорного напряжения - из резистора R3 и стабилитрона VD2 (рисунок 7). В связи с тем, что устройство работает при изменении температуры окружающей среды на 120°С, то для ИОН необходимо выбрать стабилитрон с малым температурным коэффициентом напряжения ТКН. При выборе стабилитрона учтем, что его напряжение стабилизации подается на неинвертирующий вход ОУ и является синфазным напряжением ОУ. Вторым критерием выбора стабилитрона является его температурный коэффициент напряжения ТКН. В связи с тем, что напряжение в бортсети прямо пропорционально зависит от напряжения стабилизации, оставим на его изменение один процент из двух заданных. Тогда ТКН будет равен

(1)

Следовательно, ТКН выбранного стабилитрона должен быть не более 0,0083%/C. Среди выпускаемых отечественной промышленностью термокомпенсированными являются стабилитроны Д818Г-Е, КС190Б-Д, КС191М-Ф, КС 211. Большинство ОУ допускают синфазное напряжение до 10 Вольт. В качестве стабилитрона VD1 выбираем КС211Д, а VD2 - КС191С со следующими параметрами:

Таблица 1 - Параметры стабилитронов

Параметры	КС211Д	КС 191С
1	2	3
Uст,В	11	9,1
ТКН,%/C	0,005	0,005
Iст.мин., мA	5	3
Iст.макс., мA	33	20
Rст., Ом	30	70

Задаемся током стабилизации VD2 - 7,5 мA и найдем сопротивление резистора R3:

(2)

Из ряда Е24 выбираем номинал 2,4 кОм. Рассеиваемая мощность на R3 равна:

(3)

Выбираем резистор R3 типа МЛТ-0,25-2,4 кОм ± 10%. Задаемся током стабилизации стабилитрона VD1 5 мA и находим общее сопротивление RД делителя R1R2:

(4)

Для возможности подстройки напряжения бортсети в качестве резистора R1 возьмем подстрочный резистор, средний вывод которого подключаем к инвертирующему входу DA1, а напряжение на нем равно UСТ.2 в номинальном режиме. Диапазон регулировки по сопротивлению примем 20%. Тогда:

 (5)

(6)

Выбираем ближайший номинал 1,5 кОм.

Сопротивление резистора R1 равно:

(7)

Выбираем номинал 1,8 кОм

Мощности, рассеиваемые на резисторах R1 и R2 равны:

(8)

(9)

Резистор R1 выбираем типа СП5-39-1,8 кОм ± 10%, а резистор R2- типа МЛТ_0,125 - 1,5кОм ± 10%.

4.2 Расчет устройства сравнения и усилителя напряжения

В качестве УС и УН выбран триггер Шмитта (ТШ) на основе ОУ. Для расчета его параметров необходимо выбрать операционный усилитель. Критериями выбора являются: синфазное напряжение UСФ, равное UСТ.2, суммарное напряжение питания, равное UБС, скорость нарастания выходного напряжения ОУ VUВЫХ.

Для снижения динамических потерь в РЭ необходимо, чтобы фронт и срез выходных импульсов ОУ не превышал 1-2 мкс.

Ориентировочно необходимую величину VUвых можно определить по формуле:

(10)

Указанным требованиям удовлетворят ОУ типа КР554УД2А с параметрами:

КU = 20000; UСФ, В = 10;

±UПИТ, В = 15; VUВЫХ, В/мкс = 20;

IПОТР, мA = 7; RН, кОм ? 2;

±UВЫХ, В ? ±10; RВХ, МОм = 10.

Для триггера Шмитта справедливо выражение

(11)

где ж- коэффицента передачи цепи ПОС

динамическое сопротивление стабилитрона.

(12)

Откуда задавшись шириной зоны гистерезиса UГ в 0,1 В, что составляет 0,37% от напряжения UБС, можно найти величину коэффицента передачи цепи ПОС:

ж =UГ/2UВЫХ =0,1/2·10 = 0,005

Величина сопротивления резистора R4 определяется по формуле:

R4 = rст/ ж - rст; (13)

R4 = 70/0,005 - 70 = 13930 Ом.

C целью точной настройки триггера Шмитта в качестве резистора R4 выберем последовательно соединенные постоянный резистор типа МЛТ-0,125-10 кОм ± 10% и подстроечный типа СП5 -39 - 10 кОм ±10%.

Ограничение выходного тока ОУ DA1 осуществляется резистором R5, который в сумме с током цепи ПОС не должен превышать 5 миллиампер.

(14)

Тогда ток через резистор R5 не должен превышать величины

(15)

IR5 5 - 1,79 = 3,21 мА.

4.3 Расчет схемы регулирующего элемента и усилителя мощности

Согласно заданию выходной ток РЭ составляет восемь ампер, т.е. ток Iк2=8 А. Тогда ток базы VT2:

IБ2 = IК2·S2/2, (16)

где S2- коэффициент насыщения VT2.

Пренебрегая отличием токов эмиттера и коллектора, а также частью тока, ответвляющего в резистор R6, можно записать:

I К1 ? IЭ1 ? IБ2. (17)

Ток базы транзистора VT1 равен:

(18)

С целью уменьшения длительности среза выходного импульса тока РЭ примем величину коэффициентов насыщения транзисторов VT1 и VT2 равными S1 = S2 = S = 1,5. Тогда коэффициент усиления по току РЭ и УМ равен:

(19)

В качестве ключевого элемента РЭ необходим транзистор с допустимым напряжением коллектор-эмиттер:

UКЭ.ДОП.? 1,5·UБС (20)

UКЭ.ДОП.? 1,5·27 = 40,5 В

Выбираем транзистор типа КТ908Б с параметрами:

Uкэmax=60 В, h21э=20-60,

Iкmax=10 A, Cк?700 нФ,

Iкэс?50 мA, fгр?30 МГц,

Uкэнас=0,25-1,0 В, Ркmax=50 Вт,

Uбэнас=1,2-2,3 В.

Определяем средний коэффициент передачи по току:

(21)

Найдем постоянную времени в области высоких частот в

(22)

RК = UБС/IОВ = 27/8 = 3,38 Ом. (23)

Тогда длительность фронта импульса напряжения на коллекторе равна:

(24)

tФ 0,35 мкс.

Это вполне приемлемо. Длительность среза, как правило, значительно меньше длительности фронта.

Найдем тепловой ток IКБО2

(25)

Коэффициент передачи по току транзистора VT1 должен быть не менее:

(26)

В качестве усилителя мощности выберем транзистор КТ630Е с параметрами:

UКЭMAX=60 B, h21Э=160-480,

Iнmax=1 A, Cк ? 15 пФ,

Iкбо ? 1 мкА, fгр ? 50 МГц,

Uкэнас=0,11 В, Ркmах=0,8 Вт,

Uбэнас=0,85 В.

Найдем ток Iкэс1 транзистора VT1:

IКЭС1 = IКБО1·(в1СР +1); (27)

в1СР = (160 + 480)/2 = 320;

IКЭС1 = 1·10 -6·(320+1) = 0,321·10-3 А.

Определим сопротивление резистора R7:

R7 < UБЭ.НАС.2/(IКБО2 + IКЭС1); (28)

UБЭ.НАС.2 = (U БЭ.НАС.2min+U БЭ.НАС.2max)/2; (29)

UБЭ.НАС.2=(1,2 +2,3)/2 = 1,75 В;

R7 < 1,75/(1,22·10-3 +0,321·10-3) = 1,44·103 Ом.

Выберем величину сопротивления R7 в 680 Ом. Мощность, рассеиваемая в нем, равна:

PR7 = IR72·R7; (30)

PR7 = (1,541·10-3)2·680 ? 2 мВт.

Выбираем резистор R7 типа МЛТ-0,125-680 Ом ± 10%.

Ток базы VT2 равен:

(31)

Ток через резистор R7 равен:

IR7 = UБЭ2НАС.СР/R7; (32)

IR7 = 1,75/680 = 2,6·10-3 А,

где UБЭ2НАС.СР - среднее значение напряжения насыщения база-эмиттер VT2.

Так как величина коэффициента 1 мало отличается от единицы, то можно записать:

IK1 ? IЭ1 = IБ2 + IR7 ? IБ2; (33)

Тогда величину сопротивления R6 можно найти по формуле:

R6 = (UБС - UКЭ1НАС - UКЭ2НАС)/IK1; (34)

R6 = (27- 0,11 - 1,75)/0,3 = 83,8 Ом.

Амплитудное значение мощности, рассеиваемой на R6, равно:

PR6m = IK12·R6; (35)

PR6m = (0,3)2·83,8 = 7,54 Вт.

Учитывая потери в обмотке возбуждения принимаем, что ток IК1 и, соответственно, IК2 течет в течение 0,7 периода работы регулятора; тогда средняя мощность, рассеиваемая в резисторе R6 равна:

PR6 = PR6m·0,7; (36)

PR6 = 7,54·0,7 = 5,3 Вт.

Выбираем с запасом мощности четыре параллельно соединенных резистора типа МЛТ-2-330 Ом ± 10%.

Сопротивление резистора R5 рассчитаем по формуле:

R5 = (UВЫХ.ОУmax - UБЭ1НАС - UБЭ2НАС)/IR5, (37)

где IR5 = IВЫХ.ОУm - IПОС = 5·10-3 - 1,8·10-3 = 3,2·10-3 А; (38)

R5 = (24- 0,11 - 1,75)/3,2·10-3 = 6,92·103 Ом.

Мощность, рассеиваемая на резисторе R5, равна

PR5 = IR52·R5 = (3,2·10-3)2·6,92 = 70,9·10-6 Вт (39)

В качестве R5 выбираем резистор типа МЛТ-0,125-6,8 к ± 5%.

Заключение

В результате проделанной работы был спроектирован электронный регулятор бортового генератора напряжения летательного аппарата в соответствии с заданием на курсовое проектирование.

Список используемых источников

1. Белкин В.Г., Бондаренко В.К. Справочник радиолюбителя-конструктора. - М.: Радио и связь, 1983. - 315 с.

2. Богданович М.И., Грель И.Н. Цифровые интегральные микросхемы. - Минск: Беларусь, 1996. - 356 с.

3. Бокуняев и др. Справочная книга радиолюбителя-конструктора.

4. Гершунский Б.С. Справочник по расчету электронных схем. - К.: Вища школа, 1983. - 240 с.

5. Кауфман М., Сидман А.Г. Практическое руководство по расчетам схем в электронике: Справочник. В 2-х т. Пер с англ. / Под ред. Покровского Ф.Н. - М.: Энергоатомиздат, 1991. - 368 с.

6. Конденсаторы: Справочник / Под ред. И.И. Четверткова и М.Н. Дьяконова. - М.: Радио и связь, 1993. - 392 с.

7. Партала О.Н. Радиокомпоненты и материалы: Справочник. - Киев: Радиоаматор, 1998. - 720 с.

8. Резисторы, конденсаторы, трансформаторы, дроссели, коммутационные устройства РЭА: Справочник / Н.Н. Акимов и др.- Беларусь, 1994.

9. Резисторы: Справочник / Под ред. И.И. Четверткова и В.М. Терехова. - М.: Радио и связь, 1991. - 527 с.

10. Справочная книга радиолюбителя-конструктора. / Под ред. Н.И. Чистякова. - М.: Радио и связь, 1993. - 336 с.

11. Степаненко И.П. Основы теории транзисторов и транзисторных схем. - М.: Энергия, 1977. - 620 с.

12. Цыкина А.В. Проектирование транзисторных усилителей низкой частоты. - М.: Связь, 1968. - 184 с.

13. Цыкина А.В. Электронные усилители: Уч. пособие для техн. связи. - М.: Радио и связь, 1982. - 288 с.

14. Справочник. Полупроводниковые приборы: транзисторы средней и большой мощности / Под ред. А.В. Голомедова. - М.: Радио и связь, 1994. - 640 с.

15. Транзисторы для аппаратуры широкого применения // Справочник / Под ред. Б.Л. Перельмана. - М.: Радио и связь, 1981. - 656 с.

16. Тули М. Карманный справочник по электронике. - М.: Энергоатомиздат, 1993. - 150 с.

17. Гутников В.С. Интегральная электроника в измерительных устройствах. - Л.: Энергоатомиздат, 1988. - 304 с.

18. Триполев С.В.. Ермилов А.В. Микросхемы, диоды, транзисторы: Справочник. - М.: Машиностроение, 1994. - 284 с.

19. Терещук Р.М. Малогабаритная радиоаппаратура. - Киев: Наукова думка., 1976. - 560 с.

20. Бочаров Л.Н., Жебряков С.К., Колесников И.Ф. Расчет электронных устройств на транзисторах. - М.: Энергия, 1978. - 208 с.

21. Справочник по электронным устройствам. Т. 1 / Под ред. Д.П. Линде.- М.: Энергия, 1978. 440 с.

Размещено на Allbest.ru