Экстракция редкоземельных элементов
Понятие редкоземельных элементов. Их физические и химические свойства. Экстракция легких РЗЭ в присутствии азотной кислоты, аммиачной селитры и трибутилфосфата. Определение термодинамических констант и параметров неидеальности экстрагируемых комплексов.
| Рубрика | Химия |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 29.08.2015 |
| Размер файла | 2,6 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
30000
20
7
3500
Персональный компьютер
1
20000
20000
100
7
11667
Шейкер "memmert"
1
30000
30000
20
7
3500
Весы аналитические
1
20000
20000
100
7
11667
pH-метр Thermo Orion 720A Plus
1
27000
27000
100
7
15750
Мешалка магнитная
1
3800
3800
100
7
2217
ICP
1
3500000
3500000
20
0,2
11667
Итого
10
75812
Амортизационные отчисления от приборов, стоимость которых менее 30000 руб. составляет 100%, а более 30000 руб. - 20 %.
Расчет затрат на стеклянные приборы и посуду приведены в таб. Б.5.
Таблица Б.5 - Расчет затрат на стеклянные приборы и посуду
|
Наименование используемого оборудования |
Объем, см3 |
Кол-во ед., шт. |
Стоимость единицы оборудования, руб. |
Стоимость всего оборудования, руб. |
|
|
Колба коническая |
100 |
12 |
53,35 |
640,2 |
|
|
250 |
2 |
65,89 |
131,8 |
||
|
Колба мерная |
1000 |
1 |
1177 |
1177 |
|
|
2000 |
1 |
2057 |
2057 |
||
|
Цилиндр мерный |
50 |
1 |
269,5 |
269,5 |
|
|
250 |
1 |
451 |
451 |
||
|
1000 |
1 |
1155 |
1155 |
||
|
Пробирки |
15 |
48 |
30 |
1440 |
|
|
Пипетка |
1 |
2 |
82,5 |
165 |
|
|
5 |
2 |
75 |
150 |
||
|
10 |
2 |
90,2 |
180,4 |
||
|
Стакан |
50 |
3 |
52 |
156 |
|
|
1000 |
1 |
165 |
825 |
||
|
Итого |
8798 |
1.4 Расчет суммы заработной платы с обязательными начислениями
Основная заработная плата (ЗПосн) руководителя дипломной работы определяется по формуле :
, (Б.5)
где Тст - часовая тарифная ставка данного работника, руб. ;
Тф - время, затраченное конкретным работником, на данное исследование, ч.
Часовая тарифная ставка может быть определена по формуле :
, (Б.6)
где Ок - оклад работника за месяц, руб. ;
Д - среднее число рабочих дней в месяц (принято считать 22), дн.;
Тсм - продолжительность рабочего дня, ч.
Тст = руб.
ЗПосн = руб.
Дополнительная заработная плата начисляется в размере 15 % от суммы основной заработной платы :
Здоп = 67875 ? 0,15 = 10181,25 руб.
Здоп = 10181 руб.
Обязательные начисления на социальные нужды берутся в виде установленного действующим законодательством РФ на данный момент времени процента (34 %) от суммы основной заработной платы :
Зсс = (67875 +10181,25) ? 0,34 = 25539,125 руб.
Зсс= 25539 руб.
Затраты на основную заработную плату исследователя определяются исходя из размера месячного заработка (стипендии), умножая на число месяцев, которые отводятся на выполнение работы.
Зисп = ЗПисп · Т (Б.7)
где ЗПисп - заработная плата исследователя (стипендия) ;
Т - число месяцев отводимых на выполнение дипломной работы (7 месяцев).
Зисп = 2500. 7 = 17500 руб.
Сведем полученные данные в таблицу Б.6
Таблица В.6 - Расчет затрат на заработную плату и обязательных начислений на нее
|
Категория работников |
Кол-во человек |
Часовая тарифная ставка, руб. |
Затраченное время, час. |
Основная заработная плата, руб. |
Дополнительная заработанная плата, руб. |
Обязательные начисления, руб. |
Итого затраты на заработную плату, руб. |
|
|
Научный руководитель |
1 |
187,5 |
362 |
67875 |
10181,25 |
25539,125 |
103595,375 |
|
|
Исследователь |
1 |
- |
- |
17500 |
- |
- |
17500 |
|
|
Итого: |
85375 |
10181 |
25539 |
121095 |
1.5 Расчет суммы расходов на использование вычислительной техники
Рассчитываются данные суммы, исходя из количества часов вычислительной техники и стоимости одного машино/часа ее эксплуатации. Для расчетов средняя стоимость одного машино/часа использования компьютера может быть принята 200 руб. в час. В итоге сумма затрат по данной статье равна :
200 • 450= 90000 руб.
1.6 Расчет сумм накладных расходов
Смета затрат на проведение научно-исследовательской работы представлена в таблице Б.7.
Таблица Б.7 - Смета затрат на проведение научно-исследовательской работы
|
Наименование статей затрат |
Сумма, руб. |
Удельный вес, % |
|
|
1 Сырье, материалы, реактивы |
559 |
0,1 |
|
|
2 Энергетические ресурсы |
|||
|
а) электроэнергия |
1635 |
0,4 |
|
|
б) вода |
421 |
0,1 |
|
|
3 Сумма амортизационных отчислений специального оборудования |
75812 |
19,5 |
|
|
4 Стеклянные приборы и посуда |
8798 |
2,3 |
|
|
5 Основная заработная плата |
|||
|
а) исполнителя |
17500 |
4,5 |
|
|
б) научного руководителя |
67875 |
17,5 |
|
|
6 Дополнительная заработная плата |
10181 |
2,6 |
|
|
7 Отчисления на социальное страхование |
25539 |
6,6 |
|
|
8 Использование вычислительной техники |
90000 |
23,2 |
|
|
Итого |
298320 |
76,9 |
|
|
9 Накладные расходы (30%) |
89496 |
23,1 |
|
|
Всего затрат |
390000 |
100 |
1.7 Определение договорной цены на НИР
Договорная цена (Ц) рассчитывается по формуле :
(Б.8)
где Зн? затраты на выполнение исследования, предусмотренного планом дипломной работы, руб. ;
Р ? уровень рентабельности исследования, %;
К ? коэффициент, учитывающий поощрительную надбавку за качество разработки, принят за 1.
Уровень рентабельности исследования принимается равным 20 %.
Договорная цена на НИР равна :
руб.,
Ц = 468000 руб.
Выводы
1 Целью данной работы является представление варианта технологии экстракционного разделения РЗЭ. В результате работы была создана методика, в которой используются сравнительно дешевые реагенты, технологически простые методы, что могло бы позволить использовать их в промышленном масштабе.
2 Метод экстракционного разделения РЗЭ обладает высокой эффективностью.
3 На основании оценки конкурентоспособности можно сделать вывод, что экстракция является наиболее эффективным методом выделения и разделения РЗЭ.
3 В результате расчётов получилась договорная цена, равная
Ц= 468000 рублей.
Приложение B
Охрана труда и окружающей среды
Введение
Экспериментальная часть дипломной работы проводилась в СПбГТИ (ТУ) на кафедре технологии редких и рассеянных элементов и наноматериалов на их основе.
Работа посвящена моделированию процессов экстракции редкоземельных элементов и азотной кислоты в системе H2O - HNO3 - NH4NO3 - Ln(NO3)3 - ТБФ 100%.
Все работы проводились в помещениях второго класса в соответствии и с учетом нормативных документов. Рабочее место соответствует правилам по охране труда. В ходе эксперимента проводилась работа с химическими веществами, а также на различных приборах и лабораторным оборудованием.
Дипломная работа проводилась с учетом оценки уровней производственной санитарии и гигиены труда, вредных физических факторов производственной среды, системы вентиляции, освещения производственного помещения, категорированием производств, помещений, наружных установок, зон, взрывозащищенного оборудования, определения размеров санитарно-защитной зоны.
Рассмотрим подробно каждый из составляющих элементов охраны труда и окружающей среды.
1 Химический фактор и пыль на производстве (таблица В.1)
Таблица В.1 - Химический фактор и пыль на производстве
|
Характеристики |
Вещество |
||||
|
1 |
3 |
4 |
5 |
||
|
1 Название |
Трибутилфосфат |
Хлороводородная кислота |
Уксусная кислота |
Азотная кислота |
|
|
2 Химическая формула |
(С4H9O)3PO |
HCl |
CH3COOH |
HNO3 |
|
|
3 Агрегатное состояние |
ж |
ж |
ж |
ж |
|
|
4 ПДК воздуха рабочей зоны, мг/м3 |
0,5 |
5 |
5 |
2 |
|
|
5 Класс опасности |
2 |
2 |
3 |
3 |
|
|
6 Особенности действия |
Нарушение деятельности сердечно - сосудистой системы |
Раздражение верхних дыхательных путей |
Раздражение слизистой оболочки и верхних дыхательных путей |
Раздражение верхних дыхательных путей, ожоги |
|
|
7 Рабочее место |
Промывка водой, применение в качестве экстрагента |
Определение концентрации NaOH с помощью pH-м. |
Служит реактивом при приготовление ацетатно-аммиачного буфера |
Применение в качестве реэкстрагента |
|
|
8 Периодичность контроля |
1 раз в месяц |
1 раз в квартал |
|||
|
9 Средства защиты : |
|||||
|
9.1 Индивидуальные : |
Резиновые перчатки - ГОСТ 12.4.010-75, халат - ГОСТ 12.4.131-83, очки защитные - ГОСТ 12.4.230.1-2007 |
||||
|
9.2 Коллективные : |
Вентиляция - СНиП 2.04.05-91 |
Продолжение таблицы В.1
|
Характеристики |
Вещество |
||
|
1 |
2 |
||
|
1 Название |
Нитрат аммония |
Гидроксид натрия |
|
|
2 Химическая формула |
NH4NO3 |
NaOH |
|
|
3 Агрегатное состояние |
ж |
ж |
|
|
4 ПДК воздуха рабочей зоны, мг/м3 |
10 |
0,5 |
|
|
5 Класс опасности |
4 |
2 |
|
|
6 Особенности действия |
Оказывает раздражающее действие на верхние дыхательные пути, глаза и кожу |
При попадании на кожу вызывает химические ожоги |
|
|
7 Рабочее место |
Входит в состав экстрагируемой системы, растворение с РЗЭ |
Определение концентрации кислоты азотной в системе с помощью pH-метра |
|
|
9 Периодичность контроля |
1 раз в квартал |
1 раз в месяц |
|
|
9 Средства защиты : |
|||
|
9.1 Индивидуальные : |
Резиновые перчатки - ГОСТ 12.4.010-75, халат - ГОСТ 12.4.131-83,очки защитные - ГОСТ 12.4.230.1-2007 |
||
|
9.2 Коллективные : |
Вентиляция - СНиП 2.04.05-91 |
2 Вредные физические факторы производственной среды (таблица В.2)
Таблица В.2 - вредные физические факторы производственной среды
|
Вредные факторы |
Рабочее место |
|
|
Шум (ультразвук, инфразвук) |
||
|
1 Характер шума |
непостоянный |
|
|
2 Нормативная величина в дБ А |
60 |
|
|
Микроклимат |
||
|
1 Тип микроклимата и нормативные значения параметров микроклимата: |
допустимый |
|
|
1.1 температура воздуха, єС |
19-24 |
|
|
1.2 влажность воздуха, % |
15-75 |
|
|
1.3 скорость движения воздуха, м/с |
0,1-0,2 |
|
|
1.4 интенсивность теплового облучения, Вт/м2 |
?100 |
|
|
1.5 температура поверхностей |
18-25 |
3 Сведения о системе вентиляции
Рассчитываем количество воздуха, удаляемое постоянно действующей вентиляцией в м3/ч по формуле :
LП = КА * V, (В.1)
где кратность вентиляции ;
V - строительный объем помещения, м3 ;
LП = 5 • 140 = 700 м3/ч
Находим производительность вентилятора в м3/ч по формуле :
Q = К * LП, (В.2)
где К - коэффициент, учитывающий потери или подсос воздуха (для стальных, асбестоцементных, пластмассовых воздуховодов К=1,1) ;
Q= 1,1•700=770 м3/ч
Необходимая установочная мощность на валу электродвигателя вентилятора N (Вт) определяется по формуле :
N = Kз * Q * H /(3600 * 102* мв * мп), (В.3)
где Kз - коэффициент запаса, равный 1,1-1,5 ;
Q - производительность вентилятора, м3/ч ;
H - создаваемый напор, Па ;
мв - КПД вентилятора ;
мп - КПД передачи ;
Вт.
Таблица В.3 - Сведения о системе вентиляции
|
Параметр |
Значение |
|
|
Строительный объем помещения, м3 |
140 |
|
|
ПДК воздуха рабочей зоны наиболее опасного вещества, мг/м3 |
0,5 |
|
|
Температура воздуха рабочей зоны, tв, єС |
20 |
|
|
Температура наружного воздуха, tн, єС |
-26 |
|
|
Количество удаляемого воздуха из помещения, LA, м3/ч |
700 |
|
|
Кратность вентиляции, KA, 1/ч |
5 |
|
|
Тип постоянно действующей вентиляции |
вытяжная |
|
|
Производительность вентилятора, Q, м3/ч |
770 |
|
|
Тип вентилятора, основные характеристики : |
Вентилятор канальный типа КВП 40-20 |
|
|
Частота вращения, об/мин |
3000 |
|
|
Производительность, м3/ч |
950 |
|
|
Полное давление, Па |
140 |
|
|
Масса без двигателя, кг |
? 15,1 |
|
|
Установочная мощность электродвигателя, N, Вт |
0,25 |
4 Освещение производственного помещения
Освещение помещения - важный фактор при работе на производстве, в лаборатории. Это один из элементов благоприятных условий труда (таб. В.4).
Таблица В.4 - Сведения о совмещенном освещении
|
Параметр |
Значение |
|
|
Совмещенное освещение |
||
|
Тип совмещенного освещения |
комбинированное |
|
|
Номер группы по ресурсам светового климата |
3 |
|
|
Ориентация световых проёмов |
СВ |
|
|
Коэффициент светового климата, m |
1,1 |
|
|
Расстояние до объекта различения, м |
0,5 |
|
|
Размер объекта различения, мм |
0,3 |
|
|
Разряд и подразряд зрительных работ |
3В |
|
|
Коэффициент естественной освещенности для совмещенного освещения, ек |
3,3 |
|
|
Освещенность, лк (минимальное значение) |
200 |
|
|
Рекомендуемый источник света |
ЛБЦТ, ЛГБУ |
5 Категорирование производств, помещений, наружных установок, зон, взрывозащищенного оборудования
Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее по тексту - пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в таблице В.5.
Таблица В.5 - Удельные пожарные нагрузки
|
Категория |
Пожарная нагрузка, МДжм-2 |
|
|
В1 |
>2200я |
|
|
В2 |
1401-2200 |
|
|
В3 |
181-1400 |
|
|
В4 |
1-180 |
Рассчитаем пожарную нагрузку :
, (В.5)
где G - теплота сгорания, МДж S - площадь, 40 м2.
Теплота сгорания различных веществ рассчитывается по формуле :
, (В.6)
где - удельная теплота сгорания, МДж/кг ;
- масса вещества, кг.
Теплота сгорания дерева = 13,8400 = 5520 МДж ;
бумаги = 13,4015 = 201 МДж ;
древесно-стружечной плиты = 13,8040=552 МДж.
Суммарная теплота сгорания = 6273 МДж.
Пожарная нагрузка .
По таблице пожарных нагрузок определяем категорию помещения - В4.
Ф 4.2 - здания образовательных учреждений высшего профессионального образования и дополнительного профессионального образования (повышения квалификации) специалистов (таблица В.6)
Таблица В.6 - Классификация помещений
|
Наименование блока |
Классификация помещений |
|||
|
Лаборатория |
В4 |
Ф 4.2 |
V |
6 Определение размеров санитарно-защитной зоны
Размер санитарно-защитной зоны - 50 м.
Приложение Г
Патентный поиск
Целью патентного поиска являлось выявление аналогов и прототипов разрабатываемого технологического процесса. В ходе работы были изучены патенты и авторские свидетельства, посвященные проблеме фракционирования высокоактивных отходов и разделению редкоземельных и транс плутониевых элементов. Был выбран один патент - аналог проводимой работы.
Таблица Г.1 - Перечень отобранных в процессе поиска аналогов
|
Страна |
Индекс МПК |
№ заявки или охранного документа (а.с. или патента) |
Название изобретения |
Дата публикации |
|
|
СССР |
1524519 |
Способ извлечения редкоземельных и актинидных элементов |
17.12.1987 |
Цель изобретения «способ извлечения редкоземельных и актинидных элементов» - увеличить эффективность извлечения редкоземельных и актинидных элементов путем повышения степени извлечения и повышение пожаробезопасности процесса. В качестве экстрагента использовались бидентатные нейтральные фосфорорганические экстрагенты в органических разбавителях, в частности метанитробензотрифторид и орто-нитрофенил-1,1,2,2-тетрафторэтиловый эфир.
Однако, существенное ограничение на применение метанитробензотрифторида и орто-нитрофенил-1,1,2,2-тетрафторэтилового эфира накладывает токсичность этих разбавителей. Отличием рассматриваемой работы от представленного патента является использование в качестве растворителя экстракционной смеси полярного фторированного неароматического соединения формаль-H2. Установлено, что использование в качестве разбавителя фторированного эфира формаль Н-2 дает возможность решить проблемы, связанные с ограничениями на использование вышеуказанных фторированных разбавителей.
Приложение Д
Виды и объем работ, выполненных с использованием ЭВМ
В ходе выполнения дипломной работы использовалась электронно-вычислительная техника кафедры технологии редких элементов и наноматериалов на их основе. Общее количество времени, затраченного на оформление дипломной работы и на реализацию ее цели, составило 700 часов.
При помощи ЭВМ были реализованы :
расчеты концентрации кислот, РЗЭ, нитрата аммония и коэффициентов распределения ;
построение графиков, таблиц и общее оформление дипломной работы.
Для обработки экспериментальных данных и построения графиков применялись следующие готовые программные средства: Microsoft Word (версия 2010), Microsoft Excel (версия 2010), Microsoft PowerPoint (версия 2010).
В результате применения электронно-вычислительной техники была значительно увеличена скорость обработки экспериментальных данных, а также повышена точность ее результатов.
Приложение Е
Стандартизация
Состав работы и содержание основных частей дипломной работы соответствует СТО СПбГТИ (ТУ) 033-2011 «КС УКДВ. Положение о дипломированном специалисте (специалисте). Общие требования».
Оформление текстового материала дипломной работы выполнено в соответствии с требованиями СТП СПбГТИ 006-2009 «КС УКДВ. Подготовка и оформление авторских текстовых оригиналов для издания» (раздел 6) и ГОСТ 7.32 - 2001.
Применяемые единицы в дипломной работе даны в системе СИ и соответствуют требованиям ГОСТ 8.417 - 2002 «ГСИ. Единицы величин» и СТП 2.055.005-79 «КС УКДВ. Единицы физических величин».
Описание источников соответствует требованиям ГОСТ 7.1-2003 и Р 01-2007 «КС УКДВ. Библиографическое описание документа. Примеры оформления».
Сокращение русских слов и словосочетаний в библиографическом описании соответствует ГОСТ Р 7.0.12-2011 «Система стандартов по информации, библиотечному и издательскому делу. Библиографическая запись. Сокращение слов и словосочетаний на русском языке. Общие требования и правила»
При выполнении экспериментальной части дипломной работы соблюдались требования стандартов на санитарные нормы, регламентированные в следующих стандартах :
1 ГОСТ 12.1.005 88 «ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны» ;
2 ГОСТ 12.1.007 - 76 «ССБТ. Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности» ;
3 ГОСТ 12.4.02175 «ССБТ. Системы вентиляционные. Общие требования» ;
4 СНиП 230595 «Естественное и искусственное освещение» ;
5 СанПиН 2.2.1/2.1.1.1200-03 «Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов» ;
6 СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» ;
7 СП 12.13130.2009 "Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности" ;
8 СанПиН 2.2.4.548-96 "Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений" ;
9 СН 2.2.4/2.1.8.566-96 «Производственная вибрация, вибрация в помещениях жилых и общественных зданий»;
10 СН 2.2.4/2.1.8.562-96 «Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки».
При проведении исследований применялись стандарты на реактивы :
Таблица 1
|
Обозначение стандарта |
Наименование стандарта |
|
|
ГОСТ 22300 - 76 |
Эфиры этиловой и бутиловой уксусной кислоты. Технические условия |
|
|
ГОСТ 3118 - 77 |
Кислота соляная. Технические условия |
|
|
ГОСТ 61 - 75 |
Кислота уксусная. Технические условия |
|
|
ГОСТ 4328 -77 |
Натрия гидроокись. Технические условия |
|
|
ГОСТ 4234 -77 |
Калий хлористый. Технические условия |
|
|
ГОСТ 2 - 85 |
Селитра аммиачная. Технические условия |
|
|
ГОСТ 4461 - 77 |
Кислота азотная. Технические условия |
|
|
ГОСТ 6709 - 72 |
Вода дистиллированная. Технические условия |
Приложение Ж
Таблица Ж.1- Результаты ICP - OES анализа экстрактов 1 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
4a-1E |
2,58 |
0,008 |
0,011 |
1,30 |
0,60 |
0,24 |
0,06 |
0,006 |
4,7974 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,67959728 |
0,160503606 |
0,221995247 |
27,11520824 |
12,56461833 |
4,974048443 |
1,157918873 |
0,126109976 |
100 |
|
|
4a-2E |
11,80 |
0,035 |
0,048 |
5,93 |
2,75 |
1,09 |
0,25 |
0,028 |
21,924 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,80051542 |
0,158730159 |
0,217797847 |
27,05174694 |
12,53774402 |
4,970010035 |
1,135513592 |
0,127941981 |
100 |
|
|
4a-3E |
21,52 |
0,056 |
0,112 |
11,41 |
4,97 |
1,97 |
0,43 |
0,051 |
40,5255 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,11125094 |
0,139171633 |
0,276615958 |
28,16300848 |
12,26487027 |
4,871007144 |
1,049215926 |
0,124859656 |
100 |
|
|
4a-4E |
31,92 |
0,087 |
0,160 |
16,81 |
7,30 |
2,91 |
0,71 |
0,090 |
60,0027 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,20360584 |
0,145660112 |
0,266654667 |
28,02073907 |
12,16678583 |
4,856448127 |
1,190279771 |
0,149826591 |
100 |
|
|
4a-5E |
43,02 |
0,107 |
0,160 |
22,91 |
9,78 |
3,93 |
0,81 |
0,094 |
80,8237 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,23141603 |
0,132881816 |
0,197961736 |
28,34960538 |
12,10090605 |
4,867384195 |
1,003666004 |
0,116178794 |
100 |
|
|
4a-6E |
55,82 |
0,131 |
0,202 |
30,01 |
12,58 |
5,07 |
1,02 |
0,120 |
104,9634 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,18387171 |
0,125186494 |
0,192448034 |
28,59396704 |
11,98551114 |
4,83406597 |
0,971005131 |
0,11394448 |
100 |
|
|
4a-7E |
62,22 |
0,140 |
0,220 |
33,61 |
13,98 |
5,65 |
1,07 |
0,128 |
117,0284 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,16965796 |
0,119970879 |
0,187988557 |
28,72225887 |
11,94616008 |
4,831305905 |
0,913624385 |
0,109033363 |
100 |
|
|
4a-8E |
76,31 |
0,159 |
0,281 |
41,73 |
16,95 |
6,88 |
1,24 |
0,147 |
143,693 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,10557926 |
0,110652572 |
0,195555803 |
29,04316842 |
11,79667764 |
4,784505856 |
0,861559018 |
0,102301434 |
100 |
|
|
4a-9E |
91,56 |
0,186 |
0,305 |
50,04 |
20,34 |
8,27 |
1,43 |
0,176 |
172,306 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,13874734 |
0,107947489 |
0,176720486 |
29,04208211 |
11,80385477 |
4,800326164 |
0,828467958 |
0,101853679 |
100 |
|
|
4a-10E |
100,76 |
0,204 |
0,325 |
55,24 |
22,34 |
9,12 |
1,63 |
0,186 |
189,804 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,08700027 |
0,107479294 |
0,170965838 |
29,10436556 |
11,76937788 |
4,805615266 |
0,857463489 |
0,097732398 |
100 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,08700027 |
0,107479294 |
0,170965838 |
29,10436556 |
11,76937788 |
4,805615266 |
0,857463489 |
0,097732398 |
100 |
|
|
4a-11E |
123,76 |
0,246 |
0,377 |
67,24 |
27,44 |
11,18 |
1,99 |
0,226 |
232,458 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,24026276 |
0,105825568 |
0,161964742 |
28,92619312 |
11,80374519 |
4,81000869 |
0,85499316 |
0,097006771 |
100 |
|
|
4a-12E |
152,76 |
0,287 |
0,422 |
82,44 |
33,94 |
13,78 |
2,41 |
0,263 |
286,301 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,35686917 |
0,100244149 |
0,147222678 |
28,79530634 |
11,85421986 |
4,813552869 |
0,840898216 |
0,091686721 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.2- Результаты ICP - OES анализа реэкстрактов 1 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
4a-1R |
0,15 |
0,001 |
0,002 |
0,07 |
0,04 |
0,01 |
0,013 |
0,001 |
0,290025 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,22825618 |
0,362037755 |
0,784415137 |
23,5324541 |
13,47297647 |
4,904749591 |
4,327213171 |
0,387897595 |
100 |
|
|
4a-2R |
1,30 |
0,005 |
0,005 |
0,60 |
0,32 |
0,12 |
0,037 |
0,003 |
2,384325 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,33298732 |
0,207605926 |
0,200266323 |
25,22936261 |
13,26056641 |
5,09683034 |
1,537122666 |
0,135258406 |
100 |
|
|
4a-3R |
4,16 |
0,016 |
0,017 |
1,89 |
1,03 |
0,39 |
0,11 |
0,010 |
7,6306 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,54223783 |
0,20968207 |
0,228029251 |
24,79752575 |
13,4550363 |
5,138521217 |
1,499226797 |
0,129740781 |
100 |
|
|
4a-4R |
7,51 |
0,031 |
0,039 |
3,31 |
1,89 |
0,72 |
0,22 |
0,019 |
13,7346 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,69325645 |
0,226435426 |
0,285410569 |
24,1157369 |
13,73683981 |
5,2138395 |
1,590144598 |
0,138336755 |
100 |
|
|
4a-5R |
10,48 |
0,047 |
0,058 |
4,44 |
2,67 |
1,01 |
0,32 |
0,029 |
19,056 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,00577246 |
0,248740554 |
0,305940386 |
23,31129303 |
13,99401763 |
5,290197313 |
1,691855584 |
0,152183039 |
100 |
|
|
4a-6R |
12,48 |
0,060 |
0,080 |
5,12 |
3,26 |
1,22 |
0,41 |
0,037 |
22,6624 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,07757343 |
0,266079497 |
0,354772663 |
22,60219571 |
14,37049915 |
5,37498235 |
1,78886614 |
0,165031065 |
100 |
|
|
4a-7R |
14,78 |
0,074 |
0,094 |
5,95 |
3,90 |
1,45 |
0,49 |
0,048 |
26,7835 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,1903224 |
0,275916142 |
0,349842254 |
22,2233838 |
14,54888271 |
5,406686953 |
1,827244386 |
0,177721358 |
100 |
|
|
4a-8R |
15,96 |
0,088 |
0,112 |
6,10 |
4,32 |
1,58 |
0,59 |
0,059 |
28,8126 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,40562115 |
0,305769004 |
0,389412965 |
21,18656421 |
15,00524076 |
5,470523313 |
2,03313828 |
0,203730312 |
100 |
|
|
4a-9R |
17,16 |
0,096 |
0,124 |
6,55 |
4,65 |
1,70 |
0,64 |
0,065 |
30,9939 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,37799373 |
0,3107063 |
0,400724013 |
21,14738707 |
15,01392209 |
5,472689787 |
2,067503606 |
0,209073398 |
100 |
|
|
4a-10R |
18,16 |
0,117 |
0,165 |
6,59 |
5,09 |
1,83 |
0,75 |
0,079 |
32,7843 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,4039586 |
0,355658044 |
0,503899732 |
20,11450603 |
15,53609502 |
5,570349222 |
2,274869373 |
0,240663976 |
100 |
|
|
4a-11R |
18,26 |
0,125 |
0,180 |
6,48 |
5,18 |
1,85 |
0,79 |
0,086 |
32,9598 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,4123508 |
0,378036274 |
0,546726618 |
19,67366307 |
15,72643038 |
5,60136894 |
2,399286403 |
0,262137513 |
100 |
|
|
4a-12R |
17,56 |
0,140 |
0,202 |
6,04 |
5,12 |
1,80 |
0,85 |
0,101 |
31,824 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,19042232 |
0,438662645 |
0,635369532 |
18,99321267 |
16,09917044 |
5,644167924 |
2,682880845 |
0,316113625 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.3- Результаты ICP - OES анализа экстрактов 2 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
5-1Э |
0,98 |
<0.01 |
0,00 |
0,67 |
0,18 |
0,09 |
0,01 |
<0.01 |
1,94 |
|
|
LnOx/TREO % |
50,63245392 |
н/о |
0,092932005 |
34,73591822 |
9,411946925 |
4,429758893 |
0,578243585 |
н/о |
100 |
|
|
5-2Э |
4,53 |
?0.01 |
?0.01 |
2,79 |
0,72 |
0,38 |
0,04 |
<0.01 |
8,49 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,431309 |
н/о |
н/о |
32,843455 |
8,536139822 |
4,496116722 |
0,493806791 |
н/о |
100 |
|
|
5-3Э |
10,8 |
?0.01 |
0,02 |
6,79 |
1,68 |
0,90 |
0,09 |
<0.01 |
20,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,23835792 |
н/о |
0,100967813 |
33,42773413 |
8,261137242 |
4,445046421 |
0,451153742 |
н/о |
100 |
|
|
5-4Э |
8,36 |
?0.01 |
?0.01 |
5,62 |
1,33 |
0,70 |
0,07 |
<0.01 |
16,1 |
|
|
LnOx/TREO % |
51,93098649 |
н/о |
н/о |
34,94166035 |
8,246455509 |
4,327323335 |
0,430557799 |
н/о |
100 |
|
|
5-5Э |
11,7 |
?0.01 |
0,02 |
7,78 |
1,85 |
0,98 |
0,10 |
<0.01 |
22,5 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,16963534 |
н/о |
0,097496694 |
34,65361962 |
8,224001994 |
4,369543635 |
0,432725055 |
н/о |
100 |
|
|
5-6Э |
19,9 |
0,02 |
0,04 |
12,8 |
2,98 |
1,61 |
0,16 |
<0.01 |
37,6 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,03143254 |
0,066294283 |
0,096645882 |
34,16951102 |
7,926826021 |
4,274516904 |
0,432110927 |
н/о |
100 |
|
|
5-7Э |
34,1 |
0,04 |
0,06 |
21,6 |
5,30 |
2,89 |
0,29 |
?0.01 |
64,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,02662949 |
0,068228938 |
0,094650167 |
33,62334518 |
8,233010373 |
4,484615074 |
0,4573981 |
н/о |
100 |
|
|
5-8Э |
78,1 |
0,11 |
0,10 |
51,3 |
13,2 |
6,47 |
0,73 |
<0.01 |
150,0 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,06444162 |
0,074011052 |
0,068610246 |
34,23177861 |
8,806181723 |
4,310977106 |
0,483605552 |
н/о |
100 |
|
|
5-9Э |
105,2 |
0,14 |
0,16 |
71,8 |
16,1 |
8,64 |
0,87 |
<0.01 |
202,9 |
|
|
LnOx/TREO % |
51,84466661 |
0,068511752 |
0,079355339 |
35,40923943 |
7,939131991 |
4,256354219 |
0,42699087 |
н/о |
100 |
|
|
5-10Э |
164,2 |
0,22 |
0,28 |
110,3 |
25,2 |
13,6 |
1,39 |
<0.01 |
315,2 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,08855483 |
0,070430668 |
0,087245196 |
35,00594536 |
7,99714851 |
4,316416437 |
0,441397243 |
н/о |
100 |
|
|
5-11Э |
185,7 |
0,24 |
0,32 |
122,4 |
27,8 |
15,4 |
1,53 |
<0.01 |
353,4 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,55245378 |
0,067695525 |
0,090685124 |
34,64001967 |
7,868045081 |
4,358969353 |
0,433279658 |
н/о |
100 |
|
|
5-12Э |
177,7 |
0,24 |
0,37 |
121,4 |
27,2 |
14,8 |
1,51 |
<0.01 |
343,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
51,77878527 |
0,070866488 |
0,10735581 |
35,37497768 |
7,926354788 |
4,313314655 |
0,440289922 |
н/о |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.4 - Результаты ICP - OES анализа реэкстрактов 2 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
5-1P |
12,3 |
0,03 |
0,06 |
6,35 |
2,75 |
1,09 |
0,19 |
?0.01 |
22,8 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,01333131 |
0,148589062 |
0,241649273 |
27,85880308 |
12,05480895 |
4,805769733 |
0,843687379 |
н/о |
100 |
|
|
5-2P |
21,8 |
0,06 |
0,10 |
11,3 |
4,88 |
1,93 |
0,34 |
?0.01 |
40,5 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,90039197 |
0,150756501 |
0,237997558 |
28,00858076 |
12,0511287 |
4,781699644 |
0,843247839 |
н/о |
100 |
|
|
5-3P |
29,5 |
0,08 |
0,13 |
15,4 |
6,23 |
2,49 |
0,43 |
0,02 |
54,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,33699821 |
0,140125911 |
0,232929405 |
28,4173874 |
11,46454593 |
4,593772959 |
0,782937415 |
0,031302766 |
100 |
|
|
5-4P |
32,1 |
0,09 |
0,16 |
16,9 |
7,59 |
2,87 |
0,52 |
?0.01 |
60,2 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,3206576 |
0,155279116 |
0,267651069 |
28,02244451 |
12,59196615 |
4,771741359 |
0,855155541 |
н/о |
100 |
|
|
5-5P |
35,1 |
0,11 |
0,17 |
18,0 |
8,55 |
3,14 |
0,59 |
?0.01 |
65,7 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,472486 |
0,164800074 |
0,263756239 |
27,37660357 |
13,01075654 |
4,787651489 |
0,904611586 |
н/о |
100 |
|
|
5-6P |
35,1 |
0,12 |
0,18 |
17,2 |
8,92 |
3,15 |
0,65 |
?0.01 |
65,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,75506865 |
0,185566805 |
0,278924126 |
26,29692066 |
13,64577937 |
4,828256965 |
0,987444971 |
н/о |
100 |
|
|
5-7P |
40,8 |
0,15 |
0,25 |
19,7 |
10,8 |
3,72 |
0,80 |
0,02 |
76,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,52400656 |
0,19961493 |
0,3333471 |
25,80571993 |
14,16800563 |
4,883584179 |
1,053075283 |
0,032646383 |
100 |
|
|
5-8P |
44,8 |
0,17 |
0,28 |
19,7 |
12,3 |
4,11 |
0,91 |
0,04 |
82,3 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,44384051 |
0,208003741 |
0,341611983 |
23,90676574 |
14,94736139 |
4,997919963 |
1,109191336 |
0,04530534 |
100 |
|
|
5-9P |
48,0 |
0,20 |
0,33 |
19,8 |
13,9 |
4,42 |
1,04 |
0,05 |
87,7 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,72845036 |
0,222509278 |
0,37521731 |
22,54437792 |
15,84767488 |
5,042555968 |
1,1865642 |
0,052650083 |
100 |
|
|
5-10P |
58,3 |
0,25 |
0,41 |
22,9 |
17,1 |
5,30 |
1,31 |
0,06 |
105,6 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,20779448 |
0,23404063 |
0,386439179 |
21,65999884 |
16,19229857 |
5,021390225 |
1,241148934 |
0,056889148 |
100 |
|
|
5-11P |
70,8 |
0,33 |
0,55 |
25,2 |
23,1 |
6,72 |
1,77 |
0,09 |
128,6 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,07801853 |
0,259938618 |
0,429472257 |
19,58385713 |
17,96916588 |
5,229723913 |
1,37742193 |
0,072401751 |
0 |
|
|
5-12P |
64,4 |
0,29 |
0,47 |
24,2 |
19,7 |
6,02 |
1,52 |
0,07 |
116,7 |
|
|
LnOx/TREO % |
55,20962281 |
0,245309448 |
0,40642098 |
20,72382784 |
16,88774511 |
5,16311043 |
1,303632251 |
0,060331127 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.5- Результаты ICP - OES анализа экстрактов 3 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
6-1E |
0,4171125 |
<0.01 |
<0.01 |
0,27581 |
0,05823 |
0,02989 |
<0.01 |
<0.01 |
0,78104 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,40492614 |
н/о |
н/о |
35,3136 |
7,45483 |
3,82664 |
н/о |
н/о |
100 |
|
|
6-2E |
1,84225 |
<0.01 |
<0.01 |
1,28625 |
0,2425 |
0,12675 |
?0.01 |
<0.01 |
3,49775 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,6695733 |
н/о |
н/о |
36,7736 |
6,93303 |
3,62376 |
н/о |
н/о |
100 |
|
|
6-3E |
5,81225 |
<0.01 |
?0.01 |
3,93625 |
0,7665 |
0,40075 |
0,03255 |
<0.01 |
10,9483 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,08815067 |
н/о |
н/о |
35,9531 |
7,00109 |
3,66039 |
0,29731 |
н/о |
100 |
|
|
6-4E |
12,64225 |
?0.01 |
?0.01 |
8,11625 |
1,7645 |
0,90275 |
0,07505 |
<0.01 |
23,5008 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,79497719 |
н/о |
н/о |
34,5361 |
7,50826 |
3,84136 |
0,31935 |
н/о |
100 |
|
|
6-5E |
20,8905 |
0,0216 |
0,0227 |
13,333 |
3,0385 |
1,548 |
0,123 |
0,0056 |
38,9829 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,58888128 |
0,05540891 |
0,05823 |
34,2022 |
7,79444 |
3,97097 |
0,31552 |
0,014365273 |
100 |
|
|
6-6E |
28,7905 |
0,034 |
0,0393 |
18,033 |
4,5085 |
2,238 |
0,204 |
0,0088 |
53,8561 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,45819694 |
0,063131196 |
0,07297 |
33,4837 |
8,37138 |
4,15552 |
0,37879 |
0,016339839 |
100 |
|
|
6-7E |
48,82625 |
0,06595 |
0,075 |
28,3825 |
8,52625 |
3,935 |
0,383 |
0,01675 |
90,2107 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,12467701 |
0,073106627 |
0,08314 |
31,4625 |
9,45148 |
4,36201 |
0,42456 |
0,018567642 |
100 |
|
|
6-8E |
64,42625 |
0,09435 |
0,116 |
37,1825 |
11,1463 |
5,145 |
0,555 |
0,02255 |
118,688 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,28207088 |
0,079494203 |
0,09774 |
31,328 |
9,39123 |
4,3349 |
0,46761 |
0,018999409 |
100 |
|
|
6-9E |
83,0828125 |
0,1365625 |
0,17325 |
47,9031 |
15,2328 |
6,87375 |
0,81325 |
0,0314625 |
154,247 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,86347808 |
0,088534933 |
0,11232 |
31,0561 |
9,8756 |
4,45633 |
0,52724 |
0,020397476 |
100 |
|
|
6-10E |
100,2828125 |
0,1705625 |
0,22925 |
58,5031 |
18,5328 |
8,33375 |
0,98125 |
0,0373625 |
187,071 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,60684056 |
0,091175312 |
0,12255 |
31,2732 |
9,90684 |
4,45486 |
0,52453 |
0,019972371 |
100 |
|
|
6-11E |
121,4525 |
0,2125 |
0,266 |
67,665 |
22,5925 |
9,99 |
1,24 |
0,043 |
223,462 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,35052571 |
0,095094681 |
0,11904 |
30,2804 |
10,1102 |
4,47057 |
0,55491 |
0,019242688 |
100 |
|
|
6-12E |
147,565625 |
0,268125 |
0,3235 |
80,5063 |
28,2656 |
12,3875 |
1,5025 |
0,045125 |
270,864 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,47955018 |
0,0989887 |
0,11943 |
29,722 |
10,4353 |
4,57332 |
0,55471 |
0,016659637 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.6 - Результаты ICP - OES анализа реэкстрактов 3 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
6-1P |
7,94225 |
0,0232 |
0,0331 |
4,02625 |
1,7945 |
0,70775 |
0,13075 |
?0.01 |
14,6578 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,18446152 |
0,158277504 |
0,225818336 |
27,46831039 |
12,2426285 |
4,828487222 |
0,892016537 |
?0.01 |
100 |
|
|
6-2P |
12,04225 |
0,0371 |
0,0532 |
6,01625 |
2,8145 |
1,08975 |
0,20775 |
?0.01 |
22,2608 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,09621397 |
0,166660677 |
0,238985122 |
27,0262075 |
12,64330123 |
4,895376626 |
0,93325487 |
?0.01 |
100 |
|
|
6-3P |
14,64225 |
0,0512 |
0,0758 |
7,05625 |
3,7345 |
1,40975 |
0,28575 |
0,01545 |
27,27095 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,69174891 |
0,187745568 |
0,277951447 |
25,87460283 |
13,69405906 |
5,169420207 |
1,047818283 |
0,056653692 |
100 |
|
|
6-4P |
15,7845 |
0,06 |
0,0894 |
7,0425 |
4,199 |
1,5395 |
0,3395 |
0,0189 |
29,0733 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,29208243 |
0,206374921 |
0,307498633 |
24,22325639 |
14,44280491 |
5,295236523 |
1,167738096 |
0,0650081 |
100 |
|
|
6-5P |
15,9845 |
0,0709 |
0,105 |
6,7825 |
4,639 |
1,6395 |
0,3945 |
0,0224 |
29,6383 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,93190568 |
0,239217499 |
0,354271331 |
22,884241 |
15,65204482 |
5,531693788 |
1,331048002 |
0,075577884 |
100 |
|
|
6-6P |
15,7845 |
0,0805 |
0,123 |
6,2525 |
4,959 |
1,6895 |
0,4415 |
0,026 |
29,3565 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,76833069 |
0,27421525 |
0,418987277 |
21,29851992 |
16,89234071 |
5,755113859 |
1,503925877 |
0,088566416 |
100 |
|
|
6-7P |
15,2845 |
0,0933 |
0,146 |
5,7025 |
5,259 |
1,7095 |
0,5135 |
0,0306 |
28,7389 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,18401191 |
0,324647081 |
0,508022228 |
19,84244352 |
18,29923901 |
5,94838355 |
1,786776808 |
0,106475892 |
100 |
|
|
6-8P |
15,7845 |
0,106 |
0,166 |
5,8225 |
5,679 |
1,8095 |
0,5665 |
0,0376 |
29,9716 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,66485606 |
0,353668139 |
0,553857652 |
19,42672397 |
18,94793738 |
6,037382055 |
1,890122649 |
0,125452095 |
100 |
|
|
6-9P |
14,14525 |
0,10325 |
0,162 |
5,2365 |
5,34925 |
1,689 |
0,539 |
0,03665 |
27,2609 |
|
|
LnOx/TREO % |
51,88841894 |
0,378747584 |
0,59425771 |
19,20883023 |
19,62242626 |
6,195686863 |
1,977190775 |
0,134441636 |
100 |
|
|
6-10P |
15,9905 |
0,1225 |
0,192 |
5,953 |
5,9085 |
1,868 |
0,628 |
0,0463 |
30,7088 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,07139322 |
0,398908456 |
0,625227948 |
19,38532277 |
19,24041317 |
6,082946908 |
2,045016412 |
0,150771114 |
100 |
|
|
6-11P |
16,6905 |
0,1225 |
0,192 |
6,513 |
5,9385 |
1,898 |
0,63 |
0,0487 |
32,0332 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,10375485 |
0,382415744 |
0,599378145 |
20,33203052 |
18,53857872 |
5,925102706 |
1,966709539 |
0,152029769 |
100 |
|
|
6-12P |
18,1905 |
0,1565 |
0,255 |
6,323 |
6,9885 |
2,168 |
0,795 |
0,0704 |
34,9469 |
|
|
LnOx/TREO % |
52,0518272 |
0,447822267 |
0,729678455 |
18,0931642 |
19,99748189 |
6,20369761 |
2,274879889 |
0,201448483 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.7 - Результаты ICP - OES анализа экстрактов 4 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
7-1E |
4,56 |
?0.01 |
?0.01 |
2,47 |
0,92 |
0,39 |
0,05 |
<0.01 |
8,43 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,13410339 |
н/о |
н/о |
29,3217746 |
10,96379398 |
4,589495156 |
0,649882001 |
н/о |
99,65904 |
|
|
7-2E |
9,309125 |
0,01955 |
0,02865 |
5,01325 |
1,852375 |
0,7805 |
0,11525 |
0,00585 |
17,12568 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,35771145 |
0,114156084 |
0,167292676 |
29,27329872 |
10,81636198 |
4,557484595 |
0,672966175 |
0,034159238 |
99,95927 |
|
|
7-3E |
16,07 |
0,03 |
0,05 |
8,94 |
3,21 |
1,36 |
0,20 |
?0.01 |
29,88 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,79805086 |
0,1131199 |
0,16214968 |
29,92824584 |
10,74806391 |
4,534836244 |
0,671021894 |
н/о |
99,95549 |
|
|
7-4E |
22,17 |
0,05 |
0,07 |
12,32 |
4,38 |
1,87 |
0,27 |
0,02 |
41,15 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,88773727 |
0,11178642 |
0,165614011 |
29,94539476 |
10,64765649 |
4,532210285 |
0,66707331 |
0,042527442 |
99,68007 |
|
|
7-5E |
30,25 |
0,06 |
0,09 |
16,85 |
5,91 |
2,54 |
0,37 |
0,02 |
56,10 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,92317648 |
0,110343795 |
0,164535255 |
30,02812965 |
10,54059546 |
4,52783908 |
0,664914951 |
0,040465334 |
100 |
|
|
7-6E |
37,55 |
0,08 |
0,11 |
20,85 |
7,34 |
3,16 |
0,46 |
0,03 |
69,57 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,97059246 |
0,109954868 |
0,161698336 |
29,96090494 |
10,55423003 |
4,541926582 |
0,661166528 |
0,03952626 |
100 |
|
|
7-7E |
50,72 |
0,10 |
0,14 |
27,97 |
9,90 |
4,23 |
0,62 |
0,02 |
93,69 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,13397646 |
0,108871013 |
0,145961873 |
29,85413953 |
10,56288982 |
4,514944948 |
0,657495529 |
0,021720834 |
100 |
|
|
7-8E |
69,42 |
0,13 |
0,18 |
38,47 |
13,27 |
5,71 |
0,79 |
0,03 |
127,99 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,23655317 |
0,103914165 |
0,142784314 |
30,056977 |
10,36504734 |
4,461277324 |
0,613327968 |
0,02011872 |
100 |
|
|
7-9E |
86,15 |
0,16 |
0,22 |
47,59 |
16,56 |
7,14 |
1,00 |
0,03 |
158,84 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,23354526 |
0,102616234 |
0,139248026 |
29,95858916 |
10,42392859 |
4,494968775 |
0,628760513 |
0,018343439 |
100 |
|
|
7-10E |
112,75 |
0,20 |
0,28 |
62,23 |
20,72 |
9,17 |
1,27 |
0,06 |
206,66 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,55755623 |
0,096294407 |
0,13427989 |
30,11014822 |
10,0238123 |
4,437285001 |
0,61212274 |
0,028501209 |
100 |
|
|
7-11E |
137,75 |
0,24 |
0,31 |
75,53 |
25,52 |
11,25 |
1,52 |
0,05 |
252,15 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,6293623 |
0,095578332 |
0,123141378 |
29,95250431 |
10,1190089 |
4,461644138 |
0,600834744 |
0,017925895 |
100 |
|
|
7-12E |
168,1140625 |
0,3 |
0,37475 |
92,878125 |
32,3671875 |
14,13125 |
1,881875 |
0,0472125 |
310,0945 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,21382283 |
0,096744714 |
0,120850272 |
29,95155871 |
10,43784763 |
4,557079119 |
0,606871527 |
0,015225199 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.8 - Результаты ICP - OES анализа реэкстрактов 4 серии
|
Sample |
CeO2 |
Eu2O3 |
Gd2O3 |
La2O3 |
Nd2O3 |
Pr6O11 |
Sm2O3 |
Y2O3 |
TREO |
|
|
7-1P |
5,637125 |
0,019075 |
0,02565 |
2,675625 |
1,363375 |
0,52025 |
0,1085 |
0,00395 |
10,35365 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,44577516 |
0,184234545 |
0,24773872 |
25,84233579 |
13,1680615 |
5,024798018 |
1,047939615 |
0,038150797 |
99,96088 |
|
|
7-2P |
8,772125 |
0,030375 |
0,0413 |
4,125625 |
2,143375 |
0,81575 |
0,176 |
0,00645 |
16,11105 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,44787894 |
0,188535198 |
0,2563458 |
25,60742472 |
13,30375736 |
5,063295068 |
1,092417937 |
0,040034635 |
99,95966 |
|
|
7-3P |
11,147125 |
0,040725 |
0,0558 |
5,135625 |
2,823375 |
1,05375 |
0,234 |
0,00875 |
20,49905 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,3787395 |
0,198667743 |
0,272207736 |
25,05299026 |
13,77319925 |
5,14048212 |
1,141516314 |
0,042684905 |
99,95780 |
|
|
7-4P |
12,697125 |
0,049775 |
0,0687 |
5,810625 |
3,373375 |
1,24875 |
0,2875 |
0,01065 |
23,54635 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,92396274 |
0,211391574 |
0,291764966 |
24,67739161 |
14,32653044 |
5,303369737 |
1,220996035 |
0,04522994 |
99,95541 |
|
|
7-5P |
14,645375 |
0,0597 |
0,080575 |
6,4435 |
3,999625 |
1,45325 |
0,339 |
0,0128 |
27,0339 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,17411102 |
0,220833842 |
0,298051705 |
23,83488879 |
14,79485017 |
5,37565797 |
1,253981113 |
0,047347959 |
99,95238 |
|
|
7-6P |
16,645375 |
0,072 |
0,098875 |
7,2285 |
4,709625 |
1,68325 |
0,417 |
0,016025 |
30,87065 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,91974254 |
0,233231241 |
0,320288041 |
23,41544477 |
15,25599558 |
5,452590082 |
1,350797602 |
0,051910148 |
100 |
|
|
7-7P |
19,240125 |
0,084825 |
0,12325 |
8,167125 |
5,508375 |
1,96175 |
0,4715 |
0,02095 |
35,5779 |
|
|
LnOx/TREO % |
54,07886637 |
0,23842048 |
0,34642292 |
22,95561289 |
15,48257486 |
5,513956698 |
1,325260906 |
0,05888487 |
100 |
|
|
7-8P |
20,240125 |
0,100525 |
0,14675 |
8,102125 |
6,253375 |
2,14675 |
0,565 |
0,0258 |
37,58045 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,85812304 |
0,267492805 |
0,39049559 |
21,55941454 |
16,63996839 |
5,71241164 |
1,503441284 |
0,068652717 |
100 |
|
|
7-9P |
21,740125 |
0,116625 |
0,17175 |
8,322125 |
7,088375 |
2,37175 |
0,6455 |
0,03215 |
40,4884 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,69470021 |
0,288045465 |
0,424195572 |
20,55434396 |
17,50717489 |
5,857850644 |
1,594283795 |
0,079405459 |
100 |
|
|
7-10P |
22,781375 |
0,1325 |
0,197375 |
8,4465 |
7,734625 |
2,55925 |
0,757 |
0,039175 |
42,6478 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,41746819 |
0,310684256 |
0,462802302 |
19,80524201 |
18,13604688 |
6,000895709 |
1,775003634 |
0,091857024 |
100 |
|
|
7-11P |
25,18025 |
0,14825 |
0,229 |
9,60425 |
8,51175 |
2,8035 |
0,8335 |
0,05075 |
47,36125 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,16635435 |
0,31301961 |
0,483517644 |
20,27870886 |
17,97197076 |
5,919396131 |
1,759877537 |
0,107155111 |
100 |
|
|
7-12P |
33,28025 |
0,17025 |
0,264 |
14,07425 |
10,18675 |
3,5135 |
0,937 |
0,06605 |
62,49205 |
|
|
LnOx/TREO % |
53,25517406 |
0,272434654 |
0,422453736 |
22,52166476 |
16,30087347 |
5,622315158 |
1,499390722 |
0,105693444 |
100 |
Концентрация редкоземельных элементов дана в г/л по окиси РЗЭ.
Таблица Ж.9- Зависимость коэффициентов распределения индивидуальных РЗЭ в системе H2O - HNO3 - NH4NO3 - Ln(NO3)3 - ТБФ 100% от концентрации нитрата аммония в водной фазе при их совместной экстракции
|
C NH4NO3, M, в.ф. |
С ?РЗЭ,г/л по окиси, ICP-OES в.ф. |
C HNO3 в.ф., исход. расчетное |
Ионная сила |
Коэффициент распределения |
||||||||
|
La |
Ce |
Pr |
Nd |
Sm |
Eu |
Gd |
Y |
|||||
|
0 |
271 |
8,02 |
16,1 |
0,0898 |
0,141 |
0,200 |
0,283 |
0,605 |
0,667 |
0,901 |
1,78 |
|
|
0 |
305 |
0,010 |
10,8 |
0,291 |
0,461 |
0,591 |
0,582 |
1,10 |
1,18 |
1,59 |
0,783 |
|
|
0 |
310 |
5,42 |
15,4 |
0,152 |
0,198 |
0,249 |
0,315 |
0,498 |
0,568 |
0,705 |
1,40 |
|
|
0 |
343 |
0,010 |
12,5 |
0,199 |
0,362 |
0,407 |
0,724 |
1,01 |
1,18 |
1,29 |
н/о |
|
|
0,338 |
353 |
0,010 |
13,4 |
0,206 |
0,381 |
0,437 |
0,831 |
1,16 |
1,4 |
1,72 |
н/о |
|
|
0,362 |
252 |
4,95 |
12,7 |
0,127 |
0,183 |
0,249 |
0,334 |
0,550 |
0,615 |
0,738 |
1,12 |
|
|
0,475 |
296 |
0,010 |
11,3 |
0,314 |
0,519 |
0,680 |
0,667 |
1,36 |
1,41 |
2,18 |
1,02 |
|
|
0,725 |
207 |
4,24 |
10,7 |
0,136 |
0,202 |
0,279 |
0,373 |
0,598 |
0,666 |
0,711 |
0,665 |
|
|
0,914 |
223 |
6,81 |
14,8 |
0,112 |
0,16 |
0,222 |
0,307 |
0,593 |
0,673 |
0,842 |
1,32 |
|
|
0,966 |
159 |
3,77 |
8,87 |
0,175 |
0,252 |
0,332 |
0,428 |
0,646 |
0,715 |
0,777 |
1,10 |
|
|
1,21 |
128 |
2,83 |
7,54 |
0,211 |
0,292 |
0,376 |
0,471 |
0,72 |
0,756 |
0,803 |
1,00 |
|
|
1,35 |
315 |
0,010 |
12,3 |
0,207 |
0,355 |
0,390 |
0,679 |
0,942 |
1,11 |
1,49 |
н/о |
|
|
1,45 |
93,7 |
2,36 |
6,17 |
0,292 |
0,379 |
0,464 |
0,557 |
0,765 |
0,832 |
0,901 |
1,03 |
|
|
1,69 |
69,6 |
1,89 |
5,10 |
0,347 |
0,443 |
0,533 |
0,641 |
0,907 |
0,941 |
0,879 |
0,583 |
|
|
1,81 |
56,1 |
1,73 |
4,51 |
0,383 |
0,484 |
0,572 |
0,676 |
0,909 |
0,964 |
0,873 |
0,564 |
|
|
1,83 |
187 |
5,61 |
13,8 |
0,119 |
0,186 |
0,262 |
0,372 |
0,747 |
0,839 |
0,977 |
1,45 |
|
|
1,90 |
229 |
0,010 |
9,77 |
0,344 |
0,545 |
0,689 |
0,698 |
1,43 |
1,55 |
1,93 |
1,02 |
|
|
1,93 |
41,2 |
1,18 |
3,92 |
0,472 |
0,573 |
0,670 |
0,770 |
1,05 |
1,08 |
1,01 |
0,609 |
|
|
2,03 |
203 |
0,010 |
8,79 |
0,275 |
0,457 |
0,512 |
0,863 |
1,20 |
1,41 |
2,05 |
н/о |
|
|
2,05 |
29,9 |
0,943 |
3,48 |
0,574 |
0,693 |
0,778 |
0,879 |
1,17 |
1,21 |
1,15 |
н/о |
|
|
2,18 |
17,1 |
0,629 |
3,02 |
0,823 |
0,942 |
1,05 |
1,157 |
1,53 |
1,55 |
1,44 |
1,103 |
|
|
2,29 |
8,43 |
0,314 |
2,69 |
1,08 |
1,24 |
1,34 |
1,475 |
1,98 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
2,44 |
154 |
4,81 |
11,0 |
0,0957 |
0,149 |
0,215 |
0,307 |
0,580 |
0,662 |
0,818 |
1,02 |
|
|
2,71 |
150 |
0,010 |
7,52 |
0,383 |
0,574 |
0,636 |
0,932 |
1,26 |
1,54 |
2,73 |
н/о |
|
|
2,85 |
188 |
0,010 |
9,66 |
0,492 |
0,696 |
0,844 |
0,851 |
1,66 |
1,78 |
2,64 |
1,37 |
|
|
3,05 |
119 |
4,01 |
9,68 |
0,137 |
0,214 |
0,308 |
0,446 |
0,893 |
0,983 |
1,25 |
1,46 |
|
|
3,38 |
64,3 |
0,010 |
5,38 |
0,910 |
1,20 |
1,29 |
2,04 |
2,73 |
3,47 |
4,18 |
н/о |
|
|
3,65 |
90,2 |
3,21 |
8,49 |
0,23 |
0,358 |
0,497 |
0,705 |
1,53 |
1,62 |
2,23 |
2,09 |
|
|
3,80 |
140 |
0,010 |
8,85 |
0,615 |
0,840 |
1,02 |
1,02 |
1,94 |
2,36 |
2,65 |
1,77 |
|
|
4,06 |
37,6 |
0,01 |
5,14 |
1,34 |
1,76 |
1,97 |
2,10 |
3,98 |
4,87 |
5,02 |
н/о |
|
|
4,26 |
53,86 |
2,41 |
7,40 |
0,462 |
0,731 |
1,01 |
1,47 |
2,89 |
3,16 |
4,17 |
3,94 |
|
|
4,40 |
22,5 |
0,010 |
5,15 |
2,31 |
2,10 |
3,20 |
4,63 |
6,11 |
н/о |
7,91 |
н/о |
|
|
4,57 |
39,0 |
2,00 |
6,79 |
0,509 |
0,765 |
1,06 |
1,53 |
3,21 |
3,28 |
4,63 |
4,00 |
|
|
4,74 |
16,1 |
0,010 |
5,30 |
3,00 |
3,84 |
4,13 |
5,72 |
7,43 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
4,75 |
93,5 |
0,010 |
8,065 |
0,813 |
1,12 |
1,38 |
1,37 |
2,65 |
3,13 |
3,05 |
2,12 |
|
|
4,87 |
23,5 |
1,60 |
6,43 |
0,868 |
1,25 |
1,71 |
2,38 |
4,52 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,08 |
20,3 |
0,010 |
5,63 |
2,27 |
2,73 |
2,76 |
3,71 |
4,64 |
н/о |
6,17 |
н/о |
|
|
5,18 |
10,9 |
1,20 |
6,06 |
1,79 |
2,52 |
3,52 |
4,87 |
8,78 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,42 |
8,49 |
0,01 |
5,67 |
4,07 |
4,81 |
5,07 |
6,732 |
8,14 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,48 |
3,50 |
0,802 |
5,87 |
4,68 |
6,54 |
8,6 |
11,6 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,70 |
53,4 |
0,010 |
7,41 |
1,22 |
1,63 |
1,93 |
1,99 |
4,247 |
4,61 |
4,19 |
3,22 |
|
|
5,75 |
1,94 |
0,010 |
5,83 |
9,43 |
12,6 |
12,8 |
15,1 |
17,2 |
н/о |
30,6 |
н/о |
|
|
5,79 |
0,781 |
0,401 |
5,95 |
17,5 |
22,9 |
28,4 |
37,0 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
6,18 |
39,2 |
0,010 |
7,71 |
1,84 |
2,49 |
3,12 |
3,04 |
7,5 |
7,4 |
6,53 |
6,46 |
|
|
6,65 |
19,2 |
0,010 |
7,30 |
2,95 |
3,80 |
4,57 |
4,56 |
8,35 |
10,0 |
8,65 |
12,4 |
|
|
7,13 |
10,2 |
0,010 |
7,53 |
3,51 |
6,38 |
5,32 |
5,30 |
9,92 |
14,5 |
10,3 |
8,17 |
|
|
7,60 |
3,80 |
0,010 |
7,56 |
1,77 |
2,15 |
2,20 |
2,56 |
4,85 |
5,40 |
10,7 |
н/о |
|
|
8,08 |
1,10 |
0,010 |
8,08 |
19,4 |
24,8 |
31,1 |
29,3 |
69,7 |
63,5 |
31,5 |
н/о |
Таблица Ж.10 - Зависимость коэффициентов распределения индивидуальных РЗЭ в системе H2O -HNO3 -NH4NO3-Ln2(NO3)3 - ТБФ 100% от концентрации ?РЗЭ по окиси при их совместной экстракции
|
С ?РЗЭ, г/л по окиси, ICP-OES в.ф. |
C NH4NO3, M, в.ф. |
C HNO3 в.ф., М исход. расчетное |
Ионная сила |
Коэффициент распределения |
||||||||
|
La |
Ce |
Pr |
Nd |
Sm |
Eu |
Gd |
Y |
|||||
|
0,781 |
5,79 |
0,401 |
5,95 |
17,5 |
22,9 |
28,4 |
37,0 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
1,10 |
8,08 |
0,010 |
8,08 |
19,4 |
24,8 |
31,1 |
29,3 |
69,7 |
63,5 |
31,5 |
н/о |
|
|
1,94 |
5,75 |
0,010 |
5,83 |
9,43 |
12,6 |
12,8 |
15,1 |
17,2 |
н/о |
30,6 |
н/о |
|
|
3,50 |
5,48 |
0,802 |
5,87 |
4,68 |
6,54 |
8,60 |
11,6 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
3,80 |
7,60 |
0,010 |
7,56 |
1,77 |
2,15 |
2,20 |
2,56 |
4,85 |
5,40 |
10,7 |
н/о |
|
|
8,43 |
2,29 |
0,314 |
2,69 |
1,08 |
1,24 |
1,34 |
1,48 |
1,98 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
8,49 |
5,42 |
0,010 |
5,67 |
4,07 |
4,81 |
5,07 |
6,73 |
8,14 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
10,2 |
7,13 |
0,010 |
7,53 |
3,51 |
6,38 |
5,32 |
5,30 |
9,92 |
14,5 |
10,3 |
8,17 |
|
|
10,9 |
5,18 |
1,20 |
6,06 |
1,79 |
2,52 |
3,52 |
4,87 |
8,78 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
16,1 |
4,74 |
0,010 |
5,30 |
3,00 |
3,84 |
4,13 |
5,72 |
7,43 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
17,1 |
2,18 |
0,630 |
3,02 |
0,820 |
0,940 |
1,05 |
1,16 |
1,53 |
1,55 |
1,44 |
1,10 |
|
|
19,2 |
6,65 |
0,010 |
7,30 |
2,95 |
3,80 |
4,57 |
4,56 |
8,35 |
10,00 |
8,65 |
12,40 |
|
|
20,3 |
5,08 |
0,010 |
5,63 |
2,27 |
2,73 |
2,76 |
3,71 |
4,64 |
н/о |
6,17 |
н/о |
|
|
22,5 |
4,40 |
0,010 |
5,15 |
2,31 |
2,10 |
3,20 |
4,63 |
6,11 |
н/о |
7,91 |
н/о |
|
|
23,5 |
4,87 |
1,60 |
6,43 |
0,87 |
1,25 |
1,71 |
2,38 |
4,52 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
29,9 |
2,05 |
0,94 |
3,48 |
0,57 |
0,69 |
0,78 |
0,88 |
1,17 |
1,21 |
1,15 |
н/о |
|
|
37,6 |
4,06 |
0,010 |
5,14 |
1,34 |
1,76 |
1,97 |
2,10 |
3,98 |
4,87 |
5,02 |
н/о |
|
|
39,0 |
4,57 |
2,00 |
6,79 |
0,51 |
0,77 |
1,06 |
1,53 |
3,21 |
3,28 |
4,63 |
4,00 |
|
|
39,2 |
6,18 |
0,010 |
7,71 |
1,84 |
2,49 |
3,12 |
3,04 |
7,50 |
7,40 |
6,53 |
6,46 |
|
|
41,2 |
1,93 |
1,18 |
3,92 |
0,470 |
0,570 |
0,670 |
0,770 |
1,05 |
1,08 |
1,01 |
0,61 |
|
|
53,4 |
5,70 |
0,010 |
7,41 |
1,22 |
1,63 |
1,93 |
1,99 |
4,25 |
4,61 |
4,19 |
3,22 |
|
|
53,9 |
4,26 |
2,41 |
7,40 |
0,460 |
0,73 |
1,01 |
1,47 |
2,89 |
3,16 |
4,17 |
3,94 |
|
|
56,1 |
1,81 |
1,73 |
4,51 |
0,38 |
0,480 |
0,57 |
0,680 |
0,910 |
0,960 |
0,87 |
0,56 |
|
|
64,3 |
3,38 |
0,010 |
5,38 |
0,91 |
1,20 |
1,29 |
2,04 |
2,73 |
3,47 |
4,18 |
н/о |
|
|
69,6 |
1,69 |
1,89 |
5,10 |
0,350 |
0,440 |
0,530 |
0,640 |
0,910 |
0,940 |
0,880 |
0,580 |
|
|
90,2 |
3,65 |
3,21 |
8,49 |
0,230 |
0,360 |
0,50 |
0,71 |
1,53 |
1,62 |
2,23 |
2,09 |
|
|
93,5 |
4,75 |
0,010 |
8,07 |
0,810 |
1,12 |
1,38 |
1,37 |
2,65 |
3,13 |
3,05 |
2,12 |
|
|
93,7 |
1,45 |
2,36 |
6,17 |
0,290 |
0,380 |
0,460 |
0,560 |
0,770 |
0,830 |
0,900 |
1,03 |
|
|
119 |
3,05 |
4,01 |
9,68 |
0,140 |
0,210 |
0,310 |
0,450 |
0,890 |
0,980 |
1,25 |
1,46 |
|
|
128 |
1,21 |
2,83 |
7,54 |
0,210 |
0,290 |
0,380 |
0,470 |
0,720 |
0,760 |
0,800 |
1,00 |
|
|
140 |
3,80 |
0,010 |
8,85 |
0,620 |
0,840 |
1,02 |
1,02 |
1,94 |
2,36 |
2,65 |
1,77 |
|
|
150 |
2,71 |
0,010 |
7,52 |
0,380 |
0,570 |
0,640 |
0,930 |
1,26 |
1,54 |
2,73 |
н/о |
|
|
154 |
2,44 |
4,81 |
11,00 |
0,100 |
0,150 |
0,220 |
0,310 |
0,580 |
0,660 |
0,820 |
1,02 |
|
|
15 |
0,900 |
3,77 |
8,87 |
0,180 |
0,250 |
0,330 |
0,430 |
0,65 |
0,72 |
0,78 |
1,10 |
|
|
187 |
1,83 |
5,61 |
13,80 |
0,120 |
0,190 |
0,260 |
0,370 |
0,75 |
0,84 |
0,98 |
1,45 |
|
|
188 |
2,85 |
0,010 |
9,66 |
0,490 |
0,700 |
0,840 |
0,850 |
1,66 |
1,78 |
2,64 |
1,37 |
|
|
202 |
2,03 |
0,010 |
8,79 |
0,280 |
0,460 |
0,510 |
0,860 |
1,20 |
1,41 |
2,05 |
н/о |
|
|
207 |
0,73 |
4,24 |
10,7 |
0,140 |
0,200 |
0,280 |
0,370 |
0,600 |
0,670 |
0,71 |
0,67 |
|
|
223 |
0,91 |
6,81 |
14,8 |
0,110 |
0,160 |
0,220 |
0,310 |
0,590 |
0,670 |
0,84 |
1,32 |
|
|
229 |
1,90 |
0,010 |
9,77 |
0,340 |
0,550 |
0,690 |
0,700 |
1,43 |
1,55 |
1,93 |
1,02 |
|
|
252 |
0,36 |
4,95 |
12,7 |
0,130 |
0,180 |
0,250 |
0,33 |
0,550 |
0,620 |
0,74 |
1,12 |
|
|
271 |
0,00 |
8,02 |
16,1 |
0,090 |
0,140 |
0,200 |
0,28 |
0,610 |
0,670 |
0,90 |
1,78 |
|
|
296 |
0,48 |
0,010 |
11,3 |
0,310 |
0,520 |
0,680 |
0,67 |
1,36 |
1,41 |
2,18 |
1,02 |
|
|
305 |
0,00 |
0,010 |
10,8 |
0,290 |
0,460 |
0,590 |
0,58 |
1,10 |
1,18 |
1,59 |
0,78 |
|
|
310 |
0,00 |
5,42 |
15,4 |
0,150 |
0,200 |
0,250 |
0,32 |
0,500 |
0,570 |
0,71 |
1,40 |
|
|
315 |
1,35 |
0,010 |
12,3 |
0,210 |
0,360 |
0,390 |
0,68 |
0,94 |
1,11 |
1,49 |
н/о |
|
|
343 |
0,00 |
0,010 |
12,50 |
0,200 |
0,360 |
0,410 |
0,72 |
1,01 |
1,18 |
1,29 |
н/о |
|
|
353 |
0,340 |
0,010 |
13,40 |
0,210 |
0,380 |
0,440 |
0,83 |
1,16 |
1,40 |
1,72 |
н/о |
Таблица Ж.11 -Зависимость коэффициентов распределения индивидуальных РЗЭ в системе H2O -HNO3 -NH4NO3 -Ln2(NO3)3 -ТБФ 100% от концентрации HNO3 в водной фазе при их совместной экстракции
|
C HNO3 в.ф., исход. расчетное |
C NH4NO3, M, в.ф. |
С ?РЗЭ, г/л по окиси, ICP-OES в.ф. |
Ионная сила |
Коэффициент распределения |
||||||||
|
La |
Ce |
Pr |
Nd |
Sm |
Eu |
Gd |
Y |
|||||
|
0,010 |
0,00 |
305 |
10,8 |
0,291 |
0,461 |
0,591 |
0,582 |
1,10 |
1,18 |
1,59 |
0,783 |
|
|
0,010 |
0,00 |
343 |
12,5 |
0,199 |
0,362 |
0,407 |
0,724 |
1,01 |
1,18 |
1,29 |
н/о |
|
|
0,010 |
0,338 |
353 |
13,4 |
0,206 |
0,381 |
0,437 |
0,831 |
1,16 |
1,40 |
1,72 |
н/о |
|
|
0,010 |
0,475 |
296 |
11,3 |
0,314 |
0,519 |
0,680 |
0,667 |
1,36 |
1,41 |
2,18 |
1,02 |
|
|
0,010 |
1,35 |
315 |
12,3 |
0,207 |
0,355 |
0,390 |
0,679 |
0,942 |
1,11 |
1,49 |
н/о |
|
|
0,010 |
1,90 |
229 |
9,77 |
0,344 |
0,545 |
0,689 |
0,698 |
1,43 |
1,55 |
1,93 |
1,02 |
|
|
0,010 |
2,03 |
202,9 |
8,79 |
0,275 |
0,457 |
0,512 |
0,863 |
1,20 |
1,41 |
2,05 |
н/о |
|
|
0,010 |
2,71 |
150 |
7,52 |
0,383 |
0,574 |
0,636 |
0,932 |
1,26 |
1,54 |
2,73 |
н/о |
|
|
0,010 |
2,85 |
188 |
9,66 |
0,492 |
0,696 |
0,844 |
0,851 |
1,66 |
1,78 |
2,64 |
1,37 |
|
|
0,010 |
3,38 |
64,3 |
5,38 |
0,91 |
1,20 |
1,29 |
2,04 |
2,73 |
3,47 |
4,18 |
н/о |
|
|
0,010 |
3,8 |
140 |
8,85 |
0,615 |
0,84 |
1,02 |
1,02 |
1,94 |
2,36 |
2,65 |
1,77 |
|
|
0,010 |
4,06 |
37,6 |
5,14 |
1,34 |
1,76 |
1,97 |
2,10 |
3,98 |
4,87 |
5,02 |
н/о |
|
|
0,010 |
4,4 |
22,5 |
5,15 |
2,31 |
2,10 |
3,20 |
4,63 |
6,11 |
н/о |
7,91 |
н/о |
|
|
0,010 |
4,74 |
16,1 |
5,30 |
3,00 |
3,84 |
4,13 |
5,72 |
7,43 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
0,010 |
4,75 |
93,5 |
8,065 |
0,813 |
1,12 |
1,38 |
1,37 |
2,65 |
3,13 |
3,05 |
2,12 |
|
|
0,010 |
5,08 |
20,3 |
5,63 |
2,27 |
2,73 |
2,76 |
3,71 |
4,64 |
н/о |
6,17 |
н/о |
|
|
0,010 |
5,415 |
8,49 |
5,67 |
4,07 |
4,81 |
5,07 |
6,732 |
8,14 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
0,010 |
5,70 |
53,4 |
7,41 |
1,22 |
1,63 |
1,93 |
1,99 |
4,247 |
4,61 |
4,19 |
3,22 |
|
|
0,010 |
5,75 |
1,94 |
5,83 |
9,43 |
12,6 |
12,8 |
15,1 |
17,2 |
н/о |
30,6 |
н/о |
|
|
0,010 |
6,18 |
39,2 |
7,71 |
1,84 |
2,49 |
3,12 |
3,04 |
7,50 |
7,4 |
6,53 |
6,46 |
|
|
0,010 |
6,65 |
19,2 |
7,30 |
2,95 |
3,80 |
4,57 |
4,56 |
8,35 |
10,0 |
8,65 |
12,4 |
|
|
0,010 |
7,13 |
10,2 |
7,53 |
3,51 |
6,38 |
5,32 |
5,3 |
9,92 |
14,5 |
10,3 |
8,17 |
|
|
0,010 |
7,60 |
3,80 |
7,56 |
1,77 |
2,15 |
2,2 |
2,56 |
4,85 |
5,4 |
10,7 |
-3,23 |
|
|
0,010 |
8,08 |
1,10 |
8,08 |
19,4 |
24,8 |
31,1 |
29,3 |
69,7 |
63,5 |
31,5 |
-243 |
|
|
0,314 |
2,29 |
8,43 |
2,69 |
1,08 |
1,24 |
1,34 |
1,475 |
1,98 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
0,401 |
5,79 |
0,781 |
5,95 |
17,5 |
22,9 |
28,4 |
37,0 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
0,629 |
2,18 |
17,1 |
3,02 |
0,823 |
0,942 |
1,05 |
1,16 |
1,53 |
1,55 |
1,44 |
1,103 |
|
|
0,802 |
5,48 |
3,50 |
5,87 |
4,68 |
6,54 |
8,6 |
11,6 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
0,943 |
2,05 |
29,9 |
3,48 |
0,574 |
0,693 |
0,778 |
0,879 |
1,17 |
1,21 |
1,15 |
н/о |
|
|
1,18 |
1,93 |
41,2 |
3,92 |
0,472 |
0,573 |
0,67 |
0,77 |
1,05 |
1,08 |
1,01 |
0,609 |
|
|
1,20 |
5,18 |
10,9 |
6,06 |
1,79 |
2,52 |
3,52 |
4,87 |
8,78 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
1,60 |
4,87 |
23,5 |
6,43 |
0,868 |
1,25 |
1,71 |
2,38 |
4,52 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
1,73 |
1,81 |
56,1 |
4,51 |
0,383 |
0,484 |
0,572 |
0,676 |
0,909 |
0,964 |
0,873 |
0,564 |
|
|
1,89 |
1,69 |
69,6 |
5,10 |
0,347 |
0,443 |
0,533 |
0,641 |
0,907 |
0,941 |
0,879 |
0,583 |
|
|
2,00 |
4,57 |
39,0 |
6,79 |
0,509 |
0,765 |
1,06 |
1,53 |
3,21 |
3,28 |
4,63 |
4,00 |
|
|
2,36 |
1,45 |
93,7 |
6,17 |
0,292 |
0,379 |
0,464 |
0,557 |
0,765 |
0,832 |
0,901 |
1,03 |
|
|
2,41 |
4,26 |
53,9 |
7,40 |
0,462 |
0,731 |
1,01 |
1,47 |
2,89 |
3,16 |
4,17 |
3,94 |
|
|
2,83 |
1,21 |
128 |
7,54 |
0,211 |
0,292 |
0,376 |
0,471 |
0,72 |
0,756 |
0,803 |
1,00 |
|
|
3,21 |
3,65 |
90,2 |
8,49 |
0,23 |
0,358 |
0,497 |
0,705 |
1,53 |
1,62 |
2,23 |
2,09 |
|
|
3,77 |
0,966 |
159 |
8,87 |
0,175 |
0,252 |
0,332 |
0,428 |
0,646 |
0,715 |
0,777 |
1,10 |
|
|
4,01 |
3,05 |
119 |
9,68 |
0,137 |
0,214 |
0,308 |
0,446 |
0,893 |
0,983 |
1,25 |
1,46 |
|
|
4,24 |
0,725 |
207 |
10,7 |
0,136 |
0,202 |
0,279 |
0,373 |
0,598 |
0,666 |
0,711 |
0,665 |
|
|
4,81 |
2,44 |
154 |
11 |
0,0957 |
0,149 |
0,215 |
0,307 |
0,58 |
0,662 |
0,818 |
1,02 |
|
|
4,95 |
0,362 |
252 |
12,7 |
0,127 |
0,183 |
0,249 |
0,334 |
0,55 |
0,615 |
0,738 |
1,12 |
|
|
5,42 |
0,00 |
310 |
15,4 |
0,152 |
0,198 |
0,249 |
0,315 |
0,498 |
0,568 |
0,705 |
1,40 |
|
|
5,61 |
1,83 |
187 |
13,8 |
0,119 |
0,186 |
0,262 |
0,372 |
0,747 |
0,839 |
0,977 |
1,45 |
|
|
6,81 |
0,914 |
223 |
14,8 |
0,112 |
0,16 |
0,222 |
0,307 |
0,593 |
0,673 |
0,842 |
1,32 |
|
|
8,02 |
0,00 |
271 |
16,1 |
0,0898 |
0,141 |
0,2 |
0,283 |
0,605 |
0,667 |
0,901 |
1,78 |
Таблица Ж.12 - Зависимость коэффициентов распределения индивидуальных РЗЭ в системе H2O - HNO3 - NH4NO3 - Ln(NO3)3 - ТБФ 100% от равновесной ионной силы при их совместной экстракции
|
Ионная сила |
C NH4NO3, M, в.ф. |
С ?РЗЭ, г/л по окиси, ICP-OES в.ф. |
C HNO3 в.ф., исход. расчетное |
Коэффициент распределения |
||||||||
|
La |
Ce |
Pr |
Nd |
Sm |
Eu |
Gd |
Y |
|||||
|
2,69 |
2,29 |
8,43 |
0,314 |
1,08 |
1,24 |
1,34 |
1,475 |
1,98 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
3,02 |
2,18 |
17,1 |
0,629 |
0,823 |
0,942 |
1,05 |
1,157 |
1,53 |
1,55 |
1,44 |
1,103 |
|
|
3,48 |
2,05 |
29,9 |
0,943 |
0,574 |
0,693 |
0,778 |
0,879 |
1,17 |
1,21 |
1,15 |
н/о |
|
|
3,92 |
1,93 |
41,2 |
1,18 |
0,472 |
0,573 |
0,67 |
0,77 |
1,05 |
1,08 |
1,01 |
0,609 |
|
|
4,51 |
1,81 |
56,1 |
1,73 |
0,383 |
0,484 |
0,572 |
0,676 |
0,909 |
0,964 |
0,873 |
0,564 |
|
|
5,1 |
1,69 |
69,6 |
1,89 |
0,347 |
0,443 |
0,533 |
0,641 |
0,907 |
0,941 |
0,879 |
0,583 |
|
|
5,14 |
4,06 |
37,6 |
0,01 |
1,34 |
1,76 |
1,97 |
2,1 |
3,98 |
4,87 |
5,02 |
н/о |
|
|
5,15 |
4,4 |
22,5 |
0,01 |
2,31 |
2,1 |
3,2 |
4,63 |
6,11 |
н/о |
7,91 |
н/о |
|
|
5,3 |
4,74 |
16,1 |
0,01 |
3 |
3,84 |
4,13 |
5,72 |
7,43 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,38 |
3,38 |
64,3 |
0,01 |
0,91 |
1,2 |
1,29 |
2,04 |
2,73 |
3,47 |
4,18 |
н/о |
|
|
5,63 |
5,08 |
20,3 |
0,01 |
2,27 |
2,73 |
2,76 |
3,71 |
4,64 |
н/о |
6,17 |
н/о |
|
|
5,67 |
5,415 |
8,49 |
0,01 |
4,07 |
4,81 |
5,07 |
6,732 |
8,14 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,83 |
5,75 |
1,94 |
0,01 |
9,43 |
12,6 |
12,8 |
15,1 |
17,2 |
н/о |
30,6 |
н/о |
|
|
5,87 |
5,48 |
3,5 |
0,802 |
4,68 |
6,54 |
8,6 |
11,6 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,95 |
5,79 |
0,781 |
0,401 |
17,5 |
22,9 |
28,4 |
37 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
6,06 |
5,18 |
10,9 |
1,2 |
1,79 |
2,52 |
3,52 |
4,87 |
8,78 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
6,17 |
1,45 |
93,7 |
2,36 |
0,292 |
0,379 |
0,464 |
0,557 |
0,765 |
0,832 |
0,901 |
1,03 |
|
|
6,43 |
4,87 |
23,5 |
1,6 |
0,868 |
1,25 |
1,71 |
2,38 |
4,52 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
6,79 |
4,57 |
39 |
2 |
0,509 |
0,765 |
1,06 |
1,53 |
3,21 |
3,28 |
4,63 |
4 |
|
|
7,3 |
6,65 |
19,2 |
0,01 |
2,95 |
3,8 |
4,57 |
4,56 |
8,35 |
10 |
8,65 |
12,4 |
|
|
7,4 |
4,26 |
53,86 |
2,41 |
0,462 |
0,731 |
1,01 |
1,47 |
2,89 |
3,16 |
4,17 |
3,94 |
|
|
7,41 |
5,7 |
53,4 |
0,01 |
1,22 |
1,63 |
1,93 |
1,99 |
4,247 |
4,61 |
4,19 |
3,22 |
|
|
7,52 |
2,71 |
150 |
0,01 |
0,383 |
0,574 |
0,636 |
0,932 |
1,26 |
1,54 |
2,73 |
н/о |
|
|
7,53 |
7,13 |
10,2 |
0,01 |
3,51 |
6,38 |
5,32 |
5,3 |
9,92 |
14,5 |
10,3 |
8,17 |
|
|
7,54 |
1,21 |
128 |
2,83 |
0,211 |
0,292 |
0,376 |
0,471 |
0,72 |
0,756 |
0,803 |
1 |
|
|
7,56 |
7,6 |
3,8 |
0,01 |
1,77 |
2,15 |
2,2 |
2,56 |
4,85 |
5,4 |
10,7 |
-3,23 |
|
|
7,71 |
6,18 |
39,2 |
0,01 |
1,84 |
2,49 |
3,12 |
3,04 |
7,5 |
7,4 |
6,53 |
6,46 |
|
|
8,065 |
4,75 |
93,5 |
0,01 |
0,813 |
1,12 |
1,38 |
1,37 |
2,65 |
3,13 |
3,05 |
2,12 |
|
|
8,08 |
8,08 |
1,1 |
0,01 |
19,4 |
24,8 |
31,1 |
29,3 |
69,7 |
63,5 |
31,5 |
-243 |
|
|
8,49 |
3,65 |
90,2 |
3,21 |
0,23 |
0,358 |
0,497 |
0,705 |
1,53 |
1,62 |
2,23 |
2,09 |
|
|
8,79 |
2,03 |
202,9 |
0,01 |
0,275 |
0,457 |
0,512 |
0,863 |
1,2 |
1,41 |
2,05 |
н/о |
|
|
8,85 |
3,8 |
140 |
0,01 |
0,615 |
0,84 |
1,02 |
1,02 |
1,94 |
2,36 |
2,65 |
1,77 |
|
|
8,87 |
0,966 |
159 |
3,77 |
0,175 |
0,252 |
0,332 |
0,428 |
0,646 |
0,715 |
0,777 |
1,1 |
|
|
9,66 |
2,85 |
188 |
0,01 |
0,492 |
0,696 |
0,844 |
0,851 |
1,66 |
1,78 |
2,64 |
1,37 |
|
|
9,68 |
3,05 |
119 |
4,01 |
0,137 |
0,214 |
0,308 |
0,446 |
0,893 |
0,983 |
1,25 |
1,46 |
|
|
9,77 |
1,9 |
229 |
0,01 |
0,344 |
0,545 |
0,689 |
0,698 |
1,43 |
1,55 |
1,93 |
1,02 |
|
|
10,7 |
0,725 |
207 |
4,24 |
0,136 |
0,202 |
0,279 |
0,373 |
0,598 |
0,666 |
0,711 |
0,665 |
|
|
10,8 |
0 |
305 |
0,01 |
0,291 |
0,461 |
0,591 |
0,582 |
1,1 |
1,18 |
1,59 |
0,783 |
|
|
11 |
2,44 |
154 |
4,81 |
0,0957 |
0,149 |
0,215 |
0,307 |
0,58 |
0,662 |
0,818 |
1,02 |
|
|
11,3 |
0,475 |
296 |
0,01 |
0,314 |
0,519 |
0,68 |
0,667 |
1,36 |
1,41 |
2,18 |
1,02 |
|
|
12,3 |
1,35 |
315,2 |
0,01 |
0,207 |
0,355 |
0,39 |
0,679 |
0,942 |
1,11 |
1,49 |
н/о |
|
|
12,5 |
0 |
343,3 |
0,01 |
0,199 |
0,362 |
0,407 |
0,724 |
1,01 |
1,18 |
1,29 |
н/о |
|
|
12,7 |
0,362 |
252 |
4,95 |
0,127 |
0,183 |
0,249 |
0,334 |
0,55 |
0,615 |
0,738 |
1,12 |
|
|
13,4 |
0,338 |
353,4 |
0,01 |
0,206 |
0,381 |
0,437 |
0,831 |
1,16 |
1,4 |
1,72 |
н/о |
|
|
13,8 |
1,83 |
187 |
5,61 |
0,119 |
0,186 |
0,262 |
0,372 |
0,747 |
0,839 |
0,977 |
1,45 |
|
|
14,8 |
0,914 |
223 |
6,81 |
0,112 |
0,16 |
0,222 |
0,307 |
0,593 |
0,673 |
0,842 |
1,32 |
|
|
15,4 |
0 |
310 |
5,42 |
0,152 |
0,198 |
0,249 |
0,315 |
0,498 |
0,568 |
0,705 |
1,4 |
|
|
16,1 |
0 |
271 |
8,02 |
0,0898 |
0,141 |
0,2 |
0,283 |
0,605 |
0,667 |
0,901 |
1,78 |
Таблица Ж.13 - Зависимость факторов разделения пар РЗЭ в системе H2O - HNO3 - NH4NO3 - Ln(NO3)3 - ТБФ 100% от концентрации нитрата аммония в водной фазе при их совместной экстракции
|
C NH4NO3, М в.ф. |
С ?РЗЭ, г/л по окиси ICP-OES в.ф. |
C HNO3 в.ф., исход. расчетное |
Ионная сила |
Фактор разделения в |
|||||||
|
Ce/La |
Pr/Ce |
Nd/Pr |
Sm/Nd |
Eu/Sm |
Gd/Eu |
Y/Gd |
|||||
|
0 |
271 |
8,02 |
16,1 |
1,57 |
1,42 |
1,41 |
2,14 |
1,1 |
1,35 |
1,98 |
|
|
0 |
305 |
0,01 |
10,8 |
1,58 |
1,28 |
0,985 |
1,89 |
1,08 |
1,35 |
0,491 |
|
|
0 |
310 |
5,42 |
15,4 |
1,31 |
1,26 |
1,27 |
1,58 |
1,14 |
1,24 |
1,99 |
|
|
0 |
343,3 |
0,01 |
12,5 |
1,82 |
1,12 |
1,78 |
1,39 |
1,17 |
1,09 |
н/о |
|
|
0,338 |
353,4 |
0,01 |
13,4 |
1,85 |
1,15 |
1,9 |
1,39 |
1,21 |
1,23 |
н/о |
|
|
0,362 |
252 |
4,95 |
12,7 |
1,44 |
1,36 |
1,34 |
1,65 |
1,12 |
1,2 |
1,52 |
|
|
0,475 |
296 |
0,01 |
11,3 |
1,65 |
1,31 |
0,982 |
2,04 |
1,04 |
1,54 |
0,469 |
|
|
0,725 |
207 |
4,24 |
10,7 |
1,49 |
1,38 |
1,34 |
1,6 |
1,11 |
1,07 |
0,935 |
|
|
0,914 |
223 |
6,81 |
14,8 |
1,42 |
1,38 |
1,38 |
1,93 |
1,14 |
1,25 |
1,57 |
|
|
0,966 |
159 |
3,77 |
8,87 |
1,44 |
1,32 |
1,29 |
1,51 |
1,11 |
1,09 |
1,42 |
|
|
1,21 |
128 |
2,83 |
7,54 |
1,38 |
1,29 |
1,25 |
1,53 |
1,05 |
1,06 |
1,25 |
|
|
1,35 |
315,2 |
0,01 |
12,3 |
1,71 |
1,1 |
1,74 |
1,39 |
1,18 |
1,33 |
н/о |
|
|
1,45 |
93,7 |
2,36 |
6,17 |
1,3 |
1,22 |
1,2 |
1,38 |
1,09 |
1,08 |
1,14 |
|
|
1,69 |
69,6 |
1,89 |
5,1 |
1,28 |
1,2 |
1,2 |
1,41 |
1,04 |
0,934 |
0,663 |
|
|
1,81 |
56,1 |
1,73 |
4,51 |
1,27 |
1,18 |
1,18 |
1,34 |
1,06 |
0,905 |
0,646 |
|
|
1,83 |
187 |
5,61 |
13,8 |
1,57 |
1,41 |
1,42 |
2,01 |
1,12 |
1,17 |
1,48 |
|
|
1,9 |
229 |
0,01 |
9,77 |
1,59 |
1,26 |
1,01 |
2,06 |
1,08 |
1,25 |
0,525 |
|
|
1,93 |
41,2 |
1,18 |
3,92 |
1,21 |
1,17 |
1,1 |
1,36 |
1,03 |
0,932 |
0,604 |
|
|
2,03 |
202,9 |
0,01 |
8,79 |
1,66 |
1,12 |
1,69 |
1,39 |
1,17 |
1,46 |
н/о |
|
|
2,05 |
29,9 |
0,943 |
3,48 |
1,21 |
1,12 |
1,13 |
1,33 |
1,03 |
0,956 |
н/о |
|
|
2,18 |
17,1 |
0,629 |
3,02 |
1,15 |
1,11 |
1,1 |
1,32 |
1,02 |
0,928 |
0,765 |
|
|
2,29 |
8,43 |
0,314 |
2,69 |
1,14 |
1,09 |
1,1 |
1,34 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
2,44 |
154 |
4,81 |
11 |
1,56 |
1,44 |
1,43 |
1,88 |
1,14 |
1,24 |
1,25 |
|
|
2,71 |
150 |
0,01 |
7,52 |
1,5 |
1,11 |
1,46 |
1,35 |
1,23 |
1,77 |
н/о |
|
|
2,85 |
188 |
0,01 |
9,66 |
1,42 |
1,21 |
1,01 |
1,95 |
1,07 |
1,49 |
0,52 |
|
|
3,05 |
119 |
4,01 |
9,68 |
1,57 |
1,44 |
1,45 |
2 |
1,1 |
1,27 |
1,17 |
|
|
3,38 |
64,3 |
0,01 |
5,38 |
1,32 |
1,08 |
1,58 |
1,34 |
1,27 |
1,2 |
н/о |
|
|
3,65 |
90,2 |
3,21 |
8,49 |
1,56 |
1,39 |
1,42 |
2,17 |
1,06 |
1,38 |
0,938 |
|
|
3,8 |
140 |
0,01 |
8,85 |
1,37 |
1,21 |
1 |
1,9 |
1,22 |
1,12 |
0,667 |
|
|
4,06 |
37,6 |
0,01 |
5,14 |
1,32 |
1,11 |
1,52 |
1,33 |
1,23 |
1,03 |
н/о |
|
|
4,26 |
53,86 |
2,41 |
7,4 |
1,58 |
1,38 |
1,46 |
1,97 |
1,1 |
1,32 |
0,944 |
|
|
4,4 |
22,5 |
0,01 |
5,15 |
1,3 |
1,07 |
1,44 |
1,32 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
4,57 |
39 |
2 |
6,79 |
1,5 |
1,38 |
1,44 |
2,1 |
1,02 |
1,41 |
0,865 |
|
|
4,74 |
16,1 |
0,01 |
5,3 |
1,28 |
1,07 |
1,39 |
1,3 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
4,75 |
93,5 |
0,01 |
8,065 |
1,38 |
1,23 |
0,995 |
1,94 |
1,18 |
0,974 |
0,697 |
|
|
4,87 |
23,5 |
1,6 |
6,43 |
1,44 |
1,37 |
1,4 |
1,9 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,08 |
20,3 |
0,01 |
5,63 |
1,2 |
1,01 |
1,34 |
1,25 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,18 |
10,9 |
1,2 |
6,06 |
1,41 |
1,4 |
1,39 |
1,802 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,415 |
8,49 |
0,01 |
5,67 |
1,18 |
1,05 |
1,33 |
1,21 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,48 |
3,5 |
0,802 |
5,87 |
1,4 |
1,32 |
1,35 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,70 |
53,4 |
0,01 |
7,41 |
1,34 |
1,19 |
1,03 |
2,14 |
1,09 |
0,909 |
0,768 |
|
|
5,75 |
1,94 |
0,01 |
5,83 |
1,33 |
1,02 |
1,18 |
1,14 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
5,79 |
0,781 |
0,401 |
5,95 |
1,3 |
1,24 |
1,30 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
6,18 |
39,2 |
0,010 |
7,71 |
1,35 |
1,25 |
0,976 |
2,47 |
0,987 |
0,882 |
0,989 |
|
|
6,65 |
19,2 |
0,010 |
7,3 |
1,29 |
1,20 |
0,997 |
1,83 |
1,20 |
0,864 |
1,43 |
|
|
7,13 |
10,2 |
0,010 |
7,53 |
1,82 |
0,834 |
0,996 |
1,87 |
1,46 |
0,706 |
0,797 |
|
|
7,60 |
3,80 |
0,010 |
7,56 |
1,21 |
1,02 |
1,17 |
1,89 |
1,11 |
1,99 |
н/о |
|
|
8,08 |
1,10 |
0,010 |
8,08 |
1,28 |
1,26 |
0,941 |
2,38 |
0,91 |
0,496 |
н/о |
Таблица Ж.14 - Зависимость факторов разделения пар РЗЭ в системе H2O - HNO3 - NH4NO3 - Ln(NO3)3 - ТБФ 100% от концентрации С ?РЗЭ по окиси в водной фазе при их совместной экстракции
|
С ?РЗЭ, г/л по окиси ICP-OES в.ф. |
C NH4NO3, М в.ф. |
C HNO3 в.ф., исход. расчетное |
Ионная сила |
Фактор разделения в |
|||||||
|
Ce/La |
Pr/Ce |
Nd/Pr |
Sm/Nd |
Eu/Sm |
Gd/Eu |
Y/Gd |
|||||
|
0,781 |
5,79 |
0,401 |
5,95 |
1,3 |
1,24 |
1,3 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
1,1 |
8,08 |
0,01 |
8,08 |
1,28 |
1,26 |
0,941 |
2,38 |
0,91 |
0,496 |
н/о |
|
|
1,94 |
5,75 |
0,01 |
5,83 |
1,33 |
1,02 |
1,18 |
1,14 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
3,5 |
5,48 |
0,802 |
5,87 |
1,4 |
1,32 |
1,35 |
н/о |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
3,8 |
7,6 |
0,01 |
7,56 |
1,21 |
1,02 |
1,17 |
1,89 |
1,11 |
1,99 |
н/о |
|
|
8,43 |
2,29 |
0,314 |
2,69 |
1,14 |
1,09 |
1,1 |
1,34 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
8,49 |
5,415 |
0,01 |
5,67 |
1,18 |
1,05 |
1,33 |
1,21 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
10,2 |
7,13 |
0,01 |
7,53 |
1,82 |
0,834 |
0,996 |
1,87 |
1,46 |
0,706 |
0,797 |
|
|
10,9 |
5,18 |
1,2 |
6,06 |
1,41 |
1,4 |
1,39 |
1,802 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
16,1 |
4,74 |
0,01 |
5,3 |
1,28 |
1,07 |
1,39 |
1,3 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
17,1 |
2,18 |
0,629 |
3,02 |
1,15 |
1,11 |
1,1 |
1,32 |
1,02 |
0,928 |
0,765 |
|
|
19,2 |
6,65 |
0,01 |
7,3 |
1,29 |
1,2 |
0,997 |
1,83 |
1,2 |
0,864 |
1,43 |
|
|
20,3 |
5,08 |
0,01 |
5,63 |
1,2 |
1,01 |
1,34 |
1,25 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
22,5 |
4,4 |
0,01 |
5,15 |
1,3 |
1,07 |
1,44 |
1,32 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
23,5 |
4,87 |
1,6 |
6,43 |
1,44 |
1,37 |
1,4 |
1,9 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
29,9 |
2,05 |
0,943 |
3,48 |
1,21 |
1,12 |
1,13 |
1,33 |
1,03 |
0,956 |
н/о |
|
|
37,6 |
4,06 |
0,01 |
5,14 |
1,32 |
1,11 |
1,52 |
1,33 |
1,23 |
1,03 |
н/о |
|
|
39 |
4,57 |
2 |
6,79 |
1,5 |
1,38 |
1,44 |
2,1 |
1,02 |
1,41 |
0,865 |
|
|
39,2 |
6,18 |
0,01 |
7,71 |
1,35 |
1,25 |
0,976 |
2,47 |
0,987 |
0,882 |
0,989 |
|
|
41,2 |
1,93 |
1,18 |
3,92 |
1,21 |
1,17 |
1,1 |
1,36 |
1,03 |
0,932 |
0,604 |
|
|
53,4 |
5,7 |
0,01 |
7,41 |
1,34 |
1,19 |
1,03 |
2,14 |
1,09 |
0,909 |
0,768 |
|
|
53,86 |
4,26 |
2,41 |
7,4 |
1,58 |
1,38 |
1,46 |
1,97 |
1,1 |
1,32 |
0,944 |
|
|
56,1 |
1,81 |
1,73 |
4,51 |
1,27 |
1,18 |
1,18 |
1,34 |
1,06 |
0,905 |
0,646 |
|
|
64,3 |
3,38 |
0,01 |
5,38 |
1,32 |
1,08 |
1,58 |
1,34 |
1,27 |
1,2 |
н/о |
|
|
69,6 |
1,69 |
1,89 |
5,1 |
1,28 |
1,2 |
1,2 |
1,41 |
1,04 |
0,934 |
0,663 |
|
|
90,2 |
3,65 |
3,21 |
8,49 |
1,56 |
1,39 |
1,42 |
2,17 |
1,06 |
1,38 |
0,938 |
|
|
93,5 |
4,75 |
0,01 |
8,065 |
1,38 |
1,23 |
0,995 |
1,94 |
1,18 |
0,974 |
0,697 |
|
|
93,7 |
1,45 |
2,36 |
6,17 |
1,3 |
1,22 |
1,2 |
1,38 |
1,09 |
1,08 |
1,14 |
|
|
119 |
3,05 |
4,01 |
9,68 |
1,57 |
1,44 |
1,45 |
2 |
1,1 |
1,27 |
1,17 |
|
|
128 |
1,21 |
2,83 |
7,54 |
1,38 |
1,29 |
1,25 |
1,53 |
1,05 |
1,06 |
1,25 |
|
|
140 |
3,8 |
0,01 |
8,85 |
1,37 |
1,21 |
1 |
1,9 |
1,22 |
1,12 |
0,667 |
|
|
150 |
2,71 |
0,01 |
7,52 |
1,5 |
1,11 |
1,46 |
1,35 |
1,23 |
1,77 |
н/о |
|
|
154 |
2,44 |
4,81 |
11 |
1,56 |
1,44 |
1,43 |
1,88 |
1,14 |
1,24 |
1,25 |
|
|
159 |
0,966 |
3,77 |
8,87 |
1,44 |
1,32 |
1,29 |
1,51 |
1,11 |
1,09 |
1,42 |
|
|
187 |
1,83 |
5,61 |
13,8 |
1,57 |
1,41 |
1,42 |
2,01 |
1,12 |
1,17 |
1,48 |
|
|
188 |
2,85 |
0,01 |
9,66 |
1,42 |
1,21 |
1,01 |
1,95 |
1,07 |
1,49 |
0,52 |
|
|
202,9 |
2,03 |
0,01 |
8,79 |
1,66 |
1,12 |
1,69 |
1,39 |
1,17 |
1,46 |
н/о |
|
|
207 |
0,725 |
4,24 |
10,7 |
1,49 |
1,38 |
1,34 |
1,6 |
1,11 |
1,07 |
0,935 |
|
|
223 |
0,914 |
6,81 |
14,8 |
1,42 |
1,38 |
1,38 |
1,93 |
1,14 |
1,25 |
1,57 |
|
|
229 |
1,9 |
0,01 |
9,77 |
1,59 |
1,26 |
1,01 |
2,06 |
1,08 |
1,25 |
0,525 |
|
|
252 |
0,362 |
4,95 |
12,7 |
1,44 |
1,36 |
1,34 |
1,65 |
1,12 |
1,2 |
1,52 |
|
|
271 |
0 |
8,02 |
16,1 |
1,57 |
1,42 |
1,41 |
2,14 |
1,1 |
1,35 |
1,98 |
|
|
296 |
0,475 |
0,01 |
11,3 |
1,65 |
1,31 |
0,982 |
2,04 |
1,04 |
1,54 |
0,469 |
|
|
305 |
0 |
0,01 |
10,8 |
1,58 |
1,28 |
0,985 |
1,89 |
1,08 |
1,35 |
0,491 |
|
|
310 |
0 |
5,42 |
15,4 |
1,31 |
1,26 |
1,27 |
1,58 |
1,14 |
1,24 |
1,99 |
|
|
315,2 |
1,35 |
0,01 |
12,3 |
1,71 |
1,1 |
1,74 |
1,39 |
1,18 |
1,33 |
н/о |
|
|
343,3 |
0 |
0,01 |
12,5 |
1,82 |
1,12 |
1,78 |
1,39 |
1,17 |
1,09 |
н/о |
|
|
353,4 |
0,338 |
0,01 |
13,4 |
1,85 |
1,15 |
1,9 |
1,39 |
1,21 |
1,23 |
н/о |
Таблица Ж.15 - Зависимость факторов разделения пар РЗЭ в системе H2O - HNO3 - NH4NO3 - Ln(NO3)3 -ТБФ 100% от ионной силы при их совместной экстракции
|
Ионная сила. |
C NH4NO3, М в.ф. |
С ?РЗЭ, г/л по окиси ICP-OES в.ф |
C HNO3 в.ф., исход. расчетное |
Фактор разделения в |
|||||||
|
Ce/La |
Pr/Ce |
Nd/Pr |
Sm/Nd |
Eu/Sm |
Gd/Eu |
Y/Gd |
|||||
|
2,69 |
2,29 |
8,43 |
0,314 |
1,14 |
1,09 |
1,1 |
1,34 |
н/о |
н/о |
н/о |
|
|
3,02 |
2,18 |
17,1 |
0,629 |
1,15 |
1,11 |
1,1 |
1,32 |
1,02 |
0,928 |
0,765 |
|
|
3,48 |
2,05 |
29,9 |
0,943 |
1,21 |
1,12 |
1,13 |
1,33 |
1,03 |
0,956 |
н/о |
|
|
3,92 |
1,93 |
41,2 |
1,18 |
1,21 |
1,17 |
1,1 |
1,36 |
1,03 |
0,932 |
0,604 |
|
|
4,51 |
1,81 |
56,1 |
1,73 |
1,27 |
1,18 |
1,18 |
1,34 |
1,06 |
0,905 |
0,646 |
|
|
5,10 |
1,69 |
69,6 |
1,89 |
1,28 |
1,20 |
1,20 |
1,41 |
1,04 |
0,934 |
0,663 |
|
|
5,14 |
4,06 |
37,6 |
0,01 |
1,32 |
1,11 |
1,52 |
1,33 |
1,23 |
1,03 |
н/о |
|
|
5,15 |
4,4 |
22,5 |
0,01 |
1,30 |
1,07 |
Подобные документы
Производство аммиачной селитры. Промышленное получение азотной кислоты. Аммиак как ключевой продукт различных азотсодержащих веществ, применяемых в промышленности и сельском хозяйстве. Процесс его синтеза. Физико-химические свойства аммиачной селитры.
реферат [206,5 K], добавлен 26.06.2009Использование удобрений в сельском хозяйстве. Описание и свойства аммиачной селитры и методы ее применения аграрном секторе. Характеристика производства аммиачной селитры. Выпарка водного раствора с использованием азотной кислоты разных концентраций.
реферат [811,6 K], добавлен 13.06.2019Свойства редкоземельных элементов или лантаноидов. Основные константы и свойства неодима. Распространенность в природе и природные изотопы. Разделение редкоземельных элементов. Взаимодействие с галогенами. Основные комплексные соединения неодима.
реферат [22,0 K], добавлен 06.08.2011Физические и физико-химические свойства азотной кислоты. Сырье для производства азотной кислоты. Характеристика целевого продукта. Процесс производства слабой (разбавленной) и концентрированной азотной кислоты. Действие на организм и ее применение.
презентация [1,6 M], добавлен 05.12.2013Определение понятия и изучение свойств редкоземельных элементов. Характеристика структуры и исследование устойчивости различных форм полуторных оксидов редкоземельных металлов. Европий и влияние метода приготовления оксида на его структуру и свойства.
курсовая работа [316,9 K], добавлен 29.03.2011Характеристика исходного сырья, методы и технологическая схема производства аммиачной селитры; физико-химические свойства, технические требования к готовой продукции, ее применение. Основная аппаратура узла для выпаривания растворов аммиачной селитры.
курсовая работа [4,3 M], добавлен 11.10.2011Понятие нитратов (солей азотной кислоты) и их химические свойства. Основное применение нитратов: удобрения (селитры) и взрывчатые вещества (аммониты). Биологическая роль солей азотной кислоты. Описание органических нитратов и нитритов. Свойства аммония.
презентация [6,2 M], добавлен 14.03.2014Физические и физико-химические свойства азотной кислоты. Дуговой способ получения азотной кислоты. Действие концентрированной серной кислоты на твердые нитраты при нагревании. Описание вещества химиком Хайяном. Производство и применение азотной кислоты.
презентация [5,1 M], добавлен 12.12.2010Анализ методов разделения веществ как совокупности характерных для них химических и физических процессов и способов их осуществления: экстракция, мембранный, внутрифазный. Соосаждение — метод концентрирования следовых количеств различных элементов.
курсовая работа [31,8 K], добавлен 16.10.2011Общая характеристика минеральных удобрений. Технологическая схема производства аммиачной селитры на ОАО "Акрон". Составление материального и теплового баланса. Определение температуры проведения процесса, конечной концентрации селитры; свойства продукции.
отчет по практике [205,2 K], добавлен 30.08.2015
