Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Цели и задачи курсового проектирования колонного аппарата

2. Безопасность и экологичность проекта

3. Конструирование колонного аппарата

3.1 Назначение, схема обвязки и принцип действия колонны

3.2 Конструирование и выбор основных элементов колонного аппарата

3.3 Разработка эскизного проекта

4. Расчет аппаратов на прочность

4.1 Исходные данные

4.2 Выбор материала корпуса и опорной обечайки

4.3 Определение расчетной температуры, допускаемого напряжения и расчетного давления

4.4 Определение коэффициента прочности сварного шва

4.5 Расчет исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ, находящихся под воздействием внутреннего избыточного давления

4.6 Проверка условий применения расчетных формул

4.7 Выбор стандартного днища

4.8 Проверка прочности

5. Расчет аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок

5.1 Область применения, цель и задачи расчета, исходные данные

5.2 Порядок расчета колонных аппаратов от ветровых нагрузок

5.3 Выбор расчетной схемы и определение расчетных сечений аппарата

5.4 Расчетные условия

5.5 Определение веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы

5.6 Определение ветровых нагрузок

5.7 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой и сейсмической нагрузки

5.8 Сочетание нагрузок (P, F, M) для каждого расчетного условия

5.9 Проверка на прочность и устойчивость стенки корпуса аппарата

5.10 Расчет опорной обечайки

5.11 Расчет элементов нижнего опорного узла

Заключение

Список использованных источников

Приложение А (информационное). Определение весов участков и общего веса колонного аппарата

Приложение Б (информационное). Определение периода собственных колебаний

Приложение В (информационное). Определение ветровой нагрузки на каждом участке

Приложение Г (информационное). Определение изгибающего момента от действия ветровой нагрузки

ВВЕДЕНИЕ

Для осуществления современных технологических процессов в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности требуются высокоэффективные аппараты, к которым предъявляются высокие требования по экономичности, надежности, технологичности и эргономичности. Одним из этапов, реализующих данные требования в части обеспечения их надежной работы, является этап, связанный с конструированием аппаратов и машин.

Надежность работы оборудования во многом определяется качеством его проектирования.

Поэтому цель дисциплины «Конструирование и расчет машин и аппаратов отрасли» заключается в приобретении студентами теоретических знаний и навыков инженерных расчетов, в освоении методов и основных этапов конструирования оборудования нефтегазопереработки, необходимых для осуществления самостоятельной профессиональной деятельности.

Темой курсового проектирования является стабилизационная колонна С-501. На основе выбора вида и принципиальной конструкции аппарата, его основных размеров и рабочих условий производятся расчеты на прочность и ветровую нагрузку.

1. Цели и задачи курсового проектирования

Цель дисциплины «Конструирование и расчет машин и аппаратов отрасли» заключается в формировании у будущих специалистов теоретических знаний в области конструирования и расчета нефтезаводского оборудования, обучении студентов применению полученных знаний и навыков для решения сложных задач, связанных с их будущей профессиональной деятельностью.

Цель курсового проектирования - систематизация и обобщение знаний, полученных при изучении общепрофессиональных и специальных дисциплин, изучение совокупности современных методов и средств конструирования, расчета и компьютерного моделирования оборудования на примере колонного аппарата, открывающих путь к их практическому применению на производстве.

Общими задачами курсового проектирования являются:

- конструирование колонного аппарата;

- обоснование выбора основных элементов и параметров колонного аппарата;

- обеспечение безопасности и экологичности проекта;

- обеспечение прочности и надежности конструируемого аппарата;

- получение навыков использования справочной и нормативной литературы.

Частными задачами данного курсового проектирования являются:

- изучение основных принципов расчета и конструирования колонного аппарата;

- проверка прочности конструируемого аппарата;

- определение ветровых нагрузок;

- изучение нормативно-технической документации, которая применяются при расчете и проектировании оборудования нефтегазопереработки.

2. Безопасность и экологичность проекта

Основные опасности производства обусловлены особенностями технологического процесса или выполнения отдельных производственных операций, особенностями используемого оборудования и условиями его эксплуатации, нарушениями правил безопасности работающими, а также наличием в аппаратах и трубопроводах большого количества горючих газов в смеси с водородом, сероводородом, жидких углеводородов и наличием в системе высокого давления и высокой температуры.

Установка каталитического риформинга бензиновых фракций относится к категории установок повышенной пожаровзрывоопасности и токсичности. Особенностью процесса является наличие на установке большого количества водородсодержащего газа с высоким давлением (до 5 МПа).

Процесс каталитического риформинга сопровождается использованием в качестве сырья бензиновой фракции, соответственно в смеси с водородсодержащим газом под высоким давлением и с высокой температурой до 520 °С.

Процесс очистки водородсодержащего газа от сероводорода с помощью раствора моноэтаноламина происходит с выделением сероводорода, обладающего сильными ядовитыми свойствами.

В связи с этим, данные процессы является вредными и пожаровзрывоопасными.

Основными опасными факторами являются:

- наличие сероводорода и его смеси с углеводородами, топливного газа и водородсодержащего газа;

- наличие постоянного горения открытого пламени в топках печей;

- наличие большого теплового напряжения;

- наличие высокого давления;

- взрывы и пожары из-за разгерметизации оборудования и трубопроводов, при нарушении норм технологического режима;

- отравления работающих углеводородными газами и сероводородом при разгерметизации оборудования и нарушении норм технологического режима;

- термические ожоги при соприкосновении с горячими частями оборудования, трубопроводами, водяным паром, горячей водой;

- падение при ремонте и обслуживании оборудования, расположенного на высоте;

- травмирование вращающимися частями механизмов.

Имеющиеся на установке нефтепродукты и реагенты оказывают вредное воздействие на организм человека. Вредное действие может проявляться как при попадании на тело работающего, так и при вдыхании их паров и газа [1].

Показатели опасных свойств веществ, применяемых в колонном аппарате, приведены в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Показатели опасных свойств веществ, применяемых в колонном аппарате

Вещество	Горючесть, воспламеняемость	ПДК, мг/м3	Класс опасности
Бензиновая фракция	ЛВЖ	100	4
Углеводородный газ	ГГ	300	4

Знание данных параметров необходимо для определения группы сосудов и аппаратов, коэффициента прочности сварного шва и в конечном итоге - расчета толщины стенки, при которой будет обеспечена надежная и безопасная работа конструируемого аппарата.

3. Конструирование колонного аппарата

3.1 Назначение, схема обвязки и принцип действия колонного аппарата

Стабилизационная колонна предназначена для отпарки легких углеводородов.

Аппарат работает следующим образом: в колонну поступает нестабильный риформат; из верхней части колонны выходит углеводородный газ, проходит через аппарат воздушного охлаждения и поступает в качестве холодного орошения в верхнюю часть колонны; с нижней части колонны балансовое количество стабильного бензина выводится в товарный парк, а часть его возвращается в нижнюю часть колонны в качестве горячего орошения.

Схема обвязки стабилизационной колонны представлена на рисунке 3.1.



1 - ввод нестабильного риформата; 2 - вывод стабильного бензина; 3 - вывод углеводородного газа; 4 - ввод холодного орошения; 5 - ввод горячего орошения

Рисунок 3.1 - Схема обвязки стабилизационной колонны

3.2 Конструирование и выбор основных элементов колонного аппарата

3.2.1 Выбор основных элементов корпуса и опорной обечайки

Основные элементы и параметры колонного аппарата приведены в таблицах 3.1, 3.2.

Таблица 3.1 - Основные элементы и параметры колонного аппарата

№ п/п	Параметр	Значение
Корпус
1	Тип корпуса	Цельносварной
2	Базовый диаметр	Внутренний
3	Тип днища верхнего	Эллиптическое
4	Тип днища нижнего	Эллиптическое
5	Высота кубовой зоны, мм	hкуб =2500
6	Высота сепарационной зоны, , мм	hсеп =1000
7	Тип массообменных устройств	Жалюзийно-клапанные тарелки
8	Общее количество тарелок, шт	35
9	Число групп тарелок, шт	4
10	Число тарелок в группах, шт	9,8,9,9
11	Расстояние между тарелками в группах, мм	800
12	Количество люков, шт	5
13	Диаметр люка, мм	600
14	Количество обслуживающих площадок, шт	5
15	Расстояние от поверхности земли до обслуживающих площадок, мм	1 =33200 2 =25400 3 =18400 4 =11000 5 =2500
16	Тип опоры	Юбочная цилиндрическая
17	Высота опорной обечайки, мм	hоп =2400
18	Тип лаза	Окружность
19	Диаметр лаза, мм	Dлаз =500
20	Расстояние от поверхности земли до оси лаза, мм	=600

Таблица 3.2 - Таблица люков, штуцеров, лазов

Обозначение	Наименование	Кол.	Проход условный Dy, мм	Давление условное, Ру	Вылет, мм
				МПа	кгс/см2
А1	Ввод нестабильного риформата	1	250	2,5	25	259
Б1	Вывод углеводородного газа	1	300	2,5	25	294
В1	Вывод стабильного бензина	1	300	2,5	25	294
Г1	Ввод горячего орошения	1	300	2,5	25	294
Д1	Ввод холодного орошения	1	100	2,5	25	242
Е1,2	Для манометра	2	80	2,5	25	233
Ж1,2	Для уровнемера	2	80	2,5	25	233
З1,2	Для термопары	2	80	2,5	25	233
И1	Воздушник	1	80	2,5	25	233
К1	Для предохранительного клапана	1	80	2,5	25	233
Л1-5	Люк	5	600	2,5	25	344
М1	Лаз	1	500	-	-	-

3.2.2 Устройство и принцип действия массообменных устройств

В стабилизационной колонне установки каталитического риформинга бензиновых фракций в качестве массообменных устройств используют жалюзийно-клапанные тарелки.

Жалюзийно-клапанная тарелка состоит из плоского основания с расположенными на нем жалюзийно-клапанными элементами. Основной деталью тарелки является жалюзийно-клапанный элемент, состоящий из металлической рамки с отверстиями, в которые входят цапфы подвижных пластинок.

При изменении расхода пара (газа), поступающего под тарелку, пластинки поворачиваются на цапфах и пар (газ) проходит между ними, перемещаясь над тарелкой под определенным углом. При незначительном расходе пара (газа) пластинки поворачиваются на малый угол, при увеличении расхода - до упора в перегородку, которой снабжена рамка. Жидкость перемещается по тарелке за счет направленного движения пара на выходе из жалюзийных элементов.

Достоинства жалюзийно-клапанных тарелок:

- высокий коэффициент полезного действия во всем интервале нагрузок по пару и жидкости;

- значительно более высокие допустимые скорости паров в сечении колоны по сравнению с колпачковыми и клапанными тарелками;

- малые потери давления;

- очень малый объем сварочных работ при изготовлении;

- легкость монтажа и демонтажа тарелок.

Жалюзийно-клапанный элемент тарелки представлен на рисунке 3.2.

Рисунок 3.2 - Жалюзийно-клапанный элемент

3.3 Разработка эскизного проекта

Эскиз колонного аппарата представлен на рисунке 3.3.



Рисунок 3.3 - Эскиз колонного аппарата

4. Расчет аппаратов на прочность

Целью данного раздела является:

- определение толщины стенок цилиндрической обечайки и днищ из условия прочности;

- определение допускаемого внутреннего давления;

- проверка прочности цилиндрической обечайки и днищ, т.е. сравнение допускаемого давления с расчетным.

4.1 Исходные данные

Исходные данные, необходимые для выполнения данного раздела, приведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Исходные данные

Параметр	Значение
Давление рабочее, Рраб, МПа: внутреннее избыточное	Рраб=1,68
Температура среды (рабочая) верха аппарата, t рабв, 0С	t рабв =75
Температура среды (рабочая) низа, t рабн, 0С	t рабн=238

4.2 Выбор материала корпуса и опорной обечайки

Результаты выбора конструкционного материала элементов корпуса и опоры представлены в таблице 4.2.

Таблица 4.2 - Результаты выбора конструкционного материала элементов корпуса и опоры

Корпус колонного аппарата	Опорная обечайка
Название среды в аппарате	стабильный бензин, углеводородный газ
Воздействие среды	неагрессивное	Воздействие среды	неагрессивное
Температура среды (рабочая), 0С	tраб =238	Температура среды, 0С	tраб =20
Температура наиболее холодной пятидневки, 0С	tх.п.=-37	Наличие переходного участка в опоре	нет
Давление рабочее, МПа	Рраб =1,68	Материал переходного участка	-
Материал	20К	Материал опорной обечайки	20К

4.3 Определение расчетной температуры, допускаемого напряжения и расчетного давления

4.3.1 Расчет в рабочих условиях

Исходные данные для рабочих условий приведены в таблице 4.3 и на рисунке 4.1.

Таблица 4.3 - Исходные данные для рабочих условий

Параметр	Значение
Название рабочей жидкости в кубовой части	стабильный бензин
Плотность рабочей жидкости, кг/м3	сж =750
Высота выпуклой части (глубина) верхнего днища без учета цилиндрической части (высоты отбортовки), мм	hднв =0,25 Dв=0,25·2000=500
Глубина нижнего днища без учета цилиндрической части (высоты отбортовки), мм	hднн =0,25 Dв=0,25·2600=650
Высота кубовой части hкуб , мм	hкуб =2500
Высота рабочей жидкости в корпусе hр.ж., мм	hр.ж = h ндн+ hкуб =650+2500=3150

Результаты расчета для корпуса и опорной обечайки представлены в таблице 4.4.

Таблица 4.4 - Результаты расчета для рабочих условий

Корпус колонного аппарата	Опорная обечайка
Расчетная температура стенки корпуса, 0С	tраскор=max{tраб; 200С}=max{200C; 2380C}=238	Расчетная температура стенки опорной обечайки, 0С	t рас оп.=max{ tкор - ?t; 20 0C}= max{238-6500C; 200C}=20
Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям	з =1 для сварных аппаратов	Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям	з =1 для сварных аппаратов
Допускаемое напряжение корпуса в рабочих условиях при расчетной температуре tрас кор, МПа	[у]tкор=з·у*t, = =133 =133	Допускаемое напряжение опорной обечайки в рабочих условиях при расчетной температуре t рас оп, МПа	[у]tоп=з·у*tоп= =1·147=147
Допускаемое напряжение корпуса в рабочих условиях при расчетной температуре 200С, МПа	[у]20 кор=з·у20 кор =147=147
Расчетное внутреннее избыточное давление для рабочих условий, МПа	=Рраб +сж·g·hр.ж.= =1,68·106+750·9,81·3,15 = 1,7 так как Pr не превышает 5 % от Pраб, то Pr не учитываем, следовательно Рtрас=1,68	Расчетное внутреннее избыточное давление, МПа	Ррас оп = 0,1



а) б)

Рисунок 4.1 - Расчетная схема аппарата с двумя жесткостями

(диаметрами) в рабочих условиях (а) и в условиях испытаний (б)

4.3.2 Расчет в условиях испытаний

Испытанию подвергается только корпус колонного аппарата.

Исходные данные для расчета приведены в таблице 4.5 и на рисунке 4.1. Результаты расчета приведены в таблице 4.6.

Таблица 4.5 - Исходные данные для условий испытаний для корпуса колонного аппарата

Параметр	Значение
Вид испытаний	гидроиспытания
Высота выпуклой части верхнего днища, мм	h вдн =500
Глубина днища нижнего, мм	h н дн = 650
Высота корпуса, заполненная водой при гидроиспытании (без учета верхнего штуцера), hводы, мм	hводы = hвдн + hндн + Lк + L1+L2 =500+650+1200+7700+23200 =33250

Результаты расчета корпуса колонного аппарата в условиях испытаний представлены в таблице 4.6.

Таблица 4.6 - Результаты расчета корпуса КА в условиях испытаний

Параметр	Корпус колонного аппарата
Предел текучести при расчетной температуре, равной 20 0С, МПа	ут = 220
Коэффициент запаса прочности по пределу текучести	nТ =1,1 при гидроиспытаниях
Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям	з = 1
Допускаемое напряжение в условиях испытаний при расчетной температуре, равной 200 С, МПа
Пробное давление, МПа	=
Расчетное давление в условиях испытаний, МПа	=Рпр +Рг воды =Рпр + с воды g hводы. = =2,32·106+1000·9,81·33,25=2,65

4.4 Определение коэффициента прочности сварного шва

Результаты определения коэффициента прочности сварного шва представлены в таблице 4.7.

Таблица 4.7 - Результаты расчета коэффициента прочности сварного шва

Наименование параметра	Значение
Название жидкой фазы (среды)	стабильный бензин
Название газообразной фазы	углеводородный газ
Расчетное избыточное внутреннее давление корпуса в рабочих условиях, МПа	Рt рас=1,68
Расчетная температура стенки корпуса, 0С	tрас кор =238
Взрывопожароопасные свойства среды	взрывопожароопасная среда
Класс опасности среды	4
Группа аппарата	1
Аппарат транспортируется целиком или частями	Целиком
Категория аппарата (для аппаратов, транспортируемых целиком)	1
Длина контролируемых швов, в % от общей длины	100
Коэффициент прочности сварного шва	ц =1,0

4.5 Расчет исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ, находящихся под воздействием внутреннего избыточного давления

4.5.1 Определение расчетной толщины цилиндрической обечайки и днища без суммы прибавок

Расчет выполняется либо для рабочих условий, либо для рабочих условий и условий испытаний.

Расчет на прочность цилиндрических обечаек и выпуклых днищ для условий испытаний проводить не требуется, если расчетное давление в условиях испытаний Рирас будет меньше, чем расчетное давление в рабочих условиях, умноженное на , т.е если

Рирас <; (4.1)

2,65 > 1,351,68МПа.

Данное условие не выполняется, значит, необходимо проводить расчет и для условий испытаний.

4.5.1.1 Расчет толщины стенки в рабочих условиях

Расчетная толщина стенки цилиндрической обечайки Sц р и днищ Sдн р (без учета суммы прибавок С) производится, соответственно, по формулам (4.2) и (4.3):

- для цилиндрической обечайки

= мм; (4.2)

- для выпуклого эллиптического днища

= мм, (4.3)

где R - расчетный радиус днища, м.

Для эллиптического днища R = Dв.

4.5.1.2 Расчет толщины стенки в условиях испытаний

В этом случае расчетная толщина стенки цилиндрической обечайки и днища (без учета суммы прибавок С) определяется, соответственно, по формулам (4.4) и (4.5):

- для цилиндрической обечайки

= мм; (4.4)

- для выпуклого эллиптического днища

= мм. (4.5)

4.5.1.3 Определение расчетной толщины

Так как не выполняется условие (4.1), то из значений, найденных по формулам (4.2) - (4.5) выбираются большие для цилиндрической обечайки и днища, по которым выполняются дальнейшие расчеты, т.е.

Sцр = max {Sцр (р.у) ; Sцр. (у.и)}= max {16,55 ; 17,35}=17,35 мм, (4.6)

Sднр= max {Sдн р (р.у.) , Sдн р (у.и)}= max {16,5 ; 17,3}=17,3 мм.(4.7)

4.5.2 Определение суммы прибавок к расчетной толщине

Сумма прибавок к расчетной толщине определяется как сумма прибавки для компенсации коррозии и эрозии, мм, которая находится по скорости коррозии металла, мм/год, в заданной среде. При отсутствии данных С1 может приниматься равной 2 мм. Далее учитываются прибавки для компенсации минусового допуска по толщине листа и технологическая прибавка.

Исходные данные для расчета суммы прибавок представлены в таблице 4.8.

Таблица 4.8 - Значения прибавок к расчетной толщине

Наименование параметра	Значение
	Цилиндрическая обечайка	Днище
Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, мм	С1 =2	С1 =2
Прибавка для компенсации минусового допуска, мм	С2 =0,8	С2 =0,8
Прибавка технологическая, мм	С3 =0	С3=1,8
Сумма прибавок С2 и С3	С2 + С3 = 0,8 + 0 =0,8 (?5% расчетной толщины Sцр)	С2 + С3 = 0,8 + 1,8= 2,6 (>5% расчетной толщины Sднр)
Сумма прибавок к расчетной толщине стенки, мм	Сц=С1+С2+С3= =2	Сдн=С1+С2+С3= =2+0,8+1,8=4,6

4.5.3 Определение исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ

Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки Sц и эллиптического днища Sдн определяется соответственно по формулам (4.8) и (4.9)

Sц ? S цр + Сц=17,35+2=19,35 мм, (4.8)

Sдн ? Sдн р + Сдн=17,3+4,6=21,9 мм. (4.9)

Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки и днища заносятся в таблицу 4.9.

Таблица 4.9 - Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки и днища

Наименование параметра	Значение
Исполнительная толщина цилиндрической обечайки, мм	Sцгост = 22
Исполнительная толщина эллиптического днища, мм	Sднгост = 22

4.6 Проверка условий применения расчетных формул

Проверяется условие применения расчетных формул для цилиндрической обечайки корпуса аппарата, которое записывается в виде

(4.10)

Проверяется условие применения расчетных формул для эллиптической оболочки, которое записывается в виде

 (4.11)

(4.12)

Так как условия выполнятся, то расчеты выполнены корректно.

4.7 Выбор стандартного днища

Параметры эллиптического днища представлены в таблице 4.10.

Таблица 4.10 - Параметры эллиптического днища

D,мм	Sдн,(Sднгост), мм	Ндн, (hдн), мм	hц, мм	Fдн, м2	mдн, кг	Vдн, м3
2600	22	650	60	7,82	1375	2,6087

Эскиз эллиптического днища и конического перехода представлены на рисунке 4.2.



а) б)

Рисунок 4.2 - Эскиз эллиптического днища (а) и конического перехода (б)

4.8 Проверка прочности

4.8.1 Проверка прочности аппарата, работающего под действием внутреннего избыточного давления

Проверка прочности заключается в определении допускаемых значений расчетных давлений в рабочих условиях [P]t и в условиях испытаний [P]и и сравнении их с расчетными Pрасt и Pраси .

4.8.1.1 Определение допускаемого давления в рабочих условиях

В рабочих условиях допускаемое внутреннее избыточное давление [P]t определяется по формулам:

- для цилиндрической оболочки

; (4.13)

МПа;

- для днищ

; (4.14)

МПа.

4.8.1.2 Расчет в условиях испытаний

В условиях испытаний допускаемое внутреннее избыточное давление [P]и определяется по формулам:

- для цилиндрической оболочки

; (4.15)

МПа;

- для днищ

; (4.16)

МПа.

4.8.1.3 Проверка прочности

Проверяется условие прочности цилиндрической обечайки и днищ по следующим формулам:

- в рабочих условиях

Pрасt ? [P]t ; (4.17)

1,68 МПа?2,03 МПа;

1,68 МПа?1,88 МПа.

- в условиях испытаний

Pраси ? [P]и ; (4.18)

2,65 МПа ?3,05 МПа;

2,65 МПа ?2,83 МПа.

Условия (4.17) и (4.18) выполняются.

Результаты проверки прочности цилиндрической обечайки и днищ приведены в таблице 4.11

Таблица 4.11 - Результаты проверки прочности обечайки и днища

Наименование	Условие прочности
	Расчет в рабочих условиях	Расчет в условиях испытаний
Цилиндрическая обечайка	1,68?2,03	2,65?3,05
Днище эллиптическое	1,68?1,88	2,65?2,83

В таблице 4.12 приведены результаты, полученные при выполнении раздела 4 курсового проекта.

Таблица 4.12 - Результаты, полученные при выполнении раздела 4

Наименование параметра	Значение
Сумма прибавок к расчетной толщине, С, мм	С =2
Расчетная толщина стенки цилиндрической обечайки без учета суммы прибавок, мм	Sцр =17,35
Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки по ГОСТ, мм	Sцгост =22
Расчетная толщина стенки эллиптического днища без учета суммы прибавок, мм	Sднр=17,3
Исполнительная толщина эллиптического днища по ГОСТ, мм	Sднгост =22

По результатам выполнения разделов 2, 3 и 4 составляется техническая характеристика колонного аппарата.

5. Расчет аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок и сейсмических воздействий

Работа высоких колонных сооружений на технологических установках проходит в тяжелых условиях при совместном воздействии:

- давления (внутреннего или наружного);

- осевой сжимающей силы от собственного веса аппарата;

- изгибающих моментов, возникающих от ветровых и сейсмических нагрузок.

Толщина же стенки обычно рассчитывается при воздействии только внутреннего избыточного давления. Поэтому возникает необходимость проверить прочность и устойчивость основных элементов колонного аппарата при суммарном воздействии всех нагрузок, которые могут действовать на аппарат.

5.1 Область применения, цель и задачи расчета, исходные данные

Расчет аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок и сейсмического воздействия производится по ГОСТ Р 51273-99 (2006) [2] и 51274-99 (2006) [3].

В курсовом проекте рассчитывается отдельно стоящий аппарат колонного типа - стабилизационная колонна С-501 установки каталитического риформинга бензиновых фракций.

Цели расчета в курсовом проекте:

- проверка прочности корпуса колонного аппарата в сечении В-В под совместным воздействием внутреннего давления Ррас, осевой сжимающей силы F от собственного веса и изгибающего момента МV, возникающего от ветровых нагрузок (в курсовом проекте сечение В-В совмещается с сечением Г-Г);

- проверка прочности сварного шва (сечение Г-Г) под воздействием изгибающего момента МV и осевой сжимающей силы F;

- проверка устойчивости опорной обечайки в наиболее ослабленном отверстиями сечении (сечение Д-Д) под воздействием изгибающего момента МV и осевой сжимающей силы F;

- расчет элементов опорного узла в месте присоединения нижнего опорного кольца (сечение Е-Е) под воздействием изгибающего момента МV и осевой сжимающей силы F:

а) определение ширины нижнего опорного кольца (проверка прочности бетона);

б) расчет на прочность анкерных болтов (определение внутреннего диаметра резьбы анкерных болтов).

Необходимость в проверке прочности возникает вследствие того, что толщина стенки корпуса была определена только под действием внутреннего или наружного расчетного давления, без учета дополнительного воздействия осевой сжимающей силы и изгибающего момента, напряжения от которых могут достигать больших величин и привести к разрушению колонного аппарата.

Исходные данные, необходимые для выполнения данного раздела, приведены в таблицах 4.3-4.6, 4.12 и 5.1.

Таблица 5.1 - Исходные данные при расчете колонного аппарата на воздействие ветровых нагрузок

Параметр	Значение
Территориальный район установки аппарата	II
Диаметр колонны наружный (без изоляции), Dн=Dв+2Sгост, мм	2044 / 2644
Толщина стенки опорной обечайки Sоп,	22
Модуль упругости Еt,Па, при расчетной температуре tрас для рабочих условий	1,77•1011
Модуль упругости Е20 , Па, при расчетной температуре tрас = 20 0С	1,99•1011
Тип грунта	слабый
Коэффициент неравномерности сжатия грунта Cf, Н/м3(выбирается в зависимости от типа грунта)	60000000
Тип массообменных устройств	клапанные тарелки
Общее число тарелок, шт.	35
Масса тарелки*, кг	200
Учет сейсмических нагрузок	нет
Наличие изоляции	да
Расстояние от поверхности земли до обслуживающей площадки, i , мм: - первой; (нумерация сверху вниз) - второй; - третьей; - четвертой; - пятой	33200 25400 18400 11000 2500
Расстояние от поверхности земли до оси лаза Х 0Д-Д, мм	600
Диаметр лаза, мм	500

5.2 Порядок расчета колонных аппаратов от ветровых нагрузок

Расчет на ветровую нагрузку по стандарту состоит из двух частей, в первой из которых определяются изгибающие моменты от ветровых нагрузок в каждом расчетном сечении по ГОСТ 51273-99 [2], а во второй - производится расчет на прочность и устойчивость отдельных элементов аппарата по ГОСТ 51274-99 [3].

Порядок расчета колонного аппарата от ветровой нагрузки следующий:

- определяются исходные данные;

- разрабатывается расчетная схема аппарата, определяется количество участков z и их параметры (высота участка hi, расстояние от поверхности земли до центра тяжести i-го участка - xi);

- определяется период собственных колебаний для трех расчетных условий х = 1; 2; 3;

- находятся ветровые нагрузки Рi на каждом участке для трех расчетных условий х = 1; 2; 3;

- определяются изгибающие моменты Мv в каждом из расчетных сечений аппарата (Г-Г, Д-Д, Е-Е) для х = 1; 2; 3;

- проводится проверка прочности стенки корпуса колонного аппарата для х = 1; 3 в поперечных сечениях, переменных по диаметру или толщине стенки, под суммарным воздействием Ррас, F и Мх (в КП ведется расчет только для сечения Г-Г);

- выбирается тип опорной обечайки и определяются все размеры опорного узла;

- производится проверка прочности сварного шва в сечении Г-Г под суммарным воздействием F и Мх для х = 1; 2;

- производится проверка устойчивости опорной обечайки в сечении Д-Д под суммарным воздействием F и Мх для х = 1; 2;

- проводится расчет элементов опорного узла для х = 1; 2;

- расчет анкерных болтов.

5.3 Выбор расчетной схемы и определение расчетных сечений аппарата

5.3.1 Расчетная схема аппарата

В качестве расчетной схемы аппарата колонного типа принимают упруго защемленный стержень.

Из-за непостоянства скорости ветра, аппарат по высоте разбивается на z участков, высота каждого из которых не должна превышать hz ? 10 м, нумерация участков производится сверху вниз.

При этом высоты участков могут быть как равны друг другу (h1=h2=hi=hz), так и не равны (h1?h2?hi?hz).

Расстояние от поверхности земли до центра тяжести соответствующего участка обозначается через xi (таблица 5.2).

Таблица 5.2 - Исходные данные для составления расчетной схемы

Номер участка	Внутренний диаметр колонны на участке, Dвi, мм	hi,м	xi, м
1	2000	8,2	30,9
2	2600	9	22,3
3	2600	9,3	13,15
4	2600	8,5	4,25

К центру тяжести каждого из z участков прикладываются нагрузки - ветровые Рi и весовые Gi, которые рассматриваются как сосредоточенные силы. Нагрузку от веса Gi прикладывают вертикально, а ветровые и сейсмические Рi нагрузки прикладываются горизонтально.

5.3.2 Расчетные сечения

При расчете колонного аппарата с переменным поперечным сечением устанавливаются следующие расчетные сечения:

а) сечения В1-В1 и В2-В2 в местах изменения диаметра КА;

б) сечение Г-Г - поперечное сечение корпуса и опорной обечайки в месте их присоединения друг к другу (рисунок 5.2);

в) сечение Д-Д - поперечное сечение опорной обечайки в местах расположения отверстий;

г) сечение Е-Е - поперечное сечение опорной обечайки в месте присоединения нижнего опорного кольца.

Расстояние от земли до соответствующего расчетного сечения обозначается через х0 (таблица 5.3).

Таблица 5.3 - Определение координат расчетных сечений

Расчетное сечение	х0, мм
Хог-г	2400
Ход-д	600
ХоЕ-Е	0

Расчетная схема аппарата приведена на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 - Расчетная схема аппарата

Рисунок 5.2 - Стандартная цилиндрическая опора

5.4 Расчетные условия

Все расчеты аппарата необходимо проводить параллельно для трех расчетных условий:

- рабочее условие (условное обозначение - х = 1);

- условия испытания (х = 2);

- условия монтажа (х = 3).

Расчетные условия отличаются набором исходных параметров, которые определяются следующим образом:

- рабочее условие (х = 1). В этом случае:

а) вес аппарата - G1 включает вес корпуса и опорной обечайки, обслуживающих площадок, изоляции, внутренних устройств, рабочей среды;

б) расчетное давление в рабочих условиях - ррас=рtрас;

в) расчетная температура - tрас;

г) допускаемое напряжение при расчетной температуре - [у]t;

д) модуль упругости первого рода при расчетной температуре tрас - Еt;

- условие испытания (х = 2). Для этих условий:

а) вес аппарата - G2 включает вес корпуса и опорной обечайки, обслуживающих площадок, изоляции, внутренних устройств, воды;

б) расчетное давление в условиях испытаний равно пробному с учетом гидростатического от столба воды - рирас=рпр+ Рг.в.;

в) расчетная температура - tрас = 20°С;

г) допускаемое напряжение - , где nт = 1,1 в условиях гидроиспытания;

д) модуль упругости первого рода при расчетной температуре tрас=20 0 С - Е 20;

- условие монтажа (х = 3). Для этих условий:

а) вес имеет два значения:

1) G3 - максимальный вес аппарата в условиях монтажа

2) G4 - минимальный вес аппарата в условиях монтажа после установки его в вертикальное положение, т.е. только вес колонного аппарата со штуцерами и люками, без внутренних устройств, изоляции, рабочей среды, площадок;

б) расчетное давление равно нулю, т.е. ррас=0;

в) расчетная температура - tрас = 20°С;

г) допускаемое напряжение - , где nт= 1,2;

д) модуль упругости первого рода при расчетной температуре tрас=20 0 С - Е 20.

Расчет проводится параллельно для трех условий, поскольку для каждого из них характерно опасное сочетание параметров:

- для рабочих условий - это возможность осуществления процесса при высокой рабочей температуре и, соответственно, допускаемые напряжения будут иметь низкие значения;

- для условий испытаний - это высокое расчетное давление (сумма пробного и давления столба воды), которое больше чем расчетное в рабочих условиях минимум в 1,25 раза, а также большое значение осевой сжимающей силы из- за веса воды в корпусе;

- для условий монтажа - это минимальный вес аппарата. В этом случае могут преобладать растягивающие напряжения от изгибающего момента над сжимающими напряжениями от веса КА, что очень опасно для анкерных болтов.

5.5 Определение веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы

Вес колонны находится для каждого расчетного условия, т.е. для х = 1; 2; 3. Для определения общего веса колонны G рассчитывается вес каждого участка Gi, который сосредоточен в середине участка.

Осевая сжимающая сила F находится как сумма весов всех участков, т.е.:

F= G=Gi . (5.1)

Вес каждого участка, в зависимости от условий работы, складывается из веса корпуса аппарата Gк, веса изоляции Gиз, веса рабочей жидкости Gр.ж. или веса воды Gв, веса внутренних устройств Gвн.у., веса внешних устройств. В курсовом проекте принимаем, что вес внешних устройств (площадок, штуцеров фланцев, люков, лазов) составляет приблизительно 18 % от собственного веса стального корпуса Gк и опоры.

В таблице 5.4 представлены исходные данные для расчета, в таблице 5.5 - сочетание параметров для трех расчетных условий.

Таблица 5.4 - Исходные данные для расчета

Тип аппарата	Тип массообменных устройств	Изоляция
		Материал изоляции	Толщина изоляции Sиз, мм	Плотность изоляции, Н/м3
Переменного сечения	Тарелки клапанные	стекловата	180	200

Методика расчета приведена в пунктах 5.5.1, 5.5.2. Результаты расчета представлены в таблицах 5.4 и 5.5.

Вес каждого участка и общий вес колонны для каждого расчетного состояния был определен компьютерным расчетом.

Все исходные данные, промежуточные вычисления и результаты компьютерного расчета приведены в приложении А.

Таблица 5.5 - Сочетание параметров для трех расчетных условий

Расчетное условие, индекс расчетных условий	Расчетное давление Р, МПа	Расчетная температура t рас,0С	Вес колонного аппарата	Модуль упругости, Па	Допускаемое напряжение, МПа
Рабочие условия	р1 = рtрас= 1,68	tраскор = 238 tрас оп = 20	G1включает вес корпуса и опорной обечайки, обслуживающих площадок, изоляции, внутренних устройств, рабочей среды	Еtкор =1,77•1011 Еt оп =1,99•1011	[]tкор = 133 []tоп =147
Условия испытаний	р2=рирас= 2,65	tрас=20°С	G2включает вес корпуса и опорной обечайки, обслуживающих площадок, изоляции, внутренних устройств, воды	Е20=1,99•1011	=200 =200
Условия монтажа	р3=0	tрас=20 °С	Вес имеет два значения: 1) G3 - максимальный вес аппарата в условиях монтажа, 2) G4 - минимальный вес аппарата в условиях монтажа после установки его в вертикальное положение, т.е. только вес колонного аппарата со штуцерами и люками, без внутренних устройств, изоляции, рабочей среды, площадок.	Е20=1,99•1011	= 183,33 =183,33

5.5.1 Методика расчета веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы

Определение веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы осуществляется по следующей методике для трех расчетных условий.

Для рабочих условий () вес i-го участка колонного аппарата рассчитывается по формуле:

Gi1 = Gк.i + Gиз.i + Gр.ж.i+ Gвн.y.i + 0,18•Gк. , (5.2)

где Gк,i - вес стального корпуса и опорной обечайки колонны на i-м участке, Н;

Gиз,i - вес изоляции на i-м участке, Н;

Gр.ж,i - вес рабочей жидкости на i-м участке, Н;

Gвн.y.i - вес внутренних устройств на i-м участке, Н;

0,18•Gк.i- вес штуцеров, площадок, люков, который в КП принимаем равным 18% веса Gк.i.

Вес материала корпуса и опоры аппарата определяется по формуле

Gk.i = Gцил.i + Gдн.i , (5.3)

где Gцил.i - вес металла цилиндрической части i-го участка аппарата, Н;

Gдн.i - вес металла днища i-го участка аппарата, Н.

Теплоизоляционный материал - стекловата. Толщина изоляции Sиз определяется исходя из диаметра аппарата и рабочей температуры.

В качестве внутренних устройств в стабилизационной колонне выступают тарелки.

При определении веса тарелок сначала они распределяются группами по высоте аппарата в зависимости от расположения люков и штуцеров ввода сырья, вывода продукта и т.д. Тип и общее количество тарелок задаются в задании. Далее конструктивно определяется количество тарелок на каждом участке и определяется их вес.

В стабилизационной колонне установлено 35 тарелок.

Расположение группы тарелок в корпусе колонного аппарата представлено на рисунке 5.3.

Рисунок 5.3 - Группа тарелок в корпусе колонного аппарата

Для условий испытаний () вес i-го участка рассчитывается следующим образом:

Gi2 = Gk.i+ Gиз.i + Gв.i+ Gвн.y.i + 0,18?Gк.i, (5.4)

где Gв.i- вес воды на i-м участке, Н.

Для условий монтажа () принимаем, что аппарат пустой, без изоляции, но с обслуживающими площадками и штуцерами.

Вес i-го участка в этом случае определяется по формуле

Gi3 = Gк.i+ 0,18?Gк.i. (5.5)

5.5.2 Результаты определения осевой сжимающей силы

Результаты расчета представлены в виде таблиц 5.6 и 5.7.

Таблица 5.6 - Геометрические характеристики аппарата и весовые нагрузки по участкам

Номер участка	Внутренний диаметр колонны DВ, мм	Наружный диаметр DH, мм	Высота участка hi ,м	Расстояние от земли до центра тяжести i-го участка хi , м	Число тарелок на участке	Вес i-го участка Gi, Н
		1 (с изоляцией)	2 (с изоляцией)	3 (без изоляции)				1	2	3
1	2,00	2,404	2,404	2,044	8,20	30,90	9,00	125478	374731	107625
2	2,60	3,004	3,004	2,644	9,00	22,30	10,00	167440	656783	147543
3	2,60	3,004	3,004	2,644	9,30	13,15	11,00	175319	659456	153459
4	2,60	3,004	3,004	2,644	8,50	4,25	5,00	297286	523607	170456
Общий вес колонны Gv =Gi, н	765524	2214577	579085

Таблица 5.7- Значение осевой сжимающей силы для трех расчетных условий

Расчетное условие,	Осевая сжимающая сила, F= Gv , Н
Рабочее условие, = 1	765524
Условие гидроиспытания, = 2	2214577
Условие монтажа, = 3	579085

5.6 Определение ветровых нагрузок

Одна из задач при проведении расчета колонного аппарата от ветровых нагрузок заключается в определении непосредственно силы ветра (ветровой нагрузки).

При этом если несущие конструкции зданий и строительных сооружений обычно рассчитывают в предположении действия установившегося ветра, такое предположение оказывается недостаточным при расчете вертикальных цилиндрических аппаратов нефтеперерабатывающих заводов, устанавливаемых на открытом воздухе.

Сила ветра складывается:

- из установившегося потока, который оказывает статическое действие;

- динамической составляющей, являющейся функцией пульсации скоростного напора и периода колебаний колонного аппарата.

Поэтому прежде чем рассчитать ветровые нагрузки, необходимо определить период собственных колебаний аппарата.

5.6.1 Определение периода основного тона собственных колебаний аппарата

Период основного тона собственных колебаний определяется либо для аппаратов постоянного поперечного сечения, либо переменного в зависимости от расчетной схемы.

Величина Т для каждого расчетного состояния определена компьютерным расчетом.

Исходные данные необходимые для расчета представлены в таблице 5.8.

Таблица 5.8 - Исходные данные для расчета

Тип аппарата	Тип грунта	Коэффициент неравномерности сжатия грунта СF, Н/м3	Наружный диаметр корпуса (без изоляции) Dн, мм	Толщина стенки опорной обечайки Sоп, мм	Внутренний диаметр опорной обечайки Dоп, мм
Переменного сечения	слабый	60000000	2644	22	2600

Промежуточные вычисления и результаты компьютерного расчета приведены в приложении Б.

Определение периода собственных колебаний аппарата осуществляется по следующей методике: для аппаратов переменного сечения период собственных колебаний Т, с, определяется для трех расчетных условий работы по формуле

(5.6)

где СF - коэффициент неравномерности сжатия грунта;

- относительное перемещение i-го участка

. (5.7)

Результаты расчета периода собственных колебаний аппарата представлены в таблице 5.9.

Таблица 5.9 - Результаты расчета периода собственных колебаний для различных расчетных условий

Расчетные условия	Период Т, с-1
х=1	4,287
х=2	6,028
х=3	3,439

5.6.2 Определение ветровой нагрузки на каждом участке

Ветровая нагрузка состоит из двух составляющих:

- статической (по ГОСТ Р 51273 - 99 (2006) [2] - это средняя составляющая ветровой нагрузки);

- динамической (по ГОСТ Р 51273 - 99 (2006) [3] - это пульсационная составляющая ветровой нагрузки).

Таким образом, ветровая нагрузка Рi на i-м участке находится как сумма двух слагаемых:

-- средняя составляющая ветровой нагрузки на i-м участке, Н;

- - пульсационная составляющая ветровой нагрузки на i-м участке, Н.

Ветровые нагрузки определены компьютерным расчетом.

Исходные данные необходимые для выполнения расчета приведены в таблице 5.10.

Таблица 5.10 - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки

Параметр	Значение
Ветровой район установки аппарата	II
Нормативный скоростной напор ветра на высоте 10 м q 0 , Н/м2	300
Аэродинамический коэффициент К	0,85
Количество жесткостей аппарата (рисунок 5.4)	2

Промежуточные вычисления и результаты компьютерного расчета приведены в Приложении В.

Рисунок 5.4 - Аппарат с тремя жесткостями I1, I2, I3 (с тремя разными диаметрами)

5.6.2.1 Методика расчета ветровой нагрузки

Ветровая нагрузка Рi на i-м участке для трех расчетных условий () находится как сумма двух слагаемых по формуле:

. (5.8)

Средняя составляющая ветровой нагрузки рассчитывается по формуле

, (5.9)

где qist - нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на середине i-го участка, Н/м2, которое определяется по формуле

, (5.10)

где q0 - нормативное значение ветрового давления на высоте 10 м над поверхностью земли, Н/м2, определяется в зависимости от ветрового района, в котором установлен аппарат, г. Омск относится ко второму ветровому району;

- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте аппарата, определяется по отношению

, , (5.11)

где хi - расстояние от поверхности земли до центра тяжести i-го участка, м;

К - аэродинамический коэффициент, учитывающий решетчатую пространственную конструкцию площадок и зависящий от формы площадки.

В курсовом проекте для колонного аппарата принимаем К = 0,85, поскольку отсутствуют точные данные о форме площадки и нет возможности рассчитать значение .

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки определяется по формуле

(5.12)

где - коэффициент, учитывающий пространственную корреляцию пульсации давления ветра;

- коэффициент динамичности при ветровой нагрузке;

- приведенное относительное ускорение центра тяжести i-го участка.

5.6.2.2 Результаты расчета ветровой нагрузки

Результаты расчета представлены в таблице 5.11.

Таблица 5.11 - Определение ветровой нагрузки для трех расчетных условий

Показатель	Участки аппарата
	1	2	3	4
q0 , н/м2	300
k	0,85
	1,419	1,282	1,089	0,767
qist, Н/м2	361,766	326,975	277,592	195,587
	0,813	0,472	0,182	0,021
, 1/(Н*м)		1(Et)	3,70728E-09	2,63618E-09	1,52156E-09	4,78748E-10
		2,3(E20)	3,67651E-09	2,61831E-09	1,51467E-09	4,7796E-10
mk=mi	0,642	0,674	0,729	0,864
Gk(Gi), н		1	125478	167440	175319	297286
		2	374731	656783	659456	523607
		3	107625	147543	153459	170456
		1	0,048	0,034	0,020	0,006
		2	0,014	0,010	0,006	0,002
		3	0,056	0,040	0,023	0,007
		1	0,094
		2	0,132
		3	0,075
		1	2,307
		2	2,531
		3	2,181
		1	0,819
		2	0,819
		3	0,819
Pkst(Pist), Н		1	7131	8840	7755	4994
		2	7131	8840	7755	4994
		3	6063	7781	6826	4396
, Н		1	11336	10757	6501	3468
		2	11058	13803	8017	2009
		3	10727	10473	6302	2209
, Н		1	18467	19597	14256	8462
		2	18189	22643	15772	7003
		3	16791	18254	13127	6604

5.7 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки и сейсмического воздействия

Значения изгибающих моментов находятся для сечений Г-Г, Д-Д и Е-Е (рисунок 5.5).

Рисунок 5.5 - Расчетные сечения

Изгибающий момент от ветровой нагрузки определен компьютерным расчетом. Промежуточные вычисления и результаты компьютерного расчета приведены в Приложении Г.

Исходные данные необходимые для выполнения расчета представлены в таблицах 5.12 и 5.13.

Таблица 5.12 - Исходные данные для расчета изгибающего момента

Расчетное сечение	Расстояние от поверхности земли до расчетного сечения х0, мм
Г-Г	Хог-г=2400
Д-Д	Ход-д =600
Е-Е	ХоЕ-Е=0

Таблица 5.13 - Исходные данные по обслуживающим площадкам

Номер площадки (нумерация сверху вниз)	Расстояние от поверхности земли до j -ой площадки хj, мм	Высота ограждения обслуживающей площадки hпл, м	Наружный диаметр КА с изоляцией Dн, мм	Диаметр площадки Dпл, мм
1	33200	1000	2404	4000
2	25400	1000	3004	4600
3	18400	1000	3004	4600
4	11000	1000	3004	4600

5.7.1 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки

Расчетный изгибающий момент складывается из двух составляющих:

- изгибающий момент от действия Рi-й ветровой нагрузки на колонный аппарат (сумма произведений ветровой нагрузки на плечо, где плечо - это расстояние от рассматриваемого сечения Г-Г, Д-Д или Е-Е до центра тяжести i -го участка), т.е;

- изгибающий момент от действия ветра на обслуживающие площадки и лестницы .

Таким образом, расчетный изгибающий момент в сечении на высоте x0 определяют по формуле

, (5.13)

где n - число участков над рассматриваемым расчетным сечением;

m - число площадок над рассматриваемым расчетным сечением;

- изгибающий момент в расчетном сечении на высоте х0 от поверхности земли, возникающий от действия ветровой нагрузки на i-й участок колонны, H·м;

Mvj - изгибающий момент в расчетном сечении на высоте х0 от действия ветровой нагрузки на j - ю обслуживающую площадку, Н•м, определяемый по формуле

(5.14)

Аппарат имеет 5 обслуживающих площадок, но для выполнения расчета принимаем, что их количество равно 4. Расположены на расстоянии 0,8 м ниже оси люка.

Параметры обслуживающих площадок представлены на рисунке 5.6.

Рисунок 5.6 - Параметры обслуживающих площадок

5.7.2 Результаты определения расчетного изгибающего момента от ветровых нагрузок

Результаты расчета представлены в таблицах 5.14 и 5.15.

Таблица 5.14 - Геометрические характеристики обслуживающих площадок и результаты расчета изгибающего момента на обслуживающие площадки

Показатель	Площадки
	1	2	3	4
Диаметр площадки DПЛ,J	4000	4600
Высота площадки hпл,j	1000
Расстояние от земли до низа площадки xj	33200	25400	18400	11000
	1610
	1,451	1,335	1,208	1,030
	0,495	0,517	0,544	0,591
	1,413	0,921	0,550	0,241

колонный аппарат обечайка массообменный

Таблица 5.15 - Определение расчетных изгибающих моментов от ветровых нагрузок для трех расчетных сечений и трех расчетных условий

Условия работы аппарата	Расчетное сечение х0, м	Изгибающий момент от ветровой нагрузки, Нм
		на обслуживающие площадки	на колонный аппарат (без площадок)	суммарный изгибающий момент
Рабочие условия	Хог-г	80108	1085199	1165308
	Ход-д	86581	1194608	1281188
	ХоЕ-Е	88738	1231077	1319815
Условия испытания	Хог-г	83758	1151497	1235255
	Ход-д	90498	1265990	1356488
	ХоЕ-Е	92745	1304154	1396899
Условия монтажа	Хог-г	78056	995118	1073173
	Ход-д	84377	1093714	1178091
	ХоЕ-Е	86484	1126580	1213064

5.8 Сочетание нагрузок (P, F, M) для каждого расчетного условия

Сочетание нагрузок для трех расчетных условий работы аппарата и для трех расчетных сечений приведены в таблице 5.16.

Таблица 5.16 - Сочетание нагрузок для трех расчетных условий работы аппарата и для трех расчетных сечений

Индекс расчетных условий	Расчетное сечение	Расчетное давление Р, МПа	Осевое сжимающее усилие F, H	Расчетный изгибающий момент М, Нмм (кH м)	Расчетная температура tрас,0С	Допускаемое напряжение, МПа
1	2	3	4	5	6	7
	Г-Г	р1 = рtрас= 1,68	F1=G1 = 765524	M1=M1 =1165,308	tраскор = 238 tрас оп =20	[]tкор= 133 []tоп=147
	Д-Д	р1=0	F1=G1= 765524	M1=M1 =1281,188	tрас оп = 20	[]tоп=147
	Е-Е	р1=0	F1=G1 = 765524	M1=M1 =1319,815	tрас оп =20	[]tоп=147
	Г-Г	р2=рирас =2,65	F2=G2= 2214577	M2=0,6M2=741,153	t рас=20°С	= 200 = 200
	Д-Д	р2= 0	F2=G2= 2214577	M2=0,6M2=813,8928	t рас=20°С	=200
	Е-Е	р2= 0	F2=G2 = 2214577	M2=0,6M2=838,1394	t рас=20°С	=200
	Г-Г	р2=0	F3=G3 = 579085	M3=M3=1073,173	t рас=20°С	=183,33=183,33
	Д-Д	р3=0	F3=G3= 579085	M3=M3=1178,091	t рас=20°С	=183,33
	Е-Е	р3=0	F3=G3= 579085	M3=M3=1213,064	t рас=20°С	=183,33

5.9 Проверка на прочность и устойчивость стенки корпуса аппарата

Необходимость в проверке прочности и устойчивости возникает вследствие того, что толщина стенки корпуса была определена только под действием внутреннего или наружного расчетного давления, без учета дополнительного воздействия осевой сжимающей силы F и изгибающего момента Mv, напряжения от которых могут достигать больших величин и привести к разрушению колонного аппарата. Поэтому стенка корпуса аппарата должна быть проверена на прочность и устойчивость.

Для колонн, работающих под действием внутреннего избыточного давления или без давления, производится только проверка прочности стенки корпуса, проверка устойчивости не производится.

5.9.1 Проверка прочности стенки корпуса аппарата

Проверку прочности в соответствии со стандартом следует проводить для рабочего условия и условия монтажа в сечении, где корпус присоединяется к опорной обечайке (сечение Г-Г), под суммарным воздействием Ррас, Fи Мх;

Продольные (меридиональные) напряжения возникают от всех трех нагрузок Ррас, Fи Мх и определяются на наветренной и подветренной сторонах соответственно по следующим формулам:

, (5.15)

. (5.16)

Кольцевые (тангенциальные) напряжения возникают только от внутреннего (наружного) давления и рассчитываются по формуле

. (5.17)

Для рабочего условия:

МПа;

МПа;

МПа.

Для условия монтажа :

МПа;

МПа;

Па.

Рассчитываются эквивалентные напряжения на наветренной и подветренной сторонах для и по формулам

(5.18)

(5.19)

Для рабочего условия :

МПа;

МПа.

Для условия монтажа :

МПа;

МПа.

Производится проверка прочности:

- на наветренной стороне по формуле

. (5.20)

Для рабочего условия:

;

.

Для условия монтажа :

;

;

- на подветренной стороне по формуле:

.(5.21)

Для рабочего условия:

;

;

109,5<133 МПа.

Для условия монтажа :

;

;

15,7<147 МПа.

Так как условия (5.20) и (5.21) выполняются, то нет необходимости увеличивать толщину стенки корпуса.

5.9.2 Результаты проверки прочности стенки корпуса

Результаты проверки прочности стенки корпуса колонного аппарата представлены в таблице 5.17.

Таблица 5.17 - Исходные данные и результаты проверки прочности стенки корпуса колонного аппарата

Параметр	Рабочее условие (х = 1)	Условие монтажа (х = 3)
Расчетное сечение	Г-Г	Г-Г
Расчетное внутреннее давление, МПа	Рtрас =1,68	Рtрас =0
Расчетный изгибающий момент, Н м	М1 =1165308	M3 =1073173
Осевая сжимающая сила, Н	F1=765524	F3=579085
Исполнительная толщина стенки корпуса, Sгост , мм	Sгост =22	Sгост =22
Допускаемое напряжение для материала корпуса, МПа	[]tкор=133	=183,33
Проверка прочности (сравнение допускаемых напряжений с эквивалентными), вывод	108,06<133 109,05<133 условие выполняется	7,55<147 15,7<147 условие выполняется

5.9.3 Проверка устойчивости стенки корпуса колонного аппарата

По ГОСТ Р 51274-99 [3] проверку устойчивости стенки колонного аппарата следует проводить для рабочих условий и условий испытания в сечении Г-Г.

Так как стабилизационная колонна работает под внутренним избыточном давлением, проверка устойчивости стенки корпуса не проводится. Расчет на устойчивость ведется только для опорной обечайки.

5.10 Расчет опорной обечайки

Опорную обечайку проверяют на прочность для рабочего условия (х=1) и условия испытания (х=2).

Расчет опорной обечайки заключается в выборе стандартной опоры и проверке прочности сварного шва, соединяющего корпус колонны с опорной обечайкой в сечении Г- Г.

Прежде чем рассчитывать опорную обечайку, необходимо выбрать тип опоры.

5.10.1 Выбор стандартной опоры колонного аппарата

В соответствии с ОСТ 26-467-94 [4] разработано пять типов стандартных опор, пределы применения которых зависят от внутреннего диаметра колонны DB и минимальной приведенной нагрузки Qmin.

Минимальные Qmin и максимальные Qmax приведенные нагрузки определяются соответственно по формулам

 МН, (5.22)

МН, (5.23)

где М1, М2, М3 - расчетные изгибающие моменты в нижнем сечении опорной обечайки (Е-Е) соответственно при , , , Н?м;

F1=G1; F2=G2; F3=G3 - осевые сжимающие силы, действующие в сечении Е-Е соответственно при , , , Н.

Результаты выбора типа опоры представлены в таблице 5.18.

Таблица 5.18 - Результаты выбора типа и размеров опоры