Разработка коалесцентно-мембранного метода разделения водо-масляных эмульсий

Масло Ойлрайт М-63/14Г получено на минеральной основе (т.е. путём очистки соответствующей фракции нефти). Его получают смешением остаточного и дистиллятного компонентов и введением многофункциональных присадок. Так же масло Ойлрайт М-63/14Г проявляет высокие эксплуатационные свойства (в таблице 3.2.1.1. приведены технические характеристики), поэтому является универсальным и может применяться для смазывания в тяжело нагруженных цилиндрических, спирально-конических и гиппоидных передачах легковых и грузовых автомобилей.

Таблица 3.2.1.1.

Технические характеристики моторного масла Ойлрайт М-63/14Г.

Наименование показателя	Норма по ГОСТу (ТУ)
Массовая доля, % - кальция - цинка - механических примесей, не более	0,23 0,10 0,015
Щелочное число, мг КОН на 1 г масла, не менее	7,5
Плотность при 20єС, г/см3, не более	0,900
Температура, єС - вспышки в открытом тигле, не ниже - застывания, не выше	210 - 30
Вязкость кинематическая, мм2/с: - при 100єС, не мене	12
Вязкость динамическая, мПас, не более: - при минус 15єС	4500
Индекс вязкости, не менее	115

Ниже приведена многокомпонентность минерального масла

Групповой химический состав минерального масла, % (об.)

Нафтены:

• Моноциклические………………………………………………18,4

• Бициклические…………………………………………………….,9

• три- (и более) циклические…………………………………….16,5

Ароматические углеводороды с нафтеновыми кольцами:

• Моноциклические………………………………………………10.5

• Дициклические……………………………………………………..,1

• Трициклические……………………………………………………,6

• Полициклические с большим числом колец……………………..,0

• Парафины………………………………………………………... 13,7

• Изопарафины………………………………………………………,3

3.2.2 Мембраны

В лабораторной установке для проведения процесса мембранного разделения выбраны керамические микрофильтрационные мембраны КМФЭ-1 производства НПО "Керамикфильтр" с внешним селективным слоем.

Выбор типа мембраны обосновывается рядом конкурентных преимуществ керамических мембран по сравнению с другими типами мембран для проведения данного процесса:

-высокая производительность;

-биологическая резистивность;

-термическая устойчивость в агрессивных средах;

-механическая прочность;

-технологичность мойки;

-низкие эксплуатационные расходы;

-длительный срок эксплуатации.

Характеристики используемых керамических мембранных элементов:

Число каналов - 1;

Размер пор - 1,5 - 0,1 мкм;

Диаметр наружный - 10,0 мм

Диаметр канала - 6,0 мм

Длина - 800 мм

3.2.3 Сорбционно - коалесцирующие материалы

В качестве материала, обладающего сорбционно - коалесцирующими свойствами использовался сорбент "Мегасорб".

Сорбент "Мегасорб" представляет собой нетканое термоскрепленое полотно, получаемое путем прокатывания или иглопрокалывания, сформированное в единую объемную гофрированную структуру по технологии Struto. Вырабатывается данный материал из смеси гидрофобных полимерных волокон на основе полипропилена и полиэтилена (ПП - 2,2 текс 50%, ПЭ - 1,7 текс 30%, ТПВ - 0,48 текс 20%). Для термофиксации нетканого холста используются бикомпонентные волокна. При таком способе формования образуются вертикально ориентированные каналы, по которым капли нефти всплывают после их отрыва от материала при превышении некоторого критического объема. Благодаря упругой структуре, возникающей за счет чередующихся плотных слоев материала и пустот, "Мегасорб" обладает большим временным ресурсом в режиме коалесценции. Характеристики сорбента "Мегасорб" приведены в таблице 3.2.3.1.

Таблица 3.2.3.1..

Технические характеристики сорбента "Мегасорб" .

Характеристики	Значение
Поверхностная плотность, кг/м3	0,5 - 0,55
Толщина, мм	25 - 50
Нефтеемкость: - при сборе с поверхности воды - режим фильтрования	35 - 40 10 - 12
Расход сорбента для сбора 1 т нефти, кг/т	0,085
Водопоглощение, кг/кг	2 - 4
Грязеемкость, кг/м3	5 - 7
Рабочий диапазон температур воды, єС	от +4 до +50
Количество циклов регенерации отжимом	500
Нефтеотдача при отжиме, %	70 - 75
Скорость сорбции, кг/мин/кг	3 - 4
Скорость фильтрации, м/час - рабочий режим - форсированный режим	5 - 7 8 - 10
Степень очистки воды от нефтепродуктов, %	97,5 - 98
Способ отжима	Пресс, центрифуга, валки
Содержание НП в очищаемой воде, мг/л	до 1000

3.3 Методика экспериментальной работы

3.3.1 Методика приготовления эмульсий

Эмульсии (водомасляными смеси) приготавливали путем интенсивного перемешивания масла с водой в мешалках при скорости вращения лопастей 100 - 1000 об/мин. Такого перемешивания достаточно для образования грубодисперсной смеси. Стабильность водомасляных смесей определяется их концентрацией, также на стабильность эмульсий большое влияние оказывает жесткость воды и присутствие в ней умягчителей.

Усредненный состав воды для г. Москвы приведен в таблице 3.3.1.1. (по данным ОАО Мосводоканал http://www.mosvodokanal.ru/.

Таблица 3.3.1.1.

Усредненный состав водопроводной воды в г. Москве

Показатели качества	Единицы измерения	Норматив СанПиН 2.1.4.1074-01	Среднее содержание в питьевой воде
Органолептические показатели
Мутность	мг/л	1,5	0,3
Цветность	градусы	20	6
Запах	балл	2	1 - 2
Обобщенные показатели
Окисляемость	мгО/л	5,0	2,9
Водородный показатель	ед. pH	6,0 - 9,0	7,1
Жесткость общая	єЖ	7,0	3,7
Нефтепродукты суммарно	мг/л	0,1	< 0,05
СПАВ анион.	мг/л	0,5	< 0,015
Неорганические вещества
Алюминий	мг/л	0,50	0,06
Барий	мг/л	0,1	0,034
Бор	мг/л	0,5	< 0,04
Железо	мг/л	0,30	0,05
Кадмий	мг/л	0,001	< 0000,1
Медь	мг/л	1,0	0,0017
Мышьяк	мг/л	0,05	< 0,0005
Никель	мг/л	0,1	0,0007
Нитраты(по NO3-)	мг/л	45	4,3
Ртуть	мг/л	0,0005	< 0,0002
Свинец	мг/л	0,03	< 0,0002
Селен	мг/л	0,01	< 0,0002
Стронций	мг/л	7,0	0,15
Сульфаты	мг/л	500	30
Фториды	мг/л	1,5	< 0,1
Хлориды	мг/л	350	18
Хром (6+)	мг/л	0,05	< 0,01
Цианиды	мг/л	0,035	< 0,01
Органические вещества
Линдан	мг/л	0,002	< 0,00001
ДДТ	мг/л	0,002	< 0,00001
2,4Д	мг/л	0,03	< 0,0005
Вещества, присутствующие в воде в результате хлорирования
Хлор остаточный связанный	мг/л	-	0,68
Хлороформ	мг/л	0,2	0,009
Микробиологические и паразитологические показатели
Общие колиформные бактерии	КОЕ/100мл	отсутствие	не обнаружены
Термотолерантные колеформные бактерии	КОЕ/100мл	отсутствие	не обнаружены
Общее микробное число	кол. в 1 мл	не более 50	0
Колифаги	БОЕ/100мл	отсутствие	не обнаружены
Цисты лямблий	Число цист в 50 мл	отсутствие	не обнаружены

При использовании воды жесткостью 7 - 8 мг-экв/л и более жесткой в эмульсии появляются образования, напоминающие хлопья. Ее стабильность падает, но отделяющееся масло содержит до 50% воды в виде эмульсии в масле. Если вода имеет показатель рН намного более 7,5-- 8,5, то полного расслоения не наблюдается. Часть масла остается в виде более стабильной эмульсии. Таким образом, можно сказать что нестабилизированная эмульгаторами эмульсия достаточно быстро расслаивается в течении времени на две взаимно несмешивающиеся фазы: масло и вода. Для предотвращения данного процесса в лабораторной установке предусмотрена мешалка.

3.3.2 Методика анализа концентрации нефтепродуктов в воде

Для определения содержания нефтепродуктов в пробах воды в процессе проведения экспериментальных исследований используется установка для экспресс - контроля нефтепродуктов в воде КИС - НП СЕ. 1207.00.00.000. "Лилия - 1" на рис. 3.3.2.1. .

Рис.3.3.2.1. Установка для экспресс - контроля нефтепродуктов "Лилия - 1"

Установка предназначена для измерения массовой концентрации нефтепродуктов (дизтопливо, моторные, трансмиссионные, индустриальные масла, сырая нефть) в воде. Измерение выполняется непосредственно в месте выполнения пробоотбора воды. Технические данные приведены в таблице 3.3.2.1.

Таблица. 3.3.2.1.

Технические данные установки "Лилия - 1"

Наименование показателя	Технические данные
Диапазон измерений, мг/дм3	0,05-0,6 0,5-6 5-50
Предел относительной погрешности, в диапазоне измерений, % от 0,05 до 0,3 мг/дм3 от 0,3 до 50 мг/дм3	±35 ±25
Диапазон рабочих температур окружающего воздуха, єС	0 - 50
Масса установки в снаряженном состоянии, кг, не более	8
Габаритные размеры установки в транспортном положении, м, не более: длина ширина высота	0,5 0,46 0,145

В состав установки входят: дозатор - 5, дозатор - 50 и дозатор - 350, груша, вскрыватель для патронов, соединительные трубки, комплект индикаторных средств КИС - НП (индикаторные, поглотительные и ампульные патроны), рассчитанный на выполнение 120 измерений.

Принцип действия установки. За счет разрежения в установке происходит просос анализируемой воды через поглотительный патрон (ПП). Дозирование анализируемой воды осуществляется поплавком и клапаном. Нефтепродукты, сорбированные ПП, экстрагируют растворителем, в качестве которого используется гексан, и пропускают через индикаторную трубку. По длине окрашенного столба наполнителя индикаторного патрона в миллиметрах, умножив ее на коэффициент преобразования, определяют концентрацию нефтепродуктов в воде, т.е. анализ проводим линейно - колористическим методом.

Порядок проведения анализа:

1. Вскрыть поглотительный патрон (ПП) с двух сторон с помощью вскрывателя патронов;

2. Соединить ПП в зависимости от исходной концентрации нефтепродуктов с дозатором на 5, 50 или 350 мл (в таблице 3.3.2.2.);

3. Присоединить дозатор к насосу и начать прокачивать анализируемую воду, контроль разряжения, определяя по вакуумметру насоса. В зависимости от исходной концентрации анализируемой воды прокачивают различные объемы жидкости:

Таблица 3.3.2.2.

Соотношения объемов прокачиваемой жидкости и содержания НП

Концентрация анализируемой воды, мг/дм3	Объем, который требуется прокачать через ПП
0,05 - 0,6	350 мл
0,5 - 6	50 мл
5-50	5 мл

4. После завершения прокачивания (отсутствие пузырьков воздуха в ПП) вскрыть индикаторный патрон (ИП) с двух сторон и с помощью соединительной трубки соединить его с поглотительным патроном;

5. Вскрыть ампульный патрон и присоединить его к поглотительному и индикаторному патрону (см. рис.3.3.2.2.);

6. Прокачать растворитель через ПП и ИП и измерить цвет изменившегося ИП в миллиметрах;

7. Определяем концентрацию нефтепродуктов в мг/дм³ .

Рис. 3.3.2.2.Последовательное расположение патронов при анализе

3.4 Методика расчетов

Концентрацию нефтепродуктов (мг/дм³) в анализируемой воде вычисляем, используя формулу:

С = K · L (11)

где С - концентрация нефтепродуктов в анализируемой пробе воды, мг/дм³;

К - коэффициент преобразования, мг/(дм³ мм); L - длина окрашенного индикаторного слоя ИТ - НП, мм.

Таблица 3.4.1.

Коэффициенты преобразования для различных диапазонов

Диапазон измерения	Коэффициент преобразования
0,05 - 0,6 мг/дм3	0,026
0,5 - 6 мг/дм3	0,18
5 - 50 мг/дм3	1,8

Для определения размеров капель в водомасляной эмульсии использовался микроскоп Levenhuk 40L и цифровая камера DCM-35 с разрешением 0,3 МПикс. (размер кадра - 640х480 Пикс.). Микроскоп подключался к компьютеру через программу ScopePHoto и делался кадр, затем производился расчет размера капель в программе Excel.

При расчете значений удельной производительности мембраны и селективности используются следующие формулы:

(12)

где Q - производительность при давлении 3 бара; n - количество мембран (n = 4); r - радиус мембраны (r = 5 мм), h-высота мембран(h=800 мм)

Для расчета коэффициента очистки при сорбционно - коалесцентном разделении используем формулу:

_. (13)

где К_ф. - коэффициент очистки; С - концентрация масла в пермеате, мг/л; С_исх - концентрация масла в исходной эмульсии, мг/л.

4. Экспериментальная часть

4.1 Основные параметры процесса

В результате исследований на лабораторной установке были выявлены основные параметры процесса.

Эксперименты по определению оптимального рабочего давления проводились при комбинации "Мегасорба" и мембран. В результате экспериментов оптимальное давление выбрано 3 бара и удельная производительность мембран при заданном давлении составляет:

,

где Q - производительность при давлении 3 бара; n - количество мембран (n = 4); r - радиус мембраны (r = 5 мм), h-высота мембран(h=800 мм)

Эксперименты по определению оптимальной производительности проводились только на "Мегасорбе". В результате экспериментов была выбрана производительность 52 л/ч.

Скорость в аппарате при данной производительности равна:

где Q - выбранная оптимальная производительность - 52 л/ч; d - диаметр аппарата, d = 150 мм = 0,15 м.

При исследовании процесса разделения водо-маслянных эмульсий необходимо изучение зависимостей производительности, концентрации пермеата и коэффициента разделения от времени проведения эксперимента при различных концентрациях исходных эмульсий 2 мг/л, 5 мг/л и 20 мг/л.

4.2 Устойчивость эмульсий

При исследовании процесса разделения водо-маслянных эмульсий необходимо убедиться в устойчивости эмульсии.

При помощи программы измеряли размер и количество капель эмульсии масло в воде в течении времени при концентрациях 5 и 20 мг/л.

Ниже представлены графики зависимости количества капель эмульсии от размера частиц в разные периоды времени при исходной концентрации 5мг/л.

Рис.4.2.1.Зависимость количества капель от размера частиц при t=30мин и С_исх= 5мг/л

Рис.4.2.2.Зависимость количества капель от размера частиц при t=60мин и С_исх= 5мг/л



Рис.4.2.3.Зависимость количества капель от размера частиц при t=120мин и С_исх= 5мг/л

Рис.4.2.4.Зависимость количества капель от размера частиц при t=180мин и С_исх= 5мг/л

Рис.4.2.5.Зависимость количества капель от размера частиц при t=240мин и С_исх= 5мг/л



Рис.4.2.6.Зависимость количества капель от размера частиц при t=3,5суток и С_исх= 5мг/л

Объединив выше указанные графики на рисунке 4.2.7. показана зависимость размера капель эмульсии с концентрацией 5 мг/л от времени

Рис. 4.2.7. Зависимость размера капель эмульсии с концентрацией 5 мг/л от времени.

Ниже представлены графики зависимости количества капель эмульсии от размера частиц в разные периоды времени при исходной концентрации 20мг/л.



Рис.4.2.8.Зависимость количества капель от размера частиц при t=30мин и С_исх= 20мг/л

Рис.4.2.9.Зависимость количества капель от размера частиц при t=60мин и С_исх= 20мг/л

Рис.4.2.10.Зависимость количества капель от размера частиц при t=120мин и С_исх= 20мг/л



Рис.4.2.11.Зависимость количества капель от размера частиц при t=180мин и С_исх= 20мг/л

Рис.4.2.12.Зависимость количества капель от размера частиц при t=230мин и С_исх= 20мг/л

Рис.4.2.13.Зависимость количества капель от размера частиц при t=3,5суток и С_исх= 20мг/л

Объединив выше указанные графики на рисунке 4.2.14. показана зависимость размера капель эмульсии с концентрацией 20 мг/л от времени

Рис.4.2.15.Зависимость размера капель эмульсии с концентрацией 20 мг/л от времени

В результате исследований можно сделать вывод о достаточной устойчивости эмульсии, что дает нам возможность работать с данной эмульсией.

4.3 Разделение эмульсии при комбинации "Мегасорба" и мембран в "Мегасорбе"

Исследуем параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 2, 5 и 20 мг/л при комбинации "Мегасорба" и мембран в "Мегасорбе"

Наполняем бак 20-тью литрами водопроводной воды и добавляем 2 мг/л моторного масла ОЙЛРАЙТ М - 63/14Г, затем 5 и 20 мг/л.

Замеряем расход, температуру и концентрацию пермиата с помощью установки "Лилия-1".

Таблица 4.3.1.

Параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 2 мг/л при комбинации "Мегасорба" и мембран в "Мегасорбе"

t, мин	Qперм, л/ч	С, мг/л	Кф	J,м3/ч м2
60	16,2	0,18	10,9	0,162
120	10	0,077	25,9	1
150	9,6	0,067	29,8	0,096
180	9,1	0,045	44,4	0,091

Исходя из таблицы 4.3.1. на рисунке 4.3.1. приведена зависимость производительности установки от времени работы и на рисунке 4.3.2. зависимость коэффициента очистки от времени работы при исходной концентрации 2 мг/л

Рис 4.3.1. Зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 2 мг/л



Рис 4.3.2. Зависимость коэффициента очистки от времени работы при исходной концентрации 2 мг/л

Таблица 4.3.2.

Параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 5 мг/л при комбинации "Мегасорба" и мембран в "Мегасорбе"

t, мин	Qперм, л/ч	С, мг/л	Кф	J,м3/ч м2
60	82,7	1,2	4,06	0,83
120	82,3	1	4,85	0,82
150	74,8	0,9	5,44	0,75
180	61,9	0,5	9,47	0,62

Исходя из таблицы 4.3.2.на рисунке 4.3.3. приведена зависимость производительности установки от времени работы и на рисунке 4.3.4. зависимость коэффициента очистки от времени работы при исходной концентрации 5 мг/л



Рис 4.3.3. Зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 5 мг/л

Рис. 4.3.4. Зависимость коэффициента очистки от времени работы при исходной концентрации 5 мг/л

Таблица 4.3.3.

Параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 20 мг/л при комбинации "Мегасорба" и мембран в "Мегасорбе"

t, мин	Qперм, л/ч	С, мг/л	Кф	J,м3/ч м2
60	8,7	1,8	11,86	0,087
120	6,9	1	21,16	0,069
150	6	0,5	43,33	0,06
180	4,8	0,4	50,55	0,048

Исходя из таблицы 4.3.3.на рисунке 4.3.5. приведена зависимость производительности установки от времени работы и на рисунке 4.3.6. зависимость коэффициента очистки от времени работы при исходной концентрации 20 мг/л

Рис 4.3.5.Зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 20 мг/л

Рис 4.3.6. Зависимость коэффициента очистки от времени работы при исходной концентрации 20 мг/л

4.4 Разделение эмульсии на мембранах

Исследуем параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 2, 5 и 20 мг/л при работе только мембран.

Таблица 4.4.1.

Параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 2 мг/л при работе мембран

t, мин	Qперм, л/ч	J,м3/ч м2
10	16,9	0,169
30	15,2	0,152
60	14,1	0,141
90	10,9	0,1
120	9,3	0,093
150	9,2	0,092
180	9,2	0,092

На рисунке 4.3.7.,основываясь на данных таблицы 4.4.1. приведена зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 2 мг/л

Рис 4.4.1.Зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 2 мг/л

Таблица 4.4.2.

Параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 5 мг/л при работе мембран

t, мин	Qперм, л/ч	J,м3/ч м2
10	49,5	0,495
30	48,7	0,487
60	44,5	0,445
90	42,2	0,422
120	41,9	0,419
150	38,3	0,383
180	38	0,38

На рисунке 4.4.2., основываясь на данных таблицы 4.4.2., приведена зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 5 мг/л

Рис 4.4.2.Зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 5 мг/л

Таблица 4.4.3.

Параметры работы лабораторной установки в зависимости от времени при исходной концентрации 20 мг/л при работе мембран

t, мин	Qперм, л/ч	J,м3/ч м2
10	9,8	0,098
30	8,2	0,082
60	7,4	0,074
90	7,4	0,074
120	6,3	0,063
150	5,2	0,052
180	4,2	0,042

На рисунке 4.4.3. приведена зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 20 мг/л



Рис 4.4.3.Зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 20 мг/л

4.5 Сравнение производительности установок

Для сравнения производительности установок работающих только на мембранах и при комбинации "Мегасорб" и мембрана, на рисунках 4.5.1.-4.5.3. приведена совмещенная зависимость производительности установки от времени работы при исходных концентрациях 2, 5 и 20 мг/л.

Рис. 4.5.1. Совмещенная зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 2 мг/л..



Рис. 4.5.2. Совмещенная зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 5 мг/л

Рис.4.5.3.Совмещенная зависимость производительности установки от времени работы при исходной концентрации 20 мг/л.

Из вышеизложенного можно сделать вывод, что при комбинированным методе (сочетание работы "Мегасорба" и мембран) улучшает производительность по сравнению с работой только мембран

5. Вывод

· В процессе экспериментальной работы была исследована и доказана устойчивость эмульсии масло-вода при концентрациях 5 и 20 мг/л.

· Комбинация "Мегасорб" и мембраны в "Мегасорбе" при разделении водомасляной эмульсии с исходной концентрацией масла порядка 2, 5 и 20 мг/л, позволяет добиться высокой эффективности очистки и наиболее низкой степенью замасливания мембран.

· В результате экспериментов для осуществления последней стадии очистки воды использовалась керамическая микрофильтрационная мембрана КМФЭ-1. Мембрана обладала высокой селективностью разделения > 99%, высокой удельной производительностью и устойчивостью к замасливанию.

· .В работе доказано, что комбинация "Мегасорб" и мембраны в "Мегасорбе" обладает более высокой производительностью, селективностью и устойчивостью к замасливанию мембран по сравнению с разделением эмульсии только на мембранах. Этот эффект достигнут благодаря дополнительной коалесценции на "Мегасорбе", который обволакивает мембраны со всех сторон.

Список литературы

1.Техногенное загрязнение природных вод углеводородами и его экологические последствия / В.М. Гольберг, В.П. Зверев, А.И. Арбузов [и др.]. - М.: Наука, 2001. - 125 с.

2 Косач П. В. Формирование и очистка поверхностных и моечных сточных вод (на примере Москвы) / П.В. Косач, Е.В. Алексеев // Сантехника.- 2001. - № 3. - С. 50-53.

3. Анапольский В.Н., Олиферук С.В., Романенко А.П. Очистка нефтесодержащих сточных вод // С.О.К. ("Сантехника. Отопление. Кондиционирование"). - 2011. - № 1. - C. 27-31.

4. Шерман Ф. Эмульсии. М.: Мир, 1972

5. Позднышев Г.Н. Стабилизация и разрушение эмульсий. М., Недра, 1982. -222 с.

6. Клейтон В. Эмульсии. Их теория и технические применения / пер. с англ. под ред. акад. П. А. Ребиндера. - М. : ИЗИНЛ, 1950. - 680 с.

7. Киреев В.А. Краткий курс физической химии. Изд. 5-е, стереотипное.-М.:Химия, 1978. 624 с., ил

8. Фролов Ю.Г. Курс коллоидной химии. М., Химия, 2006.

9. Новиков М. А. Структурные особенности природных водонефтяных эмульсий Диссертация на соискание учёной степени магистра техники и технологии Москва - 2007

10 Виноградов В.М.,Винокуров В.А. Образование, свойства и методы разрушения нефтяных эмульсий Москва 2007

11. Р.З. Сафиева, Л.А. Магадова, Л.З. Климова, О.А. Борисова. Физико-химические свойства нефтяных дисперсных систем. Под ред. проф. В.Н.Кошелева - М.: Изд. РГУ нефти и газа им.И.М.Губкина, 2001. - 60 с.

12 Карелин Я.А., Попова И.А., Евсеева Л.А. и др. Очистка сточных вод нефтеперерабатывающих заводов, М., Стройиздат, 1982

13 Роев Г.А., Юфин В.А. Очистка сточных вод и вторичное использование нефтепродуктов, М., Недра, 1987

14 Стахов Е.А. Очистка нефтесодержащих сточных вод предприятий хранения и транспорта нефтепродуктов, Л., Недра, 1983

115 Роев Г.А. Очистные сооружения. Охрана окружающей среды, М., Недра, 1993

16 М.Б. Хаскельберг, Л.Н. Шиян, Я.И. Корнев, А.И. Галанов, Н.А. Титова, Д.C. Девянин// Повышение эффективности удаления нефтепродуктов из сточных вод, Томский политехнический университет, 2010

17 Д.В.Алексеев, Н.А.Николаев, А.Г.Лаптев Комплексная очистка стоков промышленных предприятий методом струйной флотации Казань: КГТУ. 2005. - 156 с.

18 Пашаян А.А. Проблемы очистки загрязненных нефтью вод и пути их решения / А.А. Пашаян, А.В. Нестеров // Экология и промышленность России. - 2008. - №5. - С. 32-35

19 Арес В.Ж., Гридин О.М. Эффективные сорбенты для ликвидации нефтяных разливов// Экология и промышленность России.-1997.-С.32-37.

20 Артемов А.В, Пинкин А.В. Сорбционные технологии очистки воды от нефтяных загрязнений//Вода: Химия и экология.-2008.-№1.-С.18-24.

21 Стрепетов И.В., Москвичева Е.В. Использование сорбентов на основе отходов полимерных материалов для очистки сточных вод от нефтяных загрязнений// http/www.vestnik.vgasu.ru/attachments/strepetov.pdf.-2006.-С.1-6

22 Халилова Х.Х., Мамедов М.К. Способ очистки воды от нефтяных загрязнений// Химия и технология воды.-2008.-№3.-С.339-344.

23 Трусова В.В.Очистка оборотных и сточных вод предприятий от нефтепродуктов сорбентом на основе бурых углей. Иркуцк 2013

24 Драгинский В.Л., Алексеева .Л.П. роль озонирования в свете новых требований к качеству питьевой воды// Научно-исследовательский институт коммунального водоснабжения и очистки воды, г. Москва 2012

25 СНиП 2.04.02?84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. ? М., 1996

26 Долина Л.Ф. Современная технология и сооружения для очистки нефтесодержащих сточных вод. Днепропетровск2005

27 Швецов В.Н. и др. Очистка нефтесодержащих сточных вод биомембранными методами / В.Н. Швецов, К.М. Морозова, М.Ю. Семенов,М.Ю. Пушников, А.С. Степанов, С.Е. Никифоров // Водоснабжение и санитарная техника. - 2008. - № 3. - С. 39-42.

28 Швецов В.Н. Биосорберы - перспективные сооружения для глубокой очистки природных и сточных вод / В.Н. Швецов, К.М. Морозова //Водоснабжение и санитарная техника. - 1994. - № 1. - С. 8-11.

29 Степанов С.В. Биологическая и биомемрбанная очистка сточных вод нефтехимического производства / С.В. Степанов, А.К. Стрелков, А.С. Степанов, В.Н. Швецов, К.М. Морозова, В.А. Каленюк // Водоснабжение и санитарная техника. - 2009. - № 7. - С. 55-72.

30. Глубокая очистка городских сточных вод с применением мембранной технологии / Е.А. Олейник, Г.А. Забелина // Наука и молодежь: проблемы, поиски, решения: Труды Всероссийской научной конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. - Новокузнецк: Сибирский государственный индустриальный университет, 2008. - Вып. 12. - Ч. V.Технические науки. - С. 244-247.

31.Шарафутдинова Г.М. Повышение экологичности нефтеперерабатывающих предприятий созданием ресурсосберегающих химико-технологических водных систем на основе мембранных процессов автореферат диссертации кандидата технических наук: 03.00.16, 05.17.08 /Шарафутдинова Гульнара Минигаяновна. - Уфа - 2008. - 24 с.

32 Рулев Н.Н., Седлухо Ю.П. Роль гидродинамического и гравитационного механизмов в работе коалесцирующего фильтра // Химия и технология воды. - 1990. - т. 12. - № 5. - с. 393-398.

33 Рулев Н.Н., Седлухо Ю.П. Коллоидно-гидродинамическая теория разделения фаз масляно-водяных эмульсий коалесцирующим фильтром // Химия и технология воды. - 1990. - т. 12. - №9. - с. 219-223.

34 Кулалаева Н. В.Повышение эффективности очистки водонефтяных эмульсий формированием организованной среды в межфазных пограничных

35 Адельшин А.Б. Использование гидродинамических насадок с

крупнозернистой загрузкой для интенсификации очистки нефтесодержащих

сточных вод / А.Б. Адельшин, Н.С. Урмитова. -- Казань: Каз. гос. арх.-строит.

академия, 1997. -- 251 с.

36 Седлухо Ю.П. Моделирование гидродинамических условий процесса

коалесценции эмульгированных в воде нефтепродуктов в слое зернистой загрузки коалесцирующих фильтров / Ю.П. Седлухо, А.Д. Линкевич // Известия вузов. Сер.Строительство и архитектура. -- 1989. -- №10. -- С. 88-91

37 Д.В. Пчелинцев, канд. техн. Наук. Методика проектирования коалесцирующих фильтров сепарационных установок УДК 629.12

38 Истомин В.И Уравнение подобия коалесценции нефтесодержащих вод в тканевых фильтрах. Севастопольский национальный технический университет, УДК 629.12.03 г. Севастополь 2003г

39 М.П. Тюрин, М.А. Апарушкина, З,Н. Османов, Н.А. Солдатова, В.Б. Сажин. Разрушение устойчивых эмульсий в струйном аппарате// Успехи в химии и хим. технол.. 2012. 26, N 5, с. 11-13. Библ. 2. Рус.; рез. англ.

40. Пат. 2361661 РФ, C2, МПК⁵¹ B01D17/022 (2006.01). Сорбирующий материал, способ его изготовления и использования / Дегтярев В. А., Лакина Т. А.; заявители и потентообладатели Дегтярев В. А., Лакина Т. А. - № 2003124478/15; заявл. 11.08.2003; опубл. 10.02.2005. - с. 6.

41. Chakrabarty B. // Journal of Membrane Science. 2008.№325. P. 427-437.

42. Rahimpour A. // Desalination. 2011. № 265. P. 190-198.

43. Kocherginsky N.V. // Journal of Membrane Science.2003. № 220. P. 117-128.

44. Wu C. // Desalination. 2008. № 225. P. 312-321.

45. Zhou J. // Separation and Purification Technology.2010. № 75. P. 243-248.

46. Kukizaki M. // Journal of Membrane Science. 2008.№322. P. 196-203.

47. Li L. // Journal of Membrane Science. 2009. № 342.P. 70-79.

48. Vasanth D., Pugazhenthi G., Uppaluri R.// Desalination. 2013. 320, с. 86-95. Англ.

49. Chakrabarty B., Ghoshal A. K., Purkait M. K..// Chem. Eng. J.. 2010. 165, N 2, с. 447-456. Англ.

50. Samuel J. Maguire-Boyle, Andrew R. Barron// Journal of Membrane Science382 (2011) 107- 115

51. Alberto Lobo, Aґ ngel Cambiella, Joseґ Manuel Benito, Carmen Pazos, Joseґ Coca// Journal of Membrane Science 278 (2006) 328-334

280-288

53. Hanieh Karimnezhada, Laleh Rajabia, Ehsan Salehib,?,Ali Ashraf Derakhshana, Sara Azimi Applied //Surface Science 293 (2014) 275- 286

54. Emilie Lepercq-Bosta,b, Marie-Laurence Giorgia, Arsene Isamberta, Christophe Arnaudb //Journal of Membrane Science 357 (2010) 36-46

Размещено на Allbest.ru