Главная База знаний "Allbest" Строительство и архитектура Разработка инженерно-технических решений по повышению устойчивости при пожаре здания автотранспортного предприятия г. Владивостока

Разработка инженерно-технических решений по повышению устойчивости при пожаре здания автотранспортного предприятия г. Владивостока

Оценка огнестойкости железобетонных конструкций производственной базы ВПОПТ г. Владивостока с учетом воздействия машинных масел; характеристика здания, анализ пожарной опасности производства и экспертиза строительных конструкций; влияние агрессивных сред.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 06.03.2013
Размер файла 548,7 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

Rbn - нормативное сопротивление бетона [24], МПа;

Rsn - нормативное сопротивление арматуры i-х стержней, находящихся в одинаковых условиях обогрева [23], МПа;

As,i - площадь i-х стержней арматуры, находящихся в одинаковых условиях обогрева [24], м2;

гs,i,t - коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры [24];

i - количество стержней в разных условиях обогрева.

Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по п. 3.2.10 [24] с учетом уменьшения рабочего сечения бетона колонны при воздействии пожара, учитывая отношение l0/bt(ф=1ч):

Определяем коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры при пожаре по п. 3.1.5 [24]:

гs,t = 1.

По формуле (3.13) определяем несущую способность колонны через 1 час температурного воздействия:

Так как несущая способность колонны на момент времени пожара ф=0,5 ч N= 2943 кН больше нормативной нагрузки, действующей на конструкцию Nn = 2000 кН, то соответственно предел огнестойкости рассматриваемой колонны более 30 мин.

Выполним расчет на момент времени пожара 1 ч.

Теплотехнический расчет.

ц1 =0,63 ч1/2; ц2=0,5.

м2/ч

;

Так как r>1, то принимаем r=1.

.

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности:

м

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона в углу колонны:

, м

b=h/2 - alt=0.4/2 - 0.042=0,158;

ш=b/c - 0.2=0.158/0.178 - 0.2=0.69;

A=F=0.69•(2·0,178)2=0,09 м2.

Тогда сторона рабочего сечения м.

Определяем значения параметров , , и .

Определяем относительные расстояния:

Так как и , то согласно (3.12), принимаем

Определяем значение температуры прогрева арматур при ф = 1 ч. по формуле (3.10):

Статический расчет

Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по п. 3.2.10 [24] с учетом уменьшения рабочего сечения бетона колонны при воздействии пожара, учитывая отношение l0/bt(ф=1ч):

Определяем коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры при пожаре по п. 3.1.5 [24]:

гs,t = 0.56.

По формуле (3.13) определяем несущую способность колонны через 1 час температурного воздействия:

Так как несущая способность колонны на момент времени пожара ф=1 ч составляет 2264 кН, что больше нормативной нагрузки, действующей на конструкцию, то предел огнестойкости рассматриваемой колонны более 60 мин.

Выполним расчет на момент времени пожара 1,5 ч.

Теплотехнический расчет.

ц1 =0,63 ч1/2; ц2=0,5.

м2/ч

;

Так как r>1, то принимаем r=1.

.

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности:

м

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона в углу колонны:

,

b=h/2 - alt=0.4/2 - 0.057=0,143;

ш=b/c - 0.2=0.143/0.167 - 0.2=0.65;

A=F=0.65•(2·0,167)2=0,07 м2.

Тогда сторона рабочего сечения

м.

Определяем значения параметров , , и .

Определяем относительные расстояния:

Так как и , то согласно (3.12), принимаем

Определяем значение температуры прогрева арматур при ф = 1 ч. по формуле (3.10):

Статический расчет

Определяем коэффициент продольного изгиба колонны по п. 3.2.10 [24] с учетом уменьшения рабочего сечения бетона колонны при воздействии пожара, учитывая отношение l0/bt(ф=1ч):

Определяем коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры при пожаре по п. 3.1.5 [24]:

гs,t = 0.22.

По формуле (3.13) определяем несущую способность колонны через 1 час температурного воздействия:

Так как несущая способность колонны на момент времени пожара ф=1,5 ч составляет 1554 кН, что меньше нормативной нагрузки, действующей на конструкцию, то предел огнестойкости рассматриваемой колонны менее 90 мин. Для более точного определения значения предела огнестойкости строим график зависимости несущей способности колонны, от времени воздействия пожара (рис. 3.2).

Таким образом, фактический предел огнестойкости составит 1,2 ч или 72 минуты. Это выше требуемого предела огнестойкости Птр=45 мин, следовательно, железобетонная колонна на момент ввода в эксплуатацию соответствовала противопожарным требованиям.

Рис. 3.2 График зависимости несущей способности колонны, от времени воздействия пожара

огнестойкость строительный железобетонный агрессивный

Учитывая исследования, проводимые на кафедре [20], можно получить коэффициенты, учитывающие срок эксплуатации (k1) и степень агрессивности среды (k2). О данной методике оценки огнестойкости железобетонных конструкций с учетом срока эксплуатации говорилось выше.

Зная, что срок эксплуатации здания и железобетонных конструкций более 20 лет, состояние конструкции в соответствии с [17] - неудовлетворительное, степень агрессивности среды в соответствии с табл. 3.1 - слабоагрессивная, то коэффициенты (k1) и (k2) будут иметь следующие значения: k1 = 0,3; k2 = 1,3.

Учитывая полученные значения, рассчитаем фактический предел огнестойкости колонны с учетом срока эксплуатации, путем умножения фактической огнестойкости конструкции без учета срока эксплуатации на эти коэффициенты.

Пф,э = Пф· k1· k2 = 72·0.3·1,3 = 28 мин., что ниже требуемого предела огнестойкости.

Другими словами, конструкция до эксплуатации соответствовала требованиям противопожарных норм, а с учетом срока эксплуатации фактический предел огнестойкости стал ниже требуемого. Поэтому необходимо предложить мероприятия по повышению предела огнестойкости данной конструкции.

3.3 Расчет фактических пределов огнестойкости железобетонных конструкций с учетом воздействия агрессивных сред

Расчетное сечение ребристой плиты по огнестойкости принимается путем объединения ребер двух соседних плит и рассчитывается как балка.

Исходные данные для расчета:

Длина плиты 5550 мм, ширина 1485 мм, ширина ребра 85 мм.

Расчетное сечение 300Ч170 мм;

Класс бетона В30;

Плотность с0 = 2350 кг/м3;

Влажность wb = 2,5%;

Арматура 4 25 мм; Класс арматуры А-III;

Обогрев с 3-х сторон;

Нагрузка, действующая на плиту 18,5 кН/м.

Сечение плиты перекрытия для расчета огнестойкости представлено на рисунке 3.3.

Проведем расчет огнестойкости плиты без учета срока эксплуатации.

Определим значения, которые не будут изменяться на протяжении всего расчета.

Суммарная площадь арматуры, для каждой группы стержней по п.3.1.1 [24], находящихся в разных условиях обогрева:

As,1 = 982 мм2; As,2 = 982 мм2.

Нормативные сопротивления бетона и арматуры в зависимости от класса бетона и класса арматуры соответственно [23]:

Rbn = 22 МПа; Rsn = 390 МПа.

1485 425 - А-III 170

Рис. 3.3 Схема к расчету огнестойкости плиты: «1», «2», «3» - номера обогреваемых пожаром поверхностей сечения плиты

Зададимся временными периодами температурного воздействия (пожара) на плиту. Определим несущую способность плиты для ф = 0, 1, 2 часа пожара.

Так как в наиболее неблагоприятных условиях при воздействии пожара находятся ребра плиты, поэтому, как был сказано выше, огнестойкость такой конструкции будем оценивать как огнестойкость балки при трехстороннем обогреве.

ф = 0 (до пожара).

Несущая способность плиты до пожара определяется по формуле:

(3.14)

(3.15)

где

As - площадь сечения арматуры;

h0 - рабочая высота сечения бетона;

x - высота сжатой зоны бетона;

Rsn - нормативное сопротивление арматуры, определяется в зависимости от класса арматуры [23].

Rbn - нормативное сопротивление бетона, определяется в зависимости от класса бетона [23].

Определяем высоту сжатой зоны по формуле (3.15):

Определим несущую способность плиты до пожара по формуле (3.14):

где a - расстояние до центра тяжести арматуры;

Выполним расчет на момент времени пожара 1 ч.

Теплотехнический расчет

Определим значение приведенного коэффициента температуропроводности прогреваемого слоя бетона колонны по формуле (3.3):

Определяем значения коэффициентов, зависящих от плотности бетона ц1 и ц2: Согласно п. 3.2.8 и 3.2.9 [18] при с= 2350 кг/м3, имеем ц1 = 0,62 и ц2 = 0,5.

Определяем температуру прогрева арматур Ts1 и Ts2 плиты.

Температура бетона и арматуры в балке при трехстороннем огневом воздействии, когда первая и вторая обогреваемые поверхности параллельны, а третья им перпендикулярна, определяют по формуле:

(3.16)

Определяем значения параметра l (толщины начавшего прогреваться слоя бетона) по формуле (3.3):

Расчет температур в общем случае проводится по условной толщине рассматриваемого слоя бетона xi от обогреваемой поверхности.

Определяем значения параметров и для разных групп арматур, т.е. арматур находящихся в разных условиях обогрева.

Для арматуры из первой группы:

При определении температуры прогрева арматуры воспользуемся формулой (3.11):

Определяем относительные расстояния по формуле (3.12):

Так как , то согласно (3.12), принимаем

Для арматуры из второй группы:

Определяем относительные расстояния по формуле (3.12):

Так как , то согласно (3.12), принимаем

Определяем значение температуры прогрева арматур при ф = 1 ч. по формуле(3.16):

Определим площадь бетона, сохранившую свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара.

Согласно п.3.2.6 [18], значение критической температуры прогрева тяжелого бетона на гранитном заполнителе будет равно 500°С ().

Толщину слоя бетона, прогретого до у третьей обогреваемой поверхности определяем по формулам (3.5) - (3.7) и по формуле:

(3.17)

Толщину прогретого бетона у первой и второй обогреваемых поверхностей принимают как для параллельных обогреваемых поверхностей и находят по формулам (3.18), (3.19):

(3.18)

Толщину слоя бетона, прогреваемого до критической температуры, определяют по формуле при : х1 = дcr:

(3.19)

Определяем значение параметра r для середины обогреваемой поверхности по формуле (3.7):

Определяем по формуле (3.5):

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности (по оси y) по формуле (3.17):

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности (по оси x) по формулам (3.18) и (3.19):

Площадь бетона, сохранившая свою прочность равна:

Статический расчет (прочностная задача).

Несущая способность плиты при пожаре определяется по формуле:

(3.19)

(3.20)

Где xtem - высота сжатой зоны, м;

Rbn - нормативное сопротивление бетона [23], МПа;

Rsn,i - нормативное сопротивление арматуры i-х стержней, находящихся в одинаковых условиях обогрева [23], МПа;

As,i - площадь i-х стержней арматуры, находящихся в одинаковых условиях обогрева [24], м2;

гs,i - коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры [24];

btem - ширина сечения при пожаре;

h0,tem - рабочая высота сечения при температуре;

i - количество стержней в разных условиях обогрева.

Определяем коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры при пожаре по п. 3.1.5 [24] для каждой группы стержней:

гs,1 = 0.79; гs,2 = 1.

Определяем несущую способность плиты через 1 час температурного воздействия:

Выполним расчет на момент времени пожара 2 ч.

Теплотехнический расчет

ц1 = 0,62 и ц2 = 0,5.

Определяем температуру прогрева арматур Ts1 и Ts2 плиты.

Температура бетона и арматуры в балке при трехстороннем огневом воздействии, определяется по формуле (3.16):

Определяем значения параметра l по формуле (3.3):

Значения параметров и для разных групп арматур определены выше.

Для арматуры из первой группы:

Определяем относительные расстояния:

Так как , то принимаем

Для арматуры из второй группы:

Определяем относительные расстояния:

Определяем значение температуры прогрева арматур при ф = 2 ч. по формуле (3.16):

Определим площадь бетона, сохранившую свою прочность в расчетный момент времени воздействия пожара. .

Определяем значение параметра r для середины обогреваемой поверхности:

Определяем :

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности (по оси y):

Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности (по оси x):

Площадь бетона, сохранившая свою прочность равна:

Статический расчет (прочностная задача).

Несущая способность плиты при пожаре определяется по формуле (3.19):

Определяем коэффициент, учитывающий снижение нормативного сопротивления арматуры при пожаре по п. 3.1.5 [18] для каждой группы стержней:

гs,1 = 0,05; гs,2 = 0,46.

Определяем несущую способность плиты через 2 часа температурного воздействия:

Несущая способность плиты до пожара равна 98 кНм. На плиту действует равномерно-распределенная нормативная нагрузка qn = 10,5 кН/м.

Найдем момент, действующий на плиту:

По результатам расчета строим график зависимости несущей способности плиты, от времени воздействия пожара без учета срока эксплуатации (рис. 3.4).

Фактический предел огнестойкости плиты в условиях стандартного пожара без учета срока эксплуатации равен 0,9ч или 54 минуты, что выше требуемого предела огнестойкости (Птр = 45 минут). Другими словами на момент ввода в эксплуатацию, железобетонная плита покрытия соответствовала требования норм.

Рис. 3.4 График снижения несущей способности плиты

Учитывая исследования, проводимые на кафедре [20], можно получить коэффициенты, учитывающие срок эксплуатации (k1) и степень агрессивности среды (k2).

Зная, что срок эксплуатации здания и железобетонных конструкций более 20 лет, состояние конструкции в соответствии с [17] - неудовлетворительное, степень агрессивности среды в соответствии с табл. 3.1 - слабоагрессивная, то коэффициенты (k1) и (k2) будут иметь следующие значения: k1 = 0,3; k2 = 1,3.

Учитывая полученные значения, рассчитаем фактический предел огнестойкости плиты с учетом срока эксплуатации, путем умножения фактической огнестойкости конструкции без учета срока эксплуатации на эти коэффициенты.

Пф,э = Пф· k1· k2 = 54·0.3·1,3 = 21 мин.,

что ниже требуемого предела огнестойкости.

Учитывая срок эксплуатации можно отметить, что фактический предел огнестойкости плиты стал ниже требуемого. Поэтому необходимо предложить мероприятия по повышению предела огнестойкости данной конструкции.

3.3.1 Расчет фактического предела огнестойкости железобетонной фермы покрытия

Наиболее уязвимым с точки зрения огнестойкости является нижний пояс фермы, работающий на изгиб. Бетон плохо работает на растяжение, поэтому основная нагрузка в растянутой зоне фермы будет восприниматься арматурой. Нижний пояс фермы можно рассматривать, как балку, работающую на изгиб.

Для расчета выбираем конструкцию со следующими исходными данными:

- железобетонная ферма покрытия (с параллельными поясами - рис.3.5) длиной l = 18 м;

- размеры расчетного сечения (нижний пояс фермы): высота сечения h = 250 мм, ширина сечения b = 200 мм;

- бетон класса В25, плотность с0 = 2300 кг/м3, влажность wb = 2,5%;

- армирование симметричное шестью стержнями арматуры класса А-III, диаметром 20 мм каждый;

- на ферму действует равномерно распределенная нагрузка qn = 4 кН/м.

Сечение нижнего пояса фермы для расчета огнестойкости представлено на рисунке 3.6.

Рис 3.5 Железобетонная ферма покрытия с параллельными поясами

Рис 3.6 Расчетное сечение нижнего пояса фермы

Несущую способность конструкции с учетом температурного воздействия будем определять по формуле:

(3.21)

Рассчитаем огнестойкость балки без учета срока эксплуатации.

Определим среднее расстояние до оси арматуры по формуле:

(3.22)

Где As,i - площадь i-х стержней арматуры, находящихся в одинаковых условиях обогрева [24], м2;

аi - расстояние до оси арматуры i-х стержней арматуры, находящихся в одинаковых условиях обогрева, м;

i - количество стержней в одинаковых условиях обогрева.

В соответствии с п.3.1.1. [25] As1 = As2 = 628 мм2, As3 = As4 = 314 мм2.

a1 = a2 = a3 = 40 мм, a4 = 120 мм.

По [23] определим нормативные сопротивления бетона и арматуры в зависимости от класса бетона и класса арматуры соответственно.

Rbn = 18,5 МПа, Rsn = 390 МПа.

Для выполнения дальнейших расчетов зададимся интервалами времени пожара = 0, 1, 2 часа.

Определим несущую способность фермы до пожара.

При = 0 ч, btem = b, гs,tem =1.

Определим несущую способность фермы для = 1 час.

Для этого по п. 3.2.11 [24] определим слои бетона прогретые до критической температуры:

дtx = дty = 15 мм.

btem = 280-2•15 = 250 мм.

По п. 3.1.4 [24] определим температуру арматуры:

t1 = 420C, t2 = 280C, t3 =300C, t4 = 150C.

Этим значениям температур соответствуют, коэффициенты снижения прочности арматурной стали гs,tem,1 = 0,99; гs,tem,2 = 1; гs,tem,3 = 1; гs,tem,4 = 1.

Определим несущую способность балки для = 2 часа.

Для этого по п. 3.2.11 [24] определим слои бетона прогретые до критической температуры:

дtx = дty = 30 мм.

btem = 280-2•30 = 220 мм.

По п. 3.1.14 [24] определим температуру арматуры:

t1 = 700C, t2 = 500C, t3 =450C, t4 = 200C.

Этим значениям температур соответствуют, коэффициенты снижения прочности арматурной стали гs,tem,1 = 0,18; гs,tem,2 = 0,79; гs,tem,3 = 098; гs,tem,4 = 1.

Найдем момент, действующий на ферму:

По результатам расчета строим график зависимости несущей способности плиты, от времени воздействия пожара без учета срока эксплуатации (рис. 3.7).

Фактический предел огнестойкости фермы в условиях стандартного пожара без учета срока эксплуатации равен 1,5 ч или 90 минут, что выше требуемого предела огнестойкости (Птр = 45 минут). Другими словами на момент ввода в эксплуатацию, железобетонная ферма покрытия соответствовала требования норм.

Рис. 3.7 График снижения несущей способности фермы

Учитывая исследования, проводимые на кафедре [20], можно получить коэффициенты, учитывающие срок эксплуатации (k1) и степень агрессивности среды (k2).

Зная, что срок эксплуатации здания и железобетонных конструкций более 20 лет, состояние конструкции в соответствии с [17] - удовлетворительное, степень агрессивности среды в соответствии с табл. 3.1 - слабоагрессивная, то коэффициенты (k1) и (k2) будут иметь следующие значения: k1 = 0,5; k2 = 1,3.

Учитывая полученные значения, рассчитаем фактический предел огнестойкости плиты с учетом срока эксплуатации, путем умножения фактической огнестойкости конструкции без учета срока эксплуатации на эти коэффициенты.

Пф,э = Пф· k1· k2 = 90·0.5·1,3 = 58,5 мин.,

что выше требуемого предела огнестойкости

Учитывая срок эксплуатации можно отметить, что фактический предел огнестойкости фермы, хотя и выше требуемого, все равно достаточно низкий. Поэтому необходимо осуществить поверхностный ремонт ферм, чтобы уменьшить дальнейшее снижение несущей способности и огнестойкости данной конструкции.

4. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ЗАЩИТЕ ИХ ОТ КОРРОЗИИ

4.1 Защита железобетонных конструкций от коррозии

Защита строительных конструкций от коррозии осуществляется в соответствии с [21].

Как уже отмечалось ранее, по степени воздействия на строительные конструкции среды разделяются на неагрессивные, слабоагрессивные, среднеагрессивные и сильноагрессивные.

По физическому состоянию среды разделяются на газообразные, твердые и жидкие.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивной среде, их коррозионную стойкость следует обеспечивать применением коррозионно-стойких материалов, добавок, повышающих коррозионную стойкость бетона и его защитную способность для стальной арматуры, снижением проницаемости бетона технологическими приемами, установлением требований к категории трещиностойкости, ширине расчетного раскрытия трещин, толщине защитного слоя бетона.

В случае недостаточной эффективности названных выше мер должна быть предусмотрена защита поверхности конструкции:

лакокрасочными покрытиями;

оклеечной изоляцией из листовых и пленочных материалов;

облицовкой, футеровкой или применением изделий из керамик, шлакоситала, стекла, каменного литья, природного камня;

штукатурными покрытиями на основе цементных, полимерных вяжущих, жидкого стекла, битума;

уплотняющей пропиткой химически стойкими материалами.

Меры защиты железобетонных конструкций от коррозии следует применять с учетом вида и особенностей защищаемых конструкций, технологии их изготовления, возведения и условий эксплуатации [6].

4.1.1 Степень агрессивного воздействия среды

Как уже отмечалось ранее, агрессивными средами, воздействующими на основные несущие конструкции здания ВПОПТ г. Владивостока являются влажный морской климат и воздействие технических масел. В свою очередь влажный морской воздух будет относиться к газообразной среде, а технические масла к жидкой органической среде.

Степень агрессивного воздействия газообразных сред на конструкции из бетона и железобетона приведены в табл. 2 [21] в зависимости от влажностного режима в помещении и группы агрессивных газов (в зависимости от их вида и концентрации). Тогда степень агрессивного воздействия для влажного морского воздуха принимаем как слабоагрессивную.

Степени агрессивного воздействия для жидких органических сред приведены в табл. 8 [21] в зависимости от среды, воздействующей на конструкции и марки бетона по водонепроницаемости. Марку бетона по водонепроницаемости определяем в соответствии с п. 2.3 [10]. Так как все основные несущие конструкции выполнены из тяжелого бетона класса В30, то принимаем марку бетона по водонепроницаемости W6. Тогда степень агрессивного воздействия для технических масел принимаем как слабоагрессивную.

4.1.2 Основные требования к материалам и конструкциям

Для бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений с агрессивными средами необходимо предусматривать следующие виды цементов:

портландцемент, портландцемент с минеральными добавками, шлакопортландцемент, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 10178-76;

сульфатостойкие цементы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 22266-76;

глиноземистый цемент, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 969-77;

напрягающий цемент.

В качестве мелкого заполнителя следует предусматривать кварцевый песок (отмучиваемых частиц не более 1% по массе по ГОСТ 10268-80)., а также пористый песок, отвечающий требованиям ГОСТ 9759-83.

В качестве крупного заполнителя следует предусматривать фракционированный щебень изверженных пород, гравий и щебень из гравия, отвечающие требованиям ГОСТ 10268-80. Следует использовать щебень изверженных пород марки не ниже 800, гравий и щебень из гравия - не ниже Др 12.

Воду для затворения бетонной смеси необходимо применять в соответствии с требованиями ГОСТ 23732-79 [6].

Арматурные стали по степени опасности коррозионного повреждения подразделяются на три группы (табл. 9 и 10 [6]).

Требования к толщине защитного слоя и водонепроницаемости бетона при воздействии газообразных и твердых агрессивных сред изложены в табл. 10 а при воздействии жидких сред - табл. 11 [6].

В основных несущих конструкциях здания ВПОПТ используются арматурная сталь классов А-III, которая относится к I группе арматурных сталей, а также К-7, которая относится ко II-ой группе арматурных сталей.

Для арматурных сталей первой группы при воздействии слабоагрессивной среды толщина защитного слоя должна быть не менее 20 мм при марке бетона по водонепроницаемости W4, а для арматурных сталей второй группы при воздействии слабоагрессивной среды толщина защитного слоя должна быть на менее 25 мм при марке бетона по водонепроницаемости W4.

4.1.3 Защита от коррозии поверхностей железобетонных конструкций

Защиту поверхностей конструкций следует предусматривать в случаях, указанных в табл. 13 [21], и назначать в зависимости от вида и степени агрессивного воздействия среды.

Следует использовать следующие виды защиты поверхностей:

лакокрасочные покрытия - при действии газообразных и твердых сред (аэрозоли);

лакокрасочные толстослойные (мастичные) покрытия - при действии жидких сред, при непосредственном контакте покрытия с твердой агрессивной средой;

оклеечные покрытия - при действии жидких сред, в грунтах, в качестве непроницаемого подслоя в облицовочных покрытиях;

облицовочные покрытия, в том числе из полимербетонов, - при действии жидких сред, в грунтах, в качестве защиты механических повреждений оклеечного покрытия;

пропитку (уплотняющую) химически стойкими материалами - при действии жидких сред, в грунтах;

гидрофобизацию - при периодическом увлажнении водой или атмосферными осадками, образовании конденсата, в качестве обработки поверхности до нанесения грунтовочного слоя под лакокрасочные покрытия.

Лакокрасочные материалы, используемые для защиты поверхностей железобетонных конструкций, приведены в справочном приложении 3 [21].

Лакокрасочные толстослойные (мастичные), оклеечные и облицовочные покрытия для защиты поверхностей железобетонных конструкций, контактирующих с жидкой агрессивной средой, приведены в справочном приложении 4 [21].

Следует особо отметить, что не допускается применение лакокрасочных покрытий, рулонных, листовых материалов, а также композиций герметиков на основе битума в жидких органических средах (масла, нефтепродукты, растворители).

Защиту от коррозии необетонируемых стальных закладных деталей и соединительных элементов железобетонных конструкций следует предусматривать:

лакокрасочными покрытиями (прил.3 [21]) в помещениях с сухим или нормальным влажностным режимом при неагрессивной и слабоагрессивной степени воздействия среды;

металлическими покрытиями (цинковыми и алюминиевыми) в помещениях с влажным или мокрым режимом при неагрессивной и слабоагрессивной степени воздействия среды;

комбинированными покрытиями (лакокрасочными по металлизационному слою) при средней и сильной степени агрессивного воздействия среды.

Закладные детали и соединительные элементы в стыках наружных ограждающих конструкций, подвергающихся увлажнению атмосферной влагой, конденсатом, промышленными водами, независимо от степени агрессивного воздействия среды должны быть защищены металлическими или комбинированными покрытиями.

Толщина металлизационных покрытий и металлизационного слоя в комбинированных покрытиях должна быть для цинковых и алюминиевых покрытий не менее 120 мкм [6].

4.1.4 Подготовка поверхности железобетонных конструкций перед проведением ремонтно-восстановительных работ

Одним из важнейших этапов при проведении ремонтно-восстановительных работ является подготовка поверхности конструкции.

Качество подготовки бетонной поверхности для нанесения защитных покрытий оценивают по влажности поверхностного слоя бетона, по шероховатости и по чистоте. Состояние бетонной поверхности зависит от состава бетона, способа его формирования, качества опалубки, типа форм и вида их смазки. В зависимости от высоты выступающих частиц и числа раковин и углублений устанавливают класс шероховатости поверхности бетона. Для окрасочных и оклеечных покрытий, класс шероховатости должен быть не ниже 3Ш, для мастичных - 2Ш, для облицовочных - 1Ш. Перед нанесением покрытия поверхность железобетонных конструкций очищают от всякого рода загрязнений, выравнивают при помощи ручных и механизированных (песко- и дробеструйных) инструментов (шлифовальных машин и т.д.), обеспыливают. Жировые загрязнения удаляют растворителем, солеобразование удаляют чистой водой, продукты взаимодействия с кислотами - 4-5% раствором кальцинированной соды. Затем бетонные поверхности вновь промывают водой. Все раковины и трещины должны быть заделаны бетоном или раствором одинакового состава с конструкцией.

Для повышения прочности сцепления возможно введение в состав раствора или бетона вводных поливинилацетатных эмульсий, латексов, эпоксидных и других материалов.

Влажность поверхностного слоя бетона на глубине до 20 мм конструкции, подготовленной к защите покрытиями, не должна превышать 5-6%. Влажность определяют стандартным методом в 3-4 местах на пробах с глубины 10 мм. Для покрытий из материалов, отвердевающих при повышенной влажности, или водорастворимых материалов требование по влажности поверхности не имеет решающего значения.

4.2 Восстановление несущей способности железобетонных конструкций

Низкое качество проектирования и производства работ при строительстве зачастую приводит к преждевременному разрушению конструкций или их частей, необходимости проведения внеочередных капитальных ремонтов, восстановления и усиления строительных конструкций или даже реконструкции здания в целом. Реконструкция зданий, а также восстановление и усиление их строительных конструкций в условиях действующих предприятий всегда трудоемкое и дорогостоящее мероприятие, особенно если их выполнение требует полной или частичной остановки работы производства.

В последние годы реконструкция стала одним из магистральных направлений в области капитального строительства. Ее объемы неуклонно возрастают. По своей специфике проектирование и проведение работ по реконструкции существенно отличаются от процесса создания новых зданий и сооружений, что обуславливает необходимость соответствующей подготовки инженерных кадров.

Для усиления железобетонных конструкций применимы обычные традиционные методы усиления, при выборе и выполнении которых следует только учитывать специфику повреждения железобетона, а также техническое задание на реконструкцию здания или сооружения, которое включает возможные изменения объемно-планировочных решений, нагрузок и условий эксплуатации.

При выборе оптимального способа усиления строительных конструкций важно установить действительный характер их работы, фактически действующие нагрузки.

При определении нагрузок на существующие конструкции необходимо использовать фактические данные о собственной массе технологического оборудования и строительных материалов, так как принятие нормированных значений этих величин, установленных для проектирования вновь возводимых сооружений, приводит к существенному завышению фактически действующих нагрузок, и, как следствие, к неоправданному и дорогостоящему усилению конструкций [20].

При выборе вариантов усиления следует отдавать предпочтение решениям с четкой расчетной схемой, обеспечивающей совместную работу усиливаемой конструкции с элементами усиления и позволяющей достоверно определять дополнительно воспринимаемую нагрузку.

Усиление конструкций может осуществляться по двум схемам:

возведение новых разгружающих или заменяющих конструкций, которые полностью или частично воспринимают дополнительные нагрузки;

увеличение несущей способности существующих конструкций.

В свою очередь увеличение несущей способности конструкций может осуществляться:

без изменения и с изменением расчетной схемы и напряженного состояния;

с применением специальных методов усиления.

Для элементов усиления без предварительного напряжения рекомендуется применять рабочую арматуру классов А-I, А-II, А-III; для предварительно напряженных конструкций усиления (шпренгелей, затяжек) - А-IIIв, А-IV, А-V, А-VI; арматурные канаты классов К-7 и К-19 и др. в конструкциях, эксплуатируемых в агрессивных условиях, рекомендуются стали Ат-VI, Ат-V, Ат-VI, Ат-VIК.

При длине усиливаемой конструкции до 12 м рекомендуются все виды арматуры, при длине более 12 м - канаты из проволоки диаметром не менее 2,5 мм.

Конструкции усиления из канатов и пучков высокопрочной проволоки, расположенных открыто или в пазах, следует применять только в неагрессивных и слабоагрессивных средах.

Расчет железобетонных конструкций усиления выполняется с учетом фактических характеристик прочности и армирования материалов.

Бетон усиления должен приниматься на один класс выше, чем условный класс прочности бетона усиливаемого элемента, но не ниже В15 - для наземных конструкций и В12,5 - для фундаментов. Кроме того, при агрессивных условиях эксплуатации класс бетона должен отвечать требуемой плотности и стойкости, соответствующей требованиям эксплуатации среды.

Раствор для заделки отверстий, защитной штукатурки и т.п. принимается не ниже марки 150.

При усилении бетонных и железобетонных конструкций наращиванием, «рубашками» и обоймами следует использовать портландцемент марки не ниже 400.

Эффективность усиления железобетонных конструкций во многом определяется качеством бетонной смеси, видом и крупностью заполнителя. При виброуплотнении бетона крупность заполнителя (за исключением массивных конструкций) принимается не более 20 мм, а при усилении обоймами толщиной 70-120 мм - не более 10 мм. При торкретировании крупность заполнителя определяется паспортными данными цемент-пушки и принимается не более 10 мм.

Песок рекомендуется применять с модулем крупности не ниже 2,2-2,5 и с количеством пустот не более 40%.

Состав бетона должен обеспечить проектную прочность элементов усиления и качественное уплотнение бетонной смеси. При толщине усиления до 120 мм осадка конуса принимается 6-8 см, от 120 до 200 мм - 6-2 см, более 200 мм - 1-3 см.

При выполнении работ в зимнее время усиливаемые конструкции и бетон усиления должны иметь температуру не менее + 15 С.

Минимальная толщина защитного слоя бетона предварительно напряженной арматуры усиления принимается 20 мм. В агрессивных условиях рекомендуется использовать стали марок 18Г2С и 25Г2С. наиболее ответственные узлы усиления рекомендуется располагать вне зон постоянного увлажнения.

Для улучшения сцепления бетона усиления с бетоном усиливаемой конструкции, рекомендуется делать насечки.

Перед производством работ по усилению конструкций или отдельных участков и элементов необходимо разгрузить усиляемые конструкции или подвести под них страховочные подпорки и крепления.

Подлежащие усилению участки или элементы следует освободить от поврежденных частей бетона с разрушенной структурой. Участки должны быть очищены от мусора, пыли и промыты водой под давлением [20].

4.2.1 Усиление железобетонной колонны

Как показали расчеты, несущая способность колонн в процессе эксплуатации значительно снизилась, фактический предел огнестойкости колонн ниже требуемого, поэтому необходимо разработать технические решения по их усилению.

Поврежденные железобетонные колонны могут быть усилены: односторонним, двухсторонним или трехсторонним наращиванием слоя армированного бетона, замкнутыми монолитными железобетонными рубашками, охватывающим колонну, металлическими обоймами разных конструкций.

Усиление колонны металлическими обоймами изображено на рис. 4.2. устройство для усиления колонны включает обойму, выполненную из уголков (установленных по граням колонны и соединенных планками), снабженную натяжными болтами, каждый из которых состоит из опорных элементов и натяжного винта. Обойма выполнена составной по высоте, причем опорные элементы закреплены на стыкуемых концах колонны, а натяжной винт выполнен с разносторонней резьбой по концам.

Для включения стержней усиления в совместную работу с колонной им с помощью распорных болтов придается предварительное сжатие расчетной величины.

По окончании напряжения уголков приваривают планки, а монтажные стяжки удаляют.

Натяжные узлы могут быть срезаны или декоративно закрыты.

Восстановление защитного слоя производится с помощью торкретирования.

Усиление колонны предварительно напряженными двухсторонними металлическими распорками изображено на рис.4.3. в данном случае усиление производят путем постановки по всей высоте дополнительных распорок из уголков, двутавров или швеллеров, соединенных в середине высоты шарнирно, стянутых болтами и соединенных накладками. Опорами распорок служат: внизу - фундамент, а вверху - конструкция перекрытия. При стягивании распорок они принимают на себя часть вертикальных нагрузок, разгружая эту колонну.

Восстановление защитного слоя бетона производят с помощью торкретирования с предварительной очисткой арматуры и бетона.

Однако одним из наиболее эффективных способов усиления железобетонных колонн является устройство железобетонных обойм.

Наиболее простым типом железобетонных обойм являются обоймы с обычной продольной и поперечной арматурой без связи арматуры обоймы с арматурой усиливаемой колонны.

Усиление колонны железобетонной обоймой изображено на рис. 4.4. при таком способе усиления важно обеспечить совместную работу «старого» и «нового» бетона, что достигается тщательной очисткой поверхности бетона усиливаемой конструкции пескоструйным аппаратом, насечкой или обработкой металлическими щетками, а также промывкой под давлением непосредственно перед бетонированием. Для улучшения адгезии и защиты бетона и арматуры в агрессивных условиях рекомендуется применение полимербетонов.

Толщина обоймы колонн определяется расчетом и конструктивными требованиями (диаметром продольной и поперечной арматуры, величиной защитного слоя и т.п.). как правило, она не превышает 300 мм. Площадь рабочей продольной арматуры также определяют расчетом, ее диаметр принимают не менее 16 мм для стержней, работающих на сжатие, и 12 мм для стержней, работающих на растяжение. Поперечную арматуру диаметром не менее 6 мм для вязаных каркасов и 8 мм для сварных устанавливают с шагом 15 диаметров продольной арматуры и не более трехкратной толщины обоймы, но не более 200 мм. В местах концентрации напряжений шаг хомутов уменьшается.

Для усиления железобетонных колонн здания ВПОПТ г. Владивостока выберем именно этот способ, так как он является более простым и позволяет использовать для его осуществления средства малой механизации.

Способы обработки поверхностного слоя с использованием средств малой механизации изображены на рис. 4.5.

Торкретирование производится под давлением сжатого воздуха до 5-6 атм. Состав цемента и песка (1:3) перемешивают и загружают в цемент-пушку под давлением воздуха. Смесь по материальному шлангу подается к соплу, где смачивается водой, а затем выбрасывается под давлением на защищаемую поверхность послойно (1-й слой - цемент М300, толщиной 10-20 мм, 2-й слой - цемент М500 толщиной 10-15 мм).

Флюатирование бетона начинается с нанесения на сухую очищенную поверхность раствора хлористого кальция, а затем флюатов. Флюаты наносятся кистью или распылителем в три слоя с повышением их концентрации для первого - 2-3% по массе, для третьего - уже 12%. Каждый слой наносится после прекращения впитывания флюата с перерывами до 4 ч на его высыхание. После нанесения очередного слоя поверхность обрабатывается насыщенным раствором гидрата окиси кальция, приготавливаемого путем растворения извести в воде.

Расход флюата зависит от плотности и структуры обрабатываемого материала и составляет 150-300 г кристаллической соли на 1 м2 поверхности.

Силикатизация поверхностного слоя состоит во взаимодействии нанесенного на конструкцию жидкого стекла (после его высыхания) с раствором хлористого кальция, в результате чего образуется силикат кальция, заполняющий поры и повышающий стойкость конструкции к агрессивной среде.

Силикатизация может быть осуществлена как распылителем, так и кистью по такой же технологии.

Для гидрофобизации бетонных конструкций используется следующий набор кремнийорганических полимерных материалов:

водная эмульсия ГКЖ-94, представляющая собой водный раствор кремнийорганической жидкости ГКЖ-94, содержащей в качестве эмульгатора желатину;

раствор ГКЖ-94 в уайт-спирите или керосине;

водный раствор ГКЖ-94, являющийся смесью кремнийорганических соединений.

Указанные материалы наносятся кистью или пульверизатором на сухую, предварительно очищенную поверхность из расчета на 1 м2 поверхности 250-300 г 20%-ной эмульсии, нанесенной в один слой.

Карбонизация поверхностного слоя свежеприготовленного бетона состоит в превращении гидрата окиси кальция Са(ОН)2 под воздействием углекислого газа в карбонат кальция Са(СО2)3, который более стоек к внешним воздействиям.

Для осуществления карбонизации пистолет-распылитель соединяют с баллоном сжатого углекислого газа и обрабатывают этим газом поверхность свежеуложенного бетона.

Учитывая все изложенные рекомендации мы сможем усилить колонну и обеспечить ее стойкость к воздействию агрессивных сред.

4.2.1.1 Расчет фактического предела огнестойкости усиленной железобетонной колонны

Произведем обетонирование колонны торкретированием. Толщина защитного слоя арматуры усиления составит 30 мм. Арматура усиления класса А-III, 4 стержня диаметром 15 мм каждый. Класс бетона В30.

Расчет будем производить по описанной ранее методике.

Сечение колонны для расчета огнестойкости представлено на рисунке 4.6.

Железобетонная колонна высотой l = 6 м; размеры сечения: высота сечения h = 460 мм, ширина сечения b = 460 мм; бетон класса В30.; плотность с0 = 2300 кг/м3; влажность wb = 2,5%; армирование симметричное восемью стальными стержнями класса А-III диаметром 25 и 16 мм; обогреваемая с 4-х сторон;, коэффициент, учитывающий снижение прочности бетона Kagr,b=0,85, коэффициент, учитывающий снижение сечения арматуры в результате коррозии Kagr,a = 0,8; на колонну действует продольная нормативная нагрузка Nn = 1000 кН.

Определяем предел огнестойкости колонны (без агрессивного воздействия) - Пф,k,0.

Расчет температурных и прочностных полей, расчет температур стержней арматуры, а также их расчетных сопротивлений в условиях пожара выполняется на ЭВМ по вышеуказанной программе.

Исходные данные для теплотехнического расчета колонны приводятся в таблице 4.1.

Таблица 4.1

Данные для теплотехнического расчета усиленной колонны в условиях пожара

Параметры, вводимые в ЭВМ

Без учета агрессивного воздействия

1

2

размеры сечения, м

0,4900,490

количество точек замера по сечению

4924

количество стержней арматуры в элементе, находящихся в одинаковых условиях,

2

количество обогреваемых сторон,

4

начальная температура окружающей среды, С

20

коэффициент, учитывающий отличие температурного режима пожара от стандартного

1

коэффициенты, учитывающие плотность бетона: к; к1

0.62; 0,5

плотность бетона, кг/м3

2300

влажность бетона, %

2,5

Нормативное сопротивление бетона, кгс/см2

224

Нормативное сопротивление арматуры, кгс/см2

3900

Коэффициенты для расчета теплофизических характеристик бетона:

Коэффициент теплопроводности

коэффициент теплоемкости

1,03-0,0003Тр

0,17+0,0002Тр

Коэффициенты, учитывающие агрессивность среды:

Для бетона

Для арматуры

0,85

0,8

Расположение и диаметр арматуры Xi, Yi, Di, м

0.03;0.03;0,016

0,75;0,75;0,25

Несущая способность усиленной колонны до нагревания определяется по формуле 3.4.

В условиях температурного воздействия расчет ведем по формуле 3.5.

Как уже отмечалось ранее, статическая часть расчета сводится к определению кинетики снижения несущей способности колонны в зависимости от времени пожара.

В таблице 4.2 приведены результаты расчетов несущей способности усиленной железобетонной колонны.

Таблица 4.2

Основные расчетные данные и несущая способность усиленной колонны в заданные промежутки времени стандартного пожара.

, час

Ab,м2

As,1, мм2

As,2, мм2

Rb,n, МПа

Rs,tem,1 МПа

Rs,tem,1 МПа

Np,t,, кН

1

2

3

4

5

7

0

0,5625

1964

804

22

390

390

13454,52

1

0,5329

385

278,235

12703,45

2

0,5041

372,76

100,62

11901,21

3

0,4761

332,586

0

11120,02

4

0,4489

281,22

0

10385,35

5

0,4225

227,21

0

9664,752

По результатам расчетов строим график кинетики снижения несущей способности усиленной колонны при пожаре (рисунок 4.7.)

По нормативной нагрузке, действующей на колонну, определяем пределы огнестойкости:

Пф,k,0 более 5 часов.

Как мы видим, разработанные мероприятия позволили увеличить предел огнестойкости колонны до требуемого и обеспечить тем самым фактическую степень огнестойкости требуемой.

4.2.2 Усиление железобетонной фермы

Подобно железобетонным колоннам сжатые раскосы и элементы верхнего пояса ферм могут быть усилены железобетонной рубашкой или металлической обоймой, которые упираются в узлы фермы. Железобетонную обойму можно армировать продольными стержнями с поперечными хомутами или спиральной навивкой.

Металлические обоймы могут выполняться из уголков или швеллеров, которые ставятся на тело раскоса или верхнего пояса на растворе и плотно прижимаются к нему при помощи струбцин или болтовых стяжек, затем на продольные элементы обоймы навариваются поперечные пластинчатые накладки. Для обеспечения включения обоймы в совместную с усиливаемым элементом работу необходимо на обойме установить сварные концевики («башмаки»), обеспечивающие упор в узлы фермы [12].

В нашем случае необходимо усиление растянутого нижнего пояса фермы. Усиление этих конструкций может быть выполнено различного рода напрягаемыми затяжками. Обычно это прямолинейные стержневые затяжки, напрягаемые до заданной величины. Усилия натяжения затяжки на нижнем поясе фермы передаются на бетон нижнего пояса через опорные детали, устанавливаемые на его торцы. Стержни затяжки следует специальными хомутами-фиксаторами связывать с промежуточными узлами нижнего пояса фермы. Усилия затяжки на растянутом раскосе фермы передаются через специальные детали, упирающиеся в верхнюю грань узла на верхнем поясе фермы и в нижнюю грань узла на нижнем поясе [12].

Эффективным и достаточно простым способом усиления, который предлагается выполнить в здании ВПОПТ г. Владивостока являются предварительно напряженные шарнирно-стержневые цепи, располагаемые в пределах высоты ферм (при наличии мостовых кранов) или ниже конструкции. При больших пролетах или значительном увеличении нагрузки шарнирно-стержневые цепи усиления располагаются в двух уровнях.

Усиление состоит из двух одинаковых цепей по обе стороны конструкции, анкерных устройств в верхней зоне на опорах, подвесок из круглой стали или стоек из профильного металла, расположенных в местах перегиба ветвей цепей.

Ветви обычно выполняют из уголков, вертикальные полки которых подрезают в местах изгиба цепей, а также из арматурных стержней диаметром до 36 мм или канатов из высокопрочной проволоки. Анкеры изготовляют из листовой или профильной стали. Арматуру элементов усиления принимают классов А-I, А-II, А-III, К7, К19, металлические конструкции - из сталей ВСт3сп, ВСт3пс и ВСт3кп. Шарнирно-стержневые цепи разгружают усиливаемые элементы, создавая антинагрузку, приложенную в заранее намеченных точках, которые определяются очертанием цепей. Величина разгрузочных реактивных сил задается расчетом и достигается путем предварительного напряжения статически определимой шарнирно-стержневой цепи.

Предварительное напряжение шарнирно-стержневой системы осуществляют путем закручивания гаек динамометрическим ключом, домкратом с оттарированным манометром или штучными грузами.

При использовании данного метода используются металлические конструкции, которые во время пожара через 15 минут перестанут выполнять свои функции, поэтому их необходимо защитить огнезащитными покрытиями или слоем бетона, что придаст дополнительную прочность усиливаемой ферме.

4.2.2.1 Расчет фактического предела огнестойкости усиленной железобетонной фермы

Усиленная ферма будет иметь следующие характеристики:

Железобетонная ферма покрытия длиной l = 18 м; размеры сечения: высота сечения h = 250 мм, ширина сечения b = 320 мм; бетон класса В30.; плотность с0 = 2300 кг/м3; влажность wb = 2,5%; армирование симметричное десятью канатами класса К-7 диаметром 15 мм каждый и двумя канатами класса К-7 диаметром 25 мм каждый; обогреваемая с 4-х сторон; защитный слой арматуры 30 мм и 10 мм для шарнирно-стержневых цепей; коэффициент, учитывающий снижение прочности бетона Kagr,b = 0,85, коэффициент, учитывающий снижение сечения арматуры в результате коррозии Kagr,a = 0,8; на ферму действует равномерно распределенная поперечная нормативная нагрузка Nn = 1050 кН.

Определяем предел огнестойкости фермы в начале эксплуатации (без агрессивного воздействия) Пф,k,0.

Как уже говорилось, расчет температурных и прочностных полей в сечении железобетонных конструкций определяется по программе ЭВМ, разработанной в ВСИ МВД России

В таблице 4.3 приведены данные для теплотехнического расчета усиленной фермы покрытия в условиях пожара, вводимые в ЭВМ.

Таблица 4.3

Данные для теплотехнического расчета усиленной фермы покрытия в условиях пожара.

Параметры, вводимые в ЭВМ

Без учета агрессивного воздействия

1

2

размеры сечения, м

0,250,320

количество точек замера по сечению

4924

количество стержней арматуры в элементе, находящихся в одинаковых условиях,

4

количество обогреваемых сторон,

4

начальная температура окружающей среды, С

20

коэффициент, учитывающий отличие температурного режима пожара от стандартного

1

коэффициенты, учитывающие плотность бетона: к; к1

0.62; 0,5

плотность бетона, кг/м3

2300

влажность бетона, %

2,5

Нормативное сопротивление бетона, кгс/см2

18,4

Нормативное сопротивление арматуры, кгс/см2

9999

Коэффициенты для расчета теплофизических характеристик бетона:

коэффициент теплопроводности

коэффициент теплоемкости

1,03-0,0003Тр

Страница:


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены