Размещено на http://www.allbest.ru/

Пояснительная записка

к курсовому проекту по дисциплине Отопление

на тему: Отопление гражданских и общественных зданий

Введение

Отоплением называется искусственное обогревание помещений здания с возмещением теплопотерь для поддержки в них температуры на заданном уровне, определяемом условиями теплового комфорта для находящихся людей и требованиями протекающего технологического процесса. Для этого предусматривают отопительную установку.

Монтаж стационарной отопительной установки проводится в процессе возведения здания, её элементы при проектировании увязываются со строительными конструкциями и сочетаются с планировкой и интерьером помещений.

Отопление зданий начинают при устойчивом (в течение трёх суток) понижении среднесуточной температуры наружного воздуха до 8?С и ниже, заканчивают отопление при устойчивом повышении температуры наружного воздуха до 8?С . Период отопления зданий в течении года называют отопительным сезоном. Длительность отопительного сезона устанавливают на основе многолетних наблюдений как среднее число дней в году с устойчивой среднесуточной температурой воздуха 8?С.

1. Конструирование системы отопления

1.1 Выбор, размещение и прокладка магистральных труб и стояков

Магистральные трубы систем водяного отопления прокладывают с верхней и нижней разводкой. В системах с нижней разводкой прокладку подающих и обратных теплопроводов следует предусматривать совместную в подвале, а при его отсутствии - в техническом подполье или каналах.

Магистрали с верхней или нижней разводкой труб, как правило, рекомендуется проектировать тупиковыми, как более экономичные по расходу труб, чем магистрали с попутным движением воды.

Индивидуальные тепловые пункты (ИТП), встроенные в обслуживаемые ими здания, следует размещать в отдельных помещениях с самостоятельным входом или совмещать с помещениями для установок вентиляции и кондиционирования воздуха.

Стояки прокладывают открыто и располагают преимущественно у наружных стен на расстоянии 35 мм от внутренней поверхности до оси труб при диаметре 32мм. Двухтрубные стояки размещают на расстоянии 80 мм между осями труб, причём подающий стояк располагают справа. В местах пересечений стояков и подводок огибающие скобы устраивают на стояках изгибом в сторону помещения.

Для уменьшения трудоёмкости монтажных работ проектируют однотрубные стояки с односторонним присоединением отопительных приборов и подводками одинаковой длины (l500 мм).

Тип стояка выбирается в зависимости от архитектурно - планировочных решений, разводки магистралей и требований к тепловому режиму помещений здания.

1.2 Выбор, размещение отопительных приборов

Отопительные приборы следует размещать под световыми проёмами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки. Длина отопительного прибора должна быть не менее 75% длины светового проёма. Если приборы под окнами разместить нельзя, то допускается их установка у наружных или внутренних стен, ближе к наружным.

В высоких помещениях (залы с двойным светом и т.п.) для предотвращения конденсации влаги на верхнем остеклении до 30% отопительных приборов устанавливают в верхней зоне.

В общественных зданиях допускается предусматривать у отопительных приборов декоративные экраны (кроме конвекторов с кожухом) с обеспечением при этом доступа к отопительным приборам для очистки. Экраны уменьшают теплоотдачу прибора на 12%.

1.3 Присоединение теплопроводов к отопительным приборам

Теплоотдача отопительных приборов в значительной степени определяется принятой схемой присоединения приборов к трубам, системой отопления и схемой подачи теплоносителя в прибор.

Присоединение труб к отопительным приборам может быть односторонним и разносторонним. Одностороннее присоединение, чаще используемое на практике, обеспечивает по сравнению с разносторонним меньший расход труб и большие возможности для унификации приборных узлов.

Приборные узлы с односторонним присоединением труб применяют как в вертикальных однотрубных и двухтрубных, так и в горизонтальных системах водяного отопления. В вертикальных системах принимают проточные, регулируемые и проточно-регулируемые узлы с осевыми или смещёнными обходными участками. В горизонтальных однотрубных ветвях используют проточные узлы, узлы регулируемые и проточно-регулируемые с осевыми обходными участками.

При разностороннем присоединении возрастает коэффициент теплопередачи нагревательного прибора.

Присоединение приборов на сцепке, позволяющее уменьшить количество стояков, допускается применять в пределах одного помещения.

Отопительные приборы гардеробных, коридоров, уборных, умывальных, кладовых допускается присоединять на сцепке к приборам соседних помещении. Диаметры соединительных труб в водяных системах отопления принимают равным 32 мм, в паровых - 20 мм при длине этих труб < 1500 мм.

На сцепке при одностороннем присоединении допускается соединять не более двух отопительных приборов. При большем количестве приборов рекомендуется применять разностороннее присоединение. Присоединение приборов на сцепке применяют в вертикальных однотрубных и двухтрубных, а также в горизонтальных однотрубных системах отопления.

Подача теплоносителя в отопительные приборы может осуществляться сверху вниз, снизу вверх и снизу вниз.

Схему сверху вниз применяют в двухтрубных и однотрубных системах отопления с верхней разводкой. Схемы снизу вверх и снизу вниз применяют только в однотрубных системах водяного отопления с нижней разводкой. Коэффициент теплопередачи приборов водяного отопления при схеме сверху вниз выше, чем при двух других вариантах.

1.4 Размещение запорно-регулирующей арматуры

В системах отопления устанавливают при диаметре 40 мм - муфтовую арматуру (резьбовое соединение), при диаметре 50 мм - фланцевую арматуру (фланцевое соединение).

Для подводок к приборам в двухтрубных стояках целесообразно применять краны двойной регулировки КРД и шиберного типа КРДШ, обладающие повышенным гидравлическим сопротивлением.

На подводках к приборам однотрубных стояков, регулируемых с осевыми и смещенными замыкающими участками, устанавливают проходные краны пониженного гидравлического сопротивления с поворотной заслонкой типа КРП и шиберного типа КРТШ.

Для полного отключения отдельных стояков устанавливают проходные (пробочные) краны или запорные вентили - желательно с наклонным шибером.

Арматура в тепловом пункте предназначена для регулирования и отключения систем и оборудования.

1.5 Удаление воздуха из системы отопления

Удаление воздуха из систем водяного отопления предусматривается в верхних точках через проточные воздухосборники или краны, установленные в отопительных приборах верхних этажей. Скопление воздуха нарушает циркуляцию теплоносителя, вызывает шум и коррозию стальных труб.

В системах отопления с нижней разводкой удаление воздуха целесообразно предусматривать через ручные краны конструкции Н.Б.Маевского, установленные в верхних пробках радиаторов верхних этажей, или в подводках к приборам, или централизованно через специальные воздушные трубы.

1.6 Уклоны труб системы водяного отопления

Уклоны горизонтальных магистралей не менее 0,002 служат для обеспечения движения воздуха к местам его удаления и самотечного слива воды из труб. Теплопроводы воды допускается прокладывать без уклона скорости движения воды до 0,25 м/с и более.

Магистрали нижней разводки прокладывают с уклоном 0,003 в сторону теплового пункта здания, где при опорожнении системы вода спускается в канализацию.

1.7 Компенсация температурных удлинении труб

Системы отопления монтируются при температуре, близкой к +5?С, а эксплуатируются при температуре теплоносителя 30-150?С, при этом стальные трубы, нагреваясь, удлиняются, при этом в них возникает дополнительные напряжения. Поэтому при конструировании систем отопления предусматривается устройство П-образных и Z-образных компенсаторов, кроме того, естественные изгибы обеспечивают напряжение на изгиб, не превышающее 78,5 МПа (800 кг/см?)

Компенсацию удлинения подводок к приборам предусматривают в горизонтальных ветвях однотрубных систем путём их изгиба. В ветвях между каждыми пятью-шестью приборами проектируют П-образные компенсаторы.

В вертикальных системах отопления подводки к приборам выполняют прямыми, лишь в высоких зданиях делают специальный изгиб подводок для обеспечения перемещения труб стояка при удлинении.

Компенсация удлинения магистралей обеспечивается естественными поворотами, изгибами под углом не более 150?С. На прямых магистралях значительной длины устанавливают П-образные компенсаторы.

1.8 Теплоизоляция труб

При прокладке в неотапливаемых помещениях (чердаки, подвалы и др.) и в местах, где возможно замерзание теплоносителя (наружные двери, ворота и др.) для снижения теплопотерь подающей и обратной магистрали покрывают тепловой изоляцией из несгораемых материалов. В подпольных каналах вдоль стен тепловая изоляция не предусматривается.

Тепловая изоляция может быть обёрточная (лента, жгуты и маты), сборная (штучные кольца, скорлупа и сегменты) и литая, наносимая на трубы в заводских условиях. Изоляция трубопроводов снаружи покрывается защитным слоем: асбестовым или алюминиевым листом, или синтетической несгораемой плёнкой.

2. Гидравлический расчёт системы водяного отопления

2.1 Определение располагаемого перепада давления в системе отопления

Располагаемые перепад давления для создания циркуляции воды, Па, определяется по формуле

, (2.1)

где ДPн - давление, создаваемое циркуляционным насосом или элеватором, Па;

ДPе - естественное циркуляционное давление в расчётном кольце за счёт охлаждения воды в трубах и отопительных приборах, Па;

В насосных системах допускается не учитывать ДPе, если оно составляет менее 10% от ДPн.

Располагаемый перепад давления на вводе в здание ДPр = 150 кПа.

2.2 Расчёт естественного циркуляционного давления

Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчётном кольце вертикальной однотрубной системы с нижней разводкой, регулируемой с замыкающими участками, Па, определяется по формуле

, (2.2)

где - среднее приращение плотности воды при понижении её температуры на 1 ?С, кг/(м3??С);

- удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/(кг??С);

- коэффициент учета дополнительного теплового потока при округлении сверх расчётной величины;

- коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений;

- тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт;

- вертикальное расстояние от центра нагрева до центра остывания

отопительного прибора, м;

- расход воды в стояке, кг/ч, определяется по формуле

, (2.3)

где - тепловая нагрузка стояка, Вт;

, - параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, ?С;

;

2.3 Расчёт насосного циркуляционного давления

Величина , Па, выбирается в соответствии с располагаемой разностью давления на вводе и коэффициентом смешивания U по номограмме.

Располагаемая разность давления на вводе =150 кПа;

Параметры теплоносителя:

- в тепловой сети ф1=150?С; ф2=70 ?С;

- в системе отопления t1=95?C; t2=70?C;

Определяем коэффициент смешивания по формуле

µ= ф1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2,2; (2.4)

Рн=16кПа;

2.4 Гидравлический расчёт систем водяного отопления методом удельных потерь давления на трение

2.4.1 Расчёт главного циркуляционного кольца

1) Гидравлический расчёт главного циркуляционного кольца выполняем через стояк 15 вертикальной однотрубной системы водяного отопления с нижней разводкой и тупиковым движением теплоносителя.

2) Разбиваем ГЦК на расчётные участки.

3) Для предварительного выбора диаметра труб определяется вспомогательная величина - среднее значение удельной потери давления от трения, Па, на 1 метр трубы по формуле

, (2.5)

где - располагаемое давление в принятой системе отопления, Па;

- общая длина главного циркуляционного кольца, м;

-поправочный коэффициент, учитывающий долю местных потерь давления в системе;

Для системы отопления с насосной циркуляцией доли потери на местные сопротивления равны b=0,35, на трение b=0,65.



4) Определяем расход теплоносителя на каждом участке, кг/ч, по формуле

, (2.6)

где - тепловая нагрузка на расчётном участке, Вт;

, - параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, ?С;

- удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/(кг??С);

- коэффициент учета дополнительного теплового потока при округлении сверх расчётной величины;

- коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений;

5) По величине , Па/м, расходу теплоносителя на участке, кг/ч, и по предельно допустимым скоростям движения теплоносителя определяем предварительный диаметр труб dу, мм; фактические удельные потери давления R, Па/м; фактическую скорость теплоносителя V, м/с, по [1,прил.9].

6) Определяем коэффициенты местных сопротивлений на расчётных участках (а их сумму записываем в таблицу 1) по [1,прил.5,6,7].

Таблица 1

1 участок Задвижка d=25 1шт Отвод 90° d=25 1шт	= 0,5 = 1 = 1,5
2 участок Тройник на проход d=25 1шт	= 1
3 участок Тройник на проход d=25 1шт Отвод 90° d=25 4шт	= 1 =1x4 = 5
4 участок Тройник на проход d=20 1шт	= 1 = 1
5 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 1шт	= 1 =1,5 = 2,5
6 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 4шт	= 1 =1,5x4 = 7
7 участок Тройник на проход d=15 1шт Отвод 90° d=15 4шт	= 1 =1,5x4 = 7
8 участок Тройник на проход d=15 1шт	= 1
9 участок Тройник на проход d=10 1шт Отвод 90° d=10 1шт	= 1 =2 = 3
10 участок Тройник на проход d=10 4шт Отвод 90° d=10 11шт Кран КТР d=10 3 шт Радиатор РСВ 3 шт	= 1,0x4 = 2,0x11 =3,0х4,5 =2,0х3 = 45,5
11 участок Тройник на проход d=10 1шт Отвод 90° d=10 1шт	= 1, =2 = 3
12 участок Тройник на проход d=15 1шт	= 1
13 участок Тройник на проход d=15 1шт Отвод 90° d=15 4шт	= 1 =1,5x4 = 7
14 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 4шт	= 1 =1,5x4 = 7
15 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 1шт	= 1 =1,5 = 2,5
16 участок Тройник на проход d=20 1шт	= 1 = 1
17 участок Тройник на проход d=25 1шт Отвод 90° d=25 4шт	= 1 =1x4 = 5
18 участок Тройник на проход d=25 1шт	= 1
19 участок Задвижка d=25 1шт Отвод 90° d=25 1шт	= 0,5 = 1 = 1,5

7) На каждом участке главного циркуляционного кольца определяем потери давления на местные сопротивления Z, по[1, прил.4], в зависимости от суммы коэффициентов местного сопротивления Уо и скорости воды на участке.

8) Проверяем запас располагаемого перепада давления в главном циркуляционном кольце по формуле

 , (2.7)

где - суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце, Па;

При тупиковой схеме движения теплоносителя невязка потерь давления в циркуляционных кольцах не должна превышать 15%.

Гидравлический расчёт главного циркуляционного кольца сводим в таблицу 1 (приложение А). В результате получаем невязку потерь давления

(2.8)

2.4.2 Расчёт малого циркуляционного кольца

Выполняем гидравлический расчёт второстепенного циркуляционного кольца через стояк 8 однотрубной системы водяного отопления

1) Рассчитываем естественное циркуляционное давление за счёт остывания воды в отопительных приборах стояка 8 по формуле (2.2)

2) Определяем расход воды в стояке 8 по формуле (2.3)

3) Определяем располагаемый перепад давления для циркуляционного кольца через второстепенный стояк, который должен равняться известным потерям давлениям на участках ГЦК с поправкой на разность естественного циркуляционного давления во второстепенном и главном кольцах:

(2.9)

15128,7+(802-1068)=14862,7 Па

4) Находим среднее значение линейной потери давления по формуле (2.5)

5) По величине , Па/м, расходу теплоносителя на участке, кг/ч, и по предельно допустимым скоростям движения теплоносителя определяем предварительный диаметр труб dу, мм; фактические удельные потери давления R, Па/м; фактическую скорость теплоносителя V, м/с, по [1,прил.9].

6) Определяем коэффициенты местных сопротивлений на расчётных участках (а их сумму записываем в таблицу 2) по [1,прил.5,6,7].

1* участок Задвижка d=10 2шт Отвод 90° d=10 13шт Тройник на проход d=10 4шт Радиатор РСВ 4 шт Кран КТР d=10 4 шт	= 0,5х2 = 2,0х13 =1х4 =2х4 =4х4,5 =57,0

7) На участке малого циркуляционного кольца определяем потери давления на местные сопротивления Z, по[1, прил.4], в зависимости от суммы коэффициентов местного сопротивления Уо и скорости воды на участке.

8) Гидравлический расчёт малого циркуляционного кольца сводим в таблицу 2 (приложение Б). Проверяем гидравлическую увязку между главным и малым гидравлическими кольцами по формуле

, (2.10)

9) Определяем требуемые потери давления в дроссельной шайбе по формуле

. (2.11)

10) Определяем диаметр дроссельной шайбы по формуле

(2.12)

На участке требуется установить дроссельную шайбу диаметром внутреннего прохода Ду=5мм

3. Расчёт площади отопительных приборов

1) Вычерчиваем расчётную схему стояка и проставляем на ней диаметры d, мм, и длину l, м, труб и величину теплового потока отопительного прибора , Вт (рис.1).

Рисунок 1-Расчётная схема однотрубного стояка

2) Определяем суммарное понижение расчётной температуры воды на участках подающей магистрали от начала системы до рассматриваемого стояка ()

3) Рассчитываем расход воды на стояке, кг/ч, по формуле:

, (3.1)

где - суммарная тепловая нагрузка отопительных приборов на стояке, Вт.

4) Рассчитываем расход воды, кг/ч, проходящей через каждый отопительный прибор с учётом коэффициента затекания б по формуле

(3.2)

5) Определяем температуру воды на входе в каждый отопительный прибор по ходу движения теплоносителя с учетом Дtп.м по формулам

, (3.3)

, (3.4)

(3.5)

(3.6)

6) Определяем среднюю температуру воды в каждом отопительном приборе по ходу движения теплоносителя:

для первого прибора

(3.7)

для второго прибора

(3.8)

для третьего прибора

(3.9)

для четвёртого прибора

(3.10)

7) Определяем средний температурный напор в каждом отопительном приборе по ходу движения теплоносителя

, (3.11)

8) Определяем плотность теплового потока для каждого отопительного прибора, Вт/м2, по ходу движения теплоносителя по формуле

, (3.12)

где - номинальная плотность теплового потока, полученная при стандартных условиях, Вт/м2, [1, табл.77];

n,p - показатели для определения теплового потока отопительного прибора, [1, табл.78].



9) Рассчитываем полезную теплоотдачу труб стояка, подводок к отопительным приборам, проложенных в помещении, Вт, по формуле

, (3.13)

где , - теплоотдача одного метра вертикальных и горизонтальных труб в i-ом помещении, Вт/м2, принимается в зависимости от диаметра труб и разности температуры теплоносителя, [1, прил. 8];

, - длины вертикальных и горизонтальных труб в пределах i-го помещения, м.

труба отопление циркуляционный стояк

10) Определяем требуемую теплоотдачу отопительных приборов в рассматриваемых помещениях с учетом полезной теплоотдачи в проложенных в помещении труб, Вт

, (3.14)

11) Определяем расчётную наружную площадь отопительного прибора по ходу движения теплоносителя, м2, по формуле

, (3.15)

12) Определяем предварительное число секций радиатора РСГ-2 (без учетов коэффициентов), шт

, (3.16)

13) Определяем коэффициент по формуле

(3.17)

14) Уточняем число секции в радиаторе с учётом коэффициента

(3.18)

4. Тепловой пункт системы отопления

Рисунок 2. Принципиальная схема теплового пункта при зависимом присоединении с водоструйным элеватором

1-задвижка; 2-грязевики; 3-термометры; 4-манометры; 5-тепломер; 6-система отопления; 7-водоструйный элеватор; 8-обратный клапан

4.1 Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора

1) Определяем расход воды, поступающей из тепловой сети., т/ч, по формуле

, (4.1)

где - полные теплопотери здания, Вт;

, - параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, ?С;



2) Вычисляем коэффициент смешивания по формуле

, (4.2)

где - параметры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети,

3) Определяем расчётный диаметр камеры смешивания элеватора, мм, по формуле

, (4.3)

где - требуемое давление, развиваемое элеватором, равное потерям давления в главном циркуляционном кольце, кПа;

;

4) Вычисляем расчётный диаметр сопла, мм, по формуле

 , (4.4)

5) Определяем давление, необходимое для работы элеватора, 10 кПа, по формуле

, (4.5)

6) Находим давление перед элеваторным узлом с учётом гидравлических потерь в регуляторе давления,10 кПа, по формуле

, (4.6)

По расчётному диаметру камеры смешивания , мм, выбирается номер элеватора с ближайшим наибольшим диаметром по [1, табл.37]. Принимаем элеватор №1 (Рисунок 3):

= 15 мм;

L = 360 мм;

l = 70 мм;

D1 = 145 мм;

D2 = 145 мм;

h = 130 мм;

dc = 3-8 мм;

m =8,3 кг;



Рисунок 3. Схема водоструйного элеватора

4.2 Подбор грязевика

Грязевик подбираем по диаметру на первом участке. Принимаем абонентский грязевик с диаметром условного прохода 40 мм (Рисунок 4)

dу = 40 мм;

dув = 50 мм;

dн = 159 мм;

Z = 345 мм;

H = 340 мм;

h = 260 мм;

mpy16 = 16,3 кг;

mpy25 = 17,1 кг;

Рисунок 4. Грязевик абонентский

4.3 Подбор теплосчетчика

Теплосчетчик предназначен для измерения количества тепловой энергии, потребляемой общественным зданием. Принимаем теплосчетчик ВСТ с диаметром условного прохода 32 мм

m=0,6кг

l=130мм

h=85мм

с=70мм

5. УНИРС Балансировочные клапаны STAF, STAF-SG

Статические балансировочные клапаны STAF (16 бар) и STAF SG (25 бар) предназначены для распределения расходов между ветвями циркуляционных систем отопления и кондиционирования.

Клапаны с предварительной настройкой расхода. Имеют возможность закрытия, измерения перепада температуры, давления и определения расхода. 

Техническое описание

Балансировочные клапаны - это регуляторы перепада давления и расхода ручного типа.

Применение:

STAF, STAF-SG, STAG: Системы теплоснабжения, отопления и холодоснабжения (этиленгликоль, рассол).

STAF-R: Системы бытового водоснабжения (горячего, холодного), подачи холодной морской воды (max 30?С).

Функции:

Регулировка расхода, закрытие, измерение перепада давления и расхода, температуры.

Сбалансированный по давлению плунжер для dn65?300.

Max рабочее давление:

STAF	STAF-SG/STAG	STAF-R
16 бар	25 бар	16 бар

Max рабочая температура:

STAF	STAF-SG/STAG	STAF-R
150?С	150?С	120?С

Материалы:

Корпус:

STAF - чугун BS 1452 класс 260.

STAF-SG/STAG - ковкий чугун BS 2789 SNG 500/7.

STAF-R - бронза CuSn5Pb5Zn5

Верхняя часть, плунжер и шток: АМЕТАЛ® (dn200?300 верхняя часть из ковкого чугуна BS 2789 и бронзовый плунжер).

Посадочный уплотнитель: плунжер - кольцо из EPDM.

Болты крепления верхней части - хромированная сталь.

Цифровая ручка - dn20?150 из красного полиамидного пластика, dn200?300 - с красной алюминиевой ручкой.

Обработка поверхности:

STAF, STAF-SG и STAG:

dn20?150 эпоксид.

dn200?300 двухслойное эмалевое покрытие.

Соединение:

ISO 5752 серии 1, BS 2080.

STAF: Чугун

Верхняя часть на болтах

Штуцеры для замера на фланцах

PN 16, ISO 7005-2

Артикул	Dn	*)	L	H	D	B	Kvs	Kg
52 181-065	65-2	4	290	205	185	20	85	12,4
52 181-080	80	8	310	220	200	22	120	15,9
52 181-090	100	8	350	240	220	22	190	22
52 181-091	125	8	400	275	250	24	300	32,7
52 181-092	150	8	480	285	285	24	420	42,4

Kvs = м3/ч при падении давления в 1 бар и полностью открытом клапане.

STAF-SG: Ковкий чугун

Верхняя часть с резьбой

Штуцеры для замера на фланцах

PN 25**, ISO 7005-2

Артикул	Dn	*)	L	H	D	B	Kvs	Kg
52 182-020	20	4	150	100	105	16	5,7	2,3
52 182-025	25	4	160	109	115	16	8,7	2,9
52 182-032	32	4	180	111	140	18	14,2	4,3
52 182-040	40	4	200	122	150	19	19,2	5,2
52 182-050	50	4	230	122	165	19	33	6,6

Верхняя часть на болтах

Штуцеры для замера на фланцах

PN 25, ISO 7005-2

Артикул	Dn	*)	L	H	D	B	Kvs	Kg
52 182-065	65-2	8	290	205	185	19	85	11
52 182-080	80	8	310	220	200	19	120	14
52 182-090	100	8	350	240	235	19	190	19,6
52 182-091	125	8	400	275	270	19	300	28,1
52 182-092	150	8	480	285	300	20	420	27,1

Верхняя часть на болтах

Штуцеры для замера на корпусе

PN 16, ISO 7005-2

Артикул	Dn	*)	L	H	D	B	Kvs	Kg
52 182-065	65-2	8	290	205	185	19	85	11
52 182-080	80	8	310	220	200	19	120	14
52 182-090	100	8	350	240	235	19	190	19,6
52 182-091	125	8	400	275	270	19	300	28,1
52 182-092	150	8	480	285	300	20	420	27,1

PN 25, ISO 7005-2

Артикул	Dn	*)	L	H	D	B	Kvs	Kg
52 182-065	65-2	8	290	205	185	19	85	11
52 182-080	80	8	310	220	200	19	120	14
52 182-090	100	8	350	240	235	19	190	19,6
52 182-091	125	8	400	275	270	19	300	28,1
52 182-092	150	8	480	285	300	20	420	27,1

 

STAF-R: Бронза

Верхняя часть на болтах

Штуцеры для замера на фланцах

PN 16, ISO 7005-3

Артикул	Dn	*)	L	H	D	B	Kvs	Kg
52 181-765	65-2	4	290	205	185	17	85	14,3
52 181-780	80	8	310	220	200	19	120	18,7
52 181-790	100	8	350	240	235	21	190	24,6
52 181-791	125	8	400	275	270	22	300	36,8
52 181-792	150	8	480	285	300	22	420	52

Kvs = м3/ч при падении давления в 1 бар и полностью открытом клапане

STAG: Ковкий чугун

Соединения: Муфта типа Victaulic

Артикул	Dn	L	H	D	Kvs	Kg
52 183-073	65-2	290	205	73,0	85	6,4
52 183-076	65-2	290	205	76,1	85	6,4
52 183-089	80	310	220	88,9	120	9,1
52 183-114	100	350	240	114,3	190	14
52 183-140	125	400	275	139,7	300	22,7
52 183-141	125	400	275	141,3	300	22,7
52 183-1651	150	480	285	165,1	420	31,3
52 183-168	150	480	285	168,3	420	31,3
52 183-219	200	600	430	219,1	765	63,5
52 183-273	250	730	420	273	1185	92
52 183-324	300	850	480	323,9	1450	127

Список использованных источников

1. Ерёмкин А.И., Королёва Т.И. Тепловой режим здания. Учебное пособие. - Пенза ПГАСА, 2000.

2. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление. - М.: Стройиздат, 1991.

3. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование. - М.: Стройиздат, 1996.

4. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. - М.: Стройиздат, 1996.

5. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. - М.: Стройиздат, 2000.

6. СНиП 2.08.01-89. Жилые здания. - М.: Стройиздат, 1989.

7. ГОСТ 21.602-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи. - М.: Стройиздат, 1980.

8. Справочник проектировщика. Часть I. Отопление. Под ред. Староверова И.Г. и др. - М.: Стройиздат, 1990.

Приложение

Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца

№	Q,Вт	?t?С	G,кг/ч	L,м	dу,мм	R,Па	V,м/с	У о,Па	R*L,Па	Z,Па	RL+Z,Па	У(RL+Z),Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	19331	25	712	4	25	70	0,325	1,5	280	77,3	357,3	357,3
2	17642	25	650	3,2	25	60	0,3	1	192	44	236	593,3
3	16102	25	593	5,9	25	50	0,272	5	295	180,8	475,8	1069,1
4	14598	25	538	5	20	150	0,407	1	750	80,9	830,9	1900
5	11736	25	432	6	20	100	0,33	2,5	600	132,5	732,5	2632,5
6	9354	25	345	6,2	20	65	0,263	7	403	236,4	639,4	3271,9
7	7826	25	288	5,2	15	200	0,386	7	1040	509,6	1549,6	4821,5
8	4804	25	177	3	15	80	0,239	1	240	28	268	5089,5
9	4117	25	152	4,8	10	190	0,32	3	912	150	1062	6151,5
10	1950	25	72	27,7	10	50	0,257	45,5	1385	1468,7	2853,7	9005,2
11	4117	25	152	4,8	10	190	0,32	3	912	150	1062	10067,2
12	4804	25	177	3	15	80	0,239	1	240	28	268	10335,2
13	7826	25	288	5,2	15	200	0,386	7	1040	509,6	1549,6	11884,8
14	9354	25	345	6,2	20	65	0,263	7	403	236,4	639,4	12524,2
15	11736	25	432	5,5	20	100	0,33	2,5	550	132,5	682,5	13206,7
16	14598	25	538	4,9	20	150	0,407	1	735	80,9	815,9	14022,6
17	16102	25	593	5,8	25	50	0,272	5	290	180,8	470,8	14493,4
18	17642	25	650	3,2	25	60	0,3	1	192	44	236	14729,4
19	19331	25	712	4,6	25	70	0,325	1,5	322	77,3	399,3	15128,7
				114,2							15128,7

Гидравлический расчет малого циркуляционного кольца

№	Q,Вт	?t?С	G,кг/ч	L,м	dу,мм	R,Па	V,м/с	У о,Па	R*L,Па	Z,Па	RL+Z,Па	У(RL+Z),Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
3	2720	25	100	31	10	90	0,216	57	2790	1301	4091	4091

Размещено на Allbest.ru