Производственное здание в г. Калининграде

Расчёт ограждающих конструкций. Расчётная ширина фанерных обшивок. Проверка панели на прочность. Подбор сечения балки. Проверка принятого сечения ригеля. Снеговая нагрузка на покрытие. Определение усилий в стойках рамы. Расчёт опорного и карнизного узла.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 23.05.2012
Размер файла 34,9 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Производственное здание в г. Калининграде

Введение

Двухшарнирные деревянные рамы являются одним из наиболее распространённых типов несущих конструкций. Они нашли широкое применение в большинстве производственных и общественных зданий. Рамы состоят из вертикальных стоек, соединённых ригелем, что позволяет легко устраивать вертикальные стеновые ограждения и элементы покрытия.

Двухшарнирные деревянные рамы бывают, как правило, однопролётными при пролётах 12-30 метров. По статической схеме их относят к статически неопределимым рамам, имеющим жёстко или шарнирно закреплённые стойки.

Наибольшее распространение получили двухшарнирные деревянные рамы с жёстко закреплёнными стойками. Наличие таких стоек выявляет ряд достоинств в индустриальности, транспортировке и возможности раздельного монтажа стоек и ригелей. Двухшарнирные деревянные рамы с жёстко закреплёнными стойками относятся к рамам заводского изготовления и выполняются, как правило, дощатоклееными.

1. Расчёт ограждающих конструкций

1.1 Расчёт панели покрытия

В качестве ограждающих конструкций мы используем крупноразмерные панели: длинна l = 3,0 м, ширина b = 1,0 м, относительная толщина панели hn = 162 мм, толщина верхней обшивки из фанеры дnф= 10 мм, сечение продольных и поперечных ребер принимаем по сортаменту 156Ч44 мм, после острожки 152Ч40 мм.

Основные расчётные характеристики: плотность древесины 500 кг/м3, плотность фанеры 700 кг/м3, модуль упругости фанеры Еф=9000 МПа, модуль упругости древесины Ед= 10000 МПа.

Геометрические характеристики сечения.

Так как проектируемое здание не отапливаемое, то панель покрытия имеет коробчатое сечение.

1. Расчётная ширина фанерных обшивок:

Так как l = 3000 мм > 2•а = 6•470 = 2820 мм, то bрасч = 0,9•1000 = 900 мм. (а = 470 мм - расстояние между продольными рёбрами по осям)

2. Коэффициент приведения:

Для рёбер np = Ep/Eвф = 10000/9000 = 1,11

Для нижней фанерной обшивки nфн = Ефнфв = 9000/9000 = 1

3. Приведенная площадь сечения:

Fпр = Fфв•nфн + Fp•np = 10•900•1 + 152•40•1,11 = 15748,8 мм2

4. Положение нейтральной оси:

у0 = (Fфв•nфн •у1 + Fp•np•у3)/(Fфв•nфн + Fp•np) = (10•900•77)/(10•900•1+152•40•1,11) = 44 мм

5. Статический момент сечения относительно нейтральной оси:

Sпр = Fпр• у0 = 15748,8•44 = 692947,2 мм3

6. Приведенный момент инерции:

Iпр = Iх,0 = bрасч• bв3/12 + Fфв(y1 - y0)2 + (bр• bp3/12)•np + Fp•np•y02 = 900• 103/12 + 900•10•(77 - 44)2 + (40• 1523/12)•1,11 + 40•152•442 = 346477035 мм4 = 3,46•108 мм4

Сбор нагрузок

Наименование нагрузки

Плотность

Подсчёт

Нормативная нагрузка, кН/м2

Коэф. надёжности

Расчётная нагрузка, кН/м2

Продольные рёбра

500

500•10•0,144•0,001

0,706

1,2

0,847

Поперечные рёбра

500

500•10•0,072•0,001

0,352

1,2

0,422

Верхняя фанерная обшивка

700

700•10•0,01•0,001

0,068

1,2

0,081

Стыковые бруски

500

500•10•0,072•0,001

0,352

1,2

0,422

Дистанцион. бруски

500

500•10•0,055•0,001

0,269

1,2

0,323

Обрешётка

500

500•10•0,025•0,001

0,122

1,2

0,146

Стальной профильный настил

7850

7850•10•0,001•0,001

0,077

1,05

0,092

? пост. нагрузок

1,946

2,333

Снеговая нагрузка

1,2

1,5

1,8

Полная нагрузка

3,146

4,133

Полная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению гn = 0,95 уклона кровли (б = 10?)

qp = q• гn•cos б = 4,133•0,95•0,985 = 3,87 кН/м2

Проверка панели на прочность.

Проверка растянутой нижней фанерной обшивки:

у = М•nфн/Wпр ? mф•Rфр, где:

М = qp•lp2/8 = 3,87•32/8 = 4,35 кН•м - расчётный изгибающий момент;

mф = 0,6; Rфр = 14 МПа;

Wпр = 346477035/76+44 = 2887308,6 мм3;

у = 4,35•103•1/2,89•10-3 = 1,51 МПа ? 0,6•14 = 8,4 МПа

Проверка сжатой верхней фанерной обшивки на устойчивость:

д = М/цф•Wпр ? Rфс, где: Rфс = 12 МПа;

а/дфв = 470/10 = 47 < 50, цф = 1 - (а/дфв)2/5000 = 1 - 472/5000 = 0,558;

Wпр = 2,86•106 мм3; у = 4,35•103/0,558•2,86•10-3 = 2,74 МПа

Устойчивость верхней фанерной обшивки обеспечена.

Проверка верхней сжатой фанерной обшивки на местный изгиб от сосредоточенной силы Р=1,8 кН.

у = Мрас/W ? m•Rф,рв, где: m = 1,2

Мрас = Р•а1/8 = 1,8•0,47/8 = 0,105 кН•м

W = b•цфв 2/6 = 1•0,012/6 = 16,6•10-6 м3 - момент сопротивления обшивки шириной b=100 см

Rф nв = 6,5 МПа - расчётное сопротивление изгибу поперёк волокон;

у = 105/16,6•10-6 = 6,33 МПа ? 6,5•1,2 = 7,8 МПа;

Прочность верхней обшивки обеспечена.

Проверка клеевого шва фанерной обшивки на скалывание в месте примыкания к её к рёбрам.

ф = Q•Sпр/Iпр•bрас ? Rск, где:

Q = qp•lp/2 = 3,87•3/2 = 5,81 кН - расчётная поперечная сила;

Sпр = Fфв•уфв = 1•90•(7,7-4,4) = 297 см3 = 0,297•10-3 м3 - приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси;

bрас = n•bp = 4•0,04 = 0,16 м - расчётная ширина сечения равна суммарной ширине ребра каркаса;

Rск = 0,8 МПа - расчётное сопротивление фанеры скалыванию вдоль волокон наружных слоёв.

ф = (5,81•103•0,297•10-3)/(0,346•10-3•0,16) = 0,0623 МПа ? 0,8 МПа.

Прочность клеевого шва обеспечена.

Определение относительного прогиба панели.

f/lp = 5/384 qнlp3/Eфв•Iпр ? [f/l]

f/lp = 5/384 3,146•103•33/900•107•3,46•10-4 = 0,000355 < 0,004

qн - полная нормативная нагрузка на 1 метр панели (qн=3,146 кН/м);

lp - расчётный пролёт панели (lp = 3 м);

[f/l] = 1/250 - предельный нормативный прогиб панели;

2. Расчёт ригеля рамы

Ригель проектируем прямоугольного сечения из пакета уложенных плашмя и остроганных досок, склеенных фанерным водостойким клеем ФР-50. Доски принимаем по сортаменту 190Ч50 мм, после острожки 180Ч44 мм. По конструктивным требованиям ширину балки принимаем b = 18 см.

Сбор нагрузок

Наименование нагрузки

Плотность

Подсчёт

Нормативная нагрузка, кН/м2

Коэф. надёжности

Расчётная нагрузка, кН/м2

Продольные рёбра

500

500•10•0,144•0,001

0,706

1,2

0,847

Поперечные рёбра

500

500•10•0,072•0,001

0,352

1,2

0,422

Верхняя фанерная обшивка

700

700•10•0,01•0,001

0,068

1,2

0,081

Стыковые бруски

500

500•10•0,072•0,001

0,352

1,2

0,422

Дистанцион. бруски

500

500•10•0,055•0,001

0,269

1,2

0,323

Обрешётка

500

500•10•0,025•0,001

0,122

1,2

0,146

Стальной профильный настил

7850

7850•10•0,001•0,001

0,077

1,05

0,092

? пост. нагрузок

1,946

2,333

Снеговая нагрузка

1,2

1,5

1,8

Собствен. вес балки

0,091

1,2

0,328

Полная нагрузка

3,237

4,461

Расчёт полного веса ригеля:

qcк = (q + S)/(1000/k•l - 1) = (0,425+1)/(1000/5•12 - 1) = 0,091 кН/м

k = 5 - коэффициент веса;

Полная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению гn = 0,95

qp = q•гn = 4,461•0,95 = 4,238 кН/м.

Подбор сечения балки.

Для крайних зон сечения балки принимаем древесину 2-го сорта с расчётным сопротивлением R = 15 МПа; Rск = 1,5 МПа;

Подбираем опорное сечение из условия прочности при скалывании:

Q = qpl/2 = 4,238•18/2 = 38 кН - поперечная сила;

h0,тр = 3Q/2b•Rск = 3•38/2•0,18•1,5•103 = 0,22 - треб. высота опорного сечения;

Принимаем h0 = 0,24 (6 досок).

h = h0 + l/2•10 = 0,24 + 18/20 = 1,14 м - высота сечения в середине пролёта;

Принимаем h = 1,16 (29 досок).

Проверка принятого сечения ригеля.

В балках переменной высоты расчётные сечения, где действуют максимальные нормативные напряжения, которые не совпадают с серединой пролёта, где действует максимальный изгибающий момент. Это объясняется тем, что момент сопротивления сечения здесь уменьшается от середины пролёта к опорам балки быстрее, чем изгибающий момент.

Расстояние Х от эпюры до сечения, где действуют максимальные нормативные напряжения:

Х = l•h0/2h = 18•0,24/2•1,14 = 1,89

Величина изгибающего момента в расчётном сечении:

Мх = qp•x•(l - x)/2 = 4,238•1,89 (18 - 1,89) = 129 кН•м

Высота расчётного сечения:

hx = h0 + (h - h0)•2x/l = 0,24 + (1,14 - 0,24)•2•1,89/ 18 = 0,43 м

Момент сопротивления расчётного сечения:

Wsp = b•h2/6 = 0,18•1,142/6 = 0,04 м3

Расчётное сопротивление:

R = Ru + mб + mсл, где:

mб = 0,86 при hx = 0,43 - коэффициент условия работы;

mсл = 0,95 при h = 1,14 - коэффициент условия работы;

R = 15•0,86•0,95 = 12,3 МПа.

Напряжение в расчётном сечении:

у = Мх / Wsp = 129•103 / 0,04 = 3,225 МПа ? R = 12,3 МПа

Прочность ригеля обеспечена.

Проверка прогиба ригеля.

f/l = (f0/lk) (1+ c (h/l)2) = (0,0351/12•0,454) (1+ 16,76•(1,14/12)2) = 0,00322 < 1/300 = 0,0033; где:

fo = (5/384) (qnl4/ E•I) = (5/384) (9,711•184•103/10000•106•0,02) = 0,1 м;

I = b•h3/12 = 0,18•1,143/12 = 0,02 кН/м - момент инерции сечения ригеля в середине пролёта;

k = 0,15 + 0,85•h0/h = 0,15 + 0,85•0,24/1,14 = 0,33 - коэффициент учитывающий переменность сечения;

с = 15,4 + 3,8•h0/h = 15,4 + 3,8•0,24/1,14 = 16,2 - коэффициент учитывающий деформацию сдвига;

Проверка устойчивости плоской формы деформирования.

у = М / цм•Wsp ? Ru, где:

цм = 140•b2•kф/lp•h = 140•0,182•1/1,5•1,14 = 2,65 > 1

у = 129•103/ 0,04•2,65 = 1,22 ? Ru=12,3

Устойчивость плоской формы деформирования балки обеспечена.

В результате расчёта подобранная балка прямоугольного сечения из пакета досок 190Ч50 мм (после острожки 180Ч44 мм). В середине пролёта балка собирается из 29 слоёв, а на концах из 6 слоёв. Принятые сечения балки в пролётах и на опорах удовлетворяют требованиям прочности, жёсткости и поперечной устойчивости.

3. Статический расчет рамы

Сбор нагрузок.

Для двухшарнирных дощатоклеенных рам характерно действие следующих видов нагрузки: постоянной (собственный вес покрытия) и временной (снеговая и ветровая). Так как соединение ригеля со стойкой шарнирное, то в этом случае стойки воспринимают действующие на ригель вертикальные нагрузки в виде сосредоточенных сил, приложенных к верхнему срезу стойки по направлению её оси.

Постоянное расчетное давление на стойку:

Рст = (qp + qn)•(l/2)•b = (1,946+0,091)•9•3 = 55 кН

b = 3 - шаг рам;

qp = 1,946 кН/м2 - расчётная нагрузка от веса кровли;

qn = 0,091 - собственный вес ригеля;

Давление от собственного веса стойки:

Рст = hст •bcт•Hст•г•n•g

hст и bcт - высота и ширина сечения стойки

hст = ((1/8)/(1/15))•l, принимаем hст = 2,0 м

hст/ bcт ? 5; bcт ? hст/5 = 0,4 м

Нст=8,4 м - высота стойки

г = 500 кг/м3 - объёмный вес древесины

Рст = 2,0•0,4•8,4•500•1,1•9,81 = 36,22 кН

Расчётное давление от стенового ограждения:

Рст02 = qст02•(Нстоn)•b = 0,425 (8,4+0,44)•3= 11,271 кН

qст02 - расчётная нагрузка от веса стенового ограждения

Снеговая нагрузка на покрытие:

Рстсн = Р0•n•(l/2)•b = 1,2•1,6•(18/2)•3= 51,84 кН

Р0 = 1,2 кН/м2 - вес снегового покрова (2 снеговой район)

n = 1,6 - коэффициент перегрузки;

Ветровая нагрузка:

Активная сторона: Pств = Рв0•n•c•b = 0,13•1,2•0,8•8,4=1,05 кН

W = Рв0•n•c•hp•b = 0,13•1,2•0,8•1,516•8,4 = 1,59 кН

Рв0 = 0,13 кН/м2 - скоростной ветровой напор для 1-го ветрового района.

Реактивная сторона: Рств 1 = - Рв •n•c1•b = - 0,13•1,2•0,6•1,516•8,4 = -1,19 кН

с1 = 0,6 - аэродинамический коэффициент для заветренной стороны;

Определение усилий в стойках рамы.

Цель статического расчёта дощатоклеенной двухшарнирной рамы заключается в определении усилий от действующих нагрузок в самом напряжённом сечении стоек - в опорной части. Рама является однажды статически неопределимой. За лишнее неизвестное принимают отдельно от следующих видов загружения:

От ветровой нагрузки приложенной в уровне ригеля:

Хригв = - (W - W1)/2 = 1,59-1,19 /2 = -0,2 кН

От ветровой нагрузки приложенной к стойкам:

Хств = - (3/16)•Нст•(Рств - Рств 1) = - 0,441 кН

От стенового ограждения:

Хст02 = - (9/8)•(Мст02/Hст); где: Мст02 = - Рст02l = -11,27•1,579 = -17,79 кН•м

Хст02 = - (9/8)•(17,79/8,4) = -2,38 кН

l = hст/2 + h02/2 + h1= 2/2 + 0,158/2 + 0= 1,579 м

Находим усилия в правой и левой стойках в уровне защемления в фундаменте.

Изгибающие моменты.

Левая стойка:

Мл = [(W - Xригв ств)•Нст+ Рств•Нст2/2]•k + Xст02•Hст - Мст02 (k=0,9)

Мл = [(1,59 - 0,2 -0,441)•8,4+ 1,05•8,42/2]•0,9 + 2,38•8,4 - 17,79 = 42,7 кН•м

Правая стойка:

Мпр = [(W1 - Xригв ств)•Нст+ Рств 1•Нст2/2]•k + Xст02•Hст - Мст02

Мпр = [(1,19 - 0,2 -0,441)•8,4+ 0,77•8,42/2]•0,9 + 2,38•8,4 - 17,79 = 26,38 кН•м

Поперечные силы.

Левая стойка:

Qл = (W - Xригв - Xств + Pств•Hст)•k + Xст02

Qл = (1,59 - 0,2 -0,441 + 1,05•8,4)•0,9 + 2,38 = 11,17 кН

Правая стойка:

Qпр = (W1 - Xригв - Xств + Pств 1•Hст)•k - Xст02

Qпр = (1,19 - 0,2 -0,441 + 0,77•8,4)•0,9 - 2,38 = 3,93 кН

Продольная сила.

На обоих стойках продольные силы одинаковы:

N = Nпр = Nл = Рст q+ Рст cв+ Рст02+ Рстсн•k=55 +36,22 +11,27 +86,4•0,9 =48,832 кН

Окончательно расчётные усилия принимаем в определённой части стойки по максимуму: Мл = 42,7 кН•м Qл =11,17 кН N=180,25 кН

4. Конструктивный расчёт стойки

Данный расчёт сводится к проверке прочности и устойчивости принятого сечения стойки как сжатоизгибаемого элемента.

Предварительно подбираем сечение стойки (hст; bст) исходя из конструктивных требований:

hcт = 1/9 l = 2,0 м; bст ? hcт/5 = 0,4 м

По сортаменту подбираем доски 225Ч50 мм

Учитывая дд nl = 50•40 = 2000 мм = 2,0 м

Геометрические характеристики сечения стойки.

Площадь сечения: F = hст•bст = 2•0,4 = 0,8 м2

Момент сопротивления относительно оси Х: Wx= дст•hст2/6 = 0,26 м3

Момент инерции сечения относительно оси Х: Jx=bст•hст3/12= 0,26 м4

Проверка прочности.

у = Nрас/F + Mрас/о•Wx ? Rc1

Rc1 = mб + mcn + Rc - расчётное сопротивление древесины сжатию

mб = 0,9 - коэффициент условий работы

mcn = 1,05 - коэффициент условий работы при bcл = 40

Rc1 = 0,9•1,05•15 = 14,17 МПа

о = 1 - Nрас/ц•F• Rc1 - коэффициент учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента;

ц - коэффициент продольного изгиба (зависит от л) в плоскости изгиба;

лх = l/0,289•hсn =35,02

Так как лх =35,02 < 70, то ц = 1 - б(лх/100)2 = 1-0,9 (35,02/100)2 =0,8896

о = 1 - 180,25•103/0,8896 •0,8• 14,17•106 = 0,982

у = 180,25•103/0,8 + 42,7•103/0,982•0,26 = 0,17 МПа ? 14,17МПа

Стойкость и прочность обеспечены.

Проверка сечения стойки на устойчивость из плоскости изгиба (по оси Y).

у = Nрас/F•цу ? Rc1

Jy = v(Iy/F) = v(hст•bст3/12• hст•bст) = 0,289 bст

l0y = мy•Hст = 8,4 м

лу = l0y/ Jy = l0y/0,289 bст=72,66 > 70

ц = A/л = 3000/72,662 = 0,568

у =180,25•103/0,4•0,568 = 0,793 МПа ? 14,17 МПа

Устойчивость сечения стойки из плоскости изгиба обеспечена.

Проверка клеевого шва стойки на прочность.

ф = Qрас•S/о•Jx•b ? Rск; Rccc=1,5 МПа; S = hст2•bст/8 = 0,2 м3

b = 0,6•bст = 0,24 м - расчётная ширина сечения

ф = 11,27•103•0,2/0,982•0,26•0,24 = 0,036 МПа? 1,5МПа

Прочность клеевого шва стойки обеспечена.

В результате расчёта принята стойка с поперечным сечением 0,4Ч2,0 м, составленная из 35 слоёв.

5. Расчёт опорного узла

Так как пролёт рамы 18 м, узел жёсткого сопряжения стойки с фундаментом решается посредством установки на стойках стальных траверс для крепления анкерных болтов. Для этой цели поперечное сечение стойки в опорной части увеличивают путём наклейки с боковых её сторон по три доски. Для определения площади сечения анкерных болтов находим максимальные растягивающие усилия в опорной части стойки от действия постоянной и временной нагрузок.

Nрасon = (Рстq+ Рст02+ Рстсв) (n1/n) = (55+11,27+36,22) (1,1/1) = 112,75 кН

Мрасon= [(W - Xригв - Xств) Hст+ Рстсвст2/2)+ Xст02•Hст•n1/n - Mст02•n1/n]•(1/о)

Мрасon=[(1,59 - 0,2 -0,441) 8,4+ 1,05 (8,42/2)+2,38•8,4•1,1/1 -17,79•1,1]•(1/0,982) = 83,62 кН•м

При этом максимальные напряжения на поверхности фундамента составляют

уmaxmin = - (Nрасon/ hn•bст)±(6 Мрасon/ hn2•bст), где:

hn = hст + 6ду - высота сечения стойки на опоре;

уmin = - (112,74/ 2,15•0,4)+(6• 83,62/ 0,4•2,152) = - 0,511 МПа

уmax = - (112,74/ 2,15•0,4) - (6• 83,62/ 0,4•2,152) = 0,249 МПа

Участки эпюры напряжений равны:

с = (уmax/(уmax+ уmin)) hn = (0,511/(0,511+0,249)) 2,15 = 1,45 м

а = hn/2 - c/3 = 2,15/2 - 1,45/3 = 0,59 м

y = hn - c/3 - S = 2,15 - 1,45/3 - 0,075 = 1,59 м

S = 3дy = 0,075 м

Из уравнения моментов относительно центра тяжести сжатой зоны эпюры напряжений находим усилия в анкерных болтах

z = (Мрасon - Nрасon•a)/y = (83,62 - 180,25•0,59)/1,59 = 14,29 кН

Отсюда площадь поперечного сечения болта будет равна:

Fб = z/(nб•Rpб) = 0,36 cм2, где:

nб - количество анкерных болтов с одной стороны стойки

Rpб - расчётное сопротивление анкерных болтов на растяжение (Rpб=20 кН/см2).

По таблицам для анкерных болтов, с учётом предельных усилий на растяжение N = 180,25 кН, находим диаметр анкерного болта dб = 16 мм (Fб=2,01 см2). Стальную траверсу для закрепления анкерных болтов рассчитывают как однопролётную балку пролётом lт =bст+dв=0,4+0,03 =0,43 м

Максимальный изгибающий момент Мmax = (z/4) (lт - bст/2) = 0,82 кН•м

Из условия размещения анкерных болтов определяем номер прокатного уголка траверсы 125Ч125Ч8. Jх = 294,36 см4; z0 = 3,36 см.

Проверяем траверсу на прочность:

уn = Mmax(bуг - z0)/Jx ? R, где:

bуг - ширина уголка;

R - расчётное сопротивление стоек уголка;

уn = 0,82•103(0,125 - 0,0336)/(294,36•10-8) = 25,47 МПа ? 350 МПа

Определяем прочность клеевого шва: фn = z/(hшв - bрас) ? Rскср, где:

hшв - длинна приклейки дополнительных досок;

bрас = 0,6• b - расчётная ширина сечения стойки bрас = 0,24 м;

Rскср - среднее расчётное сопротивление клеевого шва на склеивание;

Rскср = Rск / 1 + в•(hш / y);

ограждающий балка ригель рама

в = 0,125 - коэффициент при расчёте на скалывание сжатых элементов;

у - плечо силы скалывания;

Rскср = 1,5•106 / 1 + 0,125•(2,5 / 1,265) = 1,2 МПа

фш = 9,5/2,5•0,24 = 0,253 МПа ? 1,2 МПа

6. Расчёт карнизного узла

Карнизный узел в дощатоклееных рамах характерен шарнирным примыканиям к стойке балки покрытия. В месте опирания ставится обвязочный брус, ширина которого находят из условия смятия древесины балки поперек волокон в опорной плоскости.

bоб = A/(b•Rсм90), где:

А - опорная реакция конструкции покрытия (А=180,25 кН);

Rсм90 - расчётное сопротивление смятию древесины (Rсм90 = 3 МПа);

b - ширина балки (b = 0,4 м);

bоб = 180,25•103/(0,4•3•106) = 0,15 м

Принимаем bоб = 150 мм. Высоту обвязочного бруса назначаем hоб = 150 мм. Проверяем hоб, как распорки вертикальных связей между стойками при [л]=200 и при расстоянии между балками В = 300 см.

h0тр = В/(л•r) = 300/(200•0,289) = 5,19 см < hоб = 15 см.

Список литературы

1. СНиП II-25-80 «Нормы проектирования. Деревянные конструкции».-М. 1982.

2. СНиП II-6-74 «Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия». - М. 1976.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Расчет параметров балочной клетки по заданным показателям. Подбор сечения главной балки, ее материал, высота, нагрузка, геометрические характеристики принятого сечения. Изменение сечения главной балки. Проверка общей устойчивости балки и ее элементов.

    практическая работа [688,5 K], добавлен 31.07.2012

  • Выбор типа ограждающих конструкций. Расчет элементов теплой рулонной кровли. Проектирование утепленной кровельной панели. Расчет дощатоклееной двускатной балки. Статический расчет поперечной рамы. Расчет опорного узла левой и правой стойки рамы.

    курсовая работа [351,1 K], добавлен 11.01.2013

  • Размеры поперечных сечений элементов перекрытия. Расчётная схема плиты и нагрузки. Проверка прочности сечения плиты на действие поперечной силы. Статический расчёт балки с учётом перераспределения усилий. Проверка достаточности принятых размеров балки.

    курсовая работа [590,6 K], добавлен 22.02.2013

  • Компоновка балочной клетки. Расчет листового несущего настила. Определение нагрузки на балку настила. Определение внутренних усилий, подбор сечения, проверка прочности и жесткости принятого сечения балки настила. Конструирование сварных составных балок.

    курсовая работа [831,4 K], добавлен 06.10.2011

  • Компоновка поперечного сечения панели. Сбор нагрузок на панель. Определение внутренних усилий. Приведенные геометрические характеристики поперечного сечения. Проверка сечения панели. Расчет и проектирование трехшарнирных рам из прямоугольных элементов.

    курсовая работа [969,7 K], добавлен 07.08.2013

  • Химический состав стали С345. Расчет плоского настила. Определение расчетных усилий и назначение схемы. Подбор сечения главной балки, конструирование опорного узла. Компоновка сечения сплошной колонны, расчет базы. Особенности конструирования оголовка.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 04.03.2013

  • Архитектурно-планировочное и конструктивное решение здания. Расчет профнастила, прогона и армированной клеедеревянной балки. Предварительный подбор сечения колонн. Подсчет нагрузок на однопролетную раму. Защита ограждающих и несущих конструкций.нной клеед

    курсовая работа [455,0 K], добавлен 07.03.2011

  • Компоновка и подбор сечения главной балки. Проверка и обеспечение местной устойчивости сжатого пояса и стенки балки. Вычисление поясного шва, монтажного стыка и опорного ребра сварной балки. Подбор сечения и базы сплошной центрально-сжатой колонны.

    курсовая работа [227,1 K], добавлен 09.10.2012

  • Расчёт стропильной ноги, подкоса и ригеля. Угол наклона кровли к горизонту. Сбор нагрузок на стропильную ногу. Напряжение изгиба, прочность сечения, момент инерции сечения. Модуль упругости древесины. Схема усилий в подкосе. Сопротивление смятию сосны.

    курсовая работа [322,2 K], добавлен 21.06.2015

  • Компоновка поперечной рамы. Расчет внецентренно-сжатой колонны, узла сопряжения верхней и нижней частей колонны. Подбор сечения сжатых стержней фермы. Сбор нагрузок на ферму. Расчет анкерных болтов. Расчетные сочетания усилий. Статический расчёт рамы.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 14.11.2016

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.