89

1. Архитектурно-строительная часть

1.1 Строительно-климатическая характеристика

Проектируемое здание - детский сад на 320 мест.

Требования к зданию:

- функциональная целесообразность, т.е. здание должно полностью отвечать тому процессу для которого оно предназначено;

- архитектурно-художественная, т.е. здание должно быть привлекательным по своему экстерьеру (внешний вид) и интерьеру (внутренний вид);

- степень долговечности - II;

- степень огнестойкости - I;

- класс здания - II.

Район строительства - г. Темиртау.

Рельеф участка спокойный с максимальным перепадом высотных отметок 1,4 м.

Район строительства имеет следующие климатические характеристики:

- снеговой район III.

- ветровой район I.

- грунтовые воды отсутствуют.

Допустимое давление на грунт 3,1 кгс/см².

Глубина промерзания грунта достигает 1,9 м.

Климатическом район IIIa: средняя месячная температура января -14,5^оС; средняя месячная температура июля +20,4^оС.

По ветровой нагрузке место строительства относится к I району, величина ветровой нагрузки Wо=480 Н/м².

Средняя скорость ветра за зимний период 15 м/с.

Средняя месячная относительная влажность воздуха: наиболее жаркого месяца 70%, наиболее холодного месяца 68%.

1.2 Объемно-планировочное решение

Длина здания 70,14 м, ширина 38,81 м.

Площадь застройки - 1863,5 м².

Площадь общей застройки - 4421,7 м².

Полезная площадь - 2900,3 м².

Этажность - 3.

Высота этажа - 3,3 м.

Высота здания - 12,3 м.

Количество входов - 13.

Крыша плоская. Конфигурация здания в плане имеет сложную форму, рисунок 1.

1 - Левое крыло здания, 2 - правое крыло здания,

3 - заднее крыло здания, 4 - бассейн.

Рисунок 1 - Конфигурация здания в плане

1.3 Конструктивное решение

Конструктивная система здания - каркасная. Трехэтажное здание - кирпичное и решено с полным железобетонным каркасом. Так же в здании предусмотрен резервуар для бассейна.

Фундаменты: По конструктивному решению фундаменты ленточные сборные под все стены здания, выполнены из сборных ж/б блоков с подушкой. Глубина заложения в связи с наличием техподполья 2,32 м, в помещении бассейна глубина заложения составляет 1,9 м.

Отметка подошвы фундамента - 3,250 м.

Толщина фундаментной стены - 600 мм.

Ширина подушки фундамента - 2000 мм.

Колонны: Основными несущими конструкциями здания являются железобетонные монолитные колонны сечением 640 мм из бетона класса В15, армированных арматурой класса А-III. Фундаменты под колонны приняты сборными на подушках.

Конструкция кровли - плоская, покрытая слоями теплоизоляции PAROC ROS 210 мм и Унифлекса ЭКП 6 мм и 1 слой рубероида на горячем битуме. Водосток наружный.

Стены и перегородки: Наружные и внутренние стены приняты из кирпичной кладки. Наружные стены имеют толщину 640 мм, в качестве утеплителя принят ПЕНОПЛЕКС тип 35, толщиной 50 мм, с внутренней стороны стены отделаны листами гипсокартона (влагостойкий).

Перегородки выполнены из гипсокартонных панелей толщиной 120 мм с опиранием на монолитные железобетонные полы по грунту на первом этаже и на многопустотное перекрытие на остальных этажах.

Стенами подвала являются сборные ж/б блоки, поэтому они требуют вертикальную обмазочную и горизонтальную из рулонных материалов гидроизоляцию.

Перекрытия: Перекрытие этажей решено многопустотным. Перекрытие первого этажа монолитное. Опирание панелей - непосредственно на колонну и несущие стены. Покрытие здания решено аналогичным перекрытию.

Окна: Окна являются основными вертикальными конструкциями для обеспечения естественной освещенности помещений. В конструкцию оконного блока входят: пластиковая оконная коробка, заделанная в стену; оконные спаренные переплеты и подоконная доска.

По материалу конструкции окна выполнены из пластика. Зазор между коробкой и стеной тщательно монтажной пеной. Откосы отштукатурены снаружи и внутри. На строительную площадку оконные блоки были привезены полностью подготовленными к установке (остекленными переплетами из огнеупорного стекла, снабженными приборами). Окна имеют двойное остекление с расстоянием между стеклами 47 мм.

Двери: Двери внутренние - пластиковые. Расположение, количество и размеры определены с учетом числа входов (13), вида здания. Двери состоят из коробок, представляющих рамы, укрепленные в дверных проемах стен, перегородок и полотен, навешенных на дверные коробки.

По количеству полотен двери запроектированы однопольные. По положению в здании: внутренние и наружные. В перегородках зазор между коробкой и стеной закрывают наличником и заполняют монтажной пеной.

Лестницы: В проекте запроектирована железобетонная лестница с металлическими перекладинами. Ширина лестницы 1200 мм. Поручни - металлические высотой 900 мм. Размер ступеней 250 х 152 (h) мм.

1.4 Отделка помещений

Отделку помещений выполняем в следующем порядке, представленном в таблице 1.

Таблица 1 - Ведомость отделки помещений

Тип отдел-ки	Наименование помещений	Потолок	Стены или перегородки	Низ стен или перегородок	Примечание
		Площадь м2	Вид отделки	Площадь м2	Вид отделки	Площадь м2	Вид отделки	Высота мм
Техподполье
1	Тепловой пункт помещений ремонта светильников, венткамера	67,5	Затирка, известковая побелка
Бассейн
2	Комната медсестры, комната инструктора	19,9	Затирка водоэмульсионная окраска	77,3	Штукатурка, водоэмульсионная окраска
3	Тамбур, вестибюль, коридор, раздевальная, спортинвентарная, галерея	107,6	Затирка, водоэмульсионная окраска	428,7 153,4	Штукатурка Водоэмульсионная окраска	275,3	Масляная окраска	2000
4	Санузел, узел управления, лаборатория анализа воды, комната уборочного инвентаря	17,2	Затирка, водоэмульсионная окраска	89,8 38,2	Штукатурка Водоэмульсионная окраска	51,6	Глазурованная плитка	1500
5	Душевые, санузел инструктора	21,8	Затирка водоэмульсионная окраска	124,4	Штукатурка, глазурованная плитка
6	Вентиляционная камера	15,5	Затирка, известковая побелка	48,0	Штукатурка, известковая побелка
7	Зал ванны бассейна	85,1	Улучшенная штукатурка Плитка	175,1 103,9	Улучшенная штукатурка Плитка	71,2	Глазурованная плитка	2500
Детский сад 1 этаж
2	Раздевальная, групповая, спальная, кабинет психолога, комната охраны	271,5	Затирка, водоэмульсионная окраска	840,5	Штукатурка, водоэмульсионная окраска
3	Тамбур, вестибюль, коридор, холл, комната персонала, сортировка белья, кладовая сухих продуктов, приемная, лифтовый холл	92,1	Затирка, водоэмульсионная окраска	678,9 331,6	Штукатурка, водоэмульсионная окраска	347,3	Масляная окраска	2000
4	Туалетная, буфетная, санузел, помещение пищевых отходов, кладовая уборочного инвентаря, комната личной гигиены женщин, загрузка, кладовая овощей, моечная, заготовочный цех, кухня	166,6	Затирка, водоэмульсионная окраска	557,6 257,0	Штукатурка Водоэмульсионная окраска	300,6	Глазурованная плитка	1500
5	Помещение сушки и глажки, постирочная, душ, процедурная	42,8	Затирка, водоэмульсионная окраска	142,7	Штукатурка, глазурованная плитка
6	Электрощитовая, помещение камеры охлаждения	22,6	Затирка, известковая побелка	88,2	Штукатурка, известковая побелка
8	Физио-кабинет, медпункт, палата изолятора	36,5	Затирка, водоэмульсионная окраска	117,8	Штукатурка, масляная окраска
9	Лестничные клетки	53,4	Затирка, водоэмульсионная окраска	487,7 195,2	Штукатурка, Водоэмульсионная окраска	292,5	Масляная окраска	1500
2,3 этажи
2	Раздевальная, групповая, спальная, методический кабинет, бухгалтерия, кабинет заведующего, комната персонала	1444	Затирка, водоэмульсионная окраска	2614,7	Штукатурка, водоэмульсионная окраска
3	Коридор, лифтовый холл, кладовая спортинвентаря, комната кастелянши и чистого белья, хоз. кладовая	238,5	Затирка, водоэмульсионная окраска	726,5 262,5	Штукатурка, Водоэмульсионная окраска	461,0	масляная окраска	2000
4	Туалетная, буфетная, санузел	316,6	Затирка, водоэмульсионная окраска	847,2 412,8	Штукатурка, Водоэмульсионная окраска	434,4	Глазурованная плитка	1500
8	Зал для гимнастических занятий, зал музыкальных занятий	146,4	Затирка, водоэмульсионная окраска	178,8	Штукатурка, масляная окраска

В помещениях, имеющих умывальную, за умывальником облицевать глазурованной плиткой на ширину 1500 мм, высотой 1800 мм от пола. Расход плитки 16,2 м. Наружная отделка:

1) Наружные стены оштукатуриваются цементно-песчанным раствором марки М50 и окрашиваются фасадной краской

2) Цоколь здания, стенки крылец, входов в подвал облицовывается сплиттерной плиткой.

1.5 Теплотехнический расчет

1) Теплотехнический расчет теплого пола произведен в соответствии с положениями СН РК 2.04-21-2004.

Цементно-песчаная стяжка толщ. 40 мм ?=0,76, ?=1,8 т/м³

Утеплитель -80 мм ?=0,22 ?=0,6 т/м³

ж/б плита толщ. 220 мм ?=1,92 ?=2,5 т/м³

Dd = 5971, Zht =214

Roreq = 0.00035*5971+1.3 = 3,38985 ^oC/Вт - Нормируемое значение сопротивления теплопередаче

Rоb.c = n Roreq - требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над «теплым» подвалом

, (1)

где tint - 16^oC - расчетная температура воздуха внутри здания

text -32^оС - расчетная температура наружного воздуха

tbint = +5^oC - расчетная температура в подвале

Rоb.c = 0,22917 * 3,38985 = 0,777

(2)

0.115+0.104+Х/0,22+0,0526+0,1666 = 0,4382+Х/0,22

0,777=0,482+Х/0,22; Х=(0,777-0,482)*0,22=0,074536

Принимаем толщину утеплителя ?=0,6 т/м3 - 80 мм

0.115+0.104+0,08/0,22+0,0526+0,1666 = 0,801

Условие стандартов СН РК 2.04-21-2004 и МСП 2.04-101-2001соблюдено.

2) Теплотехнический расчет наружных стен

Конструкция стены - толщина 640 мм:

Гипсокартон - 20 мм ?=0,76, ?=1,8 т/м³

Кирпичная кладка -570 мм ?=0,41…0,51 ?=1,65 т/м³

Утеплитель «Пеноплекс» - 50 мм ?=0.0325 ?=0,065 т/м³

Dd = 5971, Zht =214

Roreq = 0.00035*5971+1.4 = 3,48985 oC/Вт - Нормируемое значение сопротивления теплопередаче

0.115+0.0263+0,373+Х/0,033+0,043 = 0,5573+Х/0,033

0.115+0.0263+0,373+Х/0,033+0,043 = 0,5573+Х/0,033

3,48985= 0,5573+Х/0,033; 2,93255 х 0,033 = 0,09677415

Принимаем толщину утеплителя - 50 мм

Конструкция стены цоколя:

Цементно-песчанный раствор толщ. 20 мм - ?=0,76, ?=1,8 т/м³

Железобетон -300 мм - ?=1,92, ?=2,5 т/м³

Утеплитель экструдированный полистирол - ?=0.035, ?=0,038 т/м³

Кирпич -120 мм - ?=0,41…0,51, ?=1,65 т/м³

Цементно-песчаный раствор толщ. 20 мм - ?=0,76, ?=1,8 т/м³

Dd = 5971, Zht =214

Roreq = 0.0003*5971+1.2 = 2,9913 oC/Вт - Нормируемое значение сопротивления теплопередаче

0.115+0.0526+0,156+0.2353+Х/0,035+0,043 =0,6019+Х/0,035

2,9913= 0,6019+Х/0,035; 2,3894 х 0,035 = 0,0836

Принимаем толщину утеплителя - 90 мм

3) Теплотехнический расчет кровли:

ж/б плита толщ. 220 мм - ?=1,92, ?=2,5 т/м³

Утеплитель - «Paros» -180 кг/м3, ?=0,037, ?=0,130т/м3

Цементно-песчаная стяжка толщ. 40 мм - ?=0,76, ?=1,8 т/м³

Roreq = 0.00045*5971+1.9 = 4,58695 ^oC/Вт - Нормируемое значение сопротивления теплопередаче

0.115+0.09375+x/0.037+0,0526+0,083 = 0.34435+ x/0.037 4.58695 = 0.34435+ x/0.037; x= 4,2426*0.037 = 0.1569762 метра

Принимаем толщину утеплителя 180 мм

2. Основания и фундаменты

2.1 Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки

Оценить инженерно-геологические условия строительной площадки, данные о грунтах которой приведены в таблице 2.

Рисунок 2 - Геологический разрез по данным визуальных определений

Таблица 2 - Данные лабораторного исследования грунтов

№ образца	№ скважины	Глубина отбора образца	Содержание, % частиц размером, мм
			102	20,50	0,500,25	0,250,10	0,100,05	0,050,01	0,010,005	<0,005
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	1	1,5	2,0	20,0	25,0	20,0	20,0	11,0	1,0	1,0
2	1	4,0	-	3,0	11,0	36,0	24,0	8,0	12,0	6,0
3	2	6,0	-	3,0	9,0	75,0	10,0	1,0	1,0	1,0
4	2	10,0	-	0,4	0,2	0,6	10,0	2,2	12,0	74,6
WL	Wр	s кН/м3	кН/м3	W0	Кф см/с	mv МПа-1	E0 МПа	С кПа	ц град
12	13	14	15	16	17	18	19	20	21
0	0	2,68	1,85	0,15	710-9	0,0493	15,0	4,0	30
0,18	0,13	2,72	1,60	0,16	210-9	0,0435	17,0	9,0	18
0	0	2,62	2,00	0,22	810-9	0,0231	32,0	3,0	34
0,36	0,22	2,78	2,00	0,28	210-9	0,0207	30,0	20,0	18

Определяем вид грунтов, оцениваем состояние и свойства отдельных слоев, затем общую оценку грунтовых условий площадки № Й.

1) Первый слой грунта (образец № Й.) СКВ. № Й. Глубина отбора образца 1,5 м. поскольку по данным лабораторных исследований Wp =0; Wт =0, то грунт песчаный.

Вид песчаного грунта устанавливаем по гранулометрическому составу; масса частиц крупнее 0,1 мм менее 75%, что по ГОСТ 25100-95. «Грунты. Классификация» соответствует почвенно-песчанному.

Плотность сухого грунта:

= (3)

Коэффициент пористости:

е = = =0,66, (4)

что соответствует песчаному грунту средней плотности.

Степень влажности:

Sr = , (5)

что соответствует влажному песку.

Окончательно устанавливаем: почвенно-песчанный слой, средней плотности, влажный и может служить естественным основанием.

2) Второй слой грунта (образец №2), скв. №1, глубина отбора образца 4 м. Определяем число пластичности

Jp = WL - Wp = 0,18 - 0,13=0,05; (6)

По ГОСТ 25100-95 классифицируем грунт как суглинок.

Коэффициент пористости:

е = (7)

Показатель консистенции

JL = (8)

Следовательно, грунт находится в мягкопластичном состоянии.

Окончательно устанавливаем: грунт - суглинок. Этот слой грунта является недоуплотненным (е = 0,97), поэтому не может служить естественным основанием.

3) Третий слой грунта (образец №3) скв. №1, глубина отбора образца 6,0 м. Поскольку число пластичности Jp = 0, то грунт сыпучий.

По гранулометрическому составу определяем, что грунт - песок мелкий, так как частиц > 0,1 мм содержится более 75%.

Коэффициент пористости

е =

Что соответствует плотному песку.

Степень влажности:

Sr =

Что соответствует насыщенному водой состоянию.

Окончательно устанавливаем: грунт - песок мелкий, плотный, водонасыщенный и может служить естественным основанием.

4) Четвертый слой грунта (образец №4) скв. №4, глубина отбора образца №10,0 м. число пластичности Jp =0,36 - 0,22=0,14; по ГОСТ 25100-95 грунт классифицируется как суглинок, так же здесь находится уровень грунтовых вод.

Коэффициент пористости:

е =

Показатель текучести (консистенции):

JL =

Что соответствует суглинку тугопластичному.

Окончательно устанавливаем: грунт-суглинок тугопластичный и может служить естественным основанием.

Общая оценка строительной площадки №1: согласно геологическому разрезу, площадка (рис. 1.1) характеризуется спокойным рельефом с абсолютными отметками 130,5 - 130,8.

Грунт имеет слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. 1, 3 и 4 слои могут служить естественным основанием, 2-ой после уплотнения.

2.2 Выбор глубины заложения фундамента

Определить глубину заложения подошвы фундаментов наружных стен здания детского сада на 320 мест в Темиртау с полами на грунте для следующих условий: несущий слой основания - пылеватый песок, грунтовые воды в период промерзания на глубине dw =2,5 м от поверхности планировки, вынос фундамента от наружной плоскости стены 1 м, температура воздуха в помещении примыкающей к наружным фундаментам 15 С.

По карте нормативных глубин промерзания /1,4/ для города Темиртау с коэффициентом 1,9:

d_fn = 1,9*185 = 421,8 см = 4,22 м. (9)

Тогда расчетная глубина промерзания будет равна

d_f =Kh * d f n =0,6*4,22 = 2,53 м, (10)

где Кh =0,6; коэффициент, учитывающий тепловой режим здания, принимаемый по таблице 1 /8/.

Для случая когда d_w < (d_f + 2), то есть 2,5 м (1,3+2)=3,3 м при залегании в основании пылеватый песок по таблице 2/8/, глубина заложения фундамента должна быть «не менее d_f».

Таким образом, при близком расположении УПВ к фронту промерзания пылеватый песок может испытывать морозное пучение.

Поэтому глубина заложения фундамента d должна быть не менее расчетной глубины промерзания грунта.

Окончательно назначаем d = 3,250 м.

2.3 Определение размеров подошвы фундамента одновременно с расчетным сопротивлением грунта основания

Определить ширину подошвы монолитного ленточного фундамента под стену и расчетное сопротивление грунта основания R, если дано: d =3,25 м, d_в = 2,32 м, здание с жесткой конструктивной схемой, а отношение его длины к высоте L/H = 1,8, Nо ЙЙ = 400 кН/м, в основании грунт, обладающий характеристиками: цЙЙ = 300, СЙЙ = 4 кПа, гЙЙ = г = 18,5 кН/м³, гm = 20 кН/м³ (среднее значение удельного веса материала фундамента с грунтом на его обрезах).

Примем первое приближение R ? R0, по таблице 1 приложения 3 /8/ R0 = 150 кПа. Тогда ширина подошвы ленточного фундамента:

в = в1 = NоЙЙ / (R -гm * d) = 400 / (150 - 20 * 3,25) = 4 м. (11)

При в = в1 = 4 м; d_в = 2,32 по формуле (7) /5/ найдем расчетное сопротивление грунта основания

R==

=кПа; (12)

где - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 3 /8/;

К - коэффициент, принимаемый равным: К=1, так как прочностные характеристики грунта (ц и С) определены опытным путем;

, и - коэффициент, принимаемый по табл. 4 /6/ в зависимости от цЙЙ = 300;

Кz - коэффициент, принимаемый равным: Кz = 1 при в < 10 м;

в-ширина подошвы фундамента, м;

- удельный вес грунта основания, кН/м³;

- удельный вес грунта, залегающего выше подошвы фундамента, кН/м³;

d₁= 3,25, м.

Определим среднее давление по подошве фундамента

РЙЙ = NoЙЙ / [(в. l) + гср ЙЙ.d] = 400 / (3,2^.1,0 + 20^.1,3) = 151 кПа.

Так как РЙЙ = 151 кПа << R = 292,9 кПа, то основание недогружено. Примем в = в₂ =1,8 м. Тогда

R = (1,15^.1^.1,8^.18,5 + 5,59^.1,3^.18,5 +1,95^.4) =225,7кПа;

РЙЙ = 400/1,8^.10+20^.1,3 = 246,2 кПа

Условие РЙЙ ? R выполняется, расхождение менее 5%. Окончательное ширину подошвы ленточного фундамента принимаем: в =2 м.

2.4 Расчет свайного фундамента

Расчет производим под несущую наружную стену жилого здания. Планировочная отметка - 0,6 м. Отметка пола подвала - 2,30 м. NoЙЙ = 354 кН. Отношение длины здания L = 56 м к его высоте Н=20 м составляет L/H=1,4. Проектируем свайный фундамент с железобетонными забивными сваями. Инженерно-геологические условия показаны на рисунке 3.



Рисунок 3 - Инженерно-геологические условия площадки и план расположения свай

Для определения глубины заложения ростверка конструктивно назначаем его толщиной 60 см, а т. к. здание имеет подвал, глубину заложения ростверка свайного фундамента принимаем 2,32 м.

Принимаем железобетонную сваю; длину сваи устанавливаем по грунтовым условиям 6 м, длина острия 0,25 м.

Определяем несущую способность сваи F_d:

F_d = гc (гcr RA+u? гcf fi hi); (13)

где R - расчетное сопротивление грунта, под нижним концом сваи;

A - площадь поперечного сечения сваи;

u - наружный периметр сваи;

fi - сопротивление i-гo слоя;

f1 = 6 кПа;

f2 = 29 кПа;

f3 = 31 кПа.

г_c, г_cr и г_cf - коэффициенты условий работы грунта;

г_c = г_cr = г_cf = 1;

hi - толщина i-го слоя;

Fd = 1 [1^.2300^.0^.0,9+1^.2^.1 (6^.1^.8+29^.2^.5+31^.2,32) = 382 кН

Расчетная нагрузка составляет 382/1,4 = 273 кН

Определим количество свай на 1 м фундамента

n=424/273-7,5^.0,9^.2,32^.25=1,74 св/м

где Nоi=1,2Nоii =1,2^.354=424kH

Определим расстояние между сваями d_P=l/l, 74=0,57 м,

т. к. n<2 и l, 5d <0.57 <3d, принимаем двухрядное шахматное расположение свай, расстояние между рядами равно:

с_Р = v (3d)² - (dp)²= v(3^.0,3)²-0,57 = 0,7 м (14)

Ширина ростверка принимается по формуле

b = d+(m-l) c_P +2 = 0^.3+2^.0^.1+0^.7 = 1,2 м. (15)

Принимаем ширину ростверка равным 1,2 м.

Определим нагрузку, приходящуюся на 1 сваю.

Ncb= 424+15,84/1,74 = 252,7кН

Нагрузку сравним с её расчетной допускаемой величиной:

Ncb=252,7<273 кН - условие выполняется.

Проверяем давление на грунт под подошвой условного фундамента.

Для определения размера условного фундамента вычислим

бm=1/4 (111 + 212 + 313 / ?1i)=

=l/4 (15. 1,8+32. 2,5+12. 1,7/1,8+2,5+1,7)= 5,38

Определим условную ширину фундамента.

Тогда площадь подошвы условного фундамента равна:

А_усл = 1^.В_усл = 2,3 м² (16)

Объём условного фундамента равен:

V_усл = А_усл L_усл=2,3^.6,4 = 14,7м³ (17)

Объём ростверка и подземной части стены:

V_P = 1,2^.1^.0,5+0,3^.1^.0,4 = 0,72м³; (18)

Объём сваи на 1 м условного фундамента равен:

Vcb = 1,74^.0,09м^2.5,9 = 0,92м³; (19)

Объём грунта на 1 м условного фундамента равен:

Vгр = 14,7-0,72-0,92 =13м³; (20)

Вес условного фундамента:

Gгp = 13^.18кН/м³ = 286,2кН. (21)

Вес сваи на 1 м стены:

Gcb = 0,92^.25 = 23кН. (22)

Вес ростверка равен:

Gp = 0.72^.24 =17.3кН. (23)

Тогда давление по подошве условного фундамента равно:

р =354+286+23+17,3/2,3 = 295,6кН/м². (24)

Вычислим R для тугопластичной глины, расположенной под подошвой условного фундамента:

гс₁ = 1,2 - коэффициент условия работы;

гс₂ = 1 - коэффициент условия работы здания;

к = 1 - коэффициент надежности.

Прочностные характеристики глины СII = 13 кПа; II = 12.

Удельный вес глины определяется по формуле:

г = 27-10/1+1 = 8,5 кН/м³. (25)

Находим усредненное значение удельного веса грунта для объёма условного фундамента

г_ср=19,5 *1,8+19,4. 2,5+18,2*17/1,8+2,5+1,7= 19,1кН/м³,

dв=6,4+0,2.22/19, l=6,6 м (26)

По таблице для значения II = 12, находим коэффициенты: Mq = 0,23; Мg = 1,94; Мc= 4,42;

Тогда расчетное сопротивление:

R = 1,2.1/1 (0,23.1. 8,5. 2,3+1,94. 6,6. 19,1+(1,94-1).2. 19,1+4,42.13) = 410кН/м². (27)

Среднее давление по подошве равно:

Р = 295,6 кПа R =410 кПа - условие выполняется при расчете свайного фундамента по второй группе предельных состояний.

2.5 Выбор рационального типа фундамента

1 вариант - фундамент ленточный, монолитный b = 3,25 м;

2 вариант - фундамент ленточный, сборный b = 3,25 м;

3 вариант - фундамент свайный, из забивных железобетонных свай
сечением 3030 и длиной 6 м.

Выбор производится на основе сравнения ТЭП основных видов работ, выполняемых при возведении фундамента на участке стены длиной 1 м.

Таблица 3 - ТЭП вариантов фундаментов

№	Наименование работ	Ед. изм.	Вариант	Объем	Стоимость, тг	Трудоёмкость, ч/дн
					Ед.	Всего	Ед.	Всего
1	Разработка грунта	м3	1 2 3	5,32 5,32 1,16	892,52 892,52 892,52	4748,1 4748,1 1035,32	0,26 0,26 0,26	1,38 1,38 0,30
2	Устройство подготовки под фундаменты	м3	1 2 3	0,43 0,43 -	2438 2438 -	1048,3 1048,3 -	0,13 0,13 -	0,06 0,06 -
3	Устройство монолитного железобетонного фундамента	м3	1 2 3	0,84 - 0,6	6000 - 6000	5040 - 3600	0,38 - 0,38	0,32 - 0,23
4	Устройство сборных фундаментов	м3	1 2 3	- 0,84 -	- 9858 -	- 8280,7 -	- 0,42 -	- 0,35 -
5	Погружение железобетонной сваи	шт.	1 2 3	- - 1,08	- - 18740	- - 20240	- - 0,98	- - 1,06
6	Гидроизоляция	м2	1 2 3	6,4 6,4 5,6	127 127 127	814,1 814,1 712,32	0,047 0,047 0,047	0,3 0,3 0,26
	Итого:		1 2 3			11650,5 14891,2 29300,5		4,21 4,90 4,59

Вывод:

Анализ ТЭП показал, что наиболее выгодным является вариант ленточного монолитного фундамента.

Но так как сборный фундамент по материальным и трудовым затратам отличается незначительно и является более индустриальным, то выбираем второй вариант.

По конструктивному решению фундаменты ленточные сборные под все стены здания, выполнены из сборных железобетонных блоков с подушкой.

Глубина заложения в связи с наличием техподполья 2,32 м, в помещении бассейна глубина заложения составляет 1,9 м.

Отметка подошвы фундамента - 3,250 м.

Толщина фундаментной стены - 600 мм.

Ширина подушки фундамента - 2000 мм.

2.6 Расчет осадки фундамента

Рm = 354 кН/м²; d =0,5 м; 0 = 19,5 кН/м³; b = 3,25 м. (28)

Решение. Определим дополнительное вертикальное давление

Р₀ = Рm - г₀^.d =354 - 19,5^.0^.5=344 кН/м² (29)

Вычислим ординаты эпюры природного давления и вспомогательной эпюры. На поверхности пола подвала (глубина 1,2 м).

у_zq=0; 0,2^.у_zq=0

В первом слое на уровне грунтовых вод (глубина 3 м).

у_zq= 1,8*19,5 =35,1 кПа;

у_zq^.0,2 =7 кПа.

На контакте 1 и 2 слоев (глубина 3,5):

у_zq2= 35,1+[(22^.5-10)/(1+0^.42)]^.0^.9 = 39,5 кПа;

0,2^.у_zq2 = 7,9 кПа.

На контакте 2 и 3 слоев глубина 6 м

у_zq2= 39,5+[(26^.1-10)/(1+0^.72)]^.2^.5 = 63,3 кПа;

0,2^.у_zq2 = 12,7 кПа.

В 3 слое на глубине 10 м.

у_zq3=63,3+[(27-10)/(1+1)]^.4=97,3 кПа;

0,2^.у_zq3= 19,5 кПа.

Полученные значения ординат наносим на геологический разрез. Ординаты эпюры дополнительного давления определяются по формуле

у_zq = p₀;

где р₀ - давление по подошве фундамента;

- коэффициент рассеивания напряжений с глубиной.

Глубину сжимаемой толщи определяем из условия у_zp < 0,2^.у_zq;

13,8<16,7кПа; что соответствует Z=6,4 м. Вычислим осадку основания по формуле

S=(в?у_zqi+у_zq(i-1)/2)^.hi/Еi (30)

Осадка первого слоя

S₁=(344+275/2^.0,8+275+138/2,1)^.0,8/32000=0,011 м

Осадка второго слоя

S₂=(89,5+55/2^.0,8+55+31/^.1,1+138+89,5/2^.0,6) 0,8/18000=0,007 м

Осадка третьего слоя

S₃=(27,5+20/2^.0,8+31+27,5/2^.1, l+20,6+13,8/2^.0,8+

+13+10/2^.1,6)^.0,8/9000=0,0074 м

Полная осадка равна S₁+S₂+S₃=0,011+0,007+0,0074=0,026 м=2,6 см10 см (Su)

Рисунок 4 - Расчетная схема для определения осадки основания фундамента

Таблица 4 - Ординаты эпюры напряжений

Слой	z, м	о=2z/b	б	уzqi	Еоi
Первый-супесь	0,0 0,8 1,8	0 0,57 1,29	1 0,8 0,4	344 275 139	32
Второй-песок	2,4 3,2 4,3	1,7 2,3 3,1	0,26 0,16 0,09	89,5 55,31	18
Третий-глина	4,8 5,6 6,4 7,2 8,0	3,4 4,0 4,6 5,1 5,7	0,08 0,06 0,04 0,03 0,03	27,5 20,6 13,2 10,1	9

3. Расчетно-конструктивная часть

3.1 Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия при временной нагрузке 1500 Н/м²

Ширина полки принимается равной полной ширине панели, а ширина ребра - суммарной толщине ребер. Продольные ребра панели армируются вертикальными каркасами, а полки - плоскими сварными сетками с поперечной рабочей арматурой. Рабочая арматура (напрягаемая) продольных ребер (крайних и промежуточных) - из стали классов А-IV, A-V, A-VI, Aт-IV, Aт-V, Aт-VI, а в сетках полок - A-III, Bр-I.

Монтажная арматура и поперечные стержни из стали классов А-I, А-II, Bр-I. Продольные стержни арматуры в сетке нижней полки участвуют в восприятии усилий от изгиба панели и поэтому учитываются при подборе продольной арматуры ребер. При определении прогибов сечение пустотной панели приводится к эквивалентному двутавровому той же высоты и ширины.

Определение количества пустот для многопустотной панели шириной 1200 мм, длиной 6000 мм, высотой сечения 220 мм и с диаметром пустот 159 мм.

1) Конструктивная ширина панели:

в= вn ?10 = 1200 ?10 = 1190 (31)

2) Требуемое число отверстий при толщине промежуточных ребер - 30 мм:

n = 1190: (159 + 30) = 6,2 (32)

Принимаем 6 пустот, тогда число промежуточных ребер - 5.

3) Ширина крайних ребер:

(33)

Минимальная толщина крайних ребер при боковых срезах 15 мм: 43-15=28,0 мм.

4) Толщина полок (верхней и нижней) при высоте сечения панели 220 мм и диаметре пустот 159 мм.

(34)

5) Исходные данные: Рассчитывается сборная железобетонная многопустотная панель перекрытия. Марка панели ПК-60.12 (серия 1.141-1, в. 58), бетон марки В 15, предварительно напрягаемая арматура класса Ат-V, способ предварительного напряжения - электротермический, расход бетона 1,18 м³ расход стали 44,96 кг, масса панели 2,95 т, номинальная длина 5,98 м, ширина 1,19 м, высота 0,22 м. Определение нагрузок:

Таблица 5 - Нагрузки на 1 м² перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, Н/м2
- линолеум, 14 кг/м2 - Цементно-песчаная стяжка =20 мм, =1800 кг/м3 - Шлакобетон =20 мм, =1800 кг/м3 - Многопустотная плита перекрытия с омоноличиванием швов =220 мм	110 360 960 2960	1,1 1,3 1,3 1,1	121 468 1248 3256
Постоянная нагрузка g	4 390	-	5093
Временная нагрузка , в том числе: кратковременная длительная	1500 500 1000	- 1,3 1,3	1950 650 1300
Полная нагрузка	5890	-	7043

6) Определение расчетного пролета панели: Расчетный пролет панели l0 - принимаем равным расстоянию между осями ее опор. l0 = 5980-120 = 5860 (мм).

Расчетный изгибающий момент от полной нагрузки:

(35)

где l0 - расчетный пролет плиты.

Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки (для расчета прогибов и трещиностойкости) при гf =1:

(36)

Расчетный изгибающий момент от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:

(37)

Расчетный изгибающий момент от нормативной кратковременной нагрузки:

(38)

Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:

(39)

Максимальная поперечная сила на опоре от нормативной нагрузки:

(40)

(41)

7) Подбор сечения панели: Для изготовления панели приняты: бетон класса В15, Еb=20,5·103 (МПа), Rb=8,5 (МПа), Rbr=0,75 (МПа), гb2=0.9; продольную арматуру из стали класса Ат-V, Rs=680 (МПа), Еs=190000 (МПа); поперечную арматуру из стали класса Вр-1 диаметром ?5 мм; Rs = 410 (МПа), RSW= 260 (МПа); армирование - сварными сетками и каркасами; сварные сетки - из стали класса Вр-I диаметром ?4 мм; RS =410 (МПа). Проектируем панель шести-пустотной. В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному сечению. Вычисляем:

(42)

Приведенная толщина ребер b =116-6х14,3=30,2 (см).

Расчетная ширина сжатой полки b'f = 116 (см).

8) Характеристики прочности арматуры: Предварительное напряжение уSP - арматуры, принимается не более уSP=RSn-р, где RSn - нормативное сопротивление арматуры, RSn = 785 (МПа); р - допускаемое отклонение значения предварительного напряжения:

(43)

Согласно «Руководству по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций», значение уSP принимается для термически упрочненных сталей не более 550 МПа. Принимаем уSP=550 (МПа). Проверяем выполнение условий:

уSP+р? RSn; уSP-р?0,3 RSn

550+90=640?785 (МПа); 550-90=460?0,3.785=236 (МПа)

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения при числе напрягаемых стержней np = 4:

(44)

ДгSP ? 0.1? принимаем ДгSP = 0,12. Коэффициент точности натяжения гSP =1?ДгSP = 1? 0,12 = 0,88. При проверке по образованию трещин в верхней зоне панели при обжатии принимаем гSP=1+0,12=1,12. Предварительное напряжение с учетом точности натяжения уSP=0,88х550 = 485 (МПа). Расчет прочности панели по сечению, нормальному к продольной оси. Расчетное сечение - тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем:

 (45)

где h0 = h - а = 22 - 3 = 19 (см) защитный слой бетона.

Находим о=0,12, з=0,94. Высота сжатой зоны х=о·h0=0,12·19 = 2,28 (см) рh'f= 3,8 (см) - нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.

9) Сечение плиты при расчете прочности:

Граничная высота сжатой зоны:

(46)

где щ - характеристика сжатой зоны бетона:

щ=0,85-0,008·Rb=0,85-0,008·0,9·8,5 =0,78

уSC, U - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны; уSC, U =500 (МПа),

уSR - напряжение в арматуре:

уSR = RS + 400 - уSP - ДуSP = 680 + 400 - 485 = 595 (МПа);

ДуSP = 0 (при электротермическом способе натяжения)

Расчетное сопротивление арматуры RS должно быть умножено на коэффициент:

(47)

где з=1,15 - для арматуры класса АТ - V.

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

(48)

Конструктивно принимаем 4?12 АТ-V RS=4,52 (см²).

Расчет прочности панели по наклонному сечению: Q=25900 (H).

Проверяем условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами, полагая ?В1 =1 (при отсутствии расчетной поперечной арматуры):

(49)

где

Условие соблюдается, размеры поперечного сечения панели достаточны. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось с. Влияние свесов сжатых полок (при 7 ребрах):

(50)

Влияние продольного усилия обжатия

(51)

Вычисляем (1+?f+?n)=1+0,4+0,5=1,9ц1,5, принимаем 1,5:

(52)

В расчетном наклонном сечении Qb=QSW=Q/2, тогда

с=Bb/0.5Qc=22,08х105/0,5х25900=171 (см); ц2h0=2·19=38 (см),

принимаем с=2h0=38 (см). В этом случае Qb=Bb/c=22,08·105/38=58105 (Н) цQ= =25900 (H), следовательно, по расчету поперечная арматура не требуется.

В ребрах устанавливаем конструктивно каркасы из арматуры ?5 класса Вр-1. По конструктивным требованиям при h?450 мм на при опорном участке l1=l/4 =628/4 = 157 (см) шаг стержней S = h/2 = 22/2 = 11 (см) и S?15 (см) принимаем S=10 (см). В средней половине панели поперечные стержни можно не ставить, ограничиваясь их постановкой только на приопорных участках.

10) Расчет прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента: Расчет производиться исходя из условия:

(53)

где М - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;

- суммы моментов относительно той же оси соответственно от усилий в хомутах и продольной арматуре;

zSW, zSP - расстояния от плоскостей расположения соответственно хомутов и продольной арматуры.

Величина - при хомутах постоянной интенсивности определяется по формуле:

(54)

где - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения;

с=2h0=38 (см) - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента.

Величина zSP - принимается равной.

(55)

где щР, лР - коэффициенты, определяемые по СНиП, уtp - величина, принятая равной большему из значений RS и уSР с учетом первых потерь (RS = 680 (МПа)).

Величина:

Прочность наклонного сечения на действие изгибающего момента обеспечена.

11) Расчет панели по предельным состояниям второй группы: Определяем геометрические характеристики приведенного сечения:

Площадь приведенного сечения:

(56)

Здесь АSР, А'SР - площадь сечения напрягаемой арматуры, АS, А'S - ненапрягаемой арматуры: А'SР =0, АS = А'S = 0,71 + 0,79 = 1,5 (см2), где 0,71 см² - площадь сечения продольной арматуры сеток и 0,79 см² - площадь сечения 4?5Вр-1 каркасов К-1; для сеток б = 170000/20500 = 8,29.

Статический момент относительно нижней грани сечения панели:

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани панели:

Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести:

(57)

где

Момент сопротивления для растянутой грани сечения:

то же, по сжатой грани сечения:

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведенного сечения:

(58)

где , то же, наименее удаленной от растянутой зоны (нижней):

(59)

12) Определение потерь предварительного напряжения при натяжении арматуры на упоры: Предварительное напряжение в арматуре уsр=550 (МПа). При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры уsр =1. Определяем первые потери:

- от релаксации напряжений в арматуре у1=0,03: уsр=0,03·500=16,5 (МПа);

- от температурного перепада у2 = 0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с панелью;

- при деформации бетона от быстро натекающей ползучести последовательно вычисляем:

- усилие обжатия:

(60)

- эксцентриситет усилия Р1 относительно центра тяжести приведенного сечения: .

- напряжение в бетоне при обжатии:

(61)

Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия:

Значение передаточной прочности бетона к моменту его обжатия принимаем Rbp=11 (МПа). Тогда отношение уbp/Rbp=4.45/11=0.4. Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 (без учета момента от собственного веса панели перекрытия):

при уbp/Rbp = 3,73/11=0,34рб=0,25+0,025·Rbp =0,25+0,025·7,5=0,44 (что<0,8).

Потери от быстро натекающей ползучести будут:

Суммарное значение первых потерь:

(62)

С учетом первых потерь уlos1 напряжение уbp будет:

Определяем вторые потери:

- от усадки бетона у8 = 35 (МПа);

- от ползучести бетона при: уbp/Rbp = 3,65/11=0,33р0,75 и к =0,85 для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении:

(63)

Вторые потери напряжений составляют

Суммарные потери предварительного напряжения арматуры составляют:

Усилие обжатия с учетом всех потерь напряжений в арматуре Р2 = АS (уSР -уlos) = 4,52 (550-105) (100) = 201140 (H) = 201,14 (кH)

Расчет панели в стадии изготовления, транспортировки и монтажа:

Определение усилий:

(64)

где qw=2950·1,2=3540 (Н/м) - нагрузка от собственного веса панели.

Панели поднимают за петли, расположенные на расстоянии 0,3 м от торцов. Отрицательный изгибающий момент в сечении панели по оси подъемных петель от собственного веса qc (с учетом коэффициента динамичности kd =1,6).

Потери от быстро натекающей ползучести у6 - не учитываем; г5Р = 1,1 - коэффициент условий работы в стадии изготовления и монтажа панели; у5С, U = ЗЗО (МПа) - снижение предварительного напряжения в арматуре в результате укорочения (обжатия) бетона в предельном состоянии.

13) Расчет прочности сечения панели:

Расчет прочности сечения панели ведем как внецентренно сжатого элемента. Расчетное сопротивление бетона в рассматриваемой стадии работы панели принимаем при достижении бетоном 50% проектной прочности: R0=0,5х15 = 7,5 (МПа); Rb = 4,5 (МПа), а с учетом коэффициента условий работы гb8 = 1,2, при проверке прочности сечений в стадии предварительного обжатия конструкций Rb = 4,5х1,2 = =5,4 (МПа).

Характеристика сжатой зоны бетона:

(65)

Граничное значение оR:

(66)

где у5R =RS = 410 (МПа) - для ненапрягаемой арматуры класса Вр-I диаметром 5 мм.

Случайный эксцентриситет определяют из условий:

Тогда эксцентриситет равнодействующей сжимающих усилий будет:

(67)

где h'0=Н-а'S=22-1,5=20,5 (см), считая менее сжатой ту зону сечения, которая более удалена от напряженной арматуры АSР·о =0,26роR=0,634; з=0,87; в расчете учитываем о=0,26.

Требуемая площадь сечения арматуры А' S равна:

(68)

Фактически в верхней зоне плиты арматуры не требуется.

Проверка сечения по образованию трещин: усилие в напряженной арматуре:

Изгибающий момент в сечении от собственного веса без учета kd=1,6

Проверяем условие:

(69)

Условие соблюдается, трещин в сечении при действии монтажных и транспортных нагрузок не будет.

Таким образом, сечение и армирование панели перекрытия удовлетворяет требованиям расчета по предельным состояниям первой и второй группы.

14) Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси:

Расчет производится для выяснения необходимости расчета по раскрытию трещин.

Коэффициент надежности по нагрузке гf=1 и расчетный момент от полной нормативной нагрузки будет Мn= 31,66 (кНм). При Мn ? Мсгс (где Мсrc - момент внутренних усилий) трещины не образуются.

Вычисляем момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин:

 (70)

где (здесь г=1,5 для двутавровых сечений при b'f/b=116/30,2 =3,84ц2);

Мгр - ядровой момент усилий обжатия, равный Р02 (е0 р+r) при гSP=0,88.

Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь: при гSP=0,88.

(71)

Значение Мcrc:

, что больше Мn = 31,66 (кНм), следовательно, в эксплуатационной стадии работы панели трещин в ней не будет.

Поэтому расчет на раскрытие трещин не выполняем.

Проверяем, образуются ли трещины в верхней зоне панели при коэффициенте точности гsр =1,12.

Изгибающий момент от собственного веса панели:

Расчетное условие соблюдается, начальные трещины не образуются.

4. Технология и организация строительного производства

4.1 Технологическая карта на пневмобетонирование ванны бассейна

4.1.1 Технология производства работ

Проектная толщина стенки ванны бассейна достигается посредством послойного пневмобетонирования при соответствующем количестве проходок. Толщина первого слоя рекомендуется не более 1,5-2 см, который состоит, в основном из цементного теста и мелкофракционного заполнителя (1,5-2 мм.). Перед нанесением слоя поверхность опалубки увлажняется. При нанесении последующего слоя первый уплотняется и задерживает более крупный заполнитель. Устанавливается стабильный процент отскока (10-15%). Толщина наносимого слоя пневмобетона за одну проходку не должна превышать 4-7 см по избежание явления оплыва бетонной смеси. Перед пневмобетонированием стенки вначале выполняются работы по устройству галтели. Ее проектная толщина достигается несколькими проходками. Пневмобетонирование стенки ванна бассейна рекомендуется вести ярусами-захватками высотой 1,5 м по периметру ванны бассейна. При этом рабочие швы располагается под углом 30° со смещением по высоте захватки. Работы по пневмобетонированию ведутся с подмостей (первая захватка) и инвентарных лесов или передвижной вышки. Основными условиями получения качественного пневмобетонирования являются:

- давление сжатого воздуха, подводимого к приставке, должно быть не менее 5-6 атм.;

- направление факела (вылет смеси из сопла) перпендикулярно к плоскости бетонирования. Этим достигается минимальный отскок, так как большая его часть захватывается струей факела и, уплотняется в массе;

- расстояние сопла до бетонированной поверхности должно быть не менее 0,7 и не более 1,2 м;

- при нанесении пневмобетона сопловщик должен перемещать сопло кругообразными движениями;

- время от момента приготовления до укладки бетонной смеси не должно превышать 40 минут;

- поступающая бетонная смесь должна предварительно в течение 1,5-2 мин. активизироваться в бетоносмесителе;

- сопловщик должен быть хорошо обучен, и иметь твердые практические навыки в работе по пневмобетонированию;

- в случае перерыва в пневмобетонировании арматура, оставшаяся не покрытой бетонной смесью, подлежит очистке от частиц.

4.1.2 Контроль качества

Контроль качества бетонной смеси должен осуществляться систематически в процессе ее приготовления и укладки посредством:

- проверки дозировки составляющих песчаных и бетонных смесей - не реже 2 раз в смену;

- проверки подвижности бетонной смеси у места приготовления (активизации) и у места укладки - не реже 2 раз в смену.

Контроль прочности уложенного бетона должен производиться посредством испытаний серий образцов, хранившихся в условиях твердения бетона, предусмотренных ГОСТом 6901-54.

Для контроля качества пневмобетона рекомендуется изготавливать образцы размером 100 х 100 х 100 мм. Переходный коэффициент прочности от образцов 100 х 100 х 100 мм к стандартным 200 х 200 х 200 мм в соответствии с Инструкцией по приготовлению и применению песчаных бетонов принимается равным 0,85.

Если испытаниями будет установлено, что бетон не удовлетворяет предъявленным к нему требованиям, то состав бетонной смеси для дальнейшего бетонирования должен быть соответственным образом пересмотрен.

Исправление дефектов поверхности бетона должно производиться с соблюдением следующих указаний:

- рябоватая или гравелистая с небольшими раковинами поверхность бетона, не имеющая общей ноздреватости, должна быть подвергнута затирке цементным раствором состава 1:2 - 1:2,5 с предварительной прочисткой проволочными щетками или пескоструйным аппаратом и промывкой струей воды под напором;

- раковины или поверхностные трещины должны быть очищены на всю глубину с удалением слоя слабого бетона и отдельных выступающих зерен заполнителя, с последующей очисткой поверхности бетона проволочными щетками, промывкой струей воды под напором и заделкой раковины бетонной смесью с мелким заполнителем (способом пневмобетонирования).

4.1.3 Испытание ванны бассейна

К испытаниям ванны бассейна следует приступать после окончания всех строительно-монтажных работ по его сооружению (за исключением оклеенной изоляции, если она предусмотрена проектом и обсыпки, которые должны выполняться только по окончании испытаний). Перед испытаниями производится тщательный визуальный осмотр ванны бассейна. При отсутствии дефектов конструкции ж отступлений от проекта составляется акт о готовности ванна бассейна к испытаниям, который подписывается представителями заказчика и строительной организации. Проверка прочности конструкции, водонепроницаемости стен и днища производится посредством заполнения ванна бассейна водой. К испытаниям разрешается приступать только при наличии акта о готовности ванны бассейна к гидравлическим испытаниям. Заполнение ванны бассейна водой разрешается начинать только после монтажа временной системы слива воды. Перед подачей воды необходимо обеспечить плотное закрытие клапанов (на вводах в ванне бассейна) и технологических задвижек (в камере управления). Во время испытания люки на покрытии должны быть закрыты и запломбированы. Заполнение ванны бассейна водой следует производить в два этапа: вначале заливается слой воды высотой до 1 м, выдерживается в течение суток, а затем, если не произойдет заметного падения уровня воды, ванна бассейна наполняется до проектной отметки. Продолжительность наполнения ванна бассейна должна быть не более 5 суток. На наружных поверхностях залитого ванна бассейна допускается только потемнение отдельных мест.

При наличии струйных утечек и потеков воды на стене, даже если количественно потери воды не превышают норму, ванна бассейна считается не выдержавшим испытания. Дефекты подлежат устранению, и ванна бассейна должен быть испытана вторично.

4.1.4 Приемка работ

Приемка выполненных работ по пневмобетонированию должна производиться в процессе выполнения работ и после их окончания при достижении бетоном проектной прочности и должны осуществляться до затирки его поверхности. Промежуточной приемке с составлением актов на скрытые работы подлежат подготовительные под пневмобетонирование поверхности и установленная арматура. При окончательной приемке работ должны представляться:

- акты промежуточной приемки работ;

- справка строительной лаборатории о содержании в примененном для бетона цементе трехкальциевого алюмината и четырехкальциевого алюмоферрита, введение в бетон специальных добавок, а также справка о специальных свойствах бетона;

- данные о результатах испытаний примененных материалов;

- журналы производства всех видов работ, а в случае выполнения работ в зимнее время, температурные листы тепловой обработки железобетонных конструкций.

4.1.5 Организация и методы труда рабочих

1. Состав бригады по профессиям и распределение работы между звеньями приводятся в таблице 6.

Таблица 6 - Состав бригады по профессиям и распределение работы

№ п/п	Состав бригады по профессиям	Кол-во чел.	Перечень работ
1	Машинист крана 5 разряда	1	Подача арматуры, элементов опалубки, внутренних лесов, в зону производства работ и др.
2	Плотник 4 разр.	1	Плотничные работы (устройство подмостей, укладка щитов настила)
	Плотник 2 разр.	1
3	Монтажник конструкций 4 разр.	1	Установка лесов
	Монтажник конструкций 3 разр.	2
	Монтажник конструкций 2 разр.	1
4	Машинист 4 разр.	2	Приемка смеси
	Подсобный рабочий 2 разр.	1	Обслуживание бетоносмесителя, пневмонасоса
	Моторист 4 разр.	1	Обслуживание компрессора
5	Бетонщик - сопловщик 4 разр.	1	Пневмобетонирование стен ванны бассейна
	Штукатур 3 разр.	1	Выравнивание и сглаживание поверхности

2. Последовательность выполнения основных операций при пневмобетонировании ванны бассейна приводится в таблице 7.

Таблица 7 - Последовательность выполнения рабочих операций

№ п/п	Наименование процесса	Последовательность рабочих операций
1	Пневмобетонирование «мокрым» способом. Пневмонасос C-3I7A	Раскладка и присоединение звеньев бетоновода (материального шланга). Очистка поверхности (бетонной подготовки опалубки, арматуры). Промывка поверхности водой. Нанесение бетонной смеси. Выравнивание открытой поверхности бетона (ели это предусмотрено проектом ванны бассейна). Контроль качества. Уход за бетоном.

3. Работы по пневмобетонированию выполняются двумя рабочими: бетонщик укладывает бетон при помощи сопла имеющего цилиндрическое отверстие, производя соплом вращательные движения: штукатур раскладывает шланги, перемещает их по ходу работ, следит за сигнализацией, выравнивает и сглаживает поверхности. Стыковка звеньев материального шланга производится быстро разъемными соединениями. Сопло в шланге крепится с помощью хомутов, стянутых болтами. Место производства работ освещено в соответствии с действующими нормами. Подмости и леса перед началом работ должны быть проверены и приняты по акту. Перед началом работ необходимо проверить исправность агрегатов, а также материальных, воздушных шлангов.

Таблица 9 - Калькуляция трудовых затрат

№ п/п	Наименование работ	Ед. изм.	Объем работ	Норма времени на ед., чел./час	Затраты труда, на весь объем, чел./дни
1	Устройство подмостей	м2	12,6	0,086	1,08
2	Установка лесой	м2	23,0	0,24	5,52
3	Бетонирование днища устройство опалубки, установка арматуры	м3	5,88	1,31	7,7
4	Пневмобетонирование стен ванны бассейна	м3	6,5	1,31	8,52
5	Разбор лесов	м2	23,0	0,135	3,11
6	Разборка подмостей	м2	12,6	0,077	0,97
	Итого:		83,58		26,9

4.1.6 Материально-технические ресурсы

Основные материалы, применяемые на 1 м³ пневмобетона

Таблица 10 - Основные материалы

№ п/п	Наименование	Марка ГОСТ	Един. изм.	Кол-во

Страница:

•  1 
•  2 
•  3 

дипломная работа "Проектирование здания детского сада на 320 мест" скачать

Подобные документы

• Расчет и конструирование железобетонных конструкций многоэтажного здания

  Компоновка конструктивной схемы сборного межэтажного перекрытия. Расчет и проектирование многопустотной предварительно-напряженной плиты перекрытия. Определение усилий в ригеле, определение его прочности по сечению, нормальному к продольной оси.
  
  курсовая работа [540,4 K], добавлен 16.03.2015
  

• Проектирование кафе

  Разработка архитектурно-планировочного решения здания, используемое инженерное оборудование. Расчет фундаментной подушки под внутреннюю стену, многопустотной плиты перекрытия ПК 63–15. Организация строительства и технология строительного производства.
  
  курсовая работа [92,8 K], добавлен 05.01.2016
  

• Проектирование каркасного здания из сборного железобетона

  Компоновка конструктивной схемы сборного балочного перекрытия. Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты. Конструирование однопролетного ригеля, колонны и фундамента под нее, а также этапы расчета параметров компонентов.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 17.11.2015
  

• Технология строительства здания детского ясли-сада на 95 мест

  Объемно-планировочное решение здания детского ясли-сада. Технология производства работ и расчет транспортных единиц. Календарное планирование и график движения рабочей силы. Разработка строительного генерального плана. Прием объекта в эксплуатацию.
  
  курсовая работа [973,6 K], добавлен 19.04.2012
  

• Исследование НДС фрагмента плиты перекрытия в здании детского сада на 120 мест

  Проектировочный расчет вариантов плиты перекрытия первого этажа в здании детского сада на 120 мест: сборный и монолитный вариант в виде плоского перекрытия. Формирование расчетной схемы усилий и определение напряжённо-деформированного состояния плиты.
  
  контрольная работа [1,1 M], добавлен 05.03.2011
  

• Расчет железобетонного монолитного каркаса промышленного здания

  Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия. Определение геометрических характеристик поперечного сечения ригеля, подбор продольной арматуры. Расчет средней колонны, монолитного перекрытия и кирпичного простенка.
  
  курсовая работа [2,2 M], добавлен 07.04.2014
  

• Железобетонные конструкции многоэтажного каркасного здания

  Компоновка конструктивной схемы сборного балочного перекрытия. Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия. Определение параметров однопролетного ригеля. Этапы конструирования колонны. Высота подошвы фундамента.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 11.10.2022
  

• Проектирование административного здания фонда социальной защиты населения в городе Калинковичи

  Архитектурно-планировочное решение проектируемого здания. Расчет ограждающих конструкций, наружной стены, плиты перекрытия и фундаментов. Характеристика условий строительства, составление стройгенплана. Методы производства строительно-монтажных работ.
  
  дипломная работа [1,5 M], добавлен 14.04.2013
  

• Проектирование элементов многоэтажного здания (гражданского или промышленного) с полным (или не полным) каркасом. Расчет и проектирование плиты перекрытия (ребристой, многопустотной: овальными или круглыми), ригеля, колонны и фундамента

  Проектирование монолитного ребристого перекрытия, предварительно напряженных плит, сборной железобетонной колонны и центрально нагруженного фундамента под колонну. Расчет ребристой и многопустотной плиты перекрытия, кирпичного простенка первого этажа.
  
  методичка [6,3 M], добавлен 17.02.2022
  

• Проектирование конструкций многоэтажного производственного здания

  Проектирование и расчёт монолитной плиты перекрытия балочного типа и второстепенной балки, предварительно напряженной плиты, неразрезного ригеля. Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия. Расчёт и конструирование колоны первого этажа.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 03.04.2014
  

Другие документы, подобные "Проектирование здания детского сада на 320 мест"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам