Трехэтажное каркасное здание "Физкультурно-оздоровительный комплекс"

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

ФГБОУ ВПО « Кубанский государственный технологический университет »

Кафедра « Строительные конструкции и гидротехнические сооружения »

Факультет строительства и управления недвижимостью

Курсовая работа

По дисциплине «Конструкции сейсмостойких зданий и сооружений»

На тему «3-х этажное каркасное здание физкультурно-оздоровительный комплекс из монолитного железобетона каркас»

Краснодар, 2013



Нормативные ссылки

СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия М.: Стройиздат 2004.

СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах Госстрой России М.: 2000.

СНКК 22-301-2000 (ТСН 22-302-2000 Краснодарского края) Строительство в сейсмических районах Краснодарского края Краснодар 2001.

СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции Госстрой России - М.: ФГУП ЦПП, 2004.

ГОСТ 24992-81 Конструкции каменные. Метод определения прочности и сцепления в каменной кладке.

ГОСТ 8.417-2002 ГСИ Единицы физических величин.

ГОСТ 2.105-79 Построение и оформление таблиц.

ГОСТ 2.106-96 ЕСКД Текстовые документы.



Термины и определения

Землетрясение - колебания земной поверхности в результате (тектоническое) прохождения сейсмических волн.

Тектоника - греческое слово - «строитель».

Сейсмостойкость - способность противостоять сейсмическим воздействиям при сохранении работоспособности.

Сейсмобезопасность - безопасность в случае землетрясения.

Сейсмос - по-гречески означает землетрясение.

Сейсмология - наука занимающаяся изучением землетрясений и внутреннего строения земли.

Сейсмические нагрузки-силы инерции, возбуждаемые массой сооружения вследствие ее колебаний. Сейсмические силы при заданном законе движения основания зависят от динамических характеристик сооружения (периодов и форм собственных колебаний сооружения, демпфирования и т.д.).

Сейсмическое воздействие - подземные толчки и колебания земной поверхности, вызванные внутриземными процессами (главным образом тектоническими).

Сейсмическое районирование - разделение территорий подверженной землетрясениям, на районы с одинаковой сейсмической опасностью.

Сейсмическое микрорайонирование - уточнение сейсмичности на некоторой территории сейсмического района в зависимости от ее геологических и гидрологических условий. Интенсивность землетрясений возрастает с уменьшением плотности грунта увеличением его обводнения.

Сейсмичность - вероятная интенсивность землетрясения в баллах по шкале МSК- 64.

Сейсмичность площадки строительства (уточненная сейсмичность) - сейсмичность в баллах сейсмической шкалы МSК-64, установленная по результатам сейсмического микрорайонирования или с учетом расположения в основании сооружения грунтов различной категории по сейсмическим свойствам.

Магнитуда землетрясения - характеризует мощность очага и количество энергии выделенной в очаге.

Балльность - характеризует интенсивность землетрясения на поверхности земли и измеряется в баллах по шкале МSК-64.

Очаг землетрясения - пространство (объем) в толще земной коры или верхней мантии внутри которого происходит разрыв или вспарывание трещин.

Гипоцентр землетрясения - точка в очаге землетрясения, определяющее начало вспарывания трещины

Эпицентр землетрясения - проекция гипоцентра на поверхность земли.

Динамическая расчетная схема - упрощенная схема сооружения, включающая жесткостные и инерционные элементы, которые позволяют описать условия деформаций конструкций и силовых воздействий в виде математических выражений для колебательных процессов.



Введение

В связи с изменением сейсморайонирования Северного Кавказа институт физики земли Российской Академии наук в апреле 1995 года, все районы Краснодарского края и республики Адыгея оказались в зоне повышенной сейсмичности. Возникла необходимость проектирования и строительства сейсмостойких зданий и сооружений.

В процессе самостоятельного выполнения контрольной работы студент оценивает сейсмичность строительной площадки, определяют архитектурно - конструктивные решения зданий и сооружений и сейсмические нагрузки на них с оценкой сейсмостойкости, изучает элементы инженерной сейсмологии и динамики сооружений, сейсмические воздействия и сейсмостойкость строительных материалов и конструкций, основные принципы проектирования сейсмостойкого строительства; При проектировании гражданских зданий необходимо стремиться к наиболее простой форме в плане и избегать перепадов высот. При проектировании часто выбирают объемно-планировочные и конструктивные решения, так как они обеспечивают максимальную унификацию и сокращение числа типоразмеров и марок конструкций.

Увеличение объема капитального строительства при одновременном расширении области применения бетона и железобетона требует всемерного облегчения конструкций и, следовательно, постоянного совершенствования методов их расчета и конструирования.



1. Компоновка конструктивного решения здания

Трехэтажное производственное здание с размерами в плане 12х36 м и сеткой колонн 6х6м, каркасное из монолитного железобетона.

Наружные стены самонесущие кирпичные опираются на железобетонные фундаментные балки.

Покрытие и междуэтажные перекрытия монолитные железобетонные по монолитным железобетонным ригелям расположенным взаимно перпендикулярно, толщиной 200мм.

Покрытие совмещенное содержит: пароизоляцию, утеплитель, цементно-песчаную стяжку и 3-х слойный рубероидный ковер по битумной мастике. Фундаменты отдельные железобетонные под колонны, фундаментные балки по периметру здания связывают фундаменты.

Фундаментные балки на опорах выполняют неразрезными.

В самонесущих кирпичных стенах предусмотрены все мероприятия присущие кирпичным стенам.

План и разрез здания представлены на рисунке 1и 2

Рисунок 1 - Разрез 1-1

Рисунок 2 - План здания



2. Определение сейсмичности строительной площадки и сбор нагрузок

Требуется рассчитать конструкции жилого здания, при его привязке к площадке строительства.

Согласно СНиП II-7-81* (Строительство в сейсмических районах) в разделе Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации ОСР-97” (Список населенных пунктов) по карте ОСР-97-В-5% сейсмичность района г. Туапсе составляет 8 баллов (Карта 9 - объекты повышенной ответственности и особо ответственные объекты. Решение о выборе карты при проектировании конкретного объекта принимается заказчиком по представлению генерального проектировщика, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах).

Определение сейсмичности площадки строительства производим на основании сейсмического микрорайонирования для II категории групп по сейсмическим свойствам, грунты которых являются: пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные; глинистые грунты с показателем консистенции IL 0,5 при коэффициенте пористости е < 0,9 для глин и суглинков и е < 0,7 - для супесей.

Сейсмичность площадки строительства при сейсмичности района 9 баллов, составляет 9 баллов.

Согласно выше перечисленному значения коэффициента динамичности i в зависимости от расчетного периода собственных колебаний Тi здания или сооружения по i-му тону при определении сейсмических нагрузок следует принимать по формулам (1).

Для грунтов II категорий по сейсмическим свойствам



при Тi 0,1 с i = 1 + 1,5Тi

при 0,1 с Тi 0,4 с i = 2,5 (1)

при Тi 0,4 с i = 2,5 (0,4/ Тi)0,5

Во всех случаях значения i должны приниматься не менее 0,4.

2.1 Сбор нагрузок

Сбор нагрузок производим на 1 м2 покрытия здания и перекрытия.

Конструктивное решение пола принимаем одинаковым для всех этажей.

Сбор нагрузок производим в табличной форме и представлен в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Нагрузка на 1м2 покрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Коэфициент сочитания	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная
Собственный вес плиты д =100мм (с=2500кг/м3)	2500	1,1	0,9	2475
Пароизоляция 1 слой пергамина	0,05	1,3	0,9	0,0585
Утеплитель - керамзитобетон д= 60мм (с = 800кг/м3)	480	1,3	0,9	561,6
Цементно-песчаная стяжка д = 20мм	360	1,3	0,9	421,2
4 слоя рубероида на мастике	0,2	1,3	0,9	0,234
слой гравия д =10мм	0,2	1,3	0,9	0,234
Итого	3340,45			3764,59
Временная				3458,3265



Таблица 2.2 - Нагрузка на 1м2 перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная нагрузка:
Собственный вес плиты д =100мм (с = 2500кг/м3)	2500	1,1	2750
Собственный вес Цементно-песчаного раствора д=20мм (с=1800кг/м3)	360	1,3	390
Собственный вес керамических плиток, д=15мм (с=1800кг/м3)	270	1,1	297
Итого	3130		3437
Временная нагрузка:	8000	1,2	9600
Кратковременная (30%)	2400	1,2	2880
Длительнвая (70%)	5600	1,2	6720
Полная нагрузка:	11130		13037
Постоянная и длительная	8730		10157
Кратковременная	2400		2880

2.2 Определение периода собственных колебаний и форм колебаний

Для определения периода собственных колебаний и форм колебаний необходимо вычислить динамические характеристики пятиэтажной рамы поперечника здания.

Принимаем колонны сечением 400х400мм, тогда:

Ригель принимаем с размерами:

B = 9000мм; h= 350мм



Расчетная длина ригеля- 6000 мм; колонн - 3500 мм.

Для конструкций зданий в данном районе применён бетон на пористых заполнителях класса В30 с использованием тепловой обработки при плотности бетона в сухом состоянии 1400кг/м3 и начальном модуле упругости Еb=15500Мпа.

Погонная жесткость элементов рамы будет:

для ригеля -

(3.1)

для колонн -

Рисунок 2.3 - К расчету на сейсмические нагрузки



Сила, которая характеризует сдвиговую жесткость многоэтажной рамы:

, (3.2)

где Si - сумма погонных жесткостей стоек этажа;

ri - сумма погонных жесткостей ригелей этажей;

l - высота этажа.

Суммарная погонная жесткость:

2-х ригелей:

14-ти колонн:

Расчетная высота здания, по формуле:

(3.3), где

Н0=10,5 - расстояние от обреза фундамента до ригеля верхнего этажа;

h=3 - число этажей; подставив эти значения в формулу получим:

Определим ярусную нагрузку на уровне междуэтажного перекрытия типового этажа.

от веса перекрытия:



36м - ширина здания;

6 м - шаг колонн;

от веса колонн длиной, равной высоте этажа:

от веса участков стен:

Итого G1…G2 = 763,5кН;

Перегородки в расчете не учтены.

m1…m2 = 763,5/9,8= 77,83кН•с2•м;

Находим периоды трёх тонов свободных горизонтальных колебаний рамной системы и коэффициенты динамичности и вносим их в таблицу 3.1.

(3.5)

где i -1,2,3 типа свободных колебаний;

К=89603,62 кН;

l=3,5 м;



Таблица 2.3 - К определению коэффициентов динамичности

Тип колебаний	Периоды колебаний по формуле	Коэффициент динамичности
		По формуле	Принят
		По формуле	Принят
1
2
3

2.3 Формы собственных колебаний здания

Величина - смещение точек динамической системы отвечает уравнению собственных (свободных) колебаний. В практических расчетах уравнение аппроксимируют в виде тригонометрических полиномов. Для определения коэффициента формы колебаний в формулу (2.3) подставляют не абсолютные смещения точек, а лишь их отношения. Например, формы трех тонов свободных колебаний многоэтажных зданий:

, (2.4)

где - безразмерная координата точки j.

Относительные координаты форм свободных колебаний даны в табл. 2.1 для трех ортонормированных функций

Таблица 2.4 - К определению форм трех топов

для 3-х форм свободных колебаний

первая

вторая

третья

0,316

sin

0,1578

•

р

=

0,4755

sin

0,4734

•

р

=

1

sin

1,1887

•

р

=

-0,5572

0,631

sin

0,3156

•

р

=

0,8366

sin

1,9469

•

р

=

0,17

sin

2,0915

•

р

=

0,2804

1

sin

0,5

•

р

=

1

sin

1,5

•

р

=

-1

sin

2,5

•

р

=

1

2.4 Оценка влияния продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики каркаса

Во = EbAL2/2 =15500•400 •400•360002/2 = 97216•105 кН•м2, (3.8)

где L= 30 м - расстояние между осями крайних колонн.

Характеристика жесткости рамы при учете влияния продольных сил сечении колонн по формуле (3.9)

Следовательно, учитывать влияние продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики рамного каркаса не требуется.

2.5 Усилия в сечениях элементов рамы от сейсмической нагрузки

Так как расчетные сейсмические нагрузки по п. 2.3 [10] принимаются, действующими в горизонтальном направлении, вертикальная составляющая сейсмических сил не учитывается. Так же не учитывают по п. 2.4 [10] вертикальную сейсмическую нагрузку для рам пролетом менее 24 м. Расчетные значения поперечных сил и изгибающих моментов в сечениях элементов рамы по п. 2.10 [10] следует определить по формулам:

и ;

в которых Qi и Mi -- усилия в рассматриваемом сечении, вызываемые сейсмическими нагрузками, соответствующими форме колебаний i.

В приближенном расчете многоэтажных рам на горизонтальные нагрузки учитывают уменьшение жесткости крайних колонн, так как они имеют меньшую степень защемления в узлах, чем средние колонны.

Погонные жесткости элементов рамы 1-го этажа:



ригеля

колонны 2-го этажа

где

колонны 1-го этажа

Табличный коэффициент

При отношении погонных жесткостей ригелей и колонн согласно табл. XV.1 [1], общая жесткость колонн рамы (принимая за единицу жесткость средней колонны):

на 1-ом этаже

?i = 1+2•0,9 = 2,52; на других этажах ?i = 1+2•(0,54+0,54)-2 = 1,24;

Поперечные силы в сечениях средних колонн рамы:

на 1-м этаже 2,52=469,14;

со 2-го по 3-й этаж 1,24=378,34;

Изгибающие моменты в сечениях средних колонн:

на 1-м этаже в сечении под ригелем рамы М1= 2•Q1l/3;

в сечении по с 2-го по 3-й этаж Мk= Q1l/2; где l - расчетная длина колонн, равная высоте этажа. Поперечные силы (кН) и изгибающие моменты (кН•м) в сечениях средних колонн рамы подсчитаны в таблице 3.4 для трёх форм колебаний.



3. Определение горизонтальных сейсмических нагрузок и усилий от них

Коэффициенты форм колебаний зik для трех тонов подсчитаны в табл. 3.1 с использованием относительных координат форм свободных колебаний приведенных в табл. 3.2. по

Формуле:

где- смещение точек здания при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке k и во всех точках j расположения ярусных нагрузок .

Таблица 3.1

Этажи		кН			кН	кН
1	2	3	4	5	6	7	8
Табл. 3.1 а
1	0,316	738	0,48	022	350,9	166,9	0,6
2	0,631	738	0,84	0,69	617,4	516,6	1,06
3	0,18	412,8	1	1	412,8	412,8	1,3
				Итого	1381,2	1096,2
Табл. 3.2 б
1	0,316	738	0,99	0,99	735,4	732,82	0,301
2	0,631	738	0,17	0,02	123,7	20,7	0,06
3	1	412,8	-1	1	-412,8	412,8	-0,38
				Итого	446,3	166,4
Табл. 3.3 в
1	0,316	738	-0,6	0,3	-411,3	229,2	-0,2
2	0,631	738	0,3	0,07	206,9	58,01	0,08
3	1	412,8	1	1	412,9	412,8	0,3
				Итого	208,4	700



Расчетную сейсмическую нагрузку в выбранном направлении действия, приложенную к точке k и соответствующую -му тону свободных, т.е. собственных колебаний здания, определяют по формуле п. 2.5[10]:

где - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения зданий и принимаемый по табл. 3 [10], - для зданий и сооружений, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения, затрудняющие нормальную эксплуатацию, при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования, возводимые с железобетонным каркасом с диафрагмами или связями; - коэффициент, учитывающий характеристики конструкций и принимаемый по табл. 6 [10], для каркасных зданий, стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативность; - коэффициент, учитывающий расчетную сейсмичность площадки строительства и определяемый по п. 2.5 [10], при сейсмичности 9 баллов; - коэффициент динамичности, определяемый по п. 2.6* [10]; - коэффициент, зависящий от формы деформации здания при свободных колебаниях по -му тону и от места расположения нагрузки k и определяемый по п.2.7 [10]:

, (2.3)

где- смещение точек здания при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке k и во всех точках j расположения ярусных нагрузок .



Таблица 3.2

Э т а ж и		, кН	Первая форма колебаний с	Вторая форма колебаний с	Третья форма колебаний с
1	2	3	4	5	6	7	8	9
3	0,316	738	1,26	252,9	-0,38	-88,9	0,3	69,2
2	0,631	738	1,05	245,01	0,06	14,91	0,08	19,4
1	1	412,8	06	77,9	0,38	49,6	-0,16	-21,6
Этаж k	Первая форма колебаний	Вторая форма колебаний	Третья форма колебаний
	S1k	?S1k	Qk	Мk	S2k	?S2k	Qk	Мk	S3k	?S3k	Qk	Мk
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
3	292,9	292,9	236,2	354,33	-88,9	-88,9	-71,74	-107,6	69,2	69,24	55,84	83,75
2	245,1	537,9	433,8	654,7	14,91	-74,1	54,72	89,6	19,41	88,6	71,5	107,2
1	77,9	615,8	244,4	244,4	49,5	-24,5	-9,71	-9,71	21,58	67,1	26,61	26,61
			M =	-488,8			M =	-19,42			M =	134,13

Находим значение сейсмических сил по формуле:

(4.3)

Ярусные поперечные силы:

3-й этаж



2-й этаж

1-й этаж

Изгибающие моменты в стойках:

3-й этаж

2-й этаж

1-й этаж

Изгибающие моменты в ригелях:



4. Определение усилий в несущих конструкциях от эксплуатационных нагрузок

Эксплуатационная нагрузка:

Расчетная нагрузка на 1 м/п:

по приложению 8.2.17 [4], при n = 3

От нагрузки на всю раму

Рэкв=Рэкспл•?пл Ма=Мс= 0,0357;

Мв1= Мв2 = 0,1071;

Множитель = -Рэкв•?2

Таблица 4.1 - К определению моментов и поперечных сил

Схема загружения	Ма кН•м	Мв1 кН•м	Мв2 кН•м	Мс кН•м	МА кН•м	МВ кН•м	Q12 кН	Q21 кН	Q23 кН
	0,0357	0,1071	0,1071	0,0357	184,52	184,52	1786,79	1655,71	1655,71
	-147,5	442,4	442,4	-147,5



5. Оценка сейсмостойкости конструкций здания

Проверка прочности колонны.

Для проверки принимаем среднюю колонну.

Так как изгибающие моменты в верхнем сечении средней колонны равны 0, то значение суммарного момента от сейсмической горизонтальной нагрузки и от вертикальной нагрузки будет равен только значению момента от сейсмической нагрузки:

141,14кНм

То же и с поперечными силами:

70,57кН

кН

Продольная сила в сечении колонны 1-го этажа (кН) при особом сочетании нагрузок:

от веса совмещенной кровли: 3,74•6•30•0,9 = 329,88 кН;

от веса снегового покрова: 0,9•0,95•30•6 = 83,80 кН;

от веса перекрытия: 3,44•30•6•0,9•3=910,22 кН;

от веса колонны: 0,9•0,95•0,4•0,4•1,1•30•3,2=7,37 кН;

от веса стен: 14•7•0,95•0,51•30•3,2=4653,20 кН

Итого: N1=5983,87 кН.

Подбор площади сечения арматуры средней колонны 1-го этажа

Бетон: класса В30 с17 МПа; 1,2 МПа; 15500 МПа

Арматура: класса А-III с 365 МПа; Мпа;

Сечение колонны 400х400 мм с 3 м и мм4

Усилия М=141,14 кН; Q=70,57 кН; N1=800,36 кН;

Эксцентриситет продольной силы:

мм

Относительный эксцентриситет:

мм.

должен быть не менее

(6.1)

Также учитываем особые коэффициенты условий работы при расчете на прочность нормальных сечений элементов из тяжелого бетона с арматурой класса АIII

Коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки:

(6.2)

учитывая, что , получаем формулу



Выражение для критической силы имеет вид:

(6.3)

где (6.4)

(6.5)

задаемся

К расчету примем

Коэффициент, учитывающий влияние прогиба на значение эксцентриситета продольной силы:

(6.6)

Расстояние от направления действия или до тяжести сечения сжатой арматуры:

При условии, что Аs=As', высота сжатой зоны

(6.7)

Относительная высота сжатой зоны

.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона

(6.8)

где

учитывая, коэффициент 0,85

.

В случае .

(6.9)

Площадь арматуры назначаем не конструктивно

Принимаем 3Ш18 АIII c As=7,63 см2.

Проверка прочности сечений, наклонных к продольной оси колонн. При поперечной силе и при продольной силе и при особом коэффициенте условия работы для многоэтажных зданий.

Коэффициент, учитывающий благоприятное влияние продольной сжимающей силы на прочность наклонного сечения:

(6.10)

, следовательно, в расчете учитывается только .

При для тяжелого бетона находим:

(6.11)

При поперечная арматура не требуется по расчету. Принимаем из условий свариваемости Ш8 АIII с шагом 100мм и 200мм.

Находим (6.12)

,

где

Принимаем для Ш18АIII поперечную арматуру из условий свариваемости Ш8AIII

Тогда



Было принято Ш8AIII, и так как в сечении четыре стержня Ш8AIII, то

Рисунок 5.1 - Сечение колонны



6. Антисейсмические мероприятия

здание сейсмичность нагрузка каркас

Лестничные клетки в торцах здания воспринимают горизонтальную сейсмическую нагрузку. Жесткие узлы железобетонного каркаса здания усилены применением сварных сеток и замкнутых хомутов. На стыке колонн, применяющиеся к жестким узлам рамы на расстоянии, равном полуторной высоты сечения колонн, армируются поперечной арматурой (хомутами) с шагом не более 100 мм, а для рамных систем с несущими диафрагмами - не реже чем через 200мм.

Жесткость здания в поперечном направлении обеспечивается рамами (колонны и монолитная плита), лестничными клетками в торцах здания и диафрагмой жесткости в середине здания. В продольном направлении жесткость обеспечивается продольными рамами (колонны и монолитная плита).

В соответствии с рекомендациями СНиП диафрагма жесткости и лестничные клетки расположены симметрично относительно центра здания.

В качестве ограждающих стеновых конструкций применяются легки стеновые панели из керамзитобетона д = 350мм.

Наружные стеновые панели и внутренние перегородки не должны препятствовать деформации каркаса. Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия должен устраиваться антисейсмические пояса, соединяющиеся с каркасом здания.

В местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.

В колоннах хомуты ставятся с шагом не более 400мм, а при сварных каркасах - не более 15 d.

Расстояние между хомутами стеновых элементов (колонн) в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку.

Кладка самонесущих стен в каркасных зданиях должна быть I или II категории, иметь гибкие связи с каркасом, не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен.

Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия и верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса, соединенные с каркасом здания.

В местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.

Лестничные и лифтовые шахты каркасных зданий следует устраивать как встроенные конструкции с поэтажной разрезкой, не влияющие на жесткость каркаса, или как жесткое ядро, воспринимающее сейсмическую нагрузку.

Для каркасных зданий высотой до 5 этажей при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов допускается устраивать лестничные клетки и лифтовые шахты в пределах плана здания в виде конструкций, отделенных от каркаса здания. Устройство лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается

В уровне перекрытий и покрытий должны устраиваться антисейсмические пояса по всем продольным и поперечным стенам, выполняемые из монолитного железобетона или сборными с замоноличиванием стыков и непрерывным армированием. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры.

В зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями, заделанными по контуру в стены, антисейсмические пояса в уровне этих перекрытий допускается не устраивать.

Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться, как правило, на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 500 мм и более ширина пояса может быть меньше на 100-150 мм. Высота пояса должна быть не менее 150 мм, марка бетона1 - не ниже 150.

Антисейсмические пояса должны иметь продольную арматуру 4d 10 при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и не менее 4 d 12 - при 9 баллах.

В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки сечением продольной арматуры общей площадью не менее 1 см2, длиной 1,5 м через 700 мм по высоте при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и через 500 мм - при 9 баллах.

Участки стен и столбы над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 400 мм, должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс.



Список литературы

1. Бойков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс, М., 1985.

2. СНКК 22-301-2000. “Строительство в сейсмических районах Краснодарского края”.

3. СНКК 20-303-2002. “Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки. Краснодарский край”.

4. СНиП 31- 01-2003. “Здания жилые многоквартирные” Госстрой М.1985.

5. СНиП 2.01.07-85*. “Нагрузки и воздействия” Госстрой М., 1985.

6. СНКК 23-302-2000. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по теплозащите зданий. Краснодарский край.

7. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. М., 1985.

8. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. М., 1982.

9. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника

10. СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах. М., 2000.

11. Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции. М.,1984.

12. Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции.

Размещено на Allbest.ru