Проект модернизации общежития

Нагрузка от ж/б ригеля:

N= 0,565х0,51х6х2500=4322 кг/м

Нагрузка от стеновых конструкций , фундамента и грунта на его уступах H=2.5 м, а=1,6 м, в=1,0 м:

N=1,6Ч1,0Ч2,5Ч2000=8000кг/м

Грузовая площадь для покрытия

F₁=(3+1.5)Ч6=27 м²

N=N+ N+N+N=660Ч27+3432+4322+8000=33574 кг

А=4,5Ч6=27м²

Напряжение в грунтах основания фундамента:

у = = 21 т/м²

4.1.3 Расчетное давление столбчатого фундамента на грунты основания в осях 2-Е

Размеры подошвы фундамента в плане 1,0х1,6 м, глубина заложения от дневной поверхности 2 м. Расчетное сопротивление грунта основания

R=0,69+2,5=3,19 кг/см²=31,9 т/м².

Таким образом, недонапряжение в грунте составляет 34,2%.



4.2 Расчет простенка наружной несущей стены

Рисунок 4.1 - Конструктивная схема здания

4.2.1 Проверка несущей способности простенка 1-го этажа

Принимаем толщину несущего слоя 64 см. Проверим его на прочность по I-ой и II-ой группе предельных состояний.

Грузовая площадь простенка А1 согласно рисунку 1:

А₁=1,09х0,64=0,7 м²,

Нагрузка от веса простенка вышележащих этажей:

F_ст.= (3,0х1,4х0,64х1800х3) + (1,9х1,09х0,64х1800х4) +

+ (0,9х0,64х1800х3) = 27165,5 кг;

Нагрузка от вышележащих конструкций в виде сосредоточенной центрально приложенной силы:

N_1-1=_.+ F_ст.=27165,5 кг = 271,656 кН

Рисунок 4.2

Рисунок 4.3 - Расчетная схема 1-го этажа, эпюры , m_g, M

Нагрузка от перекрытия между 1-м и 2-м этажами F=0 кН, так как плиты опираются на поперечные несущие стены. Следовательно эксцентриситет е = 0.

Моменты в ключевых сечениях отсутствуют.

Рассчитываем простенок по сечениям 1-1 и 2-2.

Расчет простенка по сечению 2-2:

Вертикальная нагрузка действующая на простенок:

N_2-2= N_1-1-G₁=271,656 - 8 = 263,7 кН

Требуемое сопротивление кладки определяем по формуле:

R_тр=

где m_g - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки, при h 30 см, m_g = 1

Коэффициент продольного изгиба ц для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 18 [4] в зависимости от гибкости элемента:

; ; I = = =0.024 м⁴;

=0,185; =17,8

при по интерполяции ц=0,938.

R_тр==401,6 кН/м² = 0,4 МПа

Существующее расчетное сопротивление кладки несущего слоя кирпича марки М75 на растворе марки 25 составляет 1,1 МПа.

Расчет по II группе предельных состояний не требуется, т.к. не соблюдается условие п.5.1 [4]:

e₀= > 0.7у

Расчет простенка по сечению 3-3:

Вертикальная нагрузка действующая на простенок:

N_3-3= N_1-1-G₂=271,656 - 2,765 = 268,9 кН

R_тр=

где m_g - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки, при h 30 см, m_g = 1.

Коэффициент продольного изгиба ц для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 18 [4] в зависимости от гибкости элемента:

; ; I = = =0.024 м⁴;

=0,185; =17,8

При по интерполяции ц=0,938.

R_тр==409,5 кН/м² = 0,41 МПа

Существующее расчетное сопротивление кладки несущего слоя кирпича марки М75 на растворе марки 25 составляет 1,1 МПа.



4.3 Расчет временных нагрузок

Пространственная многостержневая конструкция каркаса надстраиваемой части жилого здания выполнена из облегченных стальных профилей - образной формы финской фирмы Раннила. При замене конструкции расчетными схемами она расчленяется на плоские системы. Расчет каркаса надстройки на приложенные нагрузки сводится в основном к статическому расчету поперечной рамы. На основную несущую конструкцию жилого здания - поперечную раму - действуют различные нагрузки: временные - атмосферные (воздействия снега, ветра), нагрузки на перекрытие надстраиваемой части, постоянные - собственный вес конструкций. Расчет ведется при невыгоднейшем сочетании этих нагрузок.

1) Ветровая нагрузка

Здание находится во втором ветровом районе, значения ветрового давления рассчитаны в программе Scad West.

Таблица 4.2

Значения ветровых нагрузок

Ветер слева	Отсос
Высота здания, м	Значение давления, кг/м2	Высота здания, м	Значение давления, кг/м2
14	24.986	14	-12.493
15	25.686	15	-12.843
16	26.357	16	-13.179
17	27	17	-13.500
18	27.630	18	-13.814
19	28.233	19	-14.120
20	28.818	20	-14.410
21	29.386	21	-14.693
21.15	29.470	21.15	-14.735

2) Снеговая нагрузка

Снеговая нагрузка на покрытие зависит от климатического района строительства, профиля и уклона кровли. Нормативная снеговая нагрузка S_o на 1 м² горизонтальной проекеции покрытия определяется по формуле:

Sⁿ = S_o x ,

где S_o = 150 кг/м² - вес снегового покрова на 1м² горизонтальной поверхности в соответствии с …. Для г.Уфа,

= 1 - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие в соответствии с….

Расчетную снеговую нагрузку определяем по формуле:

S = Sⁿ х _f = S_o x х _f,

где _f = 1.4 - коэффициент надежности снеговой нагрузки на покрытие _,

S = 150х1х1,4 = 210 кг/м².

4.4 Расчет поперечной рамы

4.4.1 Сбор нагрузок

Шаг рам 3 м; количество рам - 13; высота здания - 13,740 м.

Таблица 4.3

Нагрузка на раму

Наименование	Нормативная нагрузка	гf	Расчетная нагрузка
1. Постоянная
Вес профнастила	8,7Ч3=26,1	1,05	27,41
Вес шляпного профиля	2,36Ч2Ч3=14,2	1,05	14,87
Вес z-профиля	4,74Ч5=23,7	1,05	24,9
Вес утеплителя	25Ч3=75	1,3	97,5
Вес гипсокартона	800Ч0,028=67,2	1,05	18,45
Вес термопрофиля	3,82Ч3Ч2=21,12	1,05	22,2
Собственный вес рамы	8,78Ч2=17,56	1,05	18,45
Итого:	244,9		292,73
2. Временная
Снеговая	150Ч3Ч1=450	1,4	630
Итого:	694,9		922,73

Таблица 4.4

Нагрузка на перекрытие

Наименование	Нормативная нагрузка	гf	Расчетная нагрузка
1. Постоянная
Вес деревянного пола	500Ч0,028Ч3=42	1,1	46,2
Вес пароизоляции	250Ч0,002Ч3=1,5	1,3	1,95
Вес лаг	500Ч0,05Ч0,1Ч4=10	1,1	11
Вес звукоизоляции	150Ч0,016Ч3=7,2	1,3	9,4
Вес утеплителя	15,63Ч3=46,9	1,3	61
Вес термопрофиля	3,82Ч2Ч3=22,92	1,05	24,1
Вес рамы	8,78Ч2=17,56	1,05	18,45
Вес перегородок	800Ч0,15Ч3,2Ч1=384	1,1	422,2
Итого:	532,1		594,3
2. Временная
Полезная	150Ч3=450	1,3	585
Итого:	982,1		1179,3

4.4.2 Геометрические характеристики элементов поперечной рамы

Расчет геометрических характеристик выполнен в программе Scad - Конструктор сечений.

Рисунок 4.4 - Сдвоенный профиль ТЕ

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Лист 25 x 2	90,0
Лист 80 x 2
Лист 50 x 2	45,0
Лист 50 x 2	-45,0
Лист 70 x 2	180,0
Лист 25 x 2	90,0
Лист 80 x 2
Лист 25 x 2	90,0
Лист 50 x 2	-45,0
Лист 50 x 2	45,0
Лист 70 x 2
Лист 25 x 2	90,0
Лист 105 x 2	90,0
Лист 105 x 2	90,0
Лист 110 x 2	90,0
Лист 110 x 2	90,0
Лист 105 x 2	90,0
Лист 105 x 2	90,0

Габариты сечения 164,0 x 394,7 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	24,8	см2
?	Угол наклона главных осей инерции	1.04087e-016
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	5039,086	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	303,636	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	0.311131	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	14,254	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	3,499	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	251,197	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	259,603	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	37,029	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	37,029	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	315,602	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	61,984	см3
Iu	Максимальный момент инерции	5039,086	см4
Iv	Минимальный момент инерции	303,636	см4
iu	Максимальный радиус инерции	14,254	см
iv	Минимальный радиус инерции	3,499	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	10,129	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	10,468	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	1,493	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	1,493	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	-1.59032e-016
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-5.46473e-016

4.4.3 Результаты статического расчета поперечной рамы

Расчет выполнен в программе Scad

Управление
Тип	Наименование	Данные
1	Шифр задачи	SER
2	Признак системы	2

4.4.4 Проверка сечения рамы

Проверка элементов стальных конструкций

Группа Профиль ТЕ. Элемент №1

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 1,4 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,2
прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,25
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,07
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,06
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,26
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,2
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,22
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,07

Коэффициент использования 0,26 - устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

Группа Профиль ТЕ. Элемент №2

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 1,57 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,2
прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,26
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,07
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,06
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,25
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,2
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,25
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,07

Коэффициент использования 0,26 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов

Группа Профиль ТЕ. Элемент №3

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 2,91 м



Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,18
прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,21
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,06
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,04
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,24
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,18
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,46
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,14

Коэффициент использования 0,46 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №4

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 4,72 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,19
прочность при действии поперечной силы Qz	0,03
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,21
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,1
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,03
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,24
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,17
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,74
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,22



Коэффициент использования 0,74 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №5

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 1,4 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,22
прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,28
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,07
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,06
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,27
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,21
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,22
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,07

Коэффициент использования 0,28 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов

Группа Профиль ТЕ. Элемент №6

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 1,57 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,22
прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,28
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,07
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,06
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,28
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,21
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,25
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,07

Коэффициент использования 0,28 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов

Группа Профиль ТЕ. Элемент №7

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 2,91 м

Коэффициент использования 0,46 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №8

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 4,72 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,18
прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,21
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,06
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,04
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,24
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,18
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,46
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,14

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,19
прочность при действии поперечной силы Qz	0,03
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,21
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,1
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,03
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,24
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,17
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,74
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,22

Коэффициент использования 0,74 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №9

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 5,9 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,4
прочность при действии поперечной силы Qz	0,06
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,4
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,93
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,27

Коэффициент использования 0,93 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №10

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 5,9 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,38
прочность при действии поперечной силы Qz	0,06
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,38
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,93
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,27

Коэффициент использования 0,93 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №11

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 2,85 м

Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,05
прочность при действии поперечной силы Qz	0
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,15
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,17
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,11
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,14
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,14
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,45
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,13

Коэффициент использования 0,45 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Профиль ТЕ. Элемент №12

Расчетное сопротивление стали R_y= 33956,5 T/м²

Коэффициент условий работы 1,0

Предельная гибкость 170,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 1,0

Сечение

Произвольное сечение C:\SWORK\Профиль TЕ 2.sec

Длина элемента 3,65 м



Коэффициенты использования:

прочность при действии изгибающего момента My	0,01
прочность при действии поперечной силы Qz	0
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов	0,04
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0,09
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0,04
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,05
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,05
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0,57
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0,17

Коэффициент использования 0,57 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

4.5 Расчет термопрофиля

4.5.1 Сбор нагрузок

Таблица 4.5

Нагрузка на термопрофиль

Наименование	Нормативная нагрузка	гf	Расчетная нагрузка
1. Постоянная
Вес профиля	3,82Ч1=3,82	1,05	4,01
Вес z-профиля	4,74Ч0,6=2,844	1,05	3
Вес шляпного профиля	2,36Ч1Ч3=7,1	1,05	7,46
Вес профлиста	8,7Ч1Ч0,6=5,2	1,05	5,5
Итого:	18,96		20
2. Временная
Снеговая	150Ч1Ч0,6=90	1,6	144
Итого:			164

4.5.2 Геометрические характеристики термопрофиля

Расчет геометрических характеристик выполнен в программе Scad - Конструктор сечений.



Рисунок 4.5 - Профиль TU

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Лист 50 x 1.5	90,0
Лист 50 x 1.5	90,0
Лист 225 x 1.5

Габариты сечения 225,0 x 50 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	4,875	см2
?	Угол наклона главных осей инерции	-90,0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	9,238	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	334,769	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	0.0345629	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	1,377	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	8,287	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	29,366	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	29,366	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	2,211	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	11,25	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	35,938	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	5,23	см3
Iu	Максимальный момент инерции	334,769	см4
Iv	Минимальный момент инерции	9,238	см4
iu	Максимальный радиус инерции	8,287	см
iv	Минимальный радиус инерции	1,377	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	6,024	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	6,024	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	0.453475	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	2,308	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	5.70872e-017
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-1.7375e-016

4.5.3 Результаты статического расчета термопрофиля

Расчет выполнен в программе Scad - Кристалл.

Общие характеристики

Группа конструкции по таблице 50* СНиП: 1

Сталь: C345 категория 3 - лист 2-10 мм

Расчетное сопротивление стали R_y= 3,4 Т/см²

Коэффициент условий работы 1,05

Коэффициент надежности по назначению 1,0

Конструктивное решение

Загружения

Загружение 1 - Постоянная нагрузка + Снег

Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний

Эпюра моментов (Т*м)

Эпюра перерезывающих сил (Т)

Загружение 2 - Постоянная нагрузка + Сосредоточенная

Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний

Эпюра моментов (Т*м)

Эпюра перерезывающих сил (Т)

4.5.4 Подбор прогона из термопрофиля для покрытия мансарды

Материал балки -- сталь S350 с R_y = 350 Н/мм² = 35 кН/см²

б = 16⁰30'

Sin б = 0,2484

Cos б = 0,956

Балка длиной 6 м стоит на наклонных опорах, нагруженная нагрузкой, действие которой проходит через центр тяжести сечения, подверженной косому изгибу.

Напряжение определяем по формуле 15 [Парф.]:

у =

Принимаем г_с = 1,05 по таблице 6* СНиП « »

Максимальный изгибающий момент в вертикальной плоскости

М_max = 184,5 кН·см



М_x = M_max ЧCos б = 184,5·0,956 = 176,4 кН·см

М_y = M_max ЧSin б = 184,5·0,284 = 52,4 кН·см

Выразим условие прочности следующим образом:

Необходимый момент сопротивления:

, где С_х = =9 -- для прокатных швеллеров

= 17,63 см³

По сортаменту принимаем профиль ТИ 175-2,0 с W_х = 26,63 см³; W_y = 2.85 см³

Проверяем прочность подобранного сечения:

у =

Прочность подобранного сечения обеспечена.

4.5.4.1Проверка прогиба балки

Предельный прогиб балки [] равен: = = 0,029 м

Относительный прогиб балки определяем по формуле 1.9 [Справочник]:



, где

f -- абсолютный прогиб;

L -- длина балки;

I -- момент инерции балки;

M --изгибающий момент;

E -- модуль упругости стали.

= 2,3 Ч10^-3 см <= 3 см

Условие выполняется

Окончательно принимаем в качестве прогона покрытие мансарды профиль ТИ-175-2,0.

4.5.4.2 Подбор прогона из термопрофиля для стены мансарды

Материал балки -- сталь S350 с R_y = 35 кН/см²

Максимальный изгибающий момент в сечении M_max = 84 кН·см

б = 67⁰26'

Sin б = 0,924

Cos б = 0,387

Необходимый момент сопротивления:

, где С_х = =9 -- для прокатных швеллеров

М_x = M_max ЧCos б = 84·0,387 = 32,5 кН·см

М_y = M_max ЧSin б = 84·0,924 = 77,6 кН·см

= 19,89 см³

По сортаменту принимаем профиль ТИ 175-2,0 с W_х = 26,63 см³; W_y = 2,85 см³

Проверяем прочность подобранного сечения:

у =

Прочность подобранного сечения обеспечена.

4.5.4.3 Проверка прогиба балки

Предельный прогиб балки [] равен: = 3 см

Относительный прогиб балки определяем по формуле 1.9 [Справочник]:

, где

f -- абсолютный прогиб;

L -- длина балки;

I -- момент инерции балки;

M --изгибающий момент;

E -- модуль упругости стали.

= 1,05Ч10^-3 см <= 3 см



Условие выполняется

Окончательно принимаем в качестве прогона покрытие мансарды профиль ТИ-175-2,0.

4.6 Конструирование узлов рамы

Соединения в узлах рамы выполняются на болтах класса 5.6, d=14мм.

Болты в узлах одновременно работают на срез, смятие и изгиб, поэтому рассчитываются отдельно на эти воздействия. Элементы рамы соединяются между собой через пластины толщиной 8 мм.

Расчетное сопротивление болтов: на срез R_bs=190 МПа = 19 кН/см²; на смятие R_bp=505 МПа = 50,5 кН/см².

Узел 1, узел 11

М=0; Q_max=14,6; N_max=72,1 кН;

расчетное сопротивление болтов

- на срез R_bs=190 МПа = 19 кН/см²;

- на смятие R_bp=505 МПа = 50,5 кН/см².

Усилие, воспринимаемое одним болтом по усилию среза определяем по формуле 127 [СНиП]:

N_bs=R_bsЧг_bЧАЧn_s,

где R_bs - расчетное сопротивление болта на срез;

г_b=0,9 - коэффициент условий работы соединения;

А= - расчетная площадь сечения стержня болта;

n_s=2 - число расчетных срезов одного болта.

А = см²

N_bs=19Ч0,9Ч1,54Ч2=52,62 кН

Усилие, воспринимаемое одним болтом по усилию смятия определяем по формуле 128 [СНиП]:

N=R_bpЧг_bЧdУt,

где R_bp=50,5 кН/см² - расчетное сопротивление болтового соединения

г_b=0,9

d=14 мм - наружный диаметр стержня болта

Уt=4 мм - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении

N=50,5Ч0,9Ч1,4Ч0,4=25,45 кН

Необходимое количество болтов в соединение определяем по формуле130[СНиП ]

n_c ? ,

где N - значение продольной силы

N_min - наименьшее из значений расчетного усилия для одного болта

N_c=

Принимаем 4 болта, расставленных в соответствии с рисунком 4.6

Рисунок 4.6

Узел 2, узел 10

N=68,5 кН; M=20,4 кНЧм; Q=12,6 кН.

Усилие, воспринимаемое одним болтом по усилию среза:

N_bs=R_bsЧг_bЧАЧn_s=19Ч0,9Ч1,54Ч2=52,62 кН

Усилие, воспринимаемое одним болтом по усилию смятия:

N=R_bpЧг_bЧdУt=50,5Ч0,9Ч1,4Ч0,4=25,45 кН

Необходимое количество болтов в соединении

n_c ? =

Принимаем в соединении два ряда болтов, по четыре в каждом по одну сторону стыка в соответствии с рисунком 4.7.

Болты в узлах работают на изгиб и срез, усилие, воспринимаемое одним болтом определяем по формуле 2.22 [справочник]

N_b=? N= N

где l_max=0,21 м - расстояние между парой наиболее удаленных болтов от оси стыка, проходящей через центр тяжести соединяемых элементов

?l=0,0617 м² - сумма квадратов расстояний между парами болтов в одном ряду относительно оси стыка

к=2 - число рядов болтов по одну сторону стыка

n=6 - число болтов по одну сторону стыка

N_b==20,5 кН < N=25,45 кН

Условие выполняется, оставляем принятое расположение болтов.

Рисунок 4.7

Узел 3, Узел 9

N=11,5 кН; М=24 кНЧм; Q=31,2 кН.

Усилие, воспринимаемое одним болтом:

по усилию смятия -

N=25,45 кН;

по усилию среза -

N=52,62 кН.

Болты в узлах работают на изгиб и срез, усилие воспринимаемое одним болтом определяется по формуле:

N_b=? N= N

Принимаем в соединении два ряда болтов по четыре в каждом по одну сторону стыка в соответствии с рисунком 4.8.

N_b==24,15 кН < N=25,45 кН

Условие выполняется, оставляем принятое расположение болтов

Рисунок 4.8

Узел 4, узел 8

N=41,5 кН; М=18,7 кНЧм; Q=9,3 кН.

Усилие, воспринимаемое одним болтом:

по усилию смятия -

N=25,45 кН;

по усилию среза -

N=52,62 кН.

Болты в узлах работают на изгиб и срез, усилие воспринимаемое одним болтом определяется по формуле:

N_b=? N= N

Принимаем в соединении два ряда болтов по четыре в каждом по одну сторону стыка в соответствии с рисунком 4.9.

N_b==18,6 кН < N=25,45 кН

Условие выполняется, оставляем принятое расположение болтов



Рисунок 4.9

Узел 5

В данном узле усилия распределяются между тремя элементами рамы - двумя стенками и стойкой.

N=22,2 кН; М=18,7 кНЧм; Q=21,5 кН.

Усилие, воспринимаемое одним болтом:

по усилию смятия -

N=25,45 кН;

по усилию среза -

N=52,62 кН.

Болты в узлах работают на изгиб и срез, усилие воспринимаемое одним болтом определяется по формуле:

N_b=? N= N

Принимаем в соединении два ряда болтов по четыре в каждом по одну сторону стыка в соответствии с рисунком 4.10.

N_b==18,8 кН < N=25,45 кН

Условие выполняется, оставляем принятое расположение болтов.

Рисунок 4.10

Узел 6

В данном узле соединяются три элемента рамы - стойка и два перекрытия; усилие в месте соединения первого перекрытия со стойкой равны усилиям в месте соединения второго перекрытия со стойкой. Ввиду этого конструкция узла по обе стороны стойки будет одинакова.

N=121,6 кН; М=41,3 кНЧм; Q=37,2 кН.

Усилие, воспринимаемое одним болтом:

по усилию смятия -

N=25,45 кН;



по усилию среза -

N=52,62 кН.

Болты в узлах работают на изгиб и срез, усилие воспринимаемое одним болтом определяется по формуле:

N_b=? N= N

Принимаем в соединении четыре ряда болтов по два в каждом по одну сторону стыка в соответствии с рисунком 4.11.

N_b==25 кН < N=25,45 кН

Условие выполняется, оставляем принятое расположение болтов, в соответствии с рисунком 4.11.

Рисунок 4.11



Узел 7

N=123,2 кН.

Усилие, воспринимаемое одним болтом:

по усилию смятия -

N=25,45 кН;

по усилию среза -

N=52,62 кН.

Количество болтов в соединении определяем по формуле

n_c ? =

Принимаем шесть болтов, расставленных в соответствии с рисунком 4.12

Рисунок 4.12



5. ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

5.1 Общие принципы производства работ

Перед началом производства строительно-монтажных работ выполняем комплекс подготовительных работ на площадке и реконструируемом объекте:

- выполняем работы по отводу и закреплению на местности площади под временные дороги, трубопроводы, линии электропередач;

- выполняем работы по устройству временных инвентарных зданий, складских площадок;

- выполняем все работы по усилению стен нижележащего этажа здания;

- производим монтаж проемов в кровле для подъемника и организуем защиту от дождя, устанавливаем желоба для спуска шлака и мусора с крыши;

- устанавливаем защитные ограждения и выводим выходы и входы в здание за пределы опасной зоны;

По окончании подготовительных работ приступаем к выполнению основных строительно-монтажных и сопутствующих работ:

- выполняем кладку вентиляционных каналов и стен лестничной клетки из керамического кирпича;

- разбираем кровлю и убираем засыпку;

- разбираем плиты покрытия, расположенные над лестничной площадкой;

- производим монтаж конструкций каркаса мансарды;

- производим монтаж окон, устройство кровли, паро- и теплоизоляции;

- выполняем внутренние монтажно-сборочные работы;

- выполняем санитарно-технические, электротехнические, отделочные работы.

5.2 Определение объемов работ и трудозатрат

На основании исходных данных определяем количество монтажных элементов и составляем спецификацию.

Спецификация конструкций

Таблица 5.1

Наименование отправочного элемента	Марка элемента	Масса одного отправочного элемента, т	Кол-во, шт.	Общая масса элементов, т
Стойка металлическая, L=1,4м Стропило металлическое, L=4,4м Стропило металлическое, L=4,3м Стойка металлическая, L=5,71м Балка металлическая, L=6м Стропило металлическое, L=4,7м Стропило металлическое, L=4,57м Стропило металлическое, L=1,2м Стропило металлическое, L=0,35м Термопрофиль, L=3м Термопрофиль, L=3,2м Термопрофиль, L=2,4м Z-профиль, L=5,75м Z-профиль, L=5,3м Z-профиль, L=3,8м Z-профиль, L=1,9м Z-профиль, L=1,1м Z-профиль, L=0,8м Z-профиль, L=0,6м Z-профиль, L=0,3м Шляпный профиль, L=3м Шляпный профиль, L=3,2м Шляпный профиль, L=2,4м Швеллер 100х100х6, L=3м Минераловатные плиты М125 600х300мм Минераловатные плиты М125 600х380мм Минераловатные плиты “Урса” 1250х600х120 Минераловатные плиты М125 600х50мм Металлочерепица 1100х5800х0,5 Металлочерепица 1100х4300х0,5 Гипсокартонные листы 2950х1200х14мм Лаги 50х50, L=3м Металлодеревянные оконные рамы Кирпич М125	С1 С2 С3 С4 С5 С6 С7 С8 С9	0,027 0,084 0,082 0,11 0,11 0,089 0,087 0,023 0,066 0,0105 0,012 0,0084 0,027 0,024 0,018 0,009 0,005 0,0038 0,0028 0,0014 0,003 0,0034 0,0026 0,039 0,023 0,029 0,011 0,004 0,025 0,019 0,04 0,0043 0,061 0,0038	40 32 26 26 30 8 8 2 4 1344 69 12 150 150 4 4 2 8 8 8 1344 69 12 230 889 792 386 876 84 84 2130 230 49 7389	1,08 2,69 2,13 2,86 3,42 0,71 0,70 0,046 0,264 14,1 0,83 0,1 4,05 3,70 0,072 0,036 0,01 0,03 0,023 0,012 4,32 0,24 0,032 8,97 20,45 22,9 4,2 3,5 2,1 1,6 85,2 0,98 3,01 28,06
ИТОГО:				225,22

Кроме указанных объемов работ, необходимо учитывать и объемы работ, сопровождающих процессы сборки и монтажа. Объемы выполненных работ сведены в таблицу 5.2 наряду с объемами основных работ.

Ведомость основных и вспомогательных работ

Таблица 5.2

Наименование работ	Единица измерения	Количество на здание
Кирпичная кладка вентиляционных каналов Разборка технического этажа Разборка кровли из рулонных материалов Разборка ж/б плит покрытия Установка лестниц Устройство монолитного пояса Устройство бетонной подготовки Установка стоек Установка стропил Установка балок Установка термопрофилей Обшивка гипсокартонными листами в 2 слоя, креплением шурупами с заделкой швов Устройство пароизоляции в 1 слой Установка Z-профилей Утепление минераловатными плитами Укладка противоконденсатной пленки Устройство обрешетки Установка оконных блоков S до 1,5м2 Установка лестниц Устройство кровли по металлической обрешетке из металлочерепицы Ограждение кровли перилами Устройство гидроизоляции Установка металлических прогонов Устройство дощатого настила Устройство звукоизоляции Утепление минераловатными плитами Устройство деревянного пола Установка перегородок по деревянному каркасу из гипсокартонных листов в 2 слоя с изоляцией стены Установка дверных блоков Окраска водными составами внутри помещений Устройство покрытий из паркета	м3 м3 100 м2 м3 м2 гориз. проекц. м3 м2 м3 м3 м3 м3 100м2 100м2 м3 м2 100м2 м3 100м2 1м. марша. 1м2 100м 100м2 м3 100м2 100м2 м2 м2 100м2 100м2 100м2 м2	15 91,7 6,16 143 25,56 30,7 567 5 7,2 4,2 176 10,8 12,9 99,7 952,9 12,9 155,3 0,49 16,4 1080 1,12 11,17 1,6 5,1 9,59 959 1492 26,8 0,83 30,8 950

На основании данных таблиц, а также норм времени и расценок ЕниР, составляем калькуляцию трудовых затрат.

5.3 Технико-экономическое обоснование выбора средств механизации при монтаже

5.3.1 Подбор монтажных механизмов по техническим параметрам

Необходимые параметры рабочего оборудования самоходного крана определяются с учетом допустимого приближения стрелы к конструкции, возводимой надстройки, существующего здания, временных лесов.

Необходимые параметры самоходного крана с башенно-стреловым оборудованием при монтаже блока рам с использованием специальной траверсы:

- требуемая грузоподъемность крана Qтр=700кг;

- требуемая высота подъема стрелы Нстр=28,5м;

- требуемый вылет стрелы Втр=16,5м;

- требуемый грузовой момент Мтр=16,8тм

По определенным технологическим параметрам монтажа сборных конструкций для сравнения подбираем монтажные краны и заносим их характеристики в таблицу 5.4.

Таблица 5.4

Характеристика	СКГ-63А	КС-8362
1	2	3
Длина башни стрелы, м Длина управляемого гуська, м Грузоподъемность, т, при вылете: наибольшем наименьшем Вылет крюка, м: наибольший наименьший Высота подъема крюка, м, при вылете: наибольшем наименьшем Скорость подъема крюка, 10-2 м/с Скорость опускания крюка, 10-2 м/с Частота вращения поворотной платформы, мин-1 Скорость передвижения крана, км/ч Габаритные размеры в транспортном положении, м: ширина длина высота Задний габарит, м Масса крана, т Масса противовеса, т	30,5 23,9 6 16 26 11,5-12,5 32,4 52,4 11,6-33,4 1,3-25 0,27 0,7 5 6,1 4,37 4,57 87,2 17	30 25 5,5 28 26,5 11 32,2 50 0,67-5 0,67-5 0,05-0,45 1 3,56 26,9 4,3 4,52 114 30

5.3.2 Выбор монтажных кранов по технико-экономическим показателям

Выбор оптимального варианта механизации монтажных работ осуществляется на основе сравнения основных показателей монтажа для каждого из монтажных механизмов.



5.3.2.1 Расчет технико-экономических показателей крана СКГ-63А

Определим продолжительность монтажа, Тсм, в соответствии с формулой 7.8 [метод.]

Расчет машинного цикла при установке блоков рам:

,

где и - соответственно высота подъема и опускания блока полиспаста крана, м;

hМ - высота монтажной посадки элемента в проектное положение, м;

- угол поворота стрелы крана (в плане при подаче элемента в проектное положение),

S - расстояние перемещения крана при смене стоянки, м;

К - коэффициент, учитывающий совмещение рабочих операций крана;

V1 - скорость подъема крюка крана, м/мин;

V2 - скорость опускания крюка крана, м/мин;

V3 - посадочная скорость опускания крюка крана, м/мин;

V5 - скорость перемещения крана при смене стоянки, м/мин;

,

Полный цикл монтажа конструктивных элементов с учетом времени ручных операций определяем в соответствии с формулой 7.7

Т_цi=t_mi+t_pi,

где t_pi - ручное время монтажного цикла при установке I конструкции, мин;

Т_цi=4,87+60=64,87 мин.

Средний цикл монтажа элементов по зданию:

Т_ц.ср.=64,87 мин.

Cредний вес конструкций в здании - блока рам - P_ср=1,67,

Находим сменную эксплуатационную производительность крана в соответствии с формулой 7.4:

,

где t - продолжительность смены 8,2 часа,

к_в - коэффициент использования крана по времени,

к_н - коэффициент учитывающий переход от среднечасовой к сменной производительности,

т/см,

Продолжительность монтажных работ данных видов конструкций:

смены,

где К_н - коэффициент, учитывающий перевыполнение нормы выработки,

Р - объем работ по монтажу конструкций.

Определим трудоемкость монтажа 1т конструкции в соответствии с формулой 7.12:



,

Где

- общая трудоемкость выполнения монтажных работ,

П_р - количество рабочих в звене монтажников, чел;

Q - трудоемкость перевозки монтажа, демонтажа крана, чел-см;

чел-см,

чел-см/т.

Себестоимость монтажных работ определяем в соответствии с формулой 7.16:

С_м=(С_ед+С_м-смТ_см)К_н+З_рК_н,

где С_ед - единовременные затраты на устройство временных дорог, руб;

С_м-см - стоимость машино-смены крана, руб;

З_р - заработная плата рабочих, руб;

(7.17)

где Е - единовременные затраты на передазировку крана и пуск его в работу, руб.;

А_г - годовые амортизационные отчисления, руб.;

Т_год - годовой режим работы крана, смен;

С_э - текущие эксплуатационные затраты руб.;

К_н =1,08 - коэффициент накладных расходов на прямые затраты;

К_н = 1,5 - коэффициент накладных расходов на заработную плату;

С_м = (0+653,63) 1,08+9,61,5=2132,1 руб.

Себестоимость монтажа 1т конструкций:

руб/т.

Удельные капитальные вложения на приобретение крана СКГ-63А и комплекта монтажной оснастки определяем в соответствии с формулой 7.19:

,

где

C_u = C_маш+С_пр,

С_пр - стоимость комплекта монтажных приспособлений, руб;

C_маш - инвентарно-расчетная стоимость крана, руб.

руб/т.

Удельные приведенные затраты определяем в соответствии с формулой 7.18:

Э_пр=С_е+Е_нК_уд,

Е_н=0,15 - нормативный коэффициент экономической эффективности капитальных вложений,

Э_пр=91,2+0,1222,7=93,9 руб/т.

5.3.2.2 Расчет технико-экономических показателей крана КС-8362

Определяем продолжительность монтажа Т_см:

,

Т_цi=9,7+60=69,7 мин,

Т_ц.ср.=69,7 мин,

т/см,

смены.

Определим трудоемкость монтажа 1т конструкции:

чел-см,

чел-см/т.

Себестоимость монтажных работ определяем:



С_м = (0+212,13) 1,08+9,61,5=701,8 руб.

руб/т.

Удельные капитальные вложения:

руб/т.

Удельные приведенные затраты:

Э_пр=30+0,1261,4=37,36 руб/т.

Полученные результаты расчетов технико-экономических показателей по каждому из вариантов сводим в таблицу 5.5

Таблица 5.5

Наименование показателей	Варианты	Оценка вариантов
	I	II
1	2	3	4
Продолжительность монтажа Тсм, смен Трудоемкость монтажа Те, чел-см/т Себестоимость монтажа Се, руб/т Удельные капитальные вложения Куд, руб/т Удельные приведенные затраты Эпр, руб/т	3 4,8 90,2 22,7 93,9	3 1,9 30 61,4 37,36	- II II I II

Таким образом, выбираем II вариант, для которого ведущим монтажным механизмом является самоходный пневмоколесный кран КС-8362.



5.3.3 Выбор транспортных средств и расчет количества транспорта

Для доставки металлических конструкций, утеплителя, отделочных материалов используем автомобиль бортовой ЗиЛ-130-66 грузоподъемностью 3,5т.

Продолжительность транспортного цикла:

,

где t₁ и t₂ - время на погрузку и разгрузку сборных материалов;

L - расстояние от базы стройиндустрии до объекта, км;

V_ср - средняя скорость движения транспортной единицы, км/ч;

ч;

Сменная производительность транспортного средства:

,

где Q_тр - грузоподъемность транспортной единицы, т;

t_см - продолжительность смены, ч;

К_г - коэффициент использования транспорта по грузоподъемности;

К_в - коэффициент использования транспорта по времени;

т/см;

Количество транспортных единиц необходимых для доставки конструкций на объект:

,

где P_i - объем i-го типа конструкций, хранящихся на сладе, т;

П_см - сменная производительность транспортного средства, т/см;

К_см - количество смен работы транспорта в течение суток;

Т_см - продолжительность монтажа i-го типа конструкций, дни;

, принимаем 1 автомобиль.

Для вывоза строительного мусора используем автосамосвал ЗиЛ-585И грузоподъемностью 3,5т с объемом кузова 3м³.