Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Основным типом производственного здания является сблокированное здание крупных размеров в плане с унифицированной сеткой колонн, объединяющее ряд цехов под одной крышей и отличающееся высокой степенью сборности. Группы соседних предприятий объединяются в промышленные узлы с общими вспомогательными производствами, инженерными сооружениями, с единой системой обслуживания.

Больше внимания стало уделяться архитектуре фасадов и эстетике внутреннего пространства производственных зданий с целью создания более благоприятных условий для работы, а также лучшей организации культурно-бытового обслуживания работающих.

В данной работе выполнен проект одноэтажного двухпролетного промышленного здания цеха металлических конструкций.

1. Архитектурно-конструктивный раздел

1.1 Краткая характеристика района строительства

Строительство ведется в г. Новокузнецке Кемеровской области. Район строительства характеризуется следующими природно-климатическими и инженерно-геологическими условиями:

расчетное значение веса снегового покрова Sр = 240 кг/м2;

нормативный скоростной напор ветра Wо = 38 кг/м2;

расчетная зимняя температура наружного воздуха минус 39 оС;

нормативная глубина промерзания 2,2 м;

среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца 81%, наиболее жаркого месяца 73%.

Здание находится на площадке, рельеф которой ровный и имеющий следующий состав грунта:

суглинок тугопластичный р =19,6 г/ см3;

глина мягкопластичная р = 17 г./ см3;

песок мелкий, средней плотности р = 19 г./ см3;

сейсмичность строительной площадки по грунтам 8 баллов;

уровень грунтовых вод находится на отметке - 7,5 м.

Участок застройки расположен в стороне от жилого района.

1.2 Краткое описание технологической схемы

В данном проекте выполняется проектирование цеха металлоконструкций.

Цех условно разделен на семь участков:

1. склад (составляет примерно 20% от общей площади цеха);

2. подготовки металла (составляет примерно 10% от общей площади цеха);

3. обработки металла (составляет примерно 10% от общей площади цеха);

4. сварка (составляет примерно 20% от общей площади цеха);

5. сборка (составляет примерно 20% от общей площади цеха);

6. покраска (составляет примерно 10% от общей площади цеха);

7. склад готовой продукции (составляет примерно 10% от общей площади цеха);

1.3 Генплан

Схема генерального плана предприятия, обусловлена технологической схемой процесса и определяет форму, ориентировку и положение зданий. На ней так же указано благоустройство территории (озеленение, дороги). При проектирование генерального плана был учтен порядок расположения зон (предзаводская, производственная, складская, подсобная), который позволяет четко распределить людские и грузовые потоки.

На предприятии обеспечены рациональные производственные, транспортные связи.

При проектировании создана компактная застройка, которая позволяет при необходимости расширить либо реконструировать предприятие на резервных территориях.

Размещение зданий также подчиняется санитарным и противопожарным требованиям. Санитарные разрывы между помещениями, которые освещаются через оконные проемы, составляют не менее наибольшей высоты до верха парапета противостоящих зданий и сооружений.

По противопожарным требованиям минимальные расстояния между зданиями и сооружениями назначены в соответствии со степенью огнестойкости их конструкций и категорий производства по указаниям СНиП 2-89-80 «Генеральные планы промышленных предприятий».

1.4 Объемно-планировочное решение

1.4.1 Характеристика общих параметров здания

Проектируемый производственный цех представляет собой одноэтажное двухпролетное промышленное здание прямоугольной формы с размерами в плане 120Ч48 м.

Здание имеет два параллельных пролёта по , длиной . Высота от чистого пола до низа стропильных конструкций в первом и во втором пролёте равна . Шаг колонн 12 м.

Между параллельными пролётами предусмотрены вертикальные деформационные швы.

По типу подъёмно-транспортного оборудования данное промышленное здание относится к крановому. Здание оборудовано мостовыми электрическими кранами с грузоподъемностью , по два крана в каждом пролёте. По концам надземного кранового рельсового пути установлены тупиковые упоры ударного типа.

Для въезда транспорта с грузом в цех предусмотрены двое ворот и двое дверей для эвакуации людей. В здании используется комбинированная система освещения, которая состоит из бокового естественного освещения сквозь оконные проёмы и искусственного верхнего освещения. Здание отапливаемое. Покрытие плоское малоуклонное, с внутренним водоотводом.

1.4.2 Внутренняя планировка цеха

В цехе предусмотрены санузлы. Максимальное расстояние от самой удалённой точки цеха до санузлов не более 75 м., что соответствует санитарно-гигиеническим требованиям СНиП.

В соответствии с заданной технологической схемой производства внутренний объём цеха условно можно разделить на пять участков:

1 - склад ;

2 - подготовки металла ;

3 - обработки металла ;

4 - сварка ;

5 - сборка ;

6 - покраска ;

7 - склад готовой продукции .

Произведено рациональное распределение транспортных и людских потоков в здании, благодаря чему увеличивается производительность труда.

1.5 Архитектурно-конструктивное решение цеха

1.5.1 Краткая характеристика конструктивной схемы

Конструктивная система данного одноэтажного промышленного здания - каркасная пролётного типа выполненная по рамно-связевой схеме. По типу используемого материала для каркаса здание железобетонное.

Защемление колонн (стоек) в фундамент жесткое, стропильных конструкций (ригелей) со стойками - шарнирное.

Пространственную жесткость и устойчивость каркаса в поперечном направлении обеспечивается за счет многопролетной поперечной рамы. В продольном направлении - за счет постановки вертикальных связей по колоннам и в межферменном пространстве, за счет жесткого закрепления диска покрытия.

Основные несущие элементы каркаса здания:

· Фундаменты

· Фундаментные балки

· Колонны

· Подкрановые балки

· Стропильные конструкции

· Плиты покрытия

1.5.2 Привязки конструктивных элементов к разбивочным осям

Привязки колонн к разбивочным осям в основном зависят от:

· Материала каркаса

· Шага колонн

· Высоты здания

· Наличия опорного крана и его грузоподъёмность

Привязка колонн к продольным разбивочным осям:

По осям А, В колонны имеют привязку «250» к продольным разбивочным осям т. к. грузоподъёмность установленных кранов меньше 50т, шаг колонн равен 12 м. и высота колонн .

Привязка колонн к средним поперечным разбивочным осям:

К поперечным разбивочным осям колонны имеют центральную привязку.

Привязка колонн к крайним поперечным осям:

К крайним поперечным осям колонны имеют привязку 500 мм (оси 1 и 11 для параллельных пролетов), т.е. геометрические оси сечения колонн смещены внутрь от разбивочной оси на 500 мм.

1.5.3 Основные несущие элементы каркаса

Фундаменты

Фундамент - подземная конструкция, которая воспринимает нагрузку от надземной части здания и передает на основание.

Обрез фундамента под железобетонные колонны располагается на отметке - 0,150 м.

Для сплошной прямоугольной колонны с сечением у основания 800Ч500 мм принимаем монолитный железобетонный свайный фундамент. Высота фундамента - 1.5 м

Фундамент армируются типовыми арматурными сетками (горизонтальный элемент) и плоскими каркасами (вертикальный элемент), изготовленными из арматуры периодического профиля.

Подколонник фундамента стаканного типа, снабжён анкерными болтами для крепления колонн.

Глубина заложения фундамента составляет 1650 мм.

Фундаментные балки

Самонесущие стены промышленного здания устанавливают на фундаментные балки КЭ-01-53, посредством которых нагрузку передают на фундаменты колонн каркаса. Конструктивная длина балок выбирается в зависимости от ширины подколонника и местоположения балок. Верхняя грань всех балок располагается на 30 мм ниже уровня чистого пола. Балки свободно устанавливаются на бетонные столбики необходимой высоты, бетонируемые на уступах фундаментов колонн. Поверх фундаментных балок укладывают гидроизоляцию из цементно-песчаного раствора. В средних шагах фундаментная балка имеет длину в свете 10200 мм. Сечение балки трапециевидное. Под воротами фундаментные балки не устраиваются.

При замерзании под действием увеличивающихся в объёме пучинистых грунтов в фундаментных балках могут возникнуть деформации, а также происходит промерзание пола вдоль стен. Для защиты от этого балку засыпают с боков и снизу шлаком. На поверхности земли вдоль фундаментных балок устраивают отмостку. После установки сборных фундаментных балок зазоры между ними и колоннами заполняют бетоном.

Колонны каркаса

Для данного здания предусмотрены колонны:

· Колонна КПI-5 прямоугольного сплошного сечения, высотой от чистого пола до верха колонны 9600, для кранов грузоподъёмностью до 20 т.

Колонны фахверка

Для крепления торцевых стеновых панелей предусмотрены колонны торцевого фахверка из стали. Шаг колонн фахверка 6 м. Привязка фахверковых колонн к крайним поперечным осям нулевая. Для навешивания поперечных перегородок устанавливаются фахверковые колонны из двух швеллеров №20.

Основные колонны у торца, смещенные на 500 мм, дополнены по всей высоте до плоскости стены приколонными фахверковыми стойками.

Подкрановые балки

В промышленном здании предусмотрены стальные подкрановые балки, работающие по разрезной схеме. Сечением является сварной двутавр с развитым верхним поясом. Для пролета и 24 м, шага колонн 12 м и кранов грузоподъемностью 10т. Для обеспечения устойчивости поставлены поперечные ребра жесткости через 1500 мм.

Крепление балок к колоннам выполнено на анкерных болтах с опиранием на закладные пластины. Горизонтальные усилия от торможения и перекоса кранов воспринимаются тормозным настилом и передаются на каркас здания через сварное крепление тормозных балок к закладным деталям колонн.

Для перемещения мостовых кранов в качестве направляющих использован рельс широкой колеи Р-38. Крепление рельсов выполняется на крюках. В пределах температурного блока рельсы свариваются в одну плеть.

Для предупреждения аварий при работе крана у торцов здания крановые пути ограничиваются тупиковыми упорами ударного типа, привариваемыми к подкрановой балке.

Стропильные конструкции

Стропильные конструкции перекрывают пролёт и непосредственно поддерживают плиты покрытия.

В проектируемом здании для пролётов по 24 м, шагом колонн 12 м приняты железобетонные безраскосные стропильные фермы для плоских кровель. Монтажное крепление стропильных ферм с колоннами осуществляется на анкерных болтах, с последующим привариванием опорных листов к оголовкам колонн.

Фермы имеют круговое очертание верхнего пояса. Фермы запроектированы по безраскосной схеме с учетом жесткости узлов. Фермы изготавливаются с предварительным напряжением нижнего пояса.

Плиты покрытия

Ограждающие конструкции покрытия являются несущими элементами кровли. Размер плит в плане 312 м (см. рисунок 14). Плиты выполняются из тяжелого бетона М400 и армируются стержневой напрягаемой арматурой, каркасами и сетками, расположенными в ребрах и в полке.

При установке плиты привариваются не менее чем в трех точках к стропильным конструкциям. Швы между ними заполняются бетоном М200 на мелком заполнителе.

1.5.4 Ограждающие конструкции

Ограждающими конструкциями являются наружные стеновые панели, которые, воспринимают нагрузку от собственной массы и ветровые нагрузки в пределах одного шага. В проекте на здание используются трёхслойные панели, толщина утеплителя из пенополистирола равная 130 мм, двух слоёв железобетона 70 мм и 50 мм. Толщины материалов приняты по теплотехническому расчёту (см. пункт 7 «Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций»). Длина рядовых панелей 11970 мм. В торце панели ставится антисептированный брус.

Нижние стеновые панели опираются на фундаментные балки по слою гидроизоляции из цементно-песчаного раствора. Стеновые панели над оконными проемами устанавливаются на простеночные панели.

1.5.5 Прочие элементы здания

Кровля

Конструкция покрытия: слой рулонного материала Техноэласт ТКП 4.0; слой рулонного материала Техноэласт ТПП 3.0; выравнивающая стяжка; теплоизоляционный слой из пенополистирола; пароизоляция; железобетонная плита покрытия.

Сопряжение кровли со стеной решается в виде парапета с выступающими над кровлей парапетными стеновыми панелями. В местах установки водосточных воронок основной гидроизоляционный ковер усиливается наклеиваемыми поверх него двумя слоями Техноэласта и зажимается между прижимным кольцом и воронкой по периметру отверстия.

СБС модифицированный рулонный кровельный и гидроизоляционный материал «Техноэласт» (ТУ 5774-003-00287852-99).

В качестве гидроизоляционного ковра применяется эффективный материал Техноэласт: предназначен для использования в системах гидроизоляции с повышенными требованиями к надежности. Характеристики материала обеспечиваются применением в качестве модификатора битума искусственного каучука - Стирол-Бутадиен-Стирола (СБС). Теплостойкость в течение 2 часов на вертикальной поверхности не ниже +100⁰С, разрывная нагрузка 780 Н, водонепроницаемость при давлении 0,2 МПа в течение 2 часов - абсолютная.

Ворота

С целью обеспечения транспортными коммуникациями внутренних помещений склада проектом предусмотрены двупольные распашные ворота шириной и высотой по 3.6 м. Воротный проем обрамляется сборной железобетонной рамой. В одном из полотен устраивается калитка. Полотна ворот навешиваются на петли. Стальной каркас полотен заполняется дощатыми филенками и остекленными переплетами. Ворота оборудуются механическим приводом, комплектом приборов для ручного открывания и тепловой завесой.

Окна

Для проектируемого здания приняты два яруса окон шириной 4.5 м и высотой: нижние - три по 1.2 м; верхние - 1.2 м Остекление двойное, оконные переплёты выполнены из металлических профилей.

Полы

Выбор конструкции пола определяют в первую очередь видом и интенсивностью силовых и не силовых воздействий, которым он подвергается в период эксплуатации здания, а также спецификой предъявляемых к нему требований, обусловленных протекающими в помещении теплотехническими процессами. В проекте предусмотрен бетонный пол.

Состав пола:

· покрытие - цементно-песчаный раствор;

· бетонная подготовка.

Место примыкания пола к стене накрывается растворным плинтусом.

1.6 Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций

Таблица 1 - Исходные данные для теплотехнического расчёта

Температура внутреннего воздуха tвн	16 °С	Зона влажности территории (прил. 1 [1])	3 (сухая)
Влажность ц	50%	Влажностный режим	сухой
Условия эксплуатации конструкций	А (сухой)	Коэффициент положения конструкции n (табл. 3 [1])	1
Коэффициент тепловосприятия бв	8,7 Вт/м2°С	Коэффициент теплоотдачи бн	23 Вт/м2°С
Нормируемый температурный перепад Дtн	7 °С	Температура наружного воздуха tн	-39 °С
Температура отапливаемого периода tоп	-8 °С	Продолжительность отапливаемого периода Zоп	228 сут.

Требуемое сопротивление теплопередаче:

Приведённое сопротивление теплопередачи на основе ГСОП (градусо-суток отопительного периода):



Принимаем стеновую конструкцию состоящую из двух слоёв железобетона толщиной 120 мм и 80 мм , и внутреннего слоя из пенополистирола толщиной 100 мм и плотностью .

Таблица 2 - Результаты рсчёта

№ слоя	Материал слоя	Плотность г, кг/м3	Толщина слоя д, м	Коэф. теплопров. л, Вт/м°С	Термич. сопротивл. слоя R= д/ л, м2°С / Вт
1	Железобетон	2500	0.12	1.92	0.0625
2	Пенополистирол	100	0.10	0.052	1.9230
3	Железобетон	2500	0.08	1.92	0.0417

Конструкция удовлетворяет требованиям СНиП и может быть использована в проекте.

2. Расчётно-конструкивный раздел

2.1 Вариантное проектирование

Выбор производится при следующих условиях: ячейка покрытия - 12*24 м; в ячейке 8 плит; грузовая площадь 12*24 = 288 кв. м.

Таблица 3 - Технико-экономические показатели конструкций покрытия

Наименование элемента	Класс бетона	Объем бетона м3	Масса, т	Расход стали	Расход на ячейку
				Заклад-ных деталей	кг яч	бетона, м3	стали, кг
Ферма безраскосная скатная ФБ 24-П-3 Плита 3х12 м	В40 (М400) В25 (М300)	2,43 2,14	14,67 5,4	36 19,2	620 190,8	19,55	2146
Ферма с параллельными поясами Ф 624-1 Плита 3х12 м	В40 (М400) В25 (М300)	3,2 2,14	12,67 5,4	40 19,2	626 190,8	20,32	2152
Ферма безраскосная плоская ФБМ 24-1 Плита 3х12 м	В40 (М400) В25 (М300)	3,02 2,14	14,53 5,4	43 19,2	640 190,8	20,14	2166,4

П=С_д + Е_н * К + И,

где С_д - себестоимость конструкции «в деле», руб.;

Е_н - нормативный коэффициент экономической эффективности капитальных вложений, равный 0,12, 1/год;

К - капитальные вложения в предприятия по производству конструкций, руб./год;

И - эксплутационные затраты, руб.

2.1.1 Определение себестоимости конструкций «в деле»

С_д = ((С_зав + С_т)*К_з.скл + М) Н_р*К_з.уд,

где Сзав - отпускная цена строительных конструкций, изделий, материалов;

С_т - стоимость транспортирования конструкций, изделий до строительной площадки, включая стоимость разгрузочных работ;

К_з.скл - коэффициент, учитывающий заготовительно-складские расходы,

равный 1,02;

Н_р - накладные расходы строительных организаций, принимаемый равным 18%; Н_р = 1,18;

К_з.уд - коэффициент, учитывающий дополнительные затраты при производстве работ в зимнее время.

Определяем отпускную цену (Сзав);

Вариант 1: для фермы безраскосной скатной С_зав определяется как отпускная цена франко - транспортных средств склада завода - изготовителя и равна 24229 руб./шт.

Вариант 2: для фермы с параллельными поясами С_зав определяется как отпускная цена франко-транспортных средств склада завода-изготовителя и равна 26342 руб./шт.

Вариант 3: для фермы безраскосной плоской С_зав определяется как отпускная цена франко-транспортных средств склада завода-изготовителя и равна 29528 руб./шт.

2.1.2 Определение транспортных расходов

Определяем транспортные расходы (С_т);

Принимаем условно перевозку автомобильным транспортом на расстояние 100 км. Стоимость перевозки для 1 класса груза составляет 1019,9 руб./шт. Коэффициент большеразмерных грузов: для балок и ферм длиной более 12 м. К = 1,5; для плит. К = 1,25. Рассчитываем с учетом массы бетона.

Вариант 1: С_т = 510 * 1,5 * 14,67 = 11222,6 руб./шт.

Вариант 2: С_т =510 * 1,5 * 12,67 =9692,6 руб./шт.

Вариант 3: С_т = 510 * 1,5 * 14,53 = 11115,5 руб./шт.

Плита: С_т = 510 * 1,25 * 5,4 = 3442,5 руб./шт.

2.1.3 Стоимость монтажа конструкций

Определяем стоимость монтажа конструкций (М).

Высота здания принята до 25 м.

Фермы: прямые затраты составляют 2395,1 руб./шт.

Плиты: прямые затраты составляют 800,8 руб./шт.

Себестоимость конструкций «в деле» (С_д) на конструкцию.

Вариант 1: С_д = ((24229 +11222,6) * 1,02 +2395,1) * 1,18 = 45495,8 руб./шт.;

Вариант 2: С_д = ((26342 +9692,6) * 1,02 +2395,1) * 1,18 = 46197,5 руб./шт.;

Вариант 3: С_д = ((29528+11115,5) * 1,02 +2395,1) * 1,18= 51744,7 руб./шт.;

Плита: С_д = ((213,71 + 3442,5)* 1,02 +800,8) * 1,18 = 5345,6 руб.\шт.

Стоимость конструкций «в деле» (С_д) на ячейку.

Вариант 1: С_д = 45495,8 + 8 * 5345,6 = 88260,6 руб.;

Вариант 2: С_д = 46197,5 + 8 * 5345,6 = 88962,3 руб.;

Вариант 3: С_д = 51744,7 + 8 * 5345,6 = 94509,5 руб.

2.1.4 Определение удельных капитальных вложений

Нормативы удельных капиталовложений на строительство заводов сборных железобетонных конструкций промышленного строительства мощностью 100 тыс. куб. м. составляет 1765,808 руб./м³

Нормативы удельных капиталовложений на строительство заводов строительных стальных конструкций мощностью 75 тыс. т. составляет 9230,36 руб./т.

Значение Е_нК по вариантам с учетом плиты:

Вариант 1: Е_нК = 0,12 * (1765,808 * 19,55 + 9230,36 * 2,146) = 6531,59;

Вариант 2: Е_нК = 0,12 * (1765,808 * 20,32 + 9230,36 * 2,152) = 6689,394;

Вариант 3: Е_нК = 0,12 * (1765,808 * 20,14 + 9230,36 * 2,1664) = 6667,203.

2.1.5 Определение эксплутационных затрат

Эксплутационные затраты рассчитываются на срок службы здания. Они складываются на амортизацию и текущий ремонт. Затраты на амортизацию, при расчетном сроке службы 50 лет, принимаются в размере 4% С_д; затраты на текущий ремонт - 35% от затрат на капитальный ремонт.

И_год = И_кап + И_тек = С_д * 0,04 + С_д * 0,04 * 0,35 = 0,054 * С_д

И (руб.) за срок службы здания:

И = 1/(Е_н.пр.) * И_год = 0,68 С_д

где Е_н.пр - нормативный коэффициент приведения, равный 0,08.

Вариант 1: И = 0,68 * 6531,59 = 4441,48 руб.;

Вариант 2: И = 0,68 * 6689,394 = 4548,79 руб.;

Вариант 3: И = 0,68 * 6667,203 = 4533,698 руб.

2.1.6 Определение приведенных затрат

Вариант 1: П_з = 88260,6 + 6531,59 +4441,48 = 99233,7 руб.;

Вариант 2: П_з = 88962,3 + 6689,394+ 4548,79 = 100200,4 руб.;

Вариант 3: П_з = 94509,5 + 6667,203+ 4533,698 = 105710,4 руб.

Вывод: экономически наиболее целесообразным в принятых условиях является вариант 1.

2.2 Компоновка конструктивной схемы

Привязка крайних колонн к продольным разбивочным осям в соответствии с [1, табл. 3] принимается равной 250 мм. Типы и размеры колонн проектируем в соответствии с [1, табл. 8]. При шаге колонн В = 12 м грузоподъемности мостовых кранов Q = 10 т и отметке крайних и средних колонн равной 9,6 м проектируем колонну прямоугольного сечения.

Длина подкрановой части крайних и средних колонн:

Н^к_в = Н^с_в = 4200 мм;

Н^к_н = Н^с_н = (Н_к - Н_в) - 1000 +150 = (10600-4200) - 1000+150=5550 мм.

Полная длина колонн (от верха до стакана фундамента):

Н^к = Н^с = Н_к + Н_в = 5550 + 4200 = 9750 мм.

Моменты инерции сечения колонн:

Крайняя колонна и средняя колонна

надкрановая часть:

I_b=(50*60³)/12 = 90*10⁴ см^4;

подкрановая часть:

I_b=(50*80³)/12 = 213,3*10⁴ см⁴

2.3 Сбор нагрузок на раму

2.3.1 Постоянные нагрузки

К постоянной нагрузке относится вес покрытия, нагрузка от собственного веса колонн и нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, расположенных выше отметки 7.6 м.

Таблица 4 - Сбор постоянной нагрузки на 1 м² покрытия

Нагрузка	Нормативная нагрузка кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка кН/м2	Расчетная нагрузка
1. Железобетонные плиты покрытия 3 х 12 м	2.05	1.1	2.255	2.706
2. Обмазочная пароизоляция	0.05	1.3	0.065	0.078
3. 3 слоя рубероида на битумной мастике	0.2	1.3	0.26	0.312
4. Гравий, втопленный в битумную мастику г=21 кН/м3, t=20 мм	0.42	1.3	0.55	0.66
Итого		оi=		3.756

а.) Расчетное давление фермы на колонны.

Вес стропильной фермы о_Б=18.6 тс ? 186кН.

Р_Б = 0.5 (о₁* BxL + о_Б * г_f) г_n= 0,5 (3,756* 12* 24 + 186* 1,1) 0,95 = 611 кН = 61,1т

Расчетная нагрузка на колонну от веса покрытия:

на крайнюю

N₁^K = P_Б = 611 кН = 61,1т

на среднюю

N₁^C = 2P_Б = 1222 кН = 122,2т.

б.) Нагрузка от собственного веса колонн
Крайние колонны:

надкрановая часть:

N₂^К=b*h*H_b*с* г_f*г_з=0,58*0,6*4,2*25*1,1*0,95=32,9кH=3,29т.

подкрановая часть:

N₃^K=71,04 - 32,9=38,14кН=3,814т

где: 116-общий вес колонны.

Средняя колонна:

надкрановая часть

N₂^C=b*h*H_b*с*г_f*г_з=0,5*0,6*4,2*25*1,1*0,95=32,9кН=3,29т.

подкрановая часть:

N₃^C=95,2 - 32,9=62,3кН=6,23т

в.) Нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, расположенных выше отметки 5,8 м.

N_СТ = (о_СТ*У_hcт*h_СТ+о_OСТ*У_hост*h_CT)*B*г_f*г_з

где о_СТ - вес 1 м² стеновых панелей, о_СТ = 2,2 кН/м²;

У_hст - суммарная высота полос стеновых панелей выше отметки 5,8 м

У_hст - 6,2 м;

о_OСТ - вес 1 м² остекления о_OСТ=0,4кН/м²;

У_hост - суммарная высота полос остекления выше отметки 5,8 м; У_hост = 1,2 м

N_СТ=(2,2*6,2+0,4*1,2)*12*1,1*0,95=177кН=17,7т.

Нагрузка от веса подкрановых балок на крайние и средние колонны с одного пролета:

N_ПБ=107*1,1*0,95=111,8кН=11,18т.

Суммарная величина нагрузки на отметке 5,8 м от веса стен, остекления и подкрановых балок составляет:

для крайних колон

N₄^K= N_СТ+ N_ПБ=177+111,8=288,8кН=28,88т

для средних колонн

N₄^C=2N_ПБ=2*111,8=223,6кН=22,36т.

г.) Продольные усилия в крайней колонне приложены с эксцентриситетами

Изгибающие моменты:

в верхней части колонны

M₁=N₁^K1₁=611*0,175=106,9кН=10,69т

в уровне уступа колонны

М₂= - N₂^K1₂ - N₁^K(1₂ - 1₁) - N_СТ*1+N_ПБ*1_ПБ= - 2,9*0,375 - 611*0,2 -177*0,825 + +111,8*0,325= -244,2кНм=-24,42 тм.

2.3.2 Временные нагрузки

Снеговая нагрузка

Г. Новокузнецк расположен, согласно [2, карта 2], в IV снеговом районе. По [2, табл. 1], нормативная снеговая нагрузка на 1м² покрытия равна

S_n=S_o*м*г_f

где S_o - расчётный вес снегового покрова на 1м² горизонтальной поверхности, S₀=2,4кПа;

м - коэффициент перехода, принимаемый по [2, прилож. 1];

г_f - коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с [2, п. 3],

Расчетная снеговая нагрузка

S_n=2,4*1*1,4=3,36кН/м²=3,36т/м

Расчетная нагрузка на колонны

крайние

N_CH^K=3,36*12*24/2*0,95=459,6кН =45,96т

средние

N_CH^C=3,36*12*24*0,95=919,3кН=91,93т

Изгибающие моменты в крайней колонне

в верхней части

М_CH¹=N_CH^K1₁=459,6*0,175=80,4кHм 8,04 тм

в уровне уступа колонны

М_CH²= N_CH^K1₂=459,6*0,375= - 172,4кНм -17,24 тм

Крановые нагрузки

Грузоподъемность кранов Q=10т.

Нормативное минимальное давление определяется по формуле:

F_n,min=((Q+Q_g+G)/2) - F_n,max

где Q - грузоподъемность крана, Q=100кH=10т;

Q_g - масса моста крана, Q_g=158кН=15,8т;

G - масса тележки, G= 24кН=2,4т;

F_n,max, - нормативное максимальное давление колеса крана на рельс, принимаемый по ГОСТ 25711 - 83, F_n,max =95кН=9,5т

F_n,min=((100+158+24)/2) - 95=46кН=4,6т.

Нормативная горизонтальная нагрузка от торможения тележки крана в поперечном направлении здания, приходящаяся на одно колесо крана, определяется по формуле:

H_n=0,05*((Q+G)/2)г_f,

Где Q - грузоподъемность крана, Q=100кН;

G - масса тележки, G=24кН;

г_f - коэффициент надежности по нагрузке г_f=1,1;

Н_n=0,05*((100+24)/2) 1,1=3,4кН=0,34т.

Минимальное давление вертикальное

F_min=F_n,min г_f = 46*1,1=50,6кН=5,06т.

Максимальное вертикальное давление:

F_max=F_n,max г_f = 95*1,1=104,5кН=10,45т

Вертикальная крановая нагрузка на колонны:

от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетании г_f=0,85.

D_max=F_maxУy_iг_iг_n,

D_min = F_minУy_iг_iг_n,

По линии влияния определяем сумму ординат под силами F.

Уy_i = y₁ + y₂ + у_о + у₄=0,633+1+0,9+0,533=3,07

D_max = 104,5*3,07*0,85*0,95=259кН=25,9т;

D_min = 50,6*3,07*0,85*0,95=125,4кН=12,54т.

от четырех сближенных кранов на среднюю колонну с г_i=0,7.

D_max = 2F_maxУyг_iг_n = 2*104,5*3,07*0,7*0,95=426,68кН=42,67т,

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов с г_i=0,85.

H_max = HУуг_iг_n = 3,41*3,07*0,85*0,95 = 8,45кН = 0,845т.

Изгибающие моменты при действии

D_max^K на крайней колонне

M_max^K = D_maxe_пб = 259*0,375 = 97,13кНм = 9,713 тм;

M_min^С = - D_mine = -125,4*0,75 = -94,05кНм = -9,41 тм

D_min на крайней колонне

M_min^K=D_minе_пб = 125,4*0,375 = 47кНм = 4,7 тм;

М_max^C = - D_maxе= -259*0,75 = 194,25кНм = -19,42 тм.

при действии четырех сближенных кранов

M_min^K=47кНм=4,7 тм

М_max^C=0.

Ветровая нагрузка

г. Новокузнецк, согласно [2, карта 3], расположен в III районе по давлению ветра. Нормативное значение ветровой нагрузки на 1м² покрытия определяется по формуле:

W_m = W_okc,

где w_o - скоростной напор ветра, принимаемый в соответствии [2, табл. 5] и для III района, W_o=0,38 кпа;

k - коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте и принимаемый согласно [2, п. 5];

с - аэродинамический коэффициент принимается по [5., п. 5, прил. 1];

г_f - коэффициент надежности по нагрузке для ветровой нагрузки принимаемый равным, г_f=l, 4.

Коэффициент k для местности типа В составляет:

- для отметки h₁ = 5 м k₅=0.5

- для отметки h₂=10 м k₁₀=0,65

- для отметки h₃=20 м k₂₀=0,85

Значение k_n для промежуточных отметок Н определяется по формуле:

k_n=k₁₀+(k₂₀-k₁₀) ((H-10)/10)

- для отметки = h=9,6 м k_9.6=0,569

- для отметки = h=13,2 м k_13.2=0,714

W₁=0,38*0,569*0,8*1,4=0,242кН/м²

W₂=0,38*0,65*0,8*1,4=0,277кН/м²

W₃=0,38*0,714*0,8*1,4=0,304кН/м²

W₄=0,38*0,569*(-0,6)*1,4=-0,18кН/м²

W₅=0,38*0,65*(-0,6)*1,4=-0,207кН/м²

W₆=0,38*0,714*(-0,6)*1,4=-0,228кН/м²

Сосредоточенная сила в уровне верха колонны выше отметки 9,6 м от давления ветра на элементы здания:

W=[0,5 (W₂+W₃)+0,5 (W₅+W₆)]*(13,2-9,6)*12*0,95=

=[0,5 (0,336+0,348)+0,5 (0,207+0,228)]*3,6*12*0,95=23кН=2,3т.

Переменную по высоте ветровую нагрузку до отметки 9,6 заменяем равномерно распределенной, эквивалентной по величине момента в заделке колонны. Колонна рассматривается как консоль длиной 9,6 м.

Для активного давления:

M_akt=((W₁*5²)/2)+((W₁+W₂)/2) *(Н_l-5)*(5+ (Н_l-5)/2) =((0,242*5²)/2)+

+((0,242+0,277)/2)*4,6*7,3=11,7кНм;

W_akt^экв=(2Makt)/9,6²=(2*11,7)/9,6²=0,254кН/м²=0,254т/м

Для пассивного давления:

М_пас=((W₄*5²)/2)+((W₄+W₅)/2)*(Н_l-5)*(5+(Н_l-5)/2)=

=((0,18*5²)/2)+((0,18+0,207)/2)*4,6*7,3=8,75кНм

W_пac^экв=(2М_пас)/9,6²=(2*8,75)/9,6²=0,19кН/м²=0,19т/м

Погонная ветровая нагрузка на колонны

активная

P₁^а = W_akt^эквВг_з = 0,254*12*0,95=2,9кН/м

пассивная

P₁^о = W_пас^эквВг_з = 0,19*12*0,95=2,17кН/м

2.5 Расчёт колонны крайнего ряда

2.5.1 Расчет надкрановой части

Расчет из плоскости изгиба

Определение гибкости надкрановой части колонны:

,

где

, Н-высота надкрановой части колонны;



По таблице 38 СНиП определяем минимальный процент армирования

принимаем 2Ш16

,

Случайный эксцентриситет:

принимаем

Для комбинации усилий:

+М=113,351кН*м

N_соот=643,9кН

Определение :

Определяем коэффициент :

где N_cr - условная критическая сила

I_b, I_s - моменты инерции соответственно бетонного сечения и сечения всей арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения;

_l - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии и равный:

,

,

_e - коэффициент, принимаемый равным e₀/h, но не менее _{e min}



принимаем

В сжатой зоне принимаем 3Ш16 АIII (значение превышает расчетное), поэтому:

В сжатой зоне принимаем 3Ш16 АIII

(не значительно отличается от принятого µ_s=0,005)

условие выполняется

Расчет из плоскости изгиба

h=0,5; l₀=1,5·4,2=6,3 м; l₀/h=6,3/0,5=12,5>l₀h=10,5

N=1103,5 кН (+снег)

N_l=643,9 кН (постоянная)

e₀=e_a=h/30=0,5/30=0,0167 м >l₀/600=6,3/600=0,0105 м

т. к. l₀/h=12,6>10, расчет ведем с учетом прогиба колонны

3Ш16 АIII

Ne=1103,5·0,23=253,805кН·м

Прочность сечения из плоскости изгиба обеспечена.

Проверка прочности наклонных сечений

Q=-19,06кН; N=643,9кН

При с=0,25Н₂=0,25·4,2=1,05 м

Q=0,01906 MH<Q=0,24837 MH

Т.к. условие выполняется, поперечное армирование назначают по конструкивным требованиям

2.5.2 Расчет подкрановой части

Определение гибкости подкрановой части колонны:

b=0,5 м; h=0,8 м; а=0,04 м; h₀=0,8-0,04=0,76 м

М=-297,07 кН*м; N_соот=1617,6 кН

М'=-178,7 кН*м; N'=1384.48 кН

М_II=М+N·(0,5h-a)=-297,07+1617,58 (0,5·0,8-0,04)=285,26кН·м

М_I=М'+N'·(0,5h-a)=-178,7+1384,48 (0,5·0,8-0,04)=319,71кН·м>

>0,77 М_II=0,77·285,26=219,65 (условие не выполняется)

0,85·285,26/319,71=0,76?1,1

R_b=9,74 МПа; R_bt=0,88 МПа

Определение :

,

Сечение назначают конструктивно

A_s'=0,02bh=0,02·0,5·0,8=0,0008 м²=8,0 см²

принимаем 3Ш20

Расчет подкрановой консоли

Q_c=(158·1,1+100·1,1+93·1,1)·0,95=366,8 кН

Размеры консоли: h=1,45 м; l₁=0,55 м; b=0,5 м; a=0,2 м; h₀=1,41 м

Подкрановая балка шириной 0,34 м

Т.к. 1,31<3,5R_btbh₀=3,5·0,88·0,5·1,41=2,17 МН, прочность консоли по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой обеспечена.

Смятие бетона консоли не произойдет

принимаем 3Ш10

3Ш12

2.6 Расчёт фундамента под крайнюю колонну

Исходные данные для расчета:

- место строительства г. Новокузнецк;

- инженерно-геологические условия площадки строительства приведены в табл. 4.

Таблица 5 - Основные показатели грунтов

№ слоя	Наименование, тип, вид грунта	г кг/м3	Il, удельный вес	Коэф. пористости 1	Удельное сцепление Сn, кПа	Угол внутр. трения цп	Модуль деформа ции Е	Расчетное давление Ко
II	Суглинок тугоплас тичныи	119,6	00,31	0,81	28	20	12	20,8
III	Глина мягкопластичная	117	0 0,61	1,23	34,2	7	7	27
IIII	Песок мелкий средней плотности	119	-	0,67	6,4	31,2	26	20

С учетом грунтовых условий в данной местности в основании принимаем свайный фундамент.

2.6.1 Определение глубины заложения подошвы плиты ростверка

Отметка верха ростверка под колонны принимается на отметке - 0.15 м. Высота ростверка свайных фундаментов из конструктивных требований:

h₃ = 0,5+0,33*h_к = 0,5 + 33*0,8 = 0,76 м;

h_p = h₃ + 50 + 40 = 0,76 + 0,55 + 0,5 = 0,21 м

Принимаем высоту hp=1,5 м.

2.6.2 Определение длины и несущей способности свай

Для расчета используем три вида свай

1.С6-30

Марка бетона 200;

Продольная арматура 4Ш 12 AI

2.С10-30

Марка бетона 250;

Продольная арматура 4Ш 12 AI

3. С13-35

Марка бетона 250;

Продольная арматура 4Ш 16 АIII

Несущая способность сваи определяется по следующей формуле:

F_d = г_C*(г_CR*R*A + ИУг_ff_ih_i)

где г_C - коэффициент условия работы сваи в грунте, равный г_C =1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А - площадь опирания сваи на грунт;

И - периметр поперечного сечения сваи;

f_i - расчетное сопротивление i - го слоя, определяемый по [9, табл.];

h_i толщина i - го слоя, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

г_R, г_F - коэффициенты условий работы под острием и по боковой поверхности

г_R=1, г_F=1_.

Рассчитываем каждую сваю

1. С6-30.

А=0,3*0,3=0,09м²; И=4*d=4*0,3=1,2 м;

R=3300кH

F_d=l*(1*3300*0,09+1,2*(2*33+2*39,2+1,5*42,5))=546,3кН

2. С10-35.

A=0,35*0,35=0,1225м²; И=4*0,35=1,4 м;

R=920кH

F_d=l*(1*920*0,1225+1,4*(2*33+2*39,2+2*42,5+0,75*44+2*19+0,75*19))=552,6кН

3.С13-35.

А=0,35*0,35=0,1225м²; И=4*0,35=1,4 м;

R=2800кH

F_d=l*(l*2800*0,1225+l, 4*(2*33+2*39,2+2*42,5+0,75*44+2*19,0+2*l, 90+0,4*l,95+l, 35*49))=1107,4 кН

По несущей способности допустимая нагрузка на грунт определяется:

P_SV = F_d / г_з

где Fd - несущая способность сваи;

г_з - коэффициент надёжности, принимаемый равным г_з=1,4.

P_SV1=546,3/1,4=390,2кН

P_SV2=552,6/1,4=394,7кН;

P_SV3=1107,4/1,4=791кН

Количество свай определяем для каждого вида свай по формуле

n=(м*N)/P_SV

где м - коэффициент принимаемый равным м=1,4;

N - нагрузка на сваю, принимаем из табл., равный N=1617,6кН

P_SV - допустимая нагрузка на сваю.

n₁=(1,4*1617,6)/390,2=5,8;

принимаем n= 6;

n₂=(1,4*1617,6)/394,7=5,7;

принимаем n=6;

n₃=(1,4*1617,6)/791=3,05;

Принимаем сваи С13-35 в количестве 4 шт. Ростверк имеет следующие размеры (рис. 18). Расстояние между сваями 3d, между гранями ростверка и сваями d_SV/2+(100/250).

Нагрузку на сваю определяем по формуле:

N_SV=(N/n)±(М_x*y_i/(У*y_i²))±(M_ч*xi/(У*x_i²)));

М_x=M+Q*hф=297,07+12,19*1,5=315,4кН*м. у=0,75 м.

N_SVmax=(1617,6/4)+((315,4*0,75)/(4*0,75²))=509,5кН;

N_SVmin=(1617,6/4) - ((315,4*0,75)/(4*0,75²))= 299,3кН>0;

N_{SV max}=509,5кН<P_SV=791кН.

Необходимые условия выполняются, значит, выбранные сваи и их количество удовлетворяют условиям.

2.6.3 Расчёт ростверка на продавливание колонной

Для внецентренно нагруженного фундамента расчёт ростверка состоящего из 6 свай производим по формуле:

Определим величины реакций свай от нагрузок колонны на ростверк на уровне подошвы ростверка (нагрузки считаем приложенными к верхнему обрезу ростверка):

в первом ряду свай от края ростверка со стороны наиболее нагруженной его части

;

определим величину продавливающей силы:

F_per = 4*F₁ = 4*509,5 = 2038кН

Площадь боковой поверхности заделанной в стакан части колонны:

.

Коэффициент учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть ростверка через стенки стакана:

,

где - расчетное сопротивление бетона класса В20 осевому растяжению.

Принимаем .

Предельная величина продавливающей силы которую может воспринять ростверк с рабочей толщиной дна стакана :

прочность ростверка на продавливание колонной обеспечена.

2.6.4 Расчёт ростверка на продавливание угловой сваей

Проверим достаточность высоты ступени ростверка ().

Фактическая продавливающая сила:

Высота плиты ростверка от верха головки свай ;

; .

Так как крайняя свая заходит с одной стороны за подколонник, то



Прочность плиты ростверка на продавливание угловой сваей обеспечена.

2.6.5 Расчет ростверка по поперечной силе

Расчёт производим по формуле:.

Определим расчетную величину поперечной силы со стороны наиболее нагруженной части ростверка, как сумму реакций всех свай крайнего ряда от расчетных нагрузок на сваи:

Расчетная высота плиты ростверка при составит: ;

Прочность наклонных сечений плиты ростверка обеспечена.

2.6.6 Расчет ростверка на изгиб

Определяем величины изгибающих моментов:

в сечениях 1 - 1 и 3 - 3 по граням колонны:



Определяем сечение арматуры в плите ростверка (А-III):

в сечении 1 - 1:

;

в сечении 2 - 2:

;

Расчётные сечения 1 - 1 и 2 - 2.

В продольном направлении принимаем 16Ш16 А-III с (шаг 200).

В поперечном направлении принимаем 16Ш18 А-III с (шаг 200).

Армируем сетками: С.

2.6.7 Проверка прочности наклонных сечений по изгибающему моменту

Прочность наклонных сечений по изгибающему моменту считается обеспеченной, если поперечная сила от внешней нагрузки, действующая в наклонном сечении, не менее чем в 1,25 раза меньше, чем поперечная сила в том же сечении, определенная по формуле при минимальном значении =0,5.

, причем наиболее загруженная колонна заходит за подколонник, значит, все эти условия выполняются, поэтому проверку не производим.

2.6.8 Расчет по деформациям

Определение сопротивления грунта в плоскости нижних концов свай

Средневзвешенное значение угла внутреннего трения:

Размеры опорной площади условного массива:

,

.

Объем условного массива: .

Объем свай: .

Объем грунта:.

Средневзвешенное значение объемного веса:

Вес условного массива грунта: .

Вес свай: .

Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай:

Природное давление под подошвой условного фундамента:

Расчет абсолютной осадки свайного фундамента.

Таблица 5 - Определение осадки свайного фундамента

0	14,15	263,19	52,6	-	1	132,5	119,3 82,7 46,7 27,6 17,8 12,3 8,75	26
0,85	14,95	541,3	108,3	0,81	0,8	106		26
1,7	15,85	558	111,6	1,62	0,449	59,49		26
2,55	16,7	573,8	114,8	2,43	0,257	34		26
3,4	17,55	589,6	117,9	3,24	0,16	21,2		26
4,25	18,4	605,4	121,1	4,05	0,108	14,31		26
5,1	19,25	621,2	124,2	4,86	0,077	10,2		26
5,95	20,1	637	127,4	5,67	0,055	7,29		26

3. Организация строительного производства

3.1 Строительные конструкции и изделия

1. Фундаменты - свайные с монолитным железобетонным ростверком, материал свай - железобетон.

2. Стены наружные - сборные железобетонные трехслойные панели толщиной 300 мм;

3. Колонны ж/б;

4. Ферма стропильная ж/б;

5. Перекрытия - плоские панели из легкого бетона толщиной 220 мм;

6. Перегородки - сборные железобетонные панели толщиной 160 мм;

7. Балки подкрановые с тормозной конструкцией;

8. Покрытие - сборные железобетонные ребристые панели;

9. Крыша- с теплым чердаком и внутренним водостоком;

10. Кровля - рулонная из трех слоев наплавляемого рубероида;

11. Двери наружные;

12. Раздвижные двупольные ворота;

13. Стальные оконные панели с алюминиевыми переплетами;

14. Деревянные окна;

15. Металлические связи по колоннам

16. Встроенное оборудование.

Внутренняя отделка

Помещения АБК - окраска стен масляными красками, линолеум на полу.

В санузлах - на полу керамическая плитка, окраска стен масляной краской на высоту 1,8 м

Наружная отделка

Заводская отделка стеновых панелей каменной крошкой.

3.2 Спецификация сборных элементов

Таблица 8 - Спецификация сборных элементов

№ п/п	Наименование	Марка элемента	Масса, т Объем, м3	Кол-во, шт.	Общ. мас. Общ. об.
1	2	3	4	5	6
1	Забивные железобетонные сваи С 13-35	ГОСТ 19804-91	3,98 1,59	144	620,88 248
2	Балки фундаментные, 12 м	С. 1.415.1-2	5,1 2,05	20	102 41
	Балки фундаментные, 6 м	С. 1.415.1-4	2,55 1,025	12	40,8 16,4
3	Колонны Ж/Б	С. 424.1-5
	Крайние	КП II - 27	11,6 4,62	26	301,6 120,12
	средние	КП II - 30	13 5,18	10	130 51,8
4	Колонны торцевого фахверка	С. 1.463 - 3 КФ - 31	15,13 2,05	12	181,56 24,6
5	Ферма стропильная ж/б	С. 1.463 - 2 ФБ 24-IV-8	15 6	24	360 144
6	Панель стеновая ж/б	С. 1.030.1 - 1
	1,8 х 12	ПС 120.18 - 3	16,2 6,48	112	1814,4 725,76
	1,2 х 12	ПС 120.12 - 3	10,8 4,32	28	302,4 120,96
	1,2 х 6	ПС 60.12 - 3	5,4 2,16	12	64,8 25,92
	1,2 х 1,5	ПС 15.12 - 3	1,35 0,54	204	275,4 110,16
7	Плиты покрытия 3 х 12	С. 1.465.1 - 3/80	5,4 2,14	160	864 342,4
8	Балки подкрановые с тормозной конструкцией	С КЭ - 01 - 50	5,25 1,8	40	210 72
10	Стальные оконные панели с алюминиевыми переплетами размером 4,53,6 м	По ГОСТ 8126 - 56		36
	Стальные оконные панели с алюминиевыми переплетами размером 4,51,2 м	По ГОСТ 8126 - 56		40
11	Раздвижные двупольные ворота размером 64,5 м	ПР - 05 - 36		4
12	Двери деревянные размером 2,30,9 м	ГОСТ 14624 - 69		8
	Двери стальные размером 2,31,02 м			2
13	Перегородки - сборные железобетонные панели толщиной 160 мм =2,5 т/ м3		3,86 1,54	30	115,8 46,2
14	Перекрытия многопустотные железобетонные панели толщиной 220 мм		7,56 3,02	16	121 48,3
15	Деревянные окна размером 31,5 м	ГОСТ 12506-67		6
16	Металлические связи по колоннам	Портальная, швеллер №40	0,68	4	2,72
	Металлические вертикальные связи по верху колонн	Уголок №40	0,4	32	12,8

3.3 Подсчет объемов строительно-монтажных и специальных работ

Таблица 9 - Ведомость определения объемов работ

№ п/п	Наименование работ	Обоснование объема	Ед. изм.	Объем работ
1	2	3	4	5
Основной период
1. Земляные работы
1	Планировка площадей	Fпл= (a +10) (b + 10)= =(120+10) (48+10)=7540	1000 м2	7,54
2	Срезка растительного слоя грунта t = =0,2 м	Vср = FплЧhср = 7540Ч0,2=1508	1000 м3	1,508
3	Разработка котлована экскаватором	Высота котлована: Hк = 2 м Длина котлована по нижнему основанию: Lн = c + b + 0,6= 120+2,1+0,6=122,7 м Ширина котлована по нижнему основанию: Bн = a + b + 0,6=48+2,1+0,6=50,7 м Согласно СниП 111-8-76 отношение высоты откоса к его заложению Н: В = 1: 0,5. При Н = 2 м: В = 1 м. Длина котлована по верхнему основанию:
	В том числе в отвал: С погрузкой на транспортные средства:	Lв = 122,7 + 2 = 124,7 м. Ширина котлована по верхнему основанию: Bв = 50,7 + 2 = 52,7 м Котлован имеет следующий объем: V = 2/4 (52,7+ 50,7) (122,7 + 124,7) = 12790,6м3	1000 м3 1000 м3 1000 м3	12,791 4,940 9,839
4	Подчистка дна котлована вручную	Vруч = F Ч 0,07 = 6221 Ч 0,07 =436 м3	100м3	4,36
5	Устройство песчаного основания	Vп.о. = 122,7 Ч50,7 Ч 0,15 =933 м3	м3	933
6	Обратная засыпка: - бульдозером; - вручную	длина: ширина:	1000 м3 100 м3
		Vб = Vоз · 0,9 = 191 м3, Vр = Vоз · 0,1 = 21 м3,
2. Устройство фундаментов
7	Устройство свайных фундаментов	По спецификации	100 шт	1,44
8	Устройство ж/б ростверков	VФ.ТА = 6,17*36=222,12	1000 м3	0,36
9	Монтаж фундаментных балок	По спецификации	100 шт.	0,20
3. Каркас здания
10	Установка колонн	По спецификации	100 шт.	0,36
11	Монтаж подкрановых балок	По спецификации	100 шт.	0,40
12	Монтаж ферм	По спецификации	100 шт.	0,24
13	Монтаж плит покрытия	По спецификации	100 шт.	1,6
14	Монтаж металлических связей	По спецификации	т.	15,52
15	Монтаж колонн фахверка	По спецификации	шт.	12
4. Стены
16	Установка наружных стеновых панелей	По спецификации	100 шт.	3,56
17	Герметизация стыков стеновых панелей	По проекту	100 м	7,12
18	Монтаж сан. тех. оборудования	По проекту	100 шт.	0,20
19	Монтаж лестниц пожарных, наружных	По проекту	100 шт.	0,02
20	Устройство ж/б перегородок	По проекту	100 шт.	0,3
21	Устройство ж/б перекрытий	По проекту	100 шт.	0,16
5. Заполнение проемов
22	Заполнение оконных проемов	Площадь проема по наружному обводу коробок	100 м2	10,58
23	Заполнение дверных проемов	Площадь проема по наружному обводу коробок	100 м2	0,213
24	Навеска ворот	Площадь проема по наружному обводу коробок	100 м2	0,84
6. Устройство кровли
25	Устройство пароизоляции		100 м2	62,04
26	Укладка засыпного утеплителя		м3	620,35
27	Наклейка гидроизоляционного ковра		100 м2	620,35
7. Устройство полов
28	Уплотнение грунта катками	По проекту	100 м2	57,6
29	Устройство бетонных оснований толщиной 50 мм (щебеночная подготовка)		м3	2,88
30	Гидроизоляция пола		100 м2	57,6
31	Покрытие полов: а) бетонные б) из керам. плиток в) линолиум	По площади между стенами и перегородками	100 м2 100 м2 100 м2	54,6 0,48 2,52
8. Внутренняя отделка
32	Остекление окон	Площадь проема по наружному обводу коробок	100 м2	0,54
33	Окраска стен и потолков:	По фактической площади отделки	100 м2	5,04
34	Окраска оконных заполнений	По фактической площади отделки	100 м2	0,54
35	Окраска ворот	По фактической площади отделки	100 м2	0,84
9. Разные работы
36	Устройство основания под отмостку		м3	51,3
37	Покрытие асфальтобетонной смесью		100 м2	0,51

3.4 Определение трудоемкости работ и потребности в машино-сменах

Ведомость трудоемкости работ и потребностей в машино-сменах (табл. 10) составляется на основании ведомости объемов строительно-монтажных и специальных работ (табл. 9). Нормы на единицу измерения (чел.-час и маш-час) принимаются по СНиП ч. 4 2-82 т. 1,2. Продолжительность рабочего дня при пятидневной рабочей неделе принимается равной 8,2 часа.

Трудоемкость подготовительных, санитарно - технических, электромонтажных, специальных работ по благоустройству определяется делением сметной стоимости этих работ (руб.) на среднедневную плановую выработку рабочего.