Механика грунтов, основания и фундаменты

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки

1.1 Исходные данные

1.2 Характеристика площадки, инженерно-геологические и гидрогеологические условия

1.3 Строительная классификация грунтов площадки

1.4 Оценка строительных свойств грунтов площадки и возможные варианты фундаментов здания

2. Фундаменты мелкого заложения

2.1 Выбор типа и конструкции фундаментов. Назначение глубины заложения фундаментов

2.2 Нагрузки, учитываемые в расчетах оснований фундаментов

2.3 Определение размеров подошвы фундамента

2.4 Проверка напряжений в основании и уточнение размеров подошвы фундамента

2.5 Расчёт осадки фундамента

2.6 Расчёт осадки фундамента во времени

3. Проект свайного фундамента

3.1 Выбор типа и конструкции свай и свайного фундамента. Назначение глубины заложения ростверка

3.2 Определение несущей способности сваи и расчётной нагрузки, допускаемой на сваю

3.3 Определение количества свай в фундаменте и фактической нагрузки на сваю

3.4 Расчёт осадки свайного фундамента

4. Сравнение вариантов фундаментов и выбор основного

Литература

1. Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки.

1.1 Исходные данные

Таблица 1 - Исходные данные

№ слоя	Мощность слоя, м	Глубина Подошвы слоя, м	Отметка подошвы слоя, м	Наименование грунта по типу. Растительный слой	Плотность, r, г/см3	Плотность частиц rS, г/см	Влажность, w	Предел текучести, wl, %
2	4,0	4,2	140,8	Песок пылеватый	2,00	2,66	0,25	0
3	3,0	7,2	137,8	Супесь	2,08	2,67	0,19	21
4	5,5	12,7	132,3	Глина	2,01	2,74	0,27	44
5	6,0	18,7	126,3	Песок средней крупности	1,99	2,64	0,20	0

NL=145,0 м, d_fn=2,2 м.

1.2 Характеристика площадки, инженерно-геологические и гидрогеологические условия

строительный грунт фундамент геологический

Оценка инженерно-геологических условий площадки начинается с изучения напластования грунтов. Для этого по исходным данным строим геологический разрез, а также в колонке скважины показываем уровень воды зафиксировав его отметку.

Для количественной оценки прочностных и деформационных свойств грунтов площадки вычисляем производные характеристики физических свойств, к которым относятся:

а) для песчаных грунтов - коэффициент пористости и степень влажности;

б) для пылеватых грунтов - число пластичности, показатель текучести, коэффициент пористости и степень влажности, вычисляемые по следующим формулам:

2-ой слой.

Вывод: 2-ой слой грунта - песок пылеватый средней плотности, насыщенный водой

3-й слой.

Вывод: 3-й слой грунта - супесь пластичная, непросадочная, согласно (стр 26, [5]), так как Sr > 0.8 - грунт является непросадочным.

4-й слой.

Вывод: 4-й слой грунта - глина полутвердая, непросадочная.

5-й слой.

Вывод: 5-й слой грунта - песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой.

NL=145,0 м, d_fn=2,2 м.

Оценка инженерно-геологических условий площадки начинается с изучения напластования грунтов. Для этого по исходным данным строим геологический разрез, а также в колонке скважины показываем уровень воды, зафиксировав его отметку на уровне 142,0 м.

1.3 Строительная классификация грунтов площадки

Основанием для строительства здания служат песчаные, пылевато-глинистые и глинистые грунты.

Песчаные грунты по гранулометрическому составу делятся на следующие типы: песок гравелистый, песок крупный, песок средней крупности, песок мелкий, песок пылеватый.

По степени влажности песчаные грунты подразделяются на разновидности: маловлажные, влажные, насыщенные водой. По числу пластичности грунты подразделяются на: супесь, суглинок, глина.

По показателю текучести пылевато-глинистые грунты подразделяются: супесь (твердая, пластичная, текучая), суглинки и глины (твердые, полутвердые, тугопластичные, мягкопластичные, текучепластичные, текучие).



Рисунок 1. Геологический разрез.

1.4 Оценка строительных свойств грунтов площадки и возможные варианты фундаментов здания

По характеристикам механических свойств грунтов (, с, Е) и значению расчетного сопротивления R₀ можно судить о несущей способности, деформируемости грунта и возможности использования его в качестве основания.

В проекте все грунты относятся к малосжимаемым (Е20Мпа) и среднесжимаемым (20Е5Мпа), поэтому все они могут бать использованы в качестве оснований капитальных зданий.

Если R₀100кПа, то вопрос об использовании такого грунта в качестве основания может решаться только на основе иследований.

В проекте все грунты (кроме песка пылеватого) обладают расчетным сопротивлением R₀100кПа, таким образом они, могут использоваться как основания фундаментов.

Так как грунты основания обладают достаточной несущей способностью, можно использовать фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты.

2. Фундаменты мелкого заложения

2.1 Выбор типа и конструкции фундаментов. Назначение глубины заложения фундаментов

Для заданного склада устраиваем фундаменты под колонны, глубина заложения которых зависит от:

- инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки;

- глубины промерзания грунта;

- конструктивных особенностей подземной части здания.

Рассмотрим влияние каждого из этих факторов по отдельности.

Расчётная глубина сезонного промерзания грунта d_f у фундамента определяется по формуле

.

Принимаем температуру 20Т С, следовательно, k_h = 0,8 Получаем:

м.

Должно выполняться условие: d d_f.

Фундамент №1 находится в безподвальной части, поэтому его заглубляем ниже расчетной глубины сезонного промерзания, учитывая так же, что минимальный размер столбчатого фундамента под колонну равен 1,5 м, а так же то, что слой №2 не может служить основанием, т.к. R0<100 кПа. Принимаем d=4,3 м>df=1.76 м.

Фундамент №2 находится в части здания с подвалом, принимаем его глубину заложения d=4,3 м

Проверяем предварительно возможность использования песка пылеватого в качестве рабочего слоя при максимальной ширине стандартной фундаментной плиты a=b=3.2м и нагрузке N_0II=600 кН и N_0II=750 кН по обрезу фундамента

Фундамент Ф1:

P_II= N_0II/(bxa)+г_cpxd= 920/(3.2 x 3,2) + 20 x 2.1 = 131,84 кПа > R₀ = 100 кПа

Опирание фундамента по предварительному расчету невозможно на этот слой.

Фундамент Ф4:

P_II= N_0II/(bxa)+г_cpxd= 140/(3.2 x 3,2) + 20 x 2.1 = 55,67 кПа > R₀ = 100 кПа

Опирание фундамента по предварительному расчету возможно на этот слой.

2.2 Нагрузки, учитываемые в расчетах оснований фундаментов

Основания фундаментов, сложенных нескальными грунтами, рассчитываются по предельному состоянию второй группы, т.е. по деформациям.

В курсовом проекте нормативные значения нагрузок и воздействий в плоскости обреза фундамента здания заданна в исходных данных. Значения расчетных нагрузок и воздействий для расчета по деформациям принимается равным нормативным (_f =1.0), для расчета по несущей способности - умножением нормативных нагрузок на осредненный коэффициент надежности по нагрузкам _f =1.0.

2.3 Определение размеров подошвы фундамента

Размеры подошвы фундамента определяются путем последовательных приближений. В порядке первого приближения площадь подошвы фундамента А определяется по формуле

,

где N_0II - расчетная нагрузка в плоскости обреза фундамента, кН;

R₀ - расчетное сопротивление грунта, залегающего под подошвой фундамента;

_m - среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах _m=20кН/м³;

d - глубина заложения фундамента от уровня планировки.

Фундамент 1

Тип колонны А сечение 0,80,4;

а=1800 мм b=1500 мм;

глубина стакана 800мм, в плане 950550мм.

Глубина заложения фундамента 4,3 м.

Подошва фундамента опирается на супесь пластичную непросадочную

Фундамент 2

м²;

Стена, толщиной 510 мм

Фундамент ленточный: а=1000 мм b=600 мм;

Подошва фундамента опирается на супесь пластичную непросадочную



Рисунок 2

Подсчитываем нагрузки и воздействия, передающиеся на основание:

а) нормативная вертикальная нагрузка

;

б) момент в плоскости подошвы фундамента

,

где - расчетная вертикальная нагрузка в плоскости обреза фундамента, кН;

- расчетная нагрузка от веса фундамента;

- расчетная нагрузка от веса грунта на консоли подушки;

- момент в плоскости обреза фундамента, кНм.

Расчет для Ф1

Суммарные нагрузки и воздействия по подошве фундамента наружной стены здания фундамента Ф1 для расчёта основания по деформациям можно представить в виде:

а) нормальная вертикальная нагрузка

N_II = N_0II + G_фII + G_грII ;

б) момент в плоскости подошвы фундамента

М_11,1 = M_0II + Q_0II•L

Определим усилия от собственного веса фундамента и веса грунта на его уступах

кН,

кН,

В результате суммарные нагрузки и воздействия по подошве фундамента наружной стены здания для расчёта основания по деформациям можно представить в виде:

а) нормальная вертикальная нагрузка

N_II,1 = N_0II + G_фII + G_грII = 920+121,5+37.82=1079.32 кН;

б) момент в плоскости подошвы фундамента

М_11,1 = M_0II + Q_0II•L = 240+30•4,3= 369 кН•м;

Рис. 3. Расчётная схема фундамента под наружную стену здания. Ф1

Расчет для Ф2

Удельный вес грунта засыпки кН/м³

h_пр = q/_II = 10/16=0,60 м.

При этом боковое давление грунта на отметке планировки (см. рис. 7)

_б1 = _б2 = _IIh_прtg²(45 - /2) = 160,6tg²(45 - 26,4/2) = 3,7 кПа;

на отметке подошвы фундамента

_б1 = _II(d + h_пр)tg²(45 - /2) = 16(2,9 + 0,6)tg²(45 - 26,4/2) = 16,0 кПа;

Равнодействующие бокового давления грунта засыпки на стену подвала расчётной длиной 6 м

E_0II⁽¹⁾ = d(_б1 + _б1)/2 = 2,9(3,7 + 16,0)6/2 = 118,2 кН;

точки приложения равнодействующих

d_e1 = d/3 (2_б1 + _б1)/(_б1 + _б1) = 0,9/3 (23,7 + 16,0)/(3,7 + 16,0) = 0,56 м;

Расчётные значения моментов в сечении на отметке подошвы фундамента приближённо могут быть приняты

M_EII⁽¹⁾ = _б1(d + h_пр)²6/15 = 16,0(2,0 + 0,6)²6/15 = 43,3 кНм

Определим усилия от собственного веса фундамента и веса грунта на его уступах

G_Ф2 = (4,31,00,6)23 = 59,34 Кн;

G_грII(1)= 0 16 = 0,0 Кн;

В результате суммарные нагрузки и воздействия по подошве фундамента наружной стены здания для расчёта основания по деформациям можно представить в виде:

а) нормальная вертикальная нагрузка

N_II(2) = N_0II + G_Ф2 + G_грII⁽²⁾ =140 + 59,34+ 0 = 199,34 кН

б) момент в плоскости подошвы фундамента

MII(2)=M0II +MEII(2)+GгрII(2)e2 +Qd=30+43,3+00,375+04,38=73,3 кНм

Рис. 4. Расчётная схема фундамента под наружную стену здания. Ф4

2.4 Проверка напряжений в основании и уточнение размеров подошвы фундамента

Для фундамента под наружную стену здания должны выполняться условия

p R;

p_max 1,2 R;

p_min > 0.

Определим расчётное сопротивление грунта основания

,

где ;

k = 1,1;

;

k_z = 1;

с_II = 15,8 кПа;

Для фундамента 1: b =1,5 м; d₁ = 4,3 м;.

d_b = 0 (подвала нет),

_II - осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента:

_II=кН/м³;

кН/м³;

Получаем: кПа.

Среднее давление под подошвой фундамента

p = N_I/A = 1080/(1,51,8) = 405,0 кПа.

Определяем максимальное и минимальное краевое давление по подошве внецентренно нагруженного фундамента.

p_max = N_I/A + M_I/W = 1080/(1,51,8) + 369/(1,5²1,8) = 483 кПа;

p_min = N_I/A - M_I/W =1080/(1,51,8) - 369/(1,5²1,8) = 309 кПа.

Итак, получаем:

Р=405,0 < R=483,0;

Pmax= 483 < 1.2R = 579.6;

Pmin=309,0 > 0.

Размер подошвы фундамента под наружную стену здания подобран верно. Принимаем фундамент размерами подошвы 1,5х1,8 м.

Для фундамента 2: b =1,0 м

d_b =2 м (подвал есть)

;

_II=кН/м³;

кН/м³;

d₁=h_s+h_cf*г_cf/г'_II=1+0.1*22/19.68=1.11м

Получаем:

кПа.

Среднее давление под подошвой фундамента

p = N_II/A = 199,34/(0,91,0) =221,5 кПа.

Определяем максимальное и минимальное краевое давление по подошве внецентренно нагруженного фундамента

p_max = N_II/A + M_II/W = 199,34/(0,91,0) + 73,3/(0,9²1,0) = 312 кПа;

p_min = N_II/A - M_II/W = 199,34/(0,91,0) - 73,3/(0,9²1,0) = 131 кПа.

Итак, получаем:

Р=222 < R=417;

Pmax=312 < 1.2R=500,4;

Pmin=131 > 0.

Размер подошвы фундамента под стену здания подобран верно. Принимаем фундамент ФА-36.

2.5 Расчёт осадки фундамента

Определим значение конечной осадки фундамента стаканного типа (первого) здания по методу послойного суммирования. Ширина подошвы b = 1,5 м; глубина заложения d = 4,3 м; среднее давление под подошвой фундамента p = 405,0 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента _g = d= 19,682,9= 57.07 кПа, дополнительное давление p_о = 405,0- 57.07 = 347.93 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу 3, а эпюры напряжений показаны на рисунке 2.

Определим значение конечной осадки фундамента стаканного типа (второго) здания по методу послойного суммирования. Ширина подошвы b = 0,9 м; глубина заложения d = 2,9 м; среднее давление под подошвой фундамента p = 222 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента _g = d= 19,682,9= 57,07 кПа, дополнительное давление p_о = 222 - 57,07 = 164,93 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу 4, а эпюры напряжений показаны на рисунке 3.

Таблица 2. Расчет осадки первого фундамента под наружную колонну здания

Рис. 5. Эпюры напряжений в основании первого фундамента под колонну здания

Таблица 3. Расчет осадки фундамента

Рис. 6. Эпюры напряжений в основании второго фундамента под колонну здания

Рис. 1 Эпюры напряжений в основании фундамента под наружную стену здания.

2.6 Расчёт осадки фундамента во времени

Выполним расчёт консолидации отдельно стоящего фундамента с шириной подошвы b = 1,5 м, глубиной заложения d =4,3 м. Под подошвой фундамента залегает супесь пластичная мощностью h = 2,9 м. Конечная осадка фундамента за счёт уплотнения s = 2,2 см. Коэффициент фильтрации k_f = 610^-5 см/с = 1866,24 см/год =18,66 м/год.

Коэффициент относительной сжимаемости

m_v = 0,8/Е = 0,8/(19,2) = 0,042 кПа^-1.

Вычисляем значение коэффициента консолидации

c_v = k_f / (m_vw) = 18,66 /(0,042 10)= 44,43 см²/год.

Время осадки

.

Таблица 4

U	No	St,см	t,год
0,1	0,02	-0,231	0.0016
0,2	0,08	-0,462	0.0064
0,3	0,17	-0,693	0.0136
0,4	0,31	-0,924	0.0248
0,5	0,49	-1,155	0.0392
0,6	0,71	-1,386	0.568
0,7	1	-1,617	0.08
0,8	1,4	-1,848	0.112
0,9	2,09	-2,079	0.168
0,95	2,8	-2,195	0.224



Рис. 7. График осадки фундамента во времени.

3. Проект свайного фундамента

3.1 Выбор типа и конструкции свай и свайного фундамента. Назначение глубины заложения ростверка

Для нашего здания принимаем отдельно стоящие свайные фундаменты из группы свай и низкого ростверка, в сочетании с фундаментными балками. Глубину заложения ростверка принимаем из условия промерзания и конструктивных особенностей здания. Принимаем глубину заложения подошвы ростверка для отдельно стоящего фундамента dр1 = 1,8м, для ленточного фундамента dр2=2,4 м.

Для выбора марки сваи необходимо определить её длину:

L1 = lз + lн + h = 0,1 + 1,5+ 3 + 2,4= 7,0 м.

L2 = lз + lн + h = 0,1 + 1,1+ 3 + 1,8= 6,0 м.

Принимаем сваю №1 С7-30 с характеристиками:

- длина сваи 7,0 м;

- бетон С16/20;

- продольное армирование 4 14S240;

- масса сваи 2470 кг;

- сечение сваи 300300мм.

Принимаем сваю №2 С6-30 с характеристиками:

- длина сваи 6,0 м;

- бетон С16/20;

- продольное армирование 4 14S240;

- масса сваи 2115 кг;

- сечение сваи 300300мм.

3.2 Определение несущей способности сваи из расчётной нагрузки, допускаемой на сваю

Несущая способность висячей сваи определяется по формуле

;

Для фундамента №1: с = 1;

R = 5911 кПа;

А = 0,09 м²;

u = 40,3 = 1,2 м;

f₁ = 23,0 кПа; f₂ = 26 кПа; f₃ = 10,0 кПа; f₄ = 10,0 кПа; f₅ = 62,0 кПа

h₁ = 1,2 м; h₂ = 1,2 м; h₃ = 2,0 м; h₄ = 1,0 м; h₅ = 1,5 м;

_cR = 1; _cf = 1.



Рисунок 8. Схема к расчету несущей способности висячей сваи

Для фундамента №2:

_с = 1;

R = 5361,8 кПа;

А = 0,09 м²;

u = 40,3 = 1,2 м;

f₁ = 23,0 кПа; f₂ = 26 кПа; f₃ = 10,0 кПа; f₄ = 10,0 кПа; f₅ = 60,0 кПа

h₁ = 0,6 м; h₂ = 1,2 м; h₃ = 2,0 м; h₄ = 1,0 м; h₅ = 1,1 м;

_cR = 1; _cf = 1.



Рисунок 9. Схема к расчету несущей способности висячей сваи

Расчёт свайных фундаментов и свай по несущей способности грунтов производится исходя из условия

N1 F_d / _k = P; P = 750,15/1,4 = 535,821 кН;

N2 F_d / _k = P; P = 621,76/1,4 = 444,114 кН;

N _c(R_bA + R_scA_s) = P₁;

P₁ = 160000,09 + 225000,000616 = 1453,9 кН.

В дальнейших расчётах будем использовать меньшее значение, т.е. расчётная нагрузка, передаваемая на сваю Р1 =535,821 кН, Р2 =444,114 кН.

3.3 Определение количества свай в фундаменте и фактической нагрузки на сваю

Количество свай в свайном фундаменте под колонну определяем следующим образом:

- вычисляем среднее давление под подошвой ростверка

р_р1 = Р / (3d)² = 535,821/ (30,3)² = 661,51 кПа

р_р2 = Р / (3d)² = 444,114/ (30,3)² = 548,29 кПа

- определяем площадь подошвы ростверка

,

Принимаем площадь подошвы ростверка и

- вес ростверка и расположенного на его ступенях грунта

,

G_р,_гр1 = 1,5•1,2•0,4•23+0,9•1,2•1,40 •23+(1,8-1,08) •20 •1,4 = 71,5 кН;

G_р,_гр2 = 0,6•1,0•0,4•23+0,6•1,0•2,0 •23+0 • 20 •2,0 = 33,12 кН;

- количество свай

n = (N_0I + G_ф)/P.

Для наружной и внутренней стен здания соответственно получаем

n1 = (9201,2 + 71,5)/ 661,51= 1,78; n = (1401,2 + 33,12)/ 548,29= 0,4.

Конструктивно принимаем для фундамента 1 n = 2, для фундамента 2 n = 1.

Определим фактическую нагрузку для первого фундамента:

- N = (N_0I + G_р.гр)/n=(920·1,2+71,5)/2=587,75<661,51

- N = (N_0I + G_р.гр)/n+М_0I /y_i²= (920·1,2+71,5)/2+240/2·0,30² = 791,9 кН 793,812 кН;

- N =(N_0I + G_р.гр)/n-М_0I /y_i²= 587,75-240/2·0,30²= 383,61 кН >0.

Размер ростверка фундамента под стену здания подобран верно.

Определим фактическую нагрузку для второго фундамента:

- N = (N_{0 II} + G_р.гр)/n=(140·1,2+33,12)/ 1=201,12<548,29 кН;

- N = (N_{0 II} + G_р.гр)/n+М_0II /y_i²=201,12 + 0 / 2·1² 657,948 кН;

- N = (N_{0 II} + G_р.гр)/n-М_0II /y_i²=201,12 + 0 / 2·1² >0.

Размер ростверка фундамента под стену здания подобран верно.

3.4 Расчёт осадки свайного фундамента

Величину ожидаемой осадки свайного фундамента из висячих свай определяют расчётом по предельным состояниям второй группы. Произведём расчёт осадки фундамента, рассматривая свайный фундамент как условный массив.



Рисунок 10.

Боковые грани условного массива отстоят от граней сваи на расстоянии

l = htg(II,mt/4);

_II,mt = (II,i hi)/hi = (302,4 + 26,4·3,0 + 14,2·1,5)/6,9 = 25.0 град.

l = 6,9tg(25/4) = 0,76 м.

_IIкН/м³

Для фундамента 1:

Определяем ширину подошвы условного фундамента и его вес

ам = 0,9 + 0,3+0,762 = 2,7 м;

bм= 0,3 + 0,762 = 1.8 м;

GIм = 2.71.811.68.7 = 490.5 кН.

Среднее давление под подошвой массива

pIм = (N0I + GIм)/Ам = (9201,2 + 490.5)/(2.71.8)= 328.1 кПа;

Определим значение осадки отдельно стоящего свайного фундамента (первого), расположенного у наружной стены здания, по методу послойного суммирования. Среднее давление под подошвой массива p = 328.1 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы массива _zg,о = 131.4 кПа; дополнительное давление p_о = 328.1 - 131.4 = 196.7 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу 5, а эпюры напряжений показаны на рисунке 5.

Таблица 5. Расчет осадки первого фундамента под колонну



Рис. 11. Эпюры напряжений в основании первого фундамента под колонну здания

Полученные значения осадки меньше предельно допустимых, установленных.

Для фундамента 2:

l = htg(II,mt/4);

_II,mt = (II,i hi)/hi = (301.8 + 26,4·3,0 + 14,2·1,1)/5,9 = 25.2 град.

l = 5,9tg(25.2/4) = 0,65 м.

_IIкН/м³

Определяем ширину подошвы условного фундамента и его вес

bм = 0,3 + 0,652 = 1.6 м;

GIIм = 1.61.011.28.3 = 148.7 кН.

Среднее давление под подошвой массива

pIIм = (N0II + GIIм)/Ам = (140 + 148.7)/(1.6*1.0) = 180.4 кПа;

Р1m=328.1 кПа Р2m=180.4 кПа

d_b = 0 -дл фундамента №1 (2,0- для фундамента №2).

Проверяем выполнение условия Pm < Rm, где Rm расчетное сопротивление грунта, залегающего под подошвой условного фундамента

P1m=328,1кПа < R(b1)=1511.9 кПа

P2m=180,4 кПа < R(b2)=1528.1 кПа

Определим значение осадки отдельно стоящего свайного фундамента (второго), расположенного у внутренней стены здания, по методу послойного суммирования. Среднее давление под подошвой массива p = 180,4 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы массива _zg,о = 123.7 кПа; дополнительное давление p_о =180,4- 123.7 =56.7 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу 6.



4. Сравнение вариантов фундаментов и выбор основного

Рисунок 12

Выбор основного варианта производится путем сопоставления стоимости устройства фундамента мелкого заложения со стоимостью устройства свайного фундамента.

Расчёт стоимости запроектированных фундаментов сведён в таблицы 7 и 8.

Таблица 7. -. Расчёт стоимости устройства столбчатого сборного фундамента.

Наименование работ и конструктивных элементов	Количество	Стоимость, руб.
		единицы	общая
Фундаменты железобетонные (под колонны) V=1,81,50,3+4,00,91,2-0,55·0,95· 0,8 =4,71м3	4,71	32,9	155,0
Отрывка котлована (на один фундамент) V = 1,81,5·4,3= 11,61м3	11,61	5,75	66,75
	221,75

Таблица 8. - Расчёт стоимости устройства свайного фундамента.

Наименование работ и конструктивных элементов	Количество	Стоимость, руб.
		единицы	общая
Подколонники V =1,40,91,2-0,550,950,8 = 1,09 м3	1,09	32,90	35,9
Железобетонные забивные сваи V = 7·(0,3І·3,14/4)·2=0,99 м3	0,99	63,00	62,37
Монолитный железобетонный ростверк V = 1,21,50,4 = 0,72м3	0,72	21,10	15,19
Отрывка котлована (на один фундамент) V = 1,21,5·8,7=15,66 м3	15,66	5,75	90,0
	203,46

На основании произведенного расчета стоимости устройства запроектированных фундаментов в качестве основного варианта принимаем фундамент свайного типа.

Литература

1. ТКП 45-5.01-235-2011 (02250) Основания и фундаменты зданий и сооружений. Основные положения. - М., 2011

2. П4-2000 к ТКП 45-5.01-235-2011 Проектирование забивных свай М.; 2011

3. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л., 1988.

4. Фундаменты зданий: альбом чертежей. Л.: ЛИИЖТ, 1983.

5. Вотяков И.Ф. Механика грунтов, основания и фундаменты: методические указания к выполнению курсового проекта. Гомель: БелГУТ, 1996.

Размещено на Allbest.ru