Мероприятия по обеспечению требований энергетической эффективности и требований оснащенности зданий приборами учета используемых энергетических ресурсов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

ограждающий теплопередача конденсация здание

1. Общая характеристика проектируемых зданий. Сведения о проектных решениях

2. Расчетные климатические показатели

3. Описание технических решений ограждающих конструкций

4. Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций

4.1 Расчет сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

4.1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен и световых проемов

4.1.2 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

4.1.3 Сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом

4.2 Ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности ограждающей конструкции

4.3 Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление здания

4.4 Энергетический паспорт здания

4.5 Расчет теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года

4.6 Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций

4.7 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций

4.8 Расчет теплоусвоения поверхности полов

5. Приборы учета используемых энергетических ресурсов

Заключение

Используемая литература

1. Основные положения

Раздел «Энергоэффективность» для проектируемого объекта «Жилой микрорайон «Северный» по ул. Кубанская, 72 в ст. Полтавская Краснодарского края» выполнен в соответствии с методикой, приведенной в СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» [1] и СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий» [2].

В соответствии с п.12.5 [1] в настоящем разделе представлены сводные данные по показателям энергетической эффективности и проектных решений в соответствии с расчетами, представленными ниже. Все расчетные параметры сопоставлены с нормативными и занесены в соответствующие сводные таблицы.

При выборе теплозащиты здания в настоящем разделе применяется потребительский подход, когда теплозащитные свойства определяются по нормативному значению удельного расхода тепла на отопление здания в целом или его отдельных замкнутых объемов.

В соответствии с п.12.2 [1] составлен энергетический паспорт проектируемых зданий, характеризующий уровень их тепловой защиты и энергетическое качество и доказывающий соответствие проектов зданий нормам тепловой защиты.

Энергетический паспорт не предназначен для расчетов за коммунальные услуги, оказываемые квартиросъемщикам и владельцам квартир, а также собственникам здания.

Контроль эксплуатируемых зданий на соответствие действующим нормам согласно 11.2 [1] осуществляется путем экспериментального определения основных показателей энергоэффективности и теплотехнических показателей в соответствии с требованиями государственных стандартов и других норм, утвержденных в установленном порядке, на методах испытаний строительных материалов, конструкций и объектов в целом.

Все теплотехнические расчеты ограждающих конструкций, расчеты объемно-планировочных и теплоэнергетических параметров выполнены в соответствии с методикой, приведенной в [1] и [2].

2.Общая характеристика проектируемых зданий. Сведения о проектных решениях

Основным показателем общей энергетической характеристики зданий является категория энергетической эффективности зданий, определяемая в соответствии с требованиями табл.3 [2], зависимая от величины отклонения расчетного удельного расхода тепловой энергии на отопление здания за отопительный период с учетом воздухообмена, теплопоступлений и ориентации здания q_h^des от нормативного расхода тепловой энергии q_h^req.

В теплоэнергетическом отношении проектируемые здания представляют собой отдельный замкнутый теплый объем, ограниченный в вертикальной плоскости наружными стенами, в горизонтальных плоскостях перекрытием над неотапливаемым подвалом и чердачным перекрытием. В отапливаемый объем не входят неотапливаемые лестничные клетки, подвал и чердак.

Расчет теплоэнергетических характеристик и выбор теплозащитных свойств производится в соответствии с действующими нормативными документами по методике, приведенной в [2]. Проектируемые пятиэтажные жилые здания литер 2, 3 имеют одинаковую планировку квартир и одинаковые геометрические показатели, используемые при расчете теплоэнергетических показателей; также указанные здания на генеральном плане одинаково ориентированы по сторонам света. В связи с этим в рамках данного раздела производится расчет для одного здания, в равной степени применимый к обоим проектируемым зданиям.

Ограждающие конструкции здания, кроме светопрозрачных, приняты с рациональным использованием эффективных теплоизоляционных материалов согласно произведенному теплотехническому расчету. Все материалы утепления в наружных ограждающих конструкциях эффективны, имеют необходимые лицензии и сертификаты и обеспечивают необходимый уровень тепловой защиты здания. Основное повышение энергоэффективности предусмотрено за счет сплошного наружного утепления, т.е. сокращения влияния мостиков холода на потери тепла. Окна и балконные двери выполнены из стеклопластика с однокамерным стеклопакетом в одинарном алюминиевом переплете (индивидуального изготовления) с теплотехническими характеристиками, соответствующими нормам. Заполнение зазоров в листах примыкания окон к наружным стенам предусмотрено вспенивающимися материалами. Все притворы окон, балконных и входных дверей должны иметь не менее двух прокладок из силиконовых материалов или морозостойкой резины.

Конструктивные и объемно-планировочные решения ограждающих конструкций обеспечивают требования санитарной гигиены. Показатель компактности здания, определяемый по принятому объемно-планировочному решению, находится в пределах рекомендуемой величины.

3. Расчетные климатические показатели

Район строительства и объект проектирования характеризуются следующими климатическими показателями внутреннего и наружного воздуха, для удобства сведенными в таблицу 1.

Таблица 1. Расчетные климатические параметры для условий строительства. Расчетные параметры внутренней среды зданий.

№№ п/п	Наименование показателя	Обозначение	Численное значение	Единица измерения
1	Расчетная температура наружного воздуха	text	-20	оС
2	Средняя температура за отопительный период	tht	1,5	оС
3	Расчетная температура внутреннего воздуха	tint	20	оС
4	Относительная влажность внутреннего воздуха	цint	55	%
5	Температура точки росы	td	10,7	оС
6	Градусосутки отопительного сезона	Dd	2923	оС*сут.
7	Продолжительность отопительного периода	Zht	158	сут.
8	Условия эксплуатации ограждающих конструкций		А

Расчетная температура наружного воздуха и средняя температура за отопительный период принимается по таблице 3.1 СНКК 23-02-2003 «Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по теплозащите зданий» [3]. Расчетная температура внутреннего воздуха, относительная влажность и температура точки росы принимается по таблице 3.2 [3]. Градусо-сутки отопительного сезона и продолжительность отопительного периода принимаются по таблице 3.3 [3]. Условия эксплуатации ограждающих конструкций принимаются в соответствии с п.4.3, 4.4 [1] и приложением Г [3].

4. Описание технических решений ограждающих конструкций

Конструктивные решения ограждающих конструкций, кроме светопрозрачных, и расчетные теплотехнические показатели строительных материалов приведены в таблице 2.

Окна и балконные двери выполнены из стеклопластика с однокамерным стеклопакетом с теплотехническими характеристиками, соответствующими нормам. Заполнение зазоров в местах примыкания окон и балконных дверей к наружным стенам предусмотрено вспенивающимися материалами. Все притворы окон и дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из силиконовых материалов или морозостойкой резины.

Применяемые ограждающие конструкции удовлетворяют требованиям санитарной гигиены.

Таблица 2. Конструктивные решения светонепрозрачных ограждающих конструкций. Расчетные теплотехнические показатели строительных материалов.

№ п/п	Материал	д, мм	с, кг/м3	Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации)
				л, Вт/(моС)	s, Вт/ (м2оС)	µ, мг/(м*ч*Па)
Состав конструкции наружных стен (начиная от внутренней поверхности)
1	Пенобетонные блоки	300	600	0,22	3,36	0,17
2	Изделия теплоизоляционные из стеклянного волокна «Isover» марки Мастер-Плита	50	13,5	0,037	0,68	0,31
3	Цементно-песчаный раствор	20	1800	0,76	9,6	0,09
4	Глиняный лицевой кирпич	120	1400	0,52	7,01	0,16
Состав конструкции верхнего ограждения - чердачного перекрытия (начиная от внутренней поверхности)
1	Железобетонная плита перекрытия	200	2500	1,92	17,98	0,03
2	Рулонная пароизоляция	3	1300	0,17	3,53	0,0011
3	Минераловатные жесткие плиты «Isover»	100 (по расчету)	35	0,042	0,31	0,37
4	Стяжка из цементно-песчаного раствора	30	1800	0,76	9,6	0,09

Состав конструкции перекрытия над неотапливаемым подвалом (начиная от внутренней поверхности)
№ п/п	Материал	д, мм	с, кг/м3	Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации)
				л, Вт/(моС)	s, Вт/ (м2оС)	µ, мг/(м*ч*Па)
Ванные комнаты, санузлы
1	Керамическая плитка	13	1700	0,7	8,95	0,098
2	Цементно-песчаный раствор	35	1800	0,76	9,6	0,09
3	Гидроизоляция - 2 слоя изола или гидроизола на битумной мастике	4	1000	0,17	4,56	0,039
4	Цементно-песчаный раствор	20	1800	0,76	9,6	0,09
5	Пенополистирол	100	100	0,041	0,65	0,05
6	Железобетонная плита перекрытия	250	2500	1,92	17,98	0,03
Жилые комнаты
1	Ламинат на вспененной основе	10	600	0,15	4,22	0,02
2	Стяжка выравнивающая полимерцементная	40	1800	0,76	9,6	0,09
3	Пенополистирол	100	100	0,041	0,65	0,05
4	Железобетонная плита перекрытия	250	2500	1,92	17,98	0,03
Кухни
1	Керамическая плитка	13	1700	0,7	8,95	0,098
2	Цементно-песчаный раствор	55	1800	0,76	9,6	0,09
3	Пенополистирол	100	100	0,041	0,65	0,05
4	Железобетонная плита перекрытия	250	2500	1,92	17,98	0,03
Коридор
1	Линолеум на тканевой основе	4	1800	0,35	8,22	0,002
2	Цементно-песчаный раствор	55	1800	0,76	9,6	0,09
3	Пенополистирол	100	100	0,041	0,65	0,05
4	Железобетонная плита перекрытия	250	2500	1,92	17,98	0,03

4.1 Расчет сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

4.1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен и световых проемов

Приведенное сопротивление теплопередаче R_0, м^2оС/Вт ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемого значения R_req, м^2оС/Вт, определяемого в зависимости от градусо-суток района строительства, ^оС*сут (СНиП 23-02-2003), или же не менее минимального значения R_min. Для наружных стен R_req = 2,42 м^2оС/Вт; R_min = 0,63*2,42 = = 1,52 м^2оС/Вт; для окон и балконных дверей R_req = 0,37 м^2оС/Вт; R_min = 0,38*0,80 = 0,30 м^2оС/Вт.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции вычисляем по формуле: R₀ = r x x (1/б_int + R_k + 1/ б_ext), где R_k - суммарное сопротивление теплопередаче отдельных слоев ограждающей конструкции, м^2оС/Вт; r - коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов, проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений; принимаем для наружных стен r = 0,90.

R_i = д_i/ л_i; б_int = 8,7 Вт/ м^2оС; для наружных стен б_ext = 23 Вт/ м^2оС.

R₀₁ = 0,3/0,22 = 1,36 м^2оС/Вт

R₀₂ = 0,05/0,037 = 1,35 м^2оС/Вт

R₀₃ = 0,02/0,76 = 0,03 м^2оС/Вт

R₀₄ = 0,12/0,52 = 0,23 м^2оС/Вт

R₀ = 0,9 * (1/8,7 + 1,36 + 1,35 + 0,03 + 0,23 + 1/23) = 2,81 м^2оС/Вт ? R_req = 2,42 м^2оС/Вт

Так как суммарная площадь окон здания составляет 24,2%, что превышает 18%, но не превышает 25% от суммарной площади стен, необходимо использовать для остекления стеклопакеты с приведенным сопротивлением теплопередаче не ниже 0,56 м^2оС/Вт (однокамерные стеклопакеты в одинарном переплете с мягким селективным покрытием или стеклопакеты из обычного стекла в раздельных переплетах), превышающее R_req = 0,3 м^2оС/Вт.

Таким образом, примененные ограждающие конструкции наружных стен и световых проемов обеспечивают необходимый уровень тепловой защиты здания.

4.1.2 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

Нормируемое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия R_req = 3,22 м^2оС/Вт; минимальное сопротивление R_min = 0,8*3,22 = 2,58 м^2оС/Вт.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции вычисляем по формуле: R₀ = r x x (1/б_int + R_k + 1/ б_ext), где R_k - суммарное сопротивление теплопередаче отдельных слоев ограждающей конструкции, м^2оС/Вт; r - коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов, проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений; для чердачного перекрытия r = 1.

R_i = д_i/ л_i; б_int = 8,7 Вт/ м^2оС; для чердачного перекрытия б_ext = 12 Вт/ м^2оС.

R₀₁ = 0,2/1,92 = 0,10 м^2оС/Вт

R₀₂ = 0,003/0,17 = 0,02 м^2оС/Вт

R₀₃ = 0,1/0,042 = 2,38 м^2оС/Вт

R₀₄ = 0,03/0,76 = 0,04 м^2оС/Вт

R₀ = 1*(1/8,7 + 0,10 + 0,02 + 2,38 + 0,04 + 1/12) = 2,74 м^2оС/Вт ? R_min = 2,58 м^2оС/Вт

Таким образом, примененные ограждающие конструкции обеспечивают необходимый уровень тепловой защиты здания.

4.1.3 Сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом

Нормируемое сопротивление теплопередаче R_0, м^2оС/Вт для перекрытия над неотапливаемым подвалом R_req = 3,22 м^2оС/Вт; минимально допустимое сопротивление теплопередачи R_min = 0,8*3,22 = 2,58 м^2оС/Вт.

Сопротивление теплопередаче каждого участка перекрытия над неотапливаемым подвалом вычисляем по формуле: R_0i = r x (1/б_int + R_ki + 1/б_ext), где R_ki - суммарное сопротивление теплопередаче отдельных слоев данного участка ограждающей конструкции, м^2оС/Вт; r - коэффициент теплотехнической однородности данного участка ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов, проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений; для перекрытия над неотапливаемым подвалом r = 1.

Приведенное сопротивление всей ограждающей конструкции следует осуществлять по формуле:

R₀ = А / ? A_i/R_i,

где A_i, R_i, - соответственно площадь и приведенное сопротивление теплопередаче i-того участка характерной части ограждающей конструкции;

А - общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельных участков, м².

R_0i = д_i/ л_i; б_int = 8,7 Вт/ м^2оС; для перекрытия над неотапливаемым подвалом со световыми проемами в стенах б_ext = 12 Вт/ м^2оС.

1) Для ванных, санузлов А₁ = 78,0 м²

R₀₁ = 0,013/0,7 = 0,02 м^2оС/Вт

R₀₂ = 0,035/0,76 = 0,05 м^2оС/Вт

R₀₃ = 0,004/0,17 = 0,02 м^2оС/Вт

R₀₄ = 0,02/0,76 = 0,03 м^2оС/Вт

R₀₅ = 0,1/0,041 = 2,44 м^2оС/Вт

R₀₆ = 0,25/1,92 = 0,13 м^2оС/Вт

R₁ = 1/8,7 + 0,02 + 0,05 + 0,02 + 0,03 + 2,44 + 0,13 + 1/12 = 2,89 м^2оС/Вт

2) Для жилых комнат А₂ = 368,4 м²

R₀₁ = 0,01/0,15 = 0,07 м^2оС/Вт

R₀₂ = 0,04/0,76 = 0,05 м^2оС/Вт

R₀₃ = 0,1/0,041 = 2,44 м^2оС/Вт

R₀₄ = 0,25/1,92 = 0,13 м^2оС/Вт

R₂ = 1/8,7 + 0,07 + 0,05 + 2,44 + 0,13 + 1/6 = 2,89 м^2оС/Вт

3) Для кухонь А₃ = 158,4 м²

R₀₁ = 0,013/0,7 = 0,02 м^2оС/Вт

R₀₂ = 0,055/0,76 = 0,07 м^2оС/Вт

R₀₃ = 0,1/0,041 = 2,44 м^2оС/Вт

R₀₄ = 0,25/1,92 = 0,13 м^2оС/Вт

R₃ = 1/8,7 + 0,02 + 0,07 + 2,44 + 0,13 + 1/6 = 2,86 м^2оС/ВтД

4) Для коридоров А₄ = 196,0 м²

R₀₁ = 0,004/0,35 = 0,01 м^2оС/Вт

R₀₂ = 0,055/0,76 = 0,07 м^2оС/Вт

R₀₃ = 0,1/0,041 = 2,44 м^2оС/Вт

R₀₄ = 0,25/1,92 = 0,13 м^2оС/Вт

R₄ = 1/8,7 + 0,01 + 0,07 + 2,44 + 0,13 + 1/6 = 2,85 м^2оС/Вт

Приведенное сопротивление всей ограждающей конструкции:

R₀ = 800,8 / (78,0/2,89 + 368,4/2,89 + 158,4/2,86 + 196,0/2,85) = 2,87 м^2оС/Вт ? R_min = 2,58 м^2оС/Вт

Таким образом, примененные ограждающие конструкции обеспечивают необходимый уровень тепловой защиты здания.

4.2 Ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности ограждающих конструкций

Расчетный перепад Дt_0, ^оС_, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин Дt_n, устанавливаемых в зависимости от функционального назначения зданий и помещений, и определяется по формуле:

Дt₀ = [n(t_int - t_ext)]/(R₀б_int),

где n - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху. Для наружных стен и чердачного перекрытия (с кровлей из штучных материалов) коэффициент n равен 1; для перекрытия над неотапливаемым подвалом со световыми проемами в стенах коэффициент n равен 0,75.

Для наружных стен:

Дt₀ = [(20-(-20)] / (2,86*8,7) = 1,61 ^оС.

Для чердачного перекрытия:

Дt₀ = [(20-(-20)] / (2,74*8,7) = 1,68 ^оС.

Для перекрытия над неотапливаемым подвалом:

Дt₀ = [0,75*(20-(-20)] / (2,87*8,7) = 1,20 ^оС.

Для жилых зданий нормируемый температурный перепад Дt_n = 4,0 ^оС для наружных стен, Дt_n = 3,0 ^оС для чердачного перекрытия, Дt_n = 2,0 ^оС для перекрытия над неотапливаемым подвалом. Таким образом, примененные ограждающие конструкции исключают конденсацию влаги на их внутренней поверхности в зимний период.

4.3 Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление здания

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период q_h^des, кДж/(м^3оС*сут) определяем по формуле:

q_h^des = 10³Q_h^y / (V_h*D_d),

где Q_h^y - расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода, МДж;

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий, м³; V_h = 11 771,8 м³;

D_d - градусо-сутки отопительного сезона, ^оС*сут;

Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода следует определять по формуле:

Q_h^y = [Q_h - (Q_int + Q_s)]*н*ж*в_h,

где Q_h - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции, МДж;

Q_int - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж;

Q_s - теплопоступления через окна, и балконные двери в течение отопительного периода, МДж;

н - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, рекомендуемое значение н = 0,8;

ж - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления, ж = 0,85;

в_h - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотери трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, для здания с квартирными генераторами теплоты в_h = 1,05.

Общие теплопотери здания Q_h определим по формуле:

Q_h = 0,0864K_m*D_d*A_e^sum,

где K_m - общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м^2оС), определяемый по формуле:

K_m = K_m^tr + K_m^inf,

при этом K_m^tr - приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания, Вт/(м^2оС), определяемый по формуле:

K_m^tr = (A_w/R_w^r + A_F/R_F^r + A_c/R_c^r + nA_f/R_f^r) / A_e^sum,

где A_w и R_w^r - соответственно площадь, м², и приведенное сопротивление теплопередаче, м^2оС/Вт, наружных стен (за исключением проемов); A_w = 1994,5 м², R_w^r = 2,86 м^2оС/Вт;

A_F и R_F^r - то же, заполнений светопроемов; R_F^r = 0,56 м^2оС/Вт; A_F = 637,5 м²;

A_c и R_c^r - то же, для чердачного перекрытия; A_c = 800,8 м², R_c^r = 2,74 м^2оС/Вт;

A_f и R_f - то же, для перекрытия над неотапливаемым подвалом; A_f = 800,8 м²; R_f = 2,87 м^2оС/Вт.

n - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху; для перекрытия над неотапливаемым подвалом со световыми проемами в стенах n = 0,75;

D_d - градусосутки отопительного сезона, ^оС*сут.;

A_e^sum - общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций, включая покрытие верхнего этажа и перекрытие пола нижнего этажа отапливаемого помещения, м²; A_e^sum = = 4233,6 м²;

K_m^inf - условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции, Вт/(м^2оС), определяемый по формуле:

K_m^inf = 0,28 c*n_a*в_н*V_h*с_a^ht*k / A_e^sum;

где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг^оС);

в_н - коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, в_н = 0,85;

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений здания, м³; V_h = 11 771,8 м³;

с_a^ht - средняя плотность приточного воздуха за отопительный период,

с_a^ht = 353 / [273 + 0,5 (t_int + t_ht)] = 353 / [273 + 0,5 (20 + 1,5)] = 1,244 кг/м³;

n_a - средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период, принимаемая для жилых зданий в соответствии с [3] исходя из удельного нормативного расхода воздуха 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений и кухонь; n_a = 1,11 ч^-1;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях; принимаем равным 1 (для окон и балконных дверей с однокамерным стеклопакетом в одинарном алюминиевом переплете).

Таким образом, общий приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания составит:

K_m^tr = (1994,5/2,86 + 637,5/0,56 + 800,8/2,74 + 0,75*800,8/2,87) / 4233,6 = 0,552 Вт/(м^2оС)

Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий тепло потери за счет инфильтрации и вентиляции,

K_m^inf = 0,28*1*1,11*0,85*11771,8*1,244*1 / 4233,6 = 0,914 Вт/(м^2оС)

Общий коэффициент теплопередачи здания равен:

K_m = 0,552 + 0,914 = 1,466 Вт/(м^2оС)

проектируемый ограждающий конструкция энергетический

Общие теплопотери здания составят:

Q_h = 0,0864*1,466*2923*4233.6 = 1 567 423,489 МДж

Бытовые теплопоступления Q_int в течение отопительного периода, МДж, определяем по формуле:

Q_int = 0,0864q_int*Z_ht*A_l,

где q_int - величина бытовых тепловыделений на 1 м² полезной площади жилого здания, Вт/м²; принимаем исходя из 17 Вт/м² для жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы);

Z_ht - продолжительность отопительного периода, сут.; Z_ht = 158;

A_l - площадь жилых помещений и кухонь, A_l = 2861,2 м².

Q_int = 0,0864*17*158*2861,2 = 663 999,828 МДж

Теплопоступления через окна и балконные двери Q_s определим по формуле:

Q_s = ф_F*k_F*A_F*I,

где ф_F - коэффициент, учитывающий затенение светового проема окон и дверей;

для заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах ф_F = 0,80;

k_F - коэффициент относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений окон и дверей; для заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах k_F = 0,76;

A_F - площадь окон и балконных дверей, м²; A_F = 637,5 м².

I - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальную поверхность окон и балконных дверей при действительных условиях облачности, МДж/м²; для вертикальных поверхностей, ориентированных на запад и на восток, I = 539 МДж/м².

Q_s = 0,80*0,76*800,8*539 = 262 431,770 МДж

Итого расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода составит:

Q_h^y = [1 567 423,489 - (663 999,828 + 262 431,770)]*0,8*0,85*1,05 = 457 668,210 МДж

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период составит:

q_h^des = 10³*457 668,210 / (11771,8*2923) = 13,3 кДж/(м^3оС*сут)

Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания в соответствии с Приказом Министерства регионального развития РФ от 28.05.2010 г. № 262 «О требованиях энергетической эффективности зданий, строений, сооружений» (таблица 4) равен:

q_h^req = 26,5 кДж/(м^3оС*сут)

Сопоставляем расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период с нормируемым удельным расходом тепловой энергии:

q_h^des = 13,3 кДж/(м^3оС*сут) ? q_h^req = 26,5 кДж/(м^3оС*сут)

Величина отклонения расчетного (фактического) значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания за отопительный период от нормативного составляет -49,81%; следовательно, в соответствии с классификацией по СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» зданию присваивается класс энергетической эффективности: В - высокий.

4.4 Энергетический паспорт здания

Общая информация

Дата заполнения (число, м-ц, год)	23.07.2012
Адрес здания	Краснодарский край, ст.Полтавская, ул.Кубанская, 72
Разработчик проекта	ООО «АрхиКом-проект»
Адрес и телефон разработчика	350040, г.Краснодар, ул.Таманская, 180. Тел. (861) 233-59-59
Шифр проекта	2012-08-43

Расчетные условия

№ п.п.	Наименование расчетных параметров	Обозначение параметра	Единица измерения	Расчетное значение
1	Расчетная температура внутреннего воздуха	tint	°C	20
2	Расчетная температура наружного воздуха	text	°C	-20
3	Продолжительность отопительного периода	zht	Сут	158
4	Средняя температура наружного воздуха за отопительный период	tht	°C	1,5
5	Градусо-сутки отопительного периода	Dd	°C·сут	2923

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания

6	Назначение	Жилое здание
7	Размещение в застройке	Отдельно стоящее
8	Тип	Пятиэтажное двухсекционное
9	Конструктивное решение	Каркас из монолитного железобетона с заполнением стен пенобетонными блоками

Геометрические и теплоэнергетические показатели

№ п.п.	Показатель	Обозначение показателя и единицы измерения	Нормативное значение показателя	Расчетное (проектное) значение показателя	Фактическое значение показателя
1	2	3	4	5	6
Геометрические показатели
10	Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, в том числе:	, м2	--	4233,6
	стен	Aw, м2	--	1994,5
	окон и балконных дверей	AF, м2	--	637,5
	чердачного перекрытия	Ас, м2	--	800,8
	перекрытия над неотапливаемым подвалом	Аf, м2	--	800,8
11	Полезная площадь	Аl, м2	--	2861,2
12	Расчетная площадь	Аl, м2	--	2861,2
13	Отапливаемый объем	Vh, м3	--	11771,8
14	Коэффициент остекленности фасада здания	F	0,25	0,242
15	Показатель компактности здания		0,36	0,359
Теплоэнергетические показатели
Теплотехнические показатели
1	2	3	4	5	6
16	Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений:	, м2·С/Вт
	стен	Rw	2,45	2,86
	окон и балконных дверей	RF	0,31	0,34
	чердачного перекрытия	Rc	2,61	2,74
	перекрытия над неотапливаемым подвалом	Rf	2,61	2,87
17	Приведенный коэффициент теплопередачи здания	, Вт/(м2·С)	--	0,552
18	Кратность воздухообмена здания за отопительный период	na, ч1	-	1,11
19	Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции	, Вт/(м2·С)	--	0,914
20	Общий коэффициент теплопередачи здания	Km, Вт/(м2·С)	--	1,466
Энергетические показатели
1	2	3	4	5	6
21	Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период	Qh, МДж	--	1 567 423,489
22	Удельные бытовые тепловыделения в здании	qint, Вт/м2	--	17,0
23	Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период	Qint, МДж	--	663 999,828
1	2	3	4	5	6
24	Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период	Qs, МДж	--	262 431,770
25	Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период	, МДж	--	457 668,210

Коэффициенты

№ п.п.	Показатель	Обозначение показателя и единицы измерения	Нормативное значение показателя	Фактическое значение показателя
26	Коэффициент эффективности авторегулирования		-	0,85
27	Коэффициент учета встречного теплового потока	k	-	1
28	Коэффициент учета дополнительного теплопотребления	h	-	1,05

Комплексные показатели

29	Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания	, кДж/(м2·°С·сут) [кДж/(м3·°С·сут)]	13,3
30	Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания	, кДж/(м2·°С·сут) [кДж/(м3·°С·сут)]	26,5
31	Класс энергетической эффективности	В - высокий
32	Соответствует ли проект здания нормативному требованию	Соответствует
33	Дорабатывать ли проект здания	Нет

4.5 Расчет теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года

1. В районах со среднемесячной температурой июля 21 ^оС и выше (для ст. Полтавской составляет 23,3 ^оС по таблице 3* СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» [4] применительно) наружные стены и покрытия проверяются расчетом на теплоустойчивость. Основным нормативным требованием по обеспечению теплоустойчивости наружного ограждения является соблюдение условия

А_ф^des ? А_ф^req,

где А_ф^des и А_ф^req - соответственно, расчетная и нормируемая амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции, ^оС.

Величина нормируемой амплитуды определяется по формуле

А_ф^req = 2,5 - 0,1 (t_ext - 21),

где t_ext - среднемесячная температура наружного воздуха в июле.

Для ст.Полтавской А_ф^req = 2,5 - 0,1 (23,3 - 21) = 2,27 ^оС.

Для количественной оценки затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха А_t^des при прохождении температурной волны через наружное ограждение используют показатель х:

А_ф^des = А_t^des / х,

где А_t^des - расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, ^оС;

х - величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха А_t^des в ограждающей конструкции.

Для определения величины затухания расчетной амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции предварительно вычисляем тепловую инерцию каждого слоя по формуле D_i = R_i х S_i.

Для наружных стен (считая от внутренней поверхности):

D₁ = 1,36 x 3,36 = 4,56

D₂ = 1,40 x 0,68 = 0,952

D₃ = 0,03 x 9,6 = 0,288

D₄ = 0,23 x 7,01 = 1,612

Для верхнего ограждения (считая от внутренней поверхности):

D₁ = 0,10 x 17,98 = 1,798

D₂ = 0,02 x 3,53 = 0,071

D₃ = 2,38 x 0,31 = 0,738

D₄ = 0,04 x 9,6 = 0,384

Затем определяем коэффициенты теплоусвоения Y_i (Вт/(м^2оС) каждого слоя. Коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности каждого слоя с тепловой инерцией Di ? 1 принимаются равными расчетному коэффициенту теплоусвоения S_i данного слоя конструкции. Коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности каждого слоя с тепловой инерцией D < 1 определяем расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:

для первого слоя по формуле

Y₁ = (R₁S₁² + б_int) / (1 + R₁б_int)

для i-го слоя по формуле

Y_i = (R_iS_i² + Y_i-1) / (1 + R_iY_i-1)

Для наружных стен:

Y₁ = 3,36 Вт/(м^2оС)

Y₂ = 0,703 Вт/(м^2оС)

Y₃ = 3,396 Вт/(м^2оС)

Y₄ = 7,01 Вт/(м^2оС)

Для верхнего ограждения:

Y₁ = 17,98 Вт/(м^2оС)

Y₂ = 13,50 Вт/(м^2оС)

Y₃ = 0,414 Вт/(м^2оС)

Y₄ = 4,034 Вт/(м^2оС)

Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температур наружного воздуха в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, определяем по нижеприведенной формуле в последовательности от внутренней к наружной поверхности:

х = 0,9e^D/1,41[(S₁ + б_int)(S₂ + Y₁)… (S_n + Y_n-1) (б_ext + Y_n) / (S₁ + Y₁) (S₂ + Y₂)… (S_n + +Y_n) б_ext],

где е = 2,718 - основание натуральных логарифмов;

D - тепловая инерция ограждения, определяемая по формуле D = ?R_iS_i;

Тепловая инерция для наружных стен:

D = 4,56 + 0,952 + 0,288 + 1,612 = 7,412

Тепловая инерция для верхнего ограждения:

D = 1,798 + 0,071 + 0,738 + 0,384 = 2,991

Для наружных стен:

х = 0,9*2,718^5,26[(3,36 + 8,7)(0,68 + 3,36)(9,6 + 0,703)(7,01+3,396)(23 + 7,01) / (3,36 + 3,36)(0,68 + 0,703) х

х (9,6 + 3,396)(7,01 + 7,01)*23] = 696,90

Для верхнего ограждения:

х = 0,9*2,718^2,12[(17,98 + 8,7)(3,53 + 17,98)(0,31 + 13,5)(9,6 + 0,414)(4,034 + 12) / (17,98 + 17,98) х

x (3,53 + 13,50)(0,31 + 0,414)(9,6 + 4,034)*12] = 131,52

Определяем расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха по формуле:

А_t^des = 0,5 A_t + с(I_max - I_ср) / б^л_ext ,

где А_t - максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле; в соответствии с табл.3.5 [3] для ст.Полтавской А_t = 22⁰С;

с - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции;

I_max, I_ср - соответственно, максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м², принимаемые для наружных стен - как для вертикальных поверхностей западной ориентации и для покрытий - как для горизонтальной поверхности, в зависимости от географической широты района;

б^л_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м^2оС), определяемый в зависимости от скорости ветра по формуле:

б^л_ext = 1,16 (5 + 10 vн) ,

где н - минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет не менее 16%, принимаемая по табл.2 [4], но не менее 1 м/с).

Для ст. Полтавской н = 1 м/с.

б^л_ext = 1,16 (5 + 10 v1) = 17,4 Вт/(м^2оС); А_t = 22,0 ^оС

Для наружных стен с = 0,7 (кирпич глиняный красный); для верхнего ограждения (темно-красная металлочерепица) с = 0,8.

Для наружных стен I_max = 754 Вт/м², I_ср = 181 Вт/м².

Для верхнего ограждения I_max = 887 Вт/м², I_ср = 330 Вт/м².

Для наружных стен:

А_t^des = 0,5*22,0 + 0,7(754 - 181) / 17,4 = 34,05 ^оС

Для верхнего ограждения:

А_t^des = 0,5*22,0 + 0,8(887 - 330) / 17,4 = 36,61 ^оС

Определяем расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций.

Для наружных стен А_ф^des = 34,05 / 636,90 = 0,05 ^оС

Для верхнего ограждения А_ф^des = 36,61 / 131,52 = 0,28 ^оС

Проверяем соответствие конструкций условию А_ф^des ? А_ф^req.

Для наружных стен: 0,05 ? 2,27, условие выполняется.

Для верхнего ограждения: 0,28 ? 2,27, условие выполняется.

Таким образом, принятые конструкции отвечают требованиям теплоустойчивости в летний период.

4.6 Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций

К наружным ограждениям предъявляют требования по ограничению количества холодного инфильтрующегося воздуха. Это требование должно удовлетворять следующему условию:

R_a^des ? R_a^reg,

где R_a^des и R_a^reg - фактическое и нормируемое значения сопротивлений воздухопроницанию конструкции, м²*ч*Па/кг.

Величину R_a^des для многослойной ограждающей конструкции определяют по формуле R_a^des = R_a1 + R_a2 + … R_an,

где R_ai - сопротивления воздухопроницанию конструктивных слоев ограждения, м²*ч*Па/кг.

Нормируемое сопротивление воздухопроницанию наружного ограждения должно быть не менее значения R_a^reg = Дp / G_n,

где Дp - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции, Па;

G_n - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м²*ч). Для наружных стен и чердачного перекрытия жилого дома G_n = 0,5 кг/(м²*ч).

Разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, вызванная воздействием теплового напора и ветра, определяется по формуле:

Дp = 0,55Н(г_ext-г_int) + 0,03г_ext*н², Па

где Н - высота здания от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты, м; Н = 19,4 м;

г_ext, г_int - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м³, определяемый по формуле:

г = 3463 / (273 + t),

где t - расчетная температура воздуха, t_ext и t_int соответственно;

г_ext = 3463 / (273 - 21) = 13,74 Н/м³; г_int = 3463 / (273 + 20) = 11,82 Н/м³.

н - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более.

Для ст.Полтавской н = 3,2 м/с (северо-восточное направление, повторяемость 21%).

Таким образом, Дp = 0,55*19,4*(13,74-11,82) + 0,03*13,74*(3,2)² = 16,27 Па;

R_a^reg = 16,27 / 0,5 = 32,54 м²*ч*Па/кг для наружных стен жилого здания.

Фактическое значение сопротивления воздухопроницанию для наружных стен:

R_a^des = 1960 + 2 + 373 + 2 = 2337 м²*ч*Па/кг ? 32,54 м²*ч*Па/кг

Если в состав конструкции входят воздухонепроницаемые слои, то считаем такую конструкцию воздухонепроницаемой. В состав верхнего ограждения входит рулонная пароизоляция, таким образом конструкция чердачного перекрытия воздухонепроницаемая.

Наружные стены и чердачное перекрытие удовлетворяют нормативным требованиям по воздухопроницаемости.

Нормируемое сопротивление воздухопроницанию светопрозрачных конструкций R_inf^reg м*ч*Па/кг, определяем по формуле:

R_inf^reg = (1 / G_n)(Дp / Дp₀)^2/3, где Дp₀ = 10 Па.

Для окон и балконных дверей в металлопластиковом переплете:

R_inf^reg = (1 / 5)(16,27 / 10)^2/3 = 0,27 м²*ч*Па/кг

Фактическое значение сопротивления воздухопроницанию светопрозрачных конструкций R_inf^des м*ч*Па/кг определяем по формуле

R_inf^des = (1 / G_s)(Дp / Дp₀)ⁿ,

где G_s - воздухопроницаемость однокамерного пакета, n - показатель режима фильтрации, эти данные необходимо брать из сертификата конкретного производителя стеклопакетов. Для предварительного расчета принимаем G_s = 4,5 кг/(м²*ч); n = 0,55.

R_inf^des = (1 / 4,5)(16,27 / 10)^0,55 = 0,29 м²*ч*Па/кг ? 0,27 м²*ч*Па/кг

Стеклопакеты с выбранными свойствами удовлетворяют нормативным требованиям по воздухопроницаемости.

4.7 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций

Сопротивление паропроницанию R_нp^des,м²*ч*Па/кг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее наибольшего из следующих нормируемых сопротивлений паропроницанию:

а) нормируемого сопротивления паропроницанию R_нp1^reg (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации), определяемого по формуле:

R_нp1^reg = (е_int - E)* R_нp^d / (E - e_ext);

б) нормируемого R_нp2^reg (из условия ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха), определяемого по формуле:

R_нp2^reg = 0,0024z₀(е_int - E₀) / (с_щ*д_щ*Дщ_dv + з)

где е_int - упругость водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемая по формуле: е_int = (ц_int / 100) * E_int,

где E_int - упругость насыщенного водяного пара, Па, при температуре внутреннего воздуха; для t_int = 20^oC Е_int = 2338 Па;

ц_int - относительная влажность внутреннего воздуха, %; ц_int = 55%.

Для проектируемого здания е_int = 0,01*55*2338 = 1285,9 Па;

R_нp^d - сопротивление паропроницанию, м²*ч*Па/кг, части ограждения от наружной поверхности до плоскости возможной конденсации, определяемое по выражению:

R_нp = д₁ / м₁ + д₂ / м₂ + д₃ / м₃ +…+ д_n / м_n , м²*ч*Па/кг,

где д₁, д₂, д_n - толщины слоев ограждающей конструкции, м;

м₁, м₂, м₃ - расчетные коэффициенты паропроницаемости материалов слоев ограждающей конструкции, мг/(м*ч*Па);

e_ext - средняя упругость водяного пара наружного воздуха, Па, за годовой период;

E - упругость водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, рассчитываемая по формуле:

E = 1/12 (E₁z₁ + E₂z₂ + E₃z₃),

где E₁, E₂ и E₃ - показатели упругости водяного пара, Па, принимаемые по температуре в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов соответственно;

z₁, z₂, z₃ - продолжительность, мес., этих периодов, принимаемая с учетом того, что к зимнему, весенне-осеннему, летнему периодам относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха соответственно ниже -5, от -5 до +5, выше +5 ^oС;

z₀ - продолжительность, сут, периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха;

E₀ - упругость водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации, определяемая при средней температуре наружного воздуха периода (в месяцах) с отрицательными среднемесячными температурами;

с_щ - плотность материала увлажняемого слоя в сухом состоянии, кг/м³;

д_щ - толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м, принимаемая равной толщине утеплителя в многослойной ограждающей конструкции или 2/3 толщины однородного (однослойного) ограждения;

Дщ_dv - предельно допустимое приращение расчетной влажности в материале увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления z₀;

з - коэффициент, определяемый по формуле:

з = (0,0024(E₀ - e₀^ext)*Z₀ / R_нp^d;

где e₀^ext - средняя упругость водяного пара наружного воздуха за период (в месяцах) с отрицательными среднемесячными температурами.

Плоскость возможной конденсации в многослойной ограждающей конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя. Для наружных стен и чердачного перекрытия это наружная поверхность жесткой минераловатной плиты «Isover». Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует определять по формуле:

ф_к = t_int - (t_int - t_ext)*(R_int + УR_к)/R₀, ^оС,

где t_int и t_ext - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя температура за период влагонакопления), ^оС;

R₀ - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²С/Вт;

R_int = 1/б_int = 1/0,87 = 0,115 - сопротивление тепловосприятию внутренней поверхности ограждающей конструкции, м²С/Вт ;

УR_к - сумма термических сопротивлений слоев конструкции, расположенных между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации, м²С/Вт.

Определяем сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

Для наружных стен:

УR_к = 1,36 + 1,40 = 2,76 м²С/Вт

Для чердачного перекрытия

УR_к = 0,10 + 0,02 + 2,38 = 2,50 м²С/Вт

Определяем продолжительность сезонов, средне сезонные температуры и значения температур в плоскости возможной конденсации, соответствующие этим температурам.

Для условий ст.Полтавской для зимнего периода z₁ = 0; для весенне-осеннего периода z₂ = 4 (декабрь-март), t_ext2 = 0,48^oC; для летнего периода z₃ = 8 (апрель-ноябрь), t_ext3 = 16,0^oC.

Для наружных стен в весенне-осенний период ф₂ = 20 - (20 - 0,48) / 3,18 * (0,115 + 2,76) = 0,43^оС; в летний период ф₃ = 20 - (20 - 16) / 3,18 * (0,115 + 2,76) = 14,47 ^оС.

Для чердачного перекрытия в весенне-осенний период ф₂ = 20 - (20 - 0,48) / 2,74 * (0,115 + 2,543) = 0,46^оС; в летний период ф₃ = 18 - (18 - 16) / 2,74 * (0,115 + 2,50) = 15,27 ^оС.

По среднесезонным температурам в плоскостях возможной конденсации определяем соответствующие значения упругости водяного пара.

Для наружных стен E₂ = 630,2 Па, E₃ = 1647,7 Па.

Для чердачного перекрытия E₂ = 631,4 Па, E₃ = 1735,4 Па.

Упругость водяного пара в плоскостях возможной конденсации за годовой период: для наружных стен Е = 1/12*(630,2*4 + 1647*8) = 1308 Па; для чердачного перекрытия Е = = 1/12*(631,4*4 + 1735,4*8) = 1367 Па.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха за годовой период:

e_ext = 1/12*(535+581+831+1339+1937+2441+2860+2758+2012+ 1348+909+661) = 1518 Па