Проектирование строительства здания
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Гранулометрический состав грунта. Определение глубины заложения фундамента. Подбор и расчет фундамента мелкого заложения под наружную и внутреннюю стену. Определение осадки фундамента.
Рубрика | Строительство и архитектура |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 04.03.2015 |
Размер файла | 320,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
Введение
Инженерно геологические условия площадки
Сбор нагрузок
Определение глубины заложения фундамента
Подбор и расчет фундамента мелкого заложения под наружную стену
Подбор и расчет фундамента мелкого заложения под внутреннюю стену
Расчет осадки фундамента под наружную и внутреннюю стену
Проектирование свайных фундаментов
Расчет осадки свайных фундаментов фундамента
Список используемой литературы
Введение
В данном курсовом проекте рассматривается кирпичное здание с наружными стенами 510 мм, внутренними 380 мм. Высота этажа 2,8 метра. Здание симметричное в плане относительно главного входа. Здание проектируется в г. Новосибирск. Глубина промерзания 2,2 метра.
В объеме курсового проекта выполнено сравнение 2-х вариантов фундаментов:
1.Фундамент мелкого заложения (сборного).
2.Свайный фундамент из висячих забивных свай с ленточным монолитным ростверком.
Это сделано для выбора наиболее экономичного варианта фундамента.
строительство фундамент осадка заложение
1. Инженерно-геологические условия площадки
Площадка находится в городе Новосибирск.
Поверхность площадки слабоволнистая с незначительным уклоном
на северо-восток с колебаниями отметок от +150,3 до +150,2.
Изученные геологические условия залегания литолого-генетических разновидностей грунтов представлены на разрезе.
С поверхности до глубины 11,7 м (скважина №1), сверху вниз, прослежены:
1 Песок пылеватый влажный. Мощность 2,5 метра.
2. Суглинок бурый пластичный. Мощность 2,9 метр.
3. Песок средней плотности. Мощность 2 метра.
4. Суглинок буро-жёлтый пластичный. Мощность 3,3метра.
5. Песок буро-жёлтый средней крупности. Мощность 3 метра.
Грунтовые воды проходят на отметке +141,8. Строительство ведется по отметке +150,2.
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
Табл.1 Гранулометрический состав грунта
В таблице 2 проводим расчет к построению интегральной кривой гранулометрического состава.
Табл. 2. Расчет к построению интегральной кривой ГМС.
Табл.3 Таблица результатов определения физических характеристик грунта
Образец 1. Грунт отобран из скважины 1 с глубины 2,0 м. Подгруппа и тип грунта:
При числе пластичности Ip = 0, грунт является песком.
Определяем коэффициент пористости
е = ,
песок средней крупности, средней плотности, т.к. 0,55?0,69?0,7
Определяем плотность грунта в сухом состоянии (плотность скелета грунта).
сd = сd = (г/см3)
Пористость грунта
n = n =
Степень влажности
SR = ,
песок влажный, т.к. 0,5? 0,76 ?0,8
Определение плотности грунта во взвешенном состоянии.
Определение влажности замоченного грунта до постоянной степени влажности.
Образец 2. Грунт отобран из скважины 1 с глубины 4,3 м. Подгруппа и тип грунта: При числе пластичности Ip = WL - Wр = 33-19=14=0.14; грунт относится к cуглинку.
Разновидность суглинков: Консистенцию грунта определяем по показателю текучести
IL = ,
суглинок тугопластичный, т.к.0,25<0,36 ?0,5.
Коэффициент пористости
е =
Определяем плотность грунта в сухом состоянии.
сd = сd = (г/см3)
Пористость грунта
n = n =
Рассматриваемый грунт - суглинок тугопластичный.
Образец 3. Грунт отобран из скважины 2 с глубины 6 м. Подгруппа и тип грунта: При числе пластичности Ip = WL - Wр =0,5-0,2=0,30,17 грунт является глиной.
Разновидность глины: Консистенцию грунта определяем по показателю текучести
IL =
Глина тугопластичная.
Коэффициент пористости
е =
Определение плотности грунта в сухом состоянии.
сd = сd = (г/см3)
Пористость грунта
n = n =
Образец 4. Грунт отобран из скважины 2 с глубины 7,2м. Подгруппа и тип грунта: При числе пластичности Ip = Wт - Wр = 0=0; грунт относится к пескам. Определяем коэффициент пористости
е =
Определяем плотность грунта в сухом состоянии.
сd = сd = (г/см3)
Пористость грунта
n = n =
Степень влажности
S =
Песок насыщенный водой.
Образец 5. Грунт отобран из скважины 3 с глубины 9,5 м. Подгруппа и тип грунта: При числе пластичности Ip = WL - Wр =0,39-0,23=0,16 грунт является суглинком.
Разновидность глины: Консистенцию грунта определяем по показателю текучести
IL =
Суглинок тугопластичный.
Коэффициент пористости
е =
Определение плотности грунта в сухом состоянии.
сd = сd = (г/см3)
Пористость грунта
n = n =
На основе расчета заполняем таблицу.
Таблица 4
2. Сбор нагрузок
Сбор нагрузок выполняем в соответствии с требованиями СП 20.13330.2011
"Нагрузки и воздействия". Для расчета фундаментов по деформациям коэффициент надежности по нагрузке yf =1.
Сбор нагрузки на фундамент ось 1 между осями В и Г l=3,75, h=2,6.
Стена- кирпичная кладка толщиной 510мм.
Таблица 5
№ |
Наименование нагрузки |
Ед. изм. |
q н |
yf |
q р. |
|
Покрытие |
||||||
1 |
Вес кровли из металлочерепицы (включая обрешетку и стропила) |
кН/м2 |
2,643 |
1,3 |
3,437 |
|
2 |
Железобетонная плита |
кН/м2 |
3,000 |
1,1 |
3,300 |
|
Перекрытие |
||||||
1 |
Перегородки |
кН/м2 |
0,500 |
1,1 |
0,550 |
|
2 |
Линолеум |
кН/м2 |
0,066 |
1,1 |
0,073 |
|
3 |
Цементно-песчаный раствор |
кН/м2 |
0,360 |
1,3 |
0,470 |
|
4 |
Железобетонная плита |
кН/м2 |
3,000 |
1,1 |
3,300 |
|
5 |
Кирпичная кладка |
кН/м3 |
14 |
1,1 |
15,4 |
|
Временная |
||||||
1 |
Полезная на перекрытие кратковременная |
кН/м2 |
0,700 |
1,2 |
0,840 |
|
2 |
Длительно действующая |
кН/м2 |
1,300 |
1,2 |
1,560 |
|
3 |
Снеговая |
кН/ м2 |
2,400 |
|||
Цокольное перекрытие |
||||||
1 |
Железобетонная плита |
кН/м2 |
3,000 |
1,1 |
3,300 |
|
2 |
2-а слоя толи |
кН/м2 |
0,030 |
1,3 |
0,040 |
|
3 |
Утеплитель |
кН/м2 |
0,200 |
1,3 |
0,260 |
|
4 |
Пароизоляция |
кН/м2 |
0,120 |
1,3 |
0,156 |
|
5 |
Цементно-песчаный раствор |
кН/м2 |
0,360 |
1,3 |
0,470 |
|
6 |
Доски пола |
кН/м2 |
0,200 |
1,3 |
0,260 |
|
7 |
Линолеум |
кН/м2 |
0,066 |
1,3 |
0,086 |
Грузовая площадь Sгр=3,75х2,6=9,75 м2
Возможность неодновременного загружения всех 14-ти этажей временной нагрузкой учитываем, вводя понижающий коэффициент, вычисленный по формуле (1.29) [1]:
n1 = 0,3+0,6 / 14-1 = 0,52
Суммарная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению сооружения n = 0,95 и коэффициентов сочетаний для длительно действующих нагрузок 1 = 0,95, кратковременно действующих - 2 = 0,9 составит:
N = (0,95 (3,437+3,3)+(0,95(0,55+0,073+0,47+ 3,3+15,4(0,51(3,75х2,6-1,3*1,5*2)/9,75)) 14 + 0,95(1,5614+0,7) + 0,9*0,7*0,704*14+0,95(3,3+0,04+
+0,26+0,156+0,47+0,26+0,086)) 9,75= 3782,3 (кН).
Сбор нагрузки на фундамент на ось 3 между осями между осями В и Г.
Стена несущая кирпичная внутренняя толщиной 380мм. Сбор нагрузок проводится аналогично как и на ось 1 только изменяем толщину стены.
Грузовая площадь Sгр=4,2х2,6=10,92 м2. Суммарная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению сооружения n = 0,95 и коэффициентов сочетаний для длительно действующих нагрузок 1 = 0,95, кратковременно действующих - 2 = 0,9 составит:
N =( 0,95 (3,437+3,3)+(0,95(0,55+0,073+0,47+ 3,3+15,4(0,38(4,2х2,6-2,2*2)/10,92)) 14 + 0,95(1,5614+0,7) + 0,9*0,7*0,704*14+ +0,95(3,3+0,04+0,26+0,156+0,47+0,26+0,086) ) 10,92= 4094,64 (кН)
3. Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундамента, исходя из условий сезонного промерзания, определяется по формуле:
ГЗФ=df +0.5 ... 0.8 м
где df- расчётная глубина промерзания грунтов
df=dfn* кn, где dfn=2,2 м - нормативная глубина промерзания грунтов
кn=- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания, зависит от отношения подошвы фундамента и ширины несущей стены и от назначения здания. Определяется по таблице в зависимости от коэффициента af. Принимаем предварительно ширину подошвы фундамента =1.4м при толщине наружной стены 0,51м тогда af=(1,4-0,51)/2=0,445<5 тогда коэффициент kп =0,44.
df=0.44*2,2=1 метра
ГЗФ=1+0.8=1,8 метра
По конструктивным особенностям здания глубина заложения фундамента равна:
по оси 1 ГЗФ=1,8 метра?8 метра- глубина УГВ
по оси 3 ГЗФ=1,8 метра?8 метра- глубина УГВ
Принимаем глубину заложения фундаментов исходя из конструктивных особенностей здания
Рис.1 Конструктивный разрез здания.
4. Подбор и расчет фундамента мелкого заложения под наружную стену
Определим глубину подвала от нулевой отметки до основания (рис.1.)
d=0,1+0,1+0,3+2,8=3,3м.
Исходные данные:
- ширина подошвы фундамента b=1.4м
- глубина подвала d=3,3м
- длина всего здания l=27,7м
- ширина всего здания h=18,0м
Грунт основания - песок средней крупности, влажный:
-коэффициент пористости е=0,69,
-плотность сестеств=1900кг/м3,
-угол внутреннего трения ll=350,
-удельное сцепление Сll=0,001
находим: Mг=1,68; Mq=7,71; Mc=9,58.
В зависимости от отношения длины здания к его ширине определяем коэффициент гс1 и гс2 . L/H=27,7/18=1,5 по таблице 1,4 определяем гс1=1,4 и гс2=1,4, k=1.
Определяем удельный вес грунта несущего слоя в пределах 4 метров
Удельный вес грунта выше подошвы фундамента
Найдем расчетное сопротивление грунта основания по формуле:
где определяется как
Определение основных размеров и конструкций ленточного сборного фундамента.
Исходные данные:
Нагрузка от конструкций приходящаяся на 1 метр основания из расчета длины стены между осями -2,6 метров.
N=3782,3/2,6=1,45MH/м
Определяем вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Подбираем ФЛ-24.12 с характеристиками b=2,4, l=1,18м., М=1758кг.
Определяем вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Вес от подушки фундамента приходящаяся на 1 метр:
Вес грунта на одном срезе фундамента:
Расчетное сопротивление грунта основания:
Полная нагрузка , условие соблюдается.
5. Подбор и расчет фундамента мелкого заложения под внутреннюю стену
Определение основных размеров и конструкций ленточного сборного фундамента.
Исходные данные:
Нагрузка от конструкций приходящаяся на 1 метр основания из расчета длины стены между осями -2,6 метров.
N=4094,64 /2,6=1,5MH/м
Определяем вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Подбираем ФЛ-24.12 с характеристиками b=2,4, l=1,18м., М=1758кг.
Определяем вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Вес от подушки фундамента приходящаяся на 1 метр:
Вес грунта на одном срезе фундамента:
Расчетное сопротивление грунта основания:
Полная нагрузка , условие соблюдается.
6. Расчет осадки фундамента под нуружную и внутреннюю стену
Расчет будем производить методом упругого полупространства с послойным суммированием.
Осадка фундамента по оси 1.
Ширина фундамента 2,4 метра. Среднее давление под подошвой фундамента Р=0,620 МПа., d=1.5м.
Плотность первого слоя г1=0,019МНм3
Плотность второго слоя г1=0,0132МНм3
Плотность третьего слоя г1=0,0187МНм3
Плотность 4-го слоя г1=0,0187МНм3
Плотность 5-го слоя г1=0,0193МНм3
Определяем давление по формуле
- плотность i-го слоя, - мощность i-го слоя.
Природное давление на уровне поверхности земли
уzgo=0 МПа; 0.2*уzgo =0 МПа
Природное давление на контакте 1 и 2 слоев
уzg1=0,02*2,0=0,04 МПа; 0.2*уzg1 =0,008 МПа
Природное давление на контакте 2 и 3 слоев
уzg2=0,008+0,0132*4,3=0,065 МПа; 0.2*уzg2 =0,0130 МПа
Природное давление на контакте 3 и 4 слоев
уzg3=0,065+0,0187*6=0,177МПа; 0.2*уzg3 =0,035 МПа
Природное давление на контакте 4 и 5 слоев
уzg4=0,177+0,187*7,2=1,52 МПа; 0.2*уzg4 =0,3 кПа
Дополнительное давление на основание по подошве фундамента:
Р0=Р- уzgo =0,620-0,04=0,58 кПа
Строим эпюру природного давления под фундаментом по формуле:
уzgn=г1*h1+г2*h2+ …+ гn*hn ,
где г1, г2, гn -удельные веса вышележащих слоев грунта
h1, h2, hn - мощности вышележащих слоев грунта.
Для определения нижней границы сжимаемой толщи строим вспомогательную эпюру 0.2*уzg
Эпюру дополнительного давления на грунт строим по формуле
уzр=б*Ро,
б - коэффициент рассеивания напряжения, зависящий от вида нагружения.
Вычисление уzр ведём в табличной форме, разбивая толщу грунтов на слои. Величина hi должна быть не более 0.4В=0.4*0,5=0,2 м, и в пределах hi =0,4b
0.2<0,4*1,6=0,64., принимаем hi =0,4м
Грунт в слое должен быть однородным.
Определяем осадку фундамента по формуле
S=вУ[уzрi+уzр(i+1)]*hi/2*Еi,
Где hi -толщина рассматриваемого слоя в=0.8-безразмерный коэффициент (относительный коэффициент сжимаемости)
Таблица 7
№ п/п |
Слой |
z, м |
m = 2z/b, м |
б |
уzр = бс0, кПа |
Е,МПа |
|
1 |
Песок средней крупности |
0 |
1 |
1 |
580 |
28 |
|
0,4 |
0,333333333 |
0,96 |
556,8 |
||||
0,8 |
0,666666667 |
0,67 |
388,6 |
||||
1,2 |
1 |
0,55 |
319 |
||||
1,6 |
1,333333333 |
0,46 |
266,8 |
||||
2 |
1,666666667 |
0,35 |
203 |
||||
2 |
Суглинок тугопластичный |
2,4 |
2 |
0,306 |
177,48 |
- |
|
2,8 |
2,333333333 |
0,27 |
156,6 |
||||
3,2 |
2,666666667 |
0,23 |
133,4 |
||||
3,6 |
3 |
0,208 |
120,64 |
||||
4 |
3,333333333 |
0,204 |
118,32 |
||||
4,4 |
3,666666667 |
0,178 |
103,24 |
||||
4,8 |
4 |
0,158 |
91,64 |
||||
5,2 |
4,333333333 |
0,148 |
85,84 |
||||
5,6 |
4,666666667 |
0,134 |
77,72 |
||||
6 |
5 |
0,126 |
73,08 |
||||
6,4 |
5,333333333 |
0,12 |
69,6 |
Определяем осадку грунта основания:
Величина предельно допустимой осадки по табл. Д.1. приложения Д, СП 24.13330.2011 "Свайные фундаменты" для данного здания: = 18 см. В рассматриваемом случае S = 2,2 см < Su = 18см, следовательно, основное условие расчета по второй группе предельных состояний удовлетворяется.
7. Проектирование свайных фундаментов
Свайный фундамент проектируем с висячими сваями. Свайный фундамент проектируем из свай железобетонных сплошного сечения длиной 8 метров, размерами сечения 300х300 мм.
Определяем несущую способность сваи.
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи для глубины Z=8,25 метра, R=2,57 МПа. По таблице 11.1 (1).
Толщину грунта, прорезаемого сваей, разбиваем на слои не более 2 метров.
Определим сопротивление грунта по боковой поверхности сваи по таблице IV (2), прил. IV в зависимости от IL, и от глубины слоя Zi -берется от поверхности до центра тяжести слоя.
Z1 = 1,5 м f1 =0,0145МПа
Z2 = 3,3 м f1 =0,0256МПа
Z3 = 5,1 м f1 =0,0561МПа
Z3 = 6,8 м f1 =0,043МПа
Определяем коэффициент условий работы:
гс =1 - коэффициент условий работы сваи.
гсR =1 - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи.
гсf =1 - коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи.
Несущая способность сваи определяется по формуле:
Fd = гс*( гсR R*A+ u *У гсf * fi hi ) ,
где А=0,3*0,3=0,09 м2-площадь поперечного сечения сваи;
u=0,3*4=1,2 м - периметр поперечного сечения сваи.
Fd =1(1*2,57*0,1225+1,6*1*(1*0,0145+1,6*0,0256+2*0,0562)=0,564МПа.
Расчётная нагрузка на сваю
N= Fd / гk
где гk=1.4- коэффициент надежности
N=0,564/1,4=0,403 кН.
Нагрузка на фундамент N= 0,54 МН./м. Принимаем ростверк -Бетон марки Б25 Rbt=1,05МПа. Глубина расположения подошвы ростверка 1.5м.
Требуемое количество свай находим по формуле …(6.2)
1.4*0,54/[0,564 -1,15*1,42 *1,5*0,02]=1,52 шт./м., принимаем n=2 шт/м.
0,02- осредненное значение веса грунта и ростверка.
Находим расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи в соответствии с конструктивными требованиями или назначаем
lp = 0,3 x 35 + 5 = 15,5 см
Принимаем lp = 155мм.
Принимаем двухрядное расположение свай.
Ширина ростверка b=2d+0,9+2 lp =1,05м.
Найдём толщину ростверка:
hр = - = 0,18 (м)
По конструктивным соображениям высота ростверка должна быть не менее: hр = 0,05 + 0,25 = 0,3 (м), что больше полученной в результате расчёта на продавливание. Следовательно, окончательно принимаем высоту ростверка 0,3 м.
Уточняем нагрузку, приходящуюся на каждую сваю, и проверяем условие
Вес ростверка б=25 кН./м3 Gf=1,1*0.035*0,3*2,06*1,4=0,033 МН/м.
Вес грунта на обрезе фундамента Gg =1,15*0,018*0,73*1,2*1=0,018 МН/м
Gс=1,1*((3*1960*10/2,38)+(480*10*1,18))=0,032 МН/м
N=[0,54+0,033+0,018+0,032]/2 =0,3115 кН.
0,3115<0,403 Условие выполнено.
Проверяем несущую способность грунта основания.
Ширина условного фундамента: by = a + 0,35 +
Ву=1,4+0,35+2*8,25*tg28.3 є=10.63м
Вес двух свай
Сс=2*(8*350*10+60*10)=0,0492МН
Вес грунта в объеме АБВГ: Сg=0.018*1.2*(10.63-0.6)*1/2+0.02*10.63*1*1+1*10.63*0,0199*1+0.01*0.6*10.63*1+0.0098*10.63*2*1+0.011*10.63*3.4*1=0.989МН (определяется по разрезу фундамента)
Вес ростверка и четырех стеновых блоков по второй группе предельных состояний:
СрII=0,035*0,3*1*2,06=0,0216МН
СсII=3*0,0196*1/2,38+0,00492*1/1,18=0,0289МН
Давление под подушкой условного фундамента
Р=(0,54+0,0492+0,989+0,0216+0,0289+0,153)/10,63=0,153МПа
Определяем несущую способность слоя на который опирается условный фундамент:
Для песка мелкого на который опирается подошва условного фундамента при ц = 34°; С = 0,003 МПа; Mг = 1,55; Mq = 7,22; Mc = 9,22;
гIII = 0,018 кН/м3.
Приведенная глубина заложения подошвы условного фундамента от отметки пола d1 = 1+0,1*0,022/0,0188=1,117 м db =1,5-0,5=1м
гс1 = 1,2, гс2 = 1,1 для отношения L/H=40/38,2=1,05
k = 1, т.к. прочностные характеристики определены по СНиП Kz = 1 т.к. b > 10 м; b = 10,63 м
Определяем расчетное сопротивление грунта основания несущего слоя под подошвой условного фундамента
=0,63МПа
Основное требование расчета по второй группе предельных состояний выполняется, т.к. P ? R :0,153МПа < 0,63МПа
8. Определение осадки свайных фундаментов
Осадку свайных фундаментов определяем методом послойного суммирования.
Ширина фундамента (условного) b=10,63 м.
Среднее давление на основание под подошвой фундамента
Р0=Р- уzgo= 0,153-(0,112+0,011*3,4)=0,153-0,1494=0,0036 МПа.
Эпюру дополнительного давления на грунт строим по формуле
уzр =б* Р0
Чтобы избежать интерполяции зададимся соотношением = 0,4, тогда высота элементарного слоя грунта будет:
hi = 0,410,63 / 2 = 2,126 (м), hi <0,4b=10,63*0,4=4,252
Примем h=2,126м
Определяем давление по формуле
- плотность i-го слоя, - мощность i-го слоя.
Природное давление на уровне поверхности земли
уzgo=0 МПа; 0.2*уzgo =0 МПа
Природное давление на контакте 1 и 2 слоев
уzg1=0,02*2,5=0,05 МПа; 0.2*уzg1 =0,01 МПа
Природное давление на контакте 2 и 3 слоев
уzg2=0,05+0,01*1,6=0,066 МПа; 0.2*уzg2 =0,0132 МПа
Природное давление на контакте 3 и 4 слоев
уzg3=0,066+0,098*2=0,0856 МПа; 0.2*уzg3 =0,01712 МПа
Природное давление на контакте 4 и 5 слоев
уzg4=0,0856+0,011*3,4=0,112 МПа; 0.2*уzg4 =0,0224 кПа
уzgn=г1*h1+г2*h2+ …+ гn*hn ,
где г1, г2, гn -удельные веса вышележащих слоев грунта
h1, h2, hn - мощности вышележащих слоев грунта.
Определяем осадку фундамента по формуле
S=вУ[уzрi+уzр(i+1)]*hi/2*Еi,
Где hi -толщина рассматриваемого слоя в=0.8-безразмерный коэффициент
Таблица 9
№ слоя |
z, м |
ж = 2z/b, м |
б |
уzр = бс0, МПа |
Е, МПа |
|
3. Глина |
0 2,126 4,252 6,378 8,504 10,63 12,756 14,882 17,008 19,134 |
1 0,4 0,8 1,2 1,6 2 2,4 2,8 3,2 3,6 |
1 0,977 0,881 0,735 0,642 0,55 0,477 0,42 0,374 0,337 |
0,0036 0,0035 0,0032 0,00265 0,0023 0,00198 0,00172 0,0015 0,00135 0,0012 |
38 |
Определяем осадку грунта основания:
Полная осадка фундамента
Величина предельно допустимой осадки по табл. Д.1. приложения Д, СП 24.13330.2011 "Свайные фундаменты" для данного здания: = 18 см. В рассматриваемом случае S = 1 см < Su = 18см, следовательно, основное условие расчета по второй группе предельных состояний удовлетворяется.
Список литературы
1. Ухов С.Б. Механика грунтов, основания и фундаменты - Учебник М.:1994г.
2. Основания, фундаменты и подземные сооружения: Справочник проектировщика. Под ред. Сорочана Е.А., Трофименкова ЮГ/ М.:1985г.
3. СП 24.13330.2011 "Свайные фундаменты"
4. СП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия".
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства. Расчёт осадок свайного фундамента методом послойного суммирования. Определение глубины заложения фундамента. Расчет размеров подошвы фундамента мелкого заложения.
курсовая работа [518,1 K], добавлен 17.04.2015Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства. Конструирование фундамента мелкого заложения. Проверка давления на подстилающий слой слабого грунта. Расчет осадок фундамента мелкого заложения и свайного фундамента.
курсовая работа [188,1 K], добавлен 16.02.2016Физико-механические свойства грунтов. Общая оценка конструктивных особенностей проектируемого жилого здания. Расчет фундамента мелкого заложения. Определение глубины заложения ростверка и размеров подошвы фундамента. Выбор вида, материала и размера сваи.
курсовая работа [447,6 K], добавлен 30.09.2014Вертикальные и горизонтальные нагрузки, действующие на фундамент. Инженерно-геологические условия строительной площадки. Определение размеров обреза и глубины фундамента мелкого заложения. Размеры подошвы фундамента. Методика расчета осадки фундамента.
курсовая работа [324,0 K], добавлен 14.12.2014Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов. Выбор возможных вариантов фундаментов. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента.
курсовая работа [754,7 K], добавлен 08.12.2010Оценка инженерно-геологических условий. Расчет фундамента мелкого заложения. Выбор глубины заложения ростверка и конструкция сваи. Определение несущей способности. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов. Расчет осадки фундамента.
курсовая работа [463,7 K], добавлен 21.08.2011Инженерно-геологические условия строительной площадки. Определение глубины заложения фундамента, возводимого на водотоке. Проверка напряжений под подошвой фундамента. Определение глубины заложения и размеров ростверка. Длина и поперечное сечение свай.
курсовая работа [377,9 K], добавлен 26.10.2015Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного расчетного сопротивления грунта. Расчет фундамента мелкого заложения, свайного фундамента и его осадки. Конструирование ростверка, его приближенный вес и глубина заложения, число свай.
курсовая работа [973,6 K], добавлен 18.01.2014Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Разработка видов фундаментов. Проектирование фундамента мелкого заложения на искусственном основании. Проектирование свайного фундамента. Определение влияний рядом стоящих фундаментов.
курсовая работа [384,3 K], добавлен 21.10.2008Определение климатических и геоморфологических характеристик строительной площадки. Анализ инженерно-геологических данных. Оценка значения условного расчетного сопротивления грунта R0. Специфика расчета фундамента мелкого заложения, свайного фундамента.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 23.10.2013