Строительство гостинично-торгового комплекса
Разработка проекта гостинично-торгового комплекса на 96 мест: выбор типа несущих конструкций, подбор сечения основных элементов каркаса, определение размеров фундаментов, расчет эвакуационных путей и составление генерального плана строительства.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 11.08.2011 |
| Размер файла | 2,7 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Из РСУ, вычисленного на ПК "Лира", получены следующие расчетные усилия:
Определяем эксцентриситет
, где
- расчетные усилия
Определяем относительный эксцентриситет
, где
- эксцентриситет,
- площадь поперечного сечения,
- момент сопротивления наиболее сжатых волокон,
Коэффициент приведения расчетной длины определяем по формуле
, где
- моменты инерции сечений ригелей
- момент инерции сечения колонны
- число пролетов,
Тогда расчетная длина
, где
- коэффициент приведения расчетной длины,
- длина колонны,
Определяем гибкость
, где
- расчетная длина,
- радиус инерции сечения,
Условная гибкость
, где
- гибкость,
- модуль упругости стали,
Определяем коэффициент влияния формы сечения
Приведенный относительный эксцентриситет
Коэффициент определяется в зависимости от приведенного относительного эксцентриситета и условной гибкости
Проверяем устойчивость в плоскости действия момента
Проверка на прочность не производится, так как отсутствуют ослабления сечения и одинаковы значения изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.
3.3.4.2 Расчет на изгиб в плоскости наименьшей жесткости
Из РСУ, вычисленного на ПК "Лира", получены следующие расчетные усилия:
Коэффициент приведения расчетной длины
Тогда расчетная длина
Определяем гибкость
, где
- расчетная длина,
- радиус инерции сечения,
,
Определяем эксцентриситет
Определяем относительный эксцентриситет
Условная гибкость
, где
- гибкость,
- модуль упругости стали,
Определяем коэффициент влияния формы сечения
Приведенный относительный эксцентриситет
Коэффициент определяется в зависимости от приведенного относительного эксцентриситета и условной гибкости
Проверяем устойчивость в плоскости действия момента
Проверка на прочность не производится, так как отсутствуют ослабления сечения и одинаковы значения изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.
Проверяем устойчивость из плоскости действия момента
, где
3.4 Расчет узлов рамы
3.4.1 Расчет базы колонны
Расчетные усилия принимаем из РСУ
3.4.1.1 Расчет опорной плиты
По конструктивным соображениям принимаем ширину опорной плиты
, где
- ширина полки колонны,
- вылет консоли плиты,
Принимаем в соответствии с ГОСТ 82-70*
Определяем длину плиты
, где
- расчетное сопротивление бетона фундамента
- расчетное сопротивление бетона фундамента сжатию,
Принимаем длину плиты
Вычисляем краевые напряжения в бетоне
Назначаем размеры фундамента 0.6х0.9м и уточняем коэффициент :
, где
- площадь фундамента,
- площадь плиты,
В этом случае ,
Схема конструкции базы и эпюра напряжений
Участок 1. Плита опирается на три стороны. Отношение сторон
Коэффициент
Изгибающий момент
Участок 2. Плита на этом участке работает как консольный элемент. Отношение сторон
Изгибающий момент
Толщину опорной плиты определяем по наибольшему моменту :
По конструктивным соображениям для обеспечения жесткого стыка колонн и фундаментов толщина опорной плиты принимается
3.4.1.2 Расчет анкерных болтов
Определяем усилия в анкерных болтах
, где
- длина эпюры растяжения, , - расстояние от оси анкерного болта до центра тяжести эпюры сжатия, ,
Тогда площадь сечения нетто одного анкерного болта
, где
- число анкерных болтов в растянутой зоне, принимаем
- усилие, воспринимаемое анкерным болтом,
- расчетное сопротивление анкерных болтов растяжению,
Принимаем болты диаметром площадью нетто
3.4.1.3 Расчет сварных швов прикрепляющих ребра
Опорная пластина работает как консольный элемент. Изгибающий момент, воспринимаемый сварными швами
, где
- свес,
- ширина грузовой площади ребра,
Принимаем высоту ребер
Определим требуемый катет шва из условий
, где
Тогда
Принимаем катет сварного шва
Катет сварных швов, крепящих опорную плиту к колонне принимаем конструктивно из условия свариваемости
3.4.2 Крепление прогонов
3.4.2.1 Крепление прогонов 30Б1 к ригелям
Принимаем крепление прогонов к ригелям с помощью опорного столика. Опорный столик выполняем в виде уголка.
Расчетные усилия
Принимаем уголок 100х10 мм
Тогда эксцентриситет
, где
Проверяем условие
, где
- толщина стенки прогона,
- толщина полки уголка,
Назначаем толщину вертикального ребра 10 мм.
Назначаем катеты сварных швов прикрепляющих уголок , длину уголка 180 мм.
Предполагаем, что вертикальное усилие Q передается только через вертикальные швы, а момент от эксцентричного приложения нагрузки Q передается горизонтальными швами.
Момент
Напряжения в швах 1
Напряжения в швах 2
3.4.2.2 Крепление прогонов 23Б1 к ригелям
Принимаем крепление прогонов к ригелям с помощью опорного столика. Опорный столик выполняем в виде уголка.
Расчетные усилия в узле
Принимаем уголок 100х100х10 мм
Тогда эксцентриситет
, где
Проверяем условие
, где
- толщина стенки прогона,
- толщина полки уголка,
Назначаем толщину вертикального ребра 10 мм.
Назначаем катеты сварных швов прикрепляющих уголок , длину уголка 180 мм.
Предполагаем, что вертикальное усилие Q передается только вертикальными швами, а момент от эксцентричного приложения нагрузки Q передается горизонтальными швами.
Момент
Напряжения в швах 1
Напряжения в швах 2
3.4.3 Крепление ригеля к колонне
3.4.3.1 Узел 1
Крепление ригеля к колонне выполняем на сварке с помощью пластин.
Расчетные усилия в узле
Предполагаем, что момент и продольная сила передаются верхней и нижней пластинами.
Находим усилия в верхнем и нижнем поясе:
, где
- расстояние между центрами тяжести поясов,
Определяем требуемую толщину пластины
, где
- ширина пластины,
Принимаем
Назначаем катеты сварных швов 1
Находим момент инерции сварных швов 1
, где
- соответственно длины горизонтальных и вертикальных сварных швов,
- толщина пластины,
- высота вертикального ребра, принимаем
Статический момент швов
Площадь швов
Центр тяжести
Момент сопротивления
Сварные швы работают на растягивающее усилие и момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
, где
Проверяем условия
Условия выполняются, значит, катеты швов достаточные.
Принимаем катеты сварных швов 2
Находим требуемую длину швов из условий
Принимаем длину сварных швов
Принимаем катеты сварных швов 3
Принимаем высоту ребер 300 мм.
Проверяем выполнение условий
, где
, где
- доля момента, воспринимаемого ребрами
- момент инерции ребер
Тогда
Назначаем катет сварных швов 4
Определим момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
- эксцентриситет,
Тогда
Суммарный момент
Принимаем сварные швы 5 аналогично швам 1
, где
Проверяем условия
Принимаем катеты сварных швов 6
Находим требуемую длину швов из условий
Принимаем длину сварных швов
3.4.3.2 Узел 2
Крепление ригеля к колонне выполняем на сварке с помощью пластин.
Расчетные усилия в узле
Предполагаем, что момент передается верхней и нижней пластинами.
Находим усилия в верхнем и нижнем поясе:
, где
- расстояние между центрами тяжести поясов,
Определяем требуемую толщину пластины
, где
- ширина пластины,
Принимаем
Назначаем катеты сварных швов 1
Находим момент инерции сварных швов 1
, где
- соответственно длины горизонтальных и вертикальных сварных швов,
- толщина пластины,
- высота вертикального ребра, принимаем
Статический момент швов
Площадь швов
Центр тяжести
Момент сопротивления
Сварные швы работают на растягивающее усилие и момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
, где
Проверяем условия
Условия выполняются, значит, катеты швов достаточные.
Принимаем катеты сварных швов 2
Находим требуемую длину швов из условий
Принимаем длину сварных швов
Принимаем катеты сварных швов 3
Принимаем высоту ребер 200 мм.
Проверяем выполнение условий
, где
, где
- доля момента, воспринимаемого ребрами
- момент инерции ребер
Тогда
Назначаем катет сварных швов 4
Определим момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
- эксцентриситет,
Тогда
Суммарный момент
Принимаем сварные швы 5 аналогично швам 1
, где
,
Проверяем условия
Принимаем катеты сварных швов 6
Находим требуемую длину швов из условий
,
,
Принимаем длину сварных швов
3.4.3.3 Узел 3
Крепление ригеля к колонне выполняем на сварке с помощью пластин.
Расчетные усилия в узле
Предполагаем, что момент передается верхней и нижней пластинами.
Находим усилия в верхнем и нижнем поясе:
, где
- расстояние между центрами тяжести поясов,
Определяем требуемую толщину пластины
, где
- ширина пластины,
Принимаем
Длина сварных швов 1
Находим требуемый катет сварных швов из условий
Принимаем катет
Принимаем катеты сварных швов 2
Находим требуемую длину швов из условий
Принимаем длину сварных швов
Принимаем катеты сварных швов 3
Принимаем высоту ребер 200 мм.
Проверяем выполнение условий
, где
, где
- доля момента, воспринимаемого ребрами
- момент инерции ребер
Тогда
Назначаем катет сварных швов 4
Определим момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
- эксцентриситет,
Тогда
Суммарный момент
Длина сварных швов 5
Находим требуемый катет сварных швов из условий
,
Принимаем катет
Принимаем катеты сварных швов 6
Находим требуемую длину швов из условий
,
Принимаем длину сварных швов
3.4.3.4 Узел 4
Крепление ригеля к колонне выполняем на сварке с помощью пластин.
Расчетные усилия в узле
Предполагаем, что момент передается верхней и нижней пластинами.
Находим усилия в верхнем и нижнем поясе:
, где
- расстояние между центрами тяжести поясов,
Определяем требуемую толщину пластины
, где
- ширина пластины,
Принимаем
Назначаем катеты сварных швов 1
Находим момент инерции сварных швов 1
, где
- соответственно длины горизонтальных и вертикальных сварных швов,
- толщина пластины,
- высота вертикального ребра, принимаем
Статический момент швов
Площадь швов
Центр тяжести
Момент сопротивления
Сварные швы работают на растягивающее усилие и момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
, где
Проверяем условия
Условия выполняются, значит, катеты швов достаточные.
Принимаем катеты сварных швов 2
Находим требуемую длину швов из условий
Принимаем длину сварных швов
Принимаем катеты сварных швов 3
Принимаем высоту ребер 200 мм.
Проверяем выполнение условий
, где
, где
- доля момента, воспринимаемого ребрами
- момент инерции ребер
Тогда
Назначаем катет сварных швов 4
Определим момент от эксцентричного приложения нагрузки
, где
- эксцентриситет,
Тогда
Суммарный момент
Принимаем сварные швы 5 аналогично швам 1
, где
Проверяем условия
Принимаем катеты сварных швов 6
Находим требуемую длину швов из условий
Принимаем длину сварных швов
4. Основания и фундаменты здания
4.1 Привязка проектируемого здания к существующему рельефу строительной площадки
Природный рельеф строительной площадки с размерами ABxCD=226х120 м имеет незначительный перепад высот по абсолютным отметкам в пределах длины здания, который составил 142.25-140.75=1.5 м.Это свидетельствует о том, что природный рельеф площадки относительно "спокойный". Принимаем решение "сгладить" существующий природный рельеф в пределах контура, принимая рельеф с уклоном 0.002.
Абсолютную отметку планировочной поверхности принимаем равной 141.5 м. Тогда проектные "красные" отметки проектного рельефа углов строительной площадки будут иметь следующие отметки:
т.A:
т.B:
т.C:
т.D:
Углы контура проектируемого здания будут иметь следующие отметки:
т.1:
т.2:
т.3:
т.4:
т.5:
т.6:
т.7:
т.8:
т.9:
т.10:
Назначаем абсолютную отметку , соответствующую уровню чистого пола 1-го этажа проектируемого здания:
4.2 Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства
Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства заключается в уточнении наименований каждого инженерно-геологического элемента, а также в определении производных и классификационных характеристик грунтов и начального расчетного сопротивления .
4.2.1 Расчет характеристик грунтов
Расчет производится в порядке залегания ИГЭ грунта от поверхности земли по первой скважине, как наиболее близко распложенной к расчетному сечению.
Результаты расчета сведены в таблицу
|
№ ИГЭ |
Усл. обозн. |
Наименование грунта и его состояние |
, м |
, % |
, МПа |
, кПа |
||||
|
ИГЭ-1 |
Суглинок тугопластичный |
2,4 |
8 |
0,5 |
0,689 |
0,944 |
14 |
218,3 |
||
|
ИГЭ-2 |
Глина полутвердая |
2 |
24 |
0,25 |
0,847 |
0,956 |
18 |
269,4 |
||
|
ИГЭ-3 |
Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой |
6 |
- |
- |
0,663 |
1 |
28 |
400 |
||
|
ИГЭ-4 |
Супесь текучая |
6 |
5 |
1,2 |
0,621 |
1,036 |
16 |
239,5 |
||
|
ИГЭ-5 |
Суглинок полутвердый |
3,6 |
9 |
0,111 |
0,721 |
0,862 |
22 |
238,5 |
4.2.2 Инженерно-геологические разрезы
4.3 Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения в сечении I-I
Выполняем расчет фундаментов по буквенной оси М и цифровым 6 (ФМЗ-1) и 7 (ФМЗ-2).
Строительство ведется в г. Москва.
Подвал отсутствует.
Мощность , начальное расчетное сопротивление и модуль деформации грунта ИГЭ-1 являются достаточными, чтобы использовать данный слой грунта в качестве несущего.
Назначаем класс бетона фундамента В20. Толщину защитного слоя .
4.3.1 Расчет ФМЗ-1
Расчет и проектирование фундамента (ФМЗ-1) в сечении I-I производим по заданной расчетной нагрузке на обрез фундамента:
4.3.1.1 Определение высоты фундамента (ФМЗ-1)
Определение расчетной высоты фундамента
Уточняем требуемую рабочую высоту плитной части фундамента по приближенной формуле:
, где
- расчетная нагрузка, передаваемая колонной на уровне обреза фундамента,
- коэффициент,
- коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки,
- коэффициент, учитывающий вид материала фундамента,
- расчетное сопротивление бетона растяжению,
- реактивный отпор грунта от расчетной продольной нагрузки без учета веса фундамента и грунта на его уступах,
Определяем требуемую расчетную высоту плитной части фундамента
, условие выполняется.
Полученную расчетную высоту плитной части фундамента округляем кратно 0.15 м в большую сторону, принимая равной .
Назначаем высоту фундамента, принимая во внимание, что минимальная высота фундамента должна быть не менее 1.5 м,.
4.3.1.2 Определение глубины заложения фундамента (ФМЗ-1)
Определяем расчетную глубину промерзания несущего слоя грунта , где - коэффициент, учитывающий температурный режим здания, , - нормативная глубина промерзания грунта, определяемая в зависимости от климатического района строительства,
Глубина заложения для внутреннего фундамента не зависит от расчетной глубины промерзания грунтов.
Глубина заложения фундамента по конструктивным требованиям , где - высота фундамента, , - толщина слоя грунта от обреза фундамента до планировочной отметки земли,
Так как расчетная глубина промерзания грунта меньше, чем конструктивная глубина заложения фундамента, то в качестве расчетного значения глубины заложения фундамента принимаем большую из них, то есть .
Абсолютная отметка подошвы фундамента составляет: .
4.3.1.3 Определение размеров подошвы фундамента (ФМЗ-1)
Так как фундамент испытывает воздействие только нормальной силы, он считается центрально нагруженным. Следовательно, фундамент проектируется квадратным в плане.
Определяем предварительные (ориентировочные) размеры подошвы фундамента.
, где
- начальное расчетное сопротивление грунта ИГЭ-1,
- осредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах,
- глубина заложения фундамента,
Полученные размеры фундамента округляем в большую сторону кратно 0.3. Принимаем
Определяем соотношение длины здания к его высоте
Уточняем расчетное сопротивление грунта основания
, где
и - коэффициенты условий работы, и
- коэффициент, , так как прочностные характеристики определены непосредственными испытаниями
- коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения несущего слоя грунта, для -
- ширина подошвы фундамента, ,
- коэффициент, так как
- расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой,
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента , где
- удельный вес грунта неразрушенной структуры ИГЭ-1
Так как расчетное сечение I-I распложено ближе к скважине №1, следовательно, толщи грунта принимаем по ней. Тогда
, где
- удельный вес грунта неразрушенной структуры ИГЭ-2
- удельный вес грунта неразрушенной структуры ИГЭ-2
- удельный вес грунта ИГЭ-3 с четом взвешивающего действия воды
, где
- удельный вес твердых частиц грунта ИГЭ-3
- плотность твердых частиц грунта ИГЭ-3
- удельный вес воды
- коэффициент пористости грунта ИГЭ-3
- удельный вес грунта ИГЭ-4 с четом взвешивающего действия воды
, где
- удельный вес твердых частиц грунта ИГЭ-4
- плотность твердых частиц грунта ИГЭ-4
- удельный вес воды
- коэффициент пористости грунта ИГЭ-4
- удельный вес грунта ИГЭ-5 с четом взвешивающего действия воды
, где
- удельный вес твердых частиц грунта ИГЭ-5
- плотность твердых частиц грунта ИГЭ-5
- удельный вес воды
- коэффициент пористости грунта ИГЭ-5
Уточняем размеры подошвы фундамента
Полученные размеры фундамента округляем в большую сторону кратно 0.3. Принимаем
Определяем максимальное и минимальное краевое давление и среднее давление под подошвой центрально нагруженного фундамента в предположении линейного распределения напряжений в грунте.
, где
Условия не выполняются. Принимаем решение увеличить размеры подошвы до
Уточняем расчетное сопротивление грунта
, где
Условия выполняются, следовательно, фундамент подобран правильно. Однако в основании имеются недонапряжения, составляющие
Принимаем
Два условия не выполняются, следовательно, принимаем .
4.3.2 Расчет ФМЗ-2
Расчет и проектирование фундамента (ФМЗ-2) в сечении II-II производим по заданной расчетной нагрузке на обрез фундамента:
4.3.2.1 Определение высоты фундамента (ФМЗ-2)
Определение расчетной высоты фундамента
Уточняем требуемую рабочую высоту плитной части фундамента по приближенной формуле:
, где
- расчетная нагрузка, передаваемая колонной на уровне обреза фундамента,
Определяем требуемую расчетную высоту плитной части фундамента
, условие выполняется.
Полученную расчетную высоту плитной части фундамента округляем кратно 0.15 м в большую сторону, принимая равной .
Назначаем высоту фундамента, принимая во внимание, что минимальная высота фундамента должна быть не менее 1.5 м,.
4.3.2.2 Определение глубины заложения фундамента (ФМЗ-2)
Глубина заложения принимаем аналогичной ФМЗ-1.
Абсолютная отметка подошвы фундамента составляет:
.
4.3.2.3 Определение размеров подошвы фундамента (ФМЗ-2)
Так как фундамент испытывает воздействие только нормальной силы, он считается центрально нагруженным. Следовательно, фундамент проектируется квадратным в плане.
Определяем предварительные (ориентировочные) размеры подошвы фундамента.
Полученные размеры фундамента округляем кратно 0.3. Принимаем
Уточняем расчетное сопротивление грунта основания
Уточняем размеры подошвы фундамента
Полученные размеры фундамента округляем кратно 0.3. Принимаем
Уточняем расчетное сопротивление грунта основания
Определяем максимальное и минимальное краевое давление и среднее давление под подошвой центрально нагруженного фундамента в предположении линейного распределения напряжений в грунте.
, где
Окончательно принимаем размеры подошвы
4.4 Вычисление вероятной осадки фундаментов с учетом взаимного влияния
4.4.1 Вычисление вероятной осадки фундамента (ФМЗ-1)
Вычисление вероятной осадки ФМЗ-1 в сечении II-II производится методом послойного суммирования.
Вычисляем ординаты эпюр природного давления (вертикальные напряжения от действия собственного веса грунта) и вспомогательной по формуле
Расчет ведем в табличной форме
|
Точка |
|||||
|
0 |
- |
- |
0 |
0 |
|
|
1 |
19,9 |
1,8 |
35,82 |
7,16 |
|
|
2 |
19,9 |
0,6 |
47,76 |
9,55 |
|
|
3 |
19 |
2 |
85,76 |
17,15 |
|
|
4 |
9,98 |
6 |
145,64 |
29,13 |
|
|
5 |
10,4 |
6 |
208,04 |
41,61 |
|
|
6 |
9,88 |
3,6 |
243,61 |
48,72 |
Определяем дополнительное вертикальное давление по подошве фундамента
Разбиваем толщу под подошвой фундамента на элементарные подслои толщиной
Величину общей осадки определяем по формуле
Дополнительные напряжения в грунте от взаимного влияния фундаментов вычисляем методом угловых точек
,
где - давление по подошве ФМЗ-2,
Расчет выполняем в табличной форме
|
0.00 |
0.00 |
0.250 |
0.250 |
0.00 |
|
|
0.36 |
0.74 |
0.245 |
0.222 |
12.65 |
|
|
0.44 |
0.92 |
0.242 |
0.207 |
19.25 |
|
|
0.71 |
1.48 |
0.225 |
0.158 |
36.85 |
|
|
1.07 |
2.22 |
0.196 |
0.109 |
47.85 |
|
|
1.42 |
2.95 |
0.168 |
0.076 |
50.60 |
|
|
1.78 |
3.69 |
0.141 |
0.055 |
47.30 |
|
|
1.93 |
4.00 |
0.132 |
0.048 |
46.20 |
|
|
2.13 |
4.43 |
0.120 |
0.041 |
43.45 |
|
|
2.49 |
5.17 |
0.102 |
0.032 |
38.50 |
|
|
2.84 |
5.91 |
0.087 |
0.025 |
34.10 |
|
|
3.20 |
6.65 |
0.075 |
0.020 |
30.25 |
|
|
3.56 |
7.38 |
0.064 |
0.017 |
25.85 |
|
|
3.91 |
8.12 |
0.056 |
0.014 |
23.10 |
|
|
4.27 |
8.86 |
0.049 |
0.012 |
20.35 |
Расчет осадок ведем в табличной форме
|
№ ИГЭ |
Наименование грунта и его состояние |
Мощность слоя, |
, м |
, м |
, кПа |
, кПа |
, кПа |
, кПа |
, кПа |
|||
|
ИГЭ-1 |
Суглинок тугопластичный |
2.4 |
0.00 |
0.00 |
0.00 |
1.000 |
128.90 |
0.00 |
128.90 |
122.34 |
14000 |
|
|
0.48 |
0.48 |
0.80 |
0.800 |
103.12 |
12.65 |
115.77 |
112.82 |
|||||
|
0.12 |
0.60 |
1.00 |
0.703 |
90.62 |
19.25 |
109.87 |
102.30 |
|||||
|
ИГЭ-2 |
Глина полутвердая |
2 |
0.36 |
0.96 |
1.60 |
0.449 |
57.88 |
36.85 |
94.73 |
87.85 |
18000 |
|
|
0.48 |
1.44 |
2.40 |
0.257 |
33.13 |
47.85 |
80.98 |
76.10 |
|||||
|
0.48 |
1.92 |
3.20 |
0.160 |
20.62 |
50.60 |
71.22 |
66.22 |
|||||
|
0.48 |
2.40 |
4.00 |
0.108 |
13.92 |
47.30 |
61.22 |
59.77 |
|||||
|
0.20 |
2.60 |
4.33 |
0.094 |
12.12 |
46.20 |
58.32 |
55.85 |
|||||
|
ИГЭ-3 |
Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой |
6 |
0.28 |
2.88 |
4.80 |
0.077 |
9.93 |
43.45 |
53.38 |
49.68 |
28000 BC |
|
|
0.48 |
3.36 |
5.60 |
0.058 |
7.48 |
38.50 |
45.98 |
42.94 |
|||||
|
0.48 |
3.84 |
6.40 |
0.045 |
5.80 |
34.10 |
39.90 |
37.40 |
|||||
|
0.48 |
4.32 |
7.20 |
0.036 |
4.64 |
30.25 |
34.89 |
32.24 |
|||||
|
0.48 |
4.80 |
8.00 |
0.029 |
3.74 |
25.85 |
29.59 |
27.89 |
|||||
|
0.48 |
5.28 |
8.80 |
0.024 |
3.09 |
23.10 |
26.19 |
24.56 |
|||||
|
0.48 |
5.76 |
9.60 |
0.020 |
2.58 |
20.35 |
22.93 |
Общая осадка
Условие выполняется.
4.4.2 Вычисление вероятной осадки фундамента (ФМЗ-2)
Вычисление вероятной осадки ФМЗ-2 в сечении II-II производится методом послойного суммирования.
Вычисляем ординаты эпюр природного давления (вертикальные напряжения от действия собственного веса грунта) и вспомогательной по формуле
Расчет ведем в табличной форме
|
Точка |
|||||
|
0 |
- |
- |
0 |
0 |
|
|
1 |
19,9 |
1,8 |
35,82 |
7,16 |
|
|
2 |
19,9 |
0,6 |
47,76 |
9,55 |
|
|
3 |
19 |
2 |
85,76 |
17,15 |
|
|
4 |
9,98 |
6 |
145,64 |
29,13 |
|
|
5 |
10,4 |
6 |
208,04 |
41,61 |
|
|
6 |
9,88 |
3,6 |
243,61 |
48,72 |
Определяем дополнительное вертикальное давление по подошве фундамента
Разбиваем толщу под подошвой фундамента на элементарные подслои толщиной
Величину общей осадки определяем по формуле
Дополнительные напряжения в грунте от взаимного влияния фундаментов вычисляем методом угловых точек
,
где - давление по подошве ФМЗ-1,
Расчет выполняем в табличной форме
|
0.00 |
0.250 |
0.250 |
0.00 |
|
|
0.90 |
0.212 |
0.210 |
0.52 |
|
|
1.00 |
0.204 |
0.201 |
0.77 |
|
|
1.80 |
0.148 |
0.139 |
2.32 |
|
|
2.70 |
0.106 |
0.090 |
4.12 |
|
|
3.60 |
0.080 |
0.061 |
4.90 |
|
|
4.33 |
0.065 |
0.046 |
4.90 |
|
|
4.50 |
0.062 |
0.044 |
4.64 |
|
|
5.40 |
0.050 |
0.032 |
4.64 |
|
|
6.30 |
0.040 |
0.025 |
3.87 |
|
|
7.20 |
0.033 |
0.019 |
3.61 |
|
|
8.10 |
0.028 |
0.016 |
3.09 |
|
|
9.00 |
0.024 |
0.013 |
2.84 |
|
|
9.90 |
0.020 |
0.011 |
2.32 |
|
|
10.80 |
0.017 |
0.009 |
2.06 |
Общая осадка
Условие выполняется.
Расчет осадок ведем в табличной форме
|
№ ИГЭ |
Наименование грунта и его состояние |
, м |
, м |
, кПа |
, кПа |
, кПа |
, кПа |
, кПа |
, м |
|||
|
ИГЭ-1 |
Суглинок тугопластичный |
2.4 |
0.00 |
0.00 |
0.00 |
1.000 |
275.00 |
0.00 |
275.00 |
269.76 |
14000 |
|
|
0.54 |
0.54 |
0.40 |
0.960 |
264.00 |
0.52 |
264.52 |
262.44 |
|||||
|
0.06 |
0.60 |
0.44 |
0.944 |
259.60 |
0.77 |
260.37 |
241.35 |
|||||
|
ИГЭ-2 |
Глина полутвердая |
2 |
0.48 |
1.08 |
0.80 |
0.800 |
220.00 |
2.32 |
222.32 |
196.55 |
18000 |
|
|
0.54 |
1.62 |
1.20 |
0.606 |
166.65 |
4.12 |
170.77 |
149.57 |
|||||
|
0.54 |
2.16 |
1.60 |
0.449 |
123.48 |
4.90 |
128.37 |
115.59 |
|||||
|
0.44 |
2.60 |
1.93 |
0.356 |
97.90 |
4.90 |
102.80 |
99.92 |
|||||
|
ИГЭ-3 |
Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой |
6 |
0.10 |
2.70 |
2.00 |
0.336 |
92.40 |
4.64 |
97.04 |
86.18 |
28000 BC |
|
|
0.54 |
3.24 |
2.40 |
0.257 |
70.68 |
4.64 |
75.32 |
67.23 |
|||||
|
0.54 |
3.78 |
2.80 |
0.201 |
55.28 |
3.87 |
59.14 |
53.38 |
|||||
|
0.54 |
4.32 |
3.20 |
0.160 |
44.00 |
3.61 |
47.61 |
43.36 |
|||||
|
0.54 |
4.86 |
3.60 |
0.131 |
36.03 |
3.09 |
39.12 |
35.83 |
|||||
|
0.54 |
5.40 |
4.00 |
0.108 |
29.70 |
2.84 |
32.54 |
29.94 |
|||||
|
0.54 |
5.94 |
4.40 |
0.091 |
25.03 |
2.32 |
27.35 |
25.29 |
|||||
|
0.54 |
6.48 |
4.80 |
0.077 |
21.18 |
2.06 |
23.24 |
4.5 Расчет тел фундаментов
4.5.1 Расчет ФМЗ-1
4.5.1.1 Конструирование фундамента
Назначаем количество и высоту ступеней фундамента, принимая их кратно 0.15м.
Так как , то принимаем одну ступень фундамента, при этом высоту ступени принимаем равной .
Окончательная высота плитной части , а окончательная рабочая высота плитной части
Назначаем размеры консолей ступени плитной части, принимая их кратно 0.15м .
4.5.1.2 Расчет прочности фундамента на продавливание
Так как пирамида продавливания выходит за пределы основания фундамента, то расчет на продавливание не производим.
4.5.1.3 Расчет по прочности на раскалывание
Проверяем выполнение условия
, где
- ширина и высота сечения базы колонны,
- коэффициент трения бетона по бетону,
- коэффициент, учитывающий совместную работу фундамента с грунтом,
- площадь вертикального сечения фундамента, ,
Условие выполняется, следовательно, раскалывания фундамента не произойдет.
4.5.1.4 Расчет прочности фундамента на смятие
Проверяем выполнение условия
, где
- фактическая площадь смятия,
- расчетная площадь смятия,
- коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки,
- расчетное сопротивление бетона смятию
Условие выполняется, следовательно, смятия бетона не произойдет.
4.5.1.5 Расчет прочности фундамента по поперечной силе
Проверяем условие
Прочность ступени по поперечной силе обеспечена.
4.5.1.6 Определение сечения арматуры плитной части фундамента
Площадь сечения рабочей арматуры определяем из расчета на изгиб консольных выступов.
Определяем изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II
Площадь сечения рабочей арматуры
Задаемся шагом стержней 200мм. Тогда требуемый диаметр рабочей арматуры 8 мм. Принимаем минимально допустимый диаметр 10 мм.
4.5.1.7 Расчет прочности подколонника по нормальным сечениям
Фундамент центрально нагружен. Находим требуемую площадь сечения арматуры
Площадь сечения отрицательна. Назначаем шаг продольных стержней 250 мм. Таким образом минимально допустимый диаметр стержней 12 мм. Принимаем 3 стержня диаметром 12 мм.
4.5.1.8 Расчет прочности подколонника по наклонному сечению
Изгибающий момент
Площадь поперечной арматуры
Принимаем шаг поперечных сеток 200 мм.
Диаметр поперечных стержней 10 мм.
4.5.2 Расчет ФМЗ-2
4.5.2.1 Конструирование фундамента
Назначаем количество и высоту ступеней фундамента, принимая их кратно 0.15м.
Так как , то принимаем две ступени фундамента, при этом высоту ступеней принимаем .
Окончательная высота плитной части , а окончательная рабочая высота плитной части
Назначаем размеры консолей ступеней плитной части, принимая их кратно 0.15м .
4.5.2.2 Расчет прочности фундамента на продавливание
Так как пирамида продавливания выходит за пределы основания фундамента, то расчет на продавливание не производим.
4.5.2.3 Расчет по прочности на раскалывание
Проверяем выполнение условия
, где
- ширина и высота сечения базы колонны,
- коэффициент трения бетона по бетону,
- коэффициент, учитывающий совместную работу фундамента с грунтом,
- площадь вертикального сечения фундамента,
Условие выполняется, следовательно, раскалывания фундамента не произойдет.
4.5.2.4 Расчет прочности фундамента на смятие
Проверяем выполнение условия
, где
- фактическая площадь смятия,
- расчетная площадь смятия,
- коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки,
- расчетное сопротивление бетона смятию
Условие выполняется, следовательно, смятия бетона не произойдет.
4.5.2.5 Расчет прочности фундамента по поперечной силе
Проверяем условие
Прочность ступени по поперечной силе обеспечена.
4.5.2.6 Определение сечения арматуры плитной части фундамента
Площадь сечения рабочей арматуры определяем из расчета на изгиб консольных выступов.
Определяем изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II
Площадь сечения рабочей арматуры
Задаемся шагом стержней 150мм. Тогда требуемый диаметр рабочей арматуры 12 мм, что больше минимально допустимого диаметра 10 мм.
4.5.2.7 Расчет прочности подколонника по нормальным сечениям
Фундамент центрально нагружен. Находим требуемую площадь сечения арматуры
Площадь сечения отрицательна. Назначаем шаг продольных стержней 0.4м. Таким образом минимально допустимый диаметр стержней 12 мм. Принимаем стержни диаметром 12 мм.
4.5.2.8 Расчет прочности подколонника по наклонному сечению
Изгибающий момент
Площадь поперечной арматуры
Принимаем шаг поперечных сеток 150 мм.
Диаметр стержней 10 мм.
5. БЖД
5.1 Противопожарные требования
В соответствии со СНиП 21-01-97* "Пожарная безопасность зданий и сооружений" гостиница, входящая в состав комплекса, относится по функциональной пожарной опасности к классу Ф1.2, учреждения торговли - к классу Ф3.1. Этажи данных классов имеют не менее двух эвакуационных выходов. Ширина основных эвакуационных выходов не менее 0.8 м, высота в свету не менее 1.9 м. Направление открывания дверей - по направлению к выходам из здания.
Вместимость гостиницы - 96 мест, количество этажей - 5. В соответствии с п. 1.36 СНиП 2.08.02-89* (2003) "Общественные здания и сооружения" число мест для III степени огнестойкости не должно превышать 150, а в соответствии с таблицей 1 наибольшее число этажей - 5.
Площадь противопожарного отсека для жилых этажей гостиницы 1142м?. За противопожарный отсек принят один этаж гостиницы. В соответствии с таблицей 1 СНиП 2.08.02-89* (2003) наибольшая площадь противопожарного отсека для 5-этажных зданий III степени огнестойкости составляет 2000м?.
Расстояние от наиболее удаленной точки жилого этажа до ближайшего эвакуационного выхода составляет 30м. В соответствии с п.1.109 СНиП 2.08.02-89* (2003) плотность людского потока для гостиниц определяется графой 4 таблицы 10 и принимается св.3 до 4 чел/м?. Наибольшее нормируемое расстояние до ближайшего эвакуационного выхода составляет 40м.
Наибольшая площадь противопожарного отсека торговых учреждений составляет 942м?. В соответствии со СНиП 2.08.02-89* (2003) для III степени огнестойкости наибольшая площадь отсека принимается 1000м?.
Расстояние от наиболее удаленной точки торгового зала до эвакуационного выхода составляет 30м. Отношение площади основных эвакуационных проходов к общей площади торгового зала 25%. В соответствии с таблицей 8 СНиП 2.08.02-89* (2003) для залов объемом менее 5тыс. м3 III степени огнестойкости наибольшее расстояние до эвакуационного выхода - 35м.
Таким образом, здание комплекса имеет III степень огнестойкости и его конструкции должны отвечать следующим требованиям по пределу огнестойкости:
|
Степень огне- стойкости здания |
Предел огнестойкости строительных конструкций, не менее |
|||||||
|
Несущие элементы здания |
Наружные ненесущие стены |
Перекрытия междуэтажные (в том числе чердачные и над подвалами) |
Элементы бесчердачных покрытий |
Лестничные клетки |
||||
|
Настилы (в т.ч. с утеплителем) |
Фермы, балки, прогоны |
Внутренние стены |
Марши и площадки лестниц |
|||||
|
III |
R 45 |
Е 15 |
RЕI 45 |
RЕ 15 |
R 15 |
RЕI 60 |
R 45 |
Принятый тип противопожарных преград, отделяющих торговые учреждения от гостиницы - стены 1-го типа с 1-м типом заполнения проемов.
Первый этаж гостиницы разделен на 3 противопожарных отсека - предприятие питания, приемно-вестибюльная группа и адмистративно-хозяйственная группа помещений. Принятый тип преград - стены 1-го типа.
Складские помещения учреждений торговли отделены от помещений иного назначения противопожарными перегородками - 1-го типа в соответствии с п. 1.74 СНиП 2.08.02-89* (2003).
По периметру здания устроен проезд для пожарных машин на удалении от стен в пределах 5-8 м и шириной 6 м.
Торговые залы имеют площадь 942м? каждый. Согласно п.1.112 СНиП 2.08.02-89* (2003) на одного человека, находящегося в торговом зале приходится 1.35 м?. Тогда расчетное число одновременно находящихся в торговом зале определяется
, где
- площадь торгового зала, , - площадь на одного человека, ,
Ширина основных эвакуационных проходов для залов площадью более 400 м? не менее 2.5 м.
Согласно таблице 10 СНиП 2.08.02-89* (2003) на 1 м ширины эвакуационного выхода для залов объемом до 5 тыс. м3 III степени огнестойкости приходится 115 человек. Тогда требуемая ширина выходов из торговых залов
, где
- максимальное число человек, находящихся в торговом зале, , - число человек на 1 м ширины эвакуационного выхода, ,
5.2 Оценка огнестойкости колонны
5.2.1 Исходные данные
Производится расчет огнестойкости колонны учреждения торговли по потере несущей способности . Колонна расположена в буквенной оси М и цифровой 13.
Тип колонны - двутаврового сечения 30К1:
Материал колонны сталь С245:
Нагрузка на колонну
Расчетная длина
5.2.2 Расчет огнестойкости
Эксцентриситет
, где
- расчетные усилия
Определяем коэффициент потери прочности по формуле
, где
- продольная сила,
- расчетное сопротивление,
- эксцентриситет,
- момент сопротивления,
- площадь сечения,
Определяем коэффициент потери устойчивости нагретой колонны по формуле
, где
- расчетная длина,
- модуль упругости материала,
- момент инерции,
Находим значение критической температуры данной колонны
при , при
За критическую температуру принимаем меньшее из выявленных значений критических температур, то есть
Определяем приведенную толщину сечения колонны по формуле
, где
- площадь поперечного сечения,
- обогреваемая часть периметра сечения,
Определяем предел огнестойкости колонны
По СНиП 21-01-97* нормируемый предел огнестойкости колонны для III степени огнестойкости составляет , поэтому данная колонна не удовлетворяет требованиям огнестойкости.
В связи с этим необходимо произвести защиту колонны от воздействия огня. Для защиты колонны используем обшивку в 2 слоя гипсокартонном. Суммарная толщина , коэффициент теплоемкости , плотность .
Определяем приведенную толщину пластин для двутаврового сечения по осям x и y по формулам:
- для полки
- для стенки
, где
- коэффициент теплоемкости стали,
- толщина полки двутавра,
- толщина стенки двутавра,
- высота двутавра,
Определяем предел огнестойкости, если бы приведенная толщина была
При
Определяем поправку к полученному значению, так как у заданной конструкции равна не 1 см, а 0.675 см у полки и 0.497 у стенки:
при имеем
для полки
для стенки
Значение предела огнестойкости облицованной колонны
- по полке
- по стенке
За искомый предел огнестойкости принимаем , что соответствует нормируемому значению предела огнестойкости колонны
5.3 Организация безопасного производства работ при монтаже профнастила
Перед началом монтажа, по окончании установки и закрепления всех конструкций покрытия, выполнить ряд работ:
- по периметру здания на стойках, закрепленных к торцевым ригелям и прогонам крайних рядов здания натянуть страховочные канаты
- другие страховочные канаты уложить (с небольшим натяжением) непосредственно на прогоны, на которые опираются своими концами листы укладываемого настила. Элементы крепления страховочных канатов, включая стойки, установить до подъема соответствующих конструкций. Крепление стоек производить с помощью хомутов. Установку, натяжение и закрепление страховочных канатов, расположенных по периметру здания, производить с применением механизированных подъемников, а установку и прикрепление страховочных канатов, укладываемых вдоль ригелей, производить с применением ПВУ-2, к которому работающий должен закрепляться перед перемещением по ригелю стропом предохранительного пояса. Общее направление монтажа профилированного настила принято от торца здания, возле которого расположена маршевая лестница, к другому, а в пролете - от одной оси ряда к другой.
Общая схема организации монтажа:
1- маршевая лестница,
2- страховочный канат, натянутый по стойкам по периметру здания
3- страховочный канат, уложенный по ригелям
4- то же, по прогонам
5- предохранительное верхолазное устройство (ПВУ)
Вначале с помощью крана установить первый и второй монтируемые листы. Прием первого листа осуществлять двумя рабочими, один из которых находится на маршевой лестнице (с закреплением к ее конструкции стропом предохранительного пояса), а другой - на прогоне у другого конца монтируемого листа, куда он переходит с маршевой лестницы, предварительно прикрепившись карабином стропа к страховочному канату. После тщательной выверки первый предварительно закрепить, для чего оператор, закрепленный стропом предохранительного пояса за конструкции маршевой лестницы, пристреливает двумя дюбелями этот лист к торцевому прогону, а затем, закрепившись предохранительным поясом за страховочный канат, переходит последовательно к соседним прогонам и пристреливает к ним настил. После этого выверить и прикрепить всеми самонарезными болтами в той же последовательности и с принятием тех же мер предосторожности второй лист и установить комбинированные заклепки между первым и вторым листом. Затем закрепить самонарезными болтами первый лист, установит и прикрепить ПВУ к прогону крайнего ряда.
Монтаж третьего и четвертого листов осуществлять тремя и более рабочими. Подачу листов осуществлять в перевернутом положении (проектное положение эти листы займут при кантовке). Прием листов производить на ранее смонтированный второй лист (для удобства последующих работ принимаемый лист сместить на одну гофру в сторону укладки). Третий лист кантовать и уложить в проектное положение с предварительным закреплением его четырьмя самонарезными болтами (по 2 в разные прогоны). При этом оператор, прикрепленный к ПВУ карабином пояса, находясь на на середине смонтированного листа, должен помогать кантовать этот лист и закреплять его. После этого четвертый лист сместить в сторону проектного положения, кантовать, уложить по проекту, закрепить самонарезными болтами и комбинированными заклепками. При растаскивании третьего и последующих листов рабочие, находящиеся со стороны их торцов, должны прикрепляться к канату, уложенному по прогонам.
Технологический процесс укладки последующих листов аналогичен третьему и четвертому листу.
Схема положения рабочих при монтаже
1- места закрепления рабочих стропом предохранительного пояса
2- положение рабочих
3- ПВУ
4- место складирования листов
5- порядок монтажа листов
6- страховочные канаты по стойкам
7- страховочный канат, уложенный по прогонам
При ведении работ по укладке, транспортировке и закреплению листов профилированного настила категорически запрещается нахождение работающих на незакрепленных листах: доступ на листы разрешается после равномерного их закрепления по периметру не менее чем на 30 % закрепляющих устройств.
При подходе по закрепленным листам настила к границе перепада высот в процессе производства работ рабочие должны закрепляться карабином предохранительного пояса к страховочному канату или ПВУ.
При монтаже листов необходимо учитывать наличие опасной зоны действия монтажного крана, монтирующего пролетные конструкции. При этом рабочие, занятые на приемке, растаскивании и укладке щитов, не должны заходить за пределы опасной зоны действия монтажного крана.
6. Технология и организация строительства
6.1 Проект производства работ
6.1.1 Технология производства работ
Организация работ по возведению несущих конструкций и перекрытий пятиэтажной части рассмотрим на примере одного этажа:
1) монтаж колонн
2) монтаж ригелей
3) монтаж прогонов
4) укладка профнастила
5) укладка арматурных сеток
6) подача и укладка бетона
Одноэтажная часть возводится в следующей последовательности:
1) монтаж колонн
2) монтаж ригелей
3) монтаж прогонов
4) монтаж профнастила
а) Монтаж колонн
Перед установкой колонн должна быть проверена и смазана резьба анкерных болтов. Проверку осуществлять навертыванием гаек. Для предохранения резьбы при опускании колонны во время наводки на резьбу надеть предохранительные колпачки из кровельной стали или газовых труб с конусным верхом для облегчения прохождения в отверстия плиты.
Устанавливают колонны ны выверенные гайки. Гайки наворачивать с требуемой точностью установки верхней поверхности. Поднятую колонну устанавливать, опирая на навернутые гайки и совмещая риски на колонне с разбивочными осями. Положение колонны по вертикали обеспечивается точностью установки гаек и при необходимости может быть выправлено их подкручиванием. После установки положение колонны фиксировать постановкой шайб и закреплением плиты вторыми гайками, которые зажимают опорные плиты и обеспечивают устойчивость колонны. Выверенные колонны подлить мелкозернистым бетоном.
Перед монтажом колонны разложить вдоль ряда их установки на деревянные прокладки под углом. До подъема колонны обстроить подмостями: лестницами и площадками, а также монтажными стяжными приспособлениями.
Монтаж осуществлять без премещения крана поворотом стрелы. Стоянку располагать так, чтобы вылет стрелы позволял, повернув клонну в вертикальное положение без его изменения, поставить ее на фундамент. При одновременном подъеме колонны и повороте стрелы возможно опасное отклонение подъемного полиспаста от вертикаои. Все опреации выполнять на минимальной скорости.
Строповку производить выше центра центра тяжести, чтобы после подъема она заняла вертикальное положение. Для обеспечения вертикального положения колонны при ее установке строп должен быть закреплен по оси центра тяжести колонны или охватывать ее с двух сторон. Крепить строп за специальные предусмотренные отверстия.
Все работы по выверке производить до расстроповки колонн и их закрепления. Необходимую проверку вертикальности выполнять двумя теодолитами.
б) Монтаж ригелей и прогонов
Монтаж осуществлять отдельными элементами. Предварительно на элементы необходимо нанести риски. Ригели монтировать но опорные пластины, закрепить на ветикальных пластинах монтажными болтами. Нижний пояс, вертикальные ребра, верхнюю пластину закрепить монтажной сваркой. После выполнения всех необходимых сварных швов монтажные болты удалить. Прогоны по завершении выверки закрепить монтажной сваркой.
Строповку осуществлять двухветвевым стропом, закрепляя концы захвата за верний пояс. Также возможна строповка двухветвевыс стропом "на удав" с закреплением замком с дистанционной расстроповкой. Трос выдергивания штыря замка закрепить на концах элементов у места их крепления.
Раскладку ригелей и прогонов выполнять вдоль ряда их установки на деревянные прокладки под углом.
в) Монтаж стального профилированного настила
Между собой листы настила соединять внахлестку комбинированными заклепками. К прогонам и ригелям настил крепит самонарезающими болтами.
Листы настила укладывать вдоль линии фронта работ. Укладывать пакеты листов на подкладки, а сверху закрыть водозащитным материалом. Монтаж настила осуществлять после завершения монтажа и закрепления всех нижележащих конструкций.
Строповку осуществлять с применением траверс и захватов, которые заводят под волну настила. Укладку производить от одного конца к другому, от края к середине. Для установки болтов по месту просверливать отверстия, в которые ввернуть болт до отказа.
6.1.2 Выбор типа крана и их привязка к объекту.
В зависимости от габаритных размеров возводимого здания и условий стройплощадки (расстояния до существующих сооружений) принимаем вариант установки одного башенного крана для монтажа пятиэтажной части, устанавливаемого с боковой стороны возводимой части. Для возведения одноэтажных частей принимаем стреловые самоходные гусеничные краны.
Выбор и привязка крана выполняется с учетом монтажа конструкций или подъема грузов в таре наибольшей массы Q, на наибольшем удалении (наибольшем рабочем вылете крюковой подвески крана - Rраб) от оси кранового рельсового пути и при наибольшей высоте подъема груза - Нраб.
Расчет основных рабочих параметров крана: грузоподъемности, вылета и высоты подъема крюка производится аналитически по массам наибольших грузов, наибольшим расстояниям и высотам их подъема от оси кранового пути и отметки головок рельсов с учетом грузозахватных устройств, размеров зон безопасности и размеров грузов (тары).
6.1.2.1 Расчет башенного крана
1) Определяем наименьшую высоту подъема крюка
, где
- расстояние от уровня стоянки крана до наивысшей монтажной отметки,
- высота запаса проноса конструкции над опорой,
- высота последнего монтажного элемента,
- высота строповки элемента,
2) Определение требуемой грузоподъемности
Наиболее тяжелым элементом является ригель -
Тогда требуемая грузоподъемность крана
, где
- масса строповочных устройств,
3) Определение требуемого вылета крюка
Требуемый вылет крюка определяем по формуле
, где
- расстояние между крановыми рельсовыми путями,
- минимально допустимое расстояние от края возводимой части до оси рельса,
- ширина возводимой части,
Конкретный тип и марка кранов выбирается с учетом полученных аналитических результатов по диаграмме технических параметров крана: грузоподъемности, вылету, высоте подъема крюка при обязательной сверке допустимости полученных величин грузовых моментов для всех учтенных грузов с его грузовой характеристикой с целью обеспечения грузовой устойчивости.
Таблица наибольших грузов, расстояний и высот
|
Наименование грузов |
Масса груза, т |
Требеумая высота подъема |
Наибольший вылет крюка, м |
Грузовой момент, т·м |
|
|
Колонна |
0,979 |
21,7 |
21,75 |
21,29 |
|
|
Ригель |
1,64 |
27,35 |
14,25 |
23,37 |
|
|
Прогон |
0,21 |
24,85 |
21,75 |
4,57 |
|
|
Профнастил |
0,54 |
26,85 |
19 |
10,26 |
Принимаем для возведения пятиэтажной части башенный кран КБ-308А.
6.1.2.2 Расчет стреловых кранов
1) Определяем наименьшую высоту подъема крюка
, где
- расстояние от уровня стоянки крана до наивысшей монтажной отметки, , - высота запаса проноса конструкции над опорой, , - высота последнего монтажного элемента, , - высота строповки элемента,
2) Определение требуемой грузоподъемности
Наиболее тяжелым элементом является ригель -
Тогда требуемая грузоподъемность крана
, где
- масса строповочных устройств, ,
3) Определение требуемого вылета крюка
Требуемый вылет крюка определяем графическим путем
Конкретный тип и марка кранов выбирается с учетом полученных аналитических результатов по диаграмме технических параметров крана: грузоподъемности, вылету, высоте подъема крюка при обязательной сверке допустимости полученных величин грузовых моментов для всех учтенных грузов с его грузовой характеристикой с целью обеспечения грузовой устойчивости.
Таблица наибольших грузов, расстояний и высот
|
Наименование грузов |
Масса груза, т |
Требеумая высота подъема |
Наибольший вылет крюка, м |
Грузовой момент, тм |
|
|
Колонна |
0,69 |
6,9 |
6,7 |
4,62 |
|
|
Ригель |
0,96 |
10,7 |
6 |
5,76 |
|
|
Прогон |
0,21 |
8,2 |
9 |
1,89 |
|
|
Профнастил |
0,54 |
10,2 |
9 |
4,86 |
Принимаем для возведения одноэтажных частей два стреловых самоходных гусеничных крана РДК-25.2.
6.2 Проектирование календарного графика
Календарный план строительства на основе общей организационно-технической схемы устанавливает очередность и сроки строительства основных и вспомогательных зданий и сооружений.
По данным календарного плана строительства строят графики потребности в рабочих кадрах, материальных ресурсах, основных машинах и механизмах. Объемы СМР и потребность в деталях, полуфабрикатах и основных материалах определяют по данным типовых проектов, проектов аналогов или по действующим справочниками расчетным нормативам.
Исходными данными для составления календарного плана являются: сметная и другие части проекта (РП), в том числе отдельные разделы ПОС, разработанные до составления календарного плана, ведомости объемов работ, расчеты необходимых ресурсов, организационно-технологические схемы возведения основных зданий и сооружений и описание методов сложных СМР, нормативные или директивные (установленные) сроки строительства комплекса и его частей.
Основой построения календарных планов является принцип поточного строительства. Для ускорения производства работ целесообразным является совмещение работ. Правильное совмещение работ по времени позволяет добиться условий, при которых снижается не только продолжительность строительства, но и достигается более рациональное использование ресурсов, как материальных, так и трудовых. Организация поточного производства в строительстве предусматривает:
а) расчленение процесса производства на отдельные работы, предпочтительно равные или кратные по трудоемкости
б) установление целесообразной последовательности выполнения работ и соединение взаимосвязанных работ в общей совокупный процесс, и их синхронизация, чем достигается непрерывность строительного производства
в) закрепление отдельных видов работ за определенными бригадами рабочих, установление последовательности включения в поток отдельных объектов и движение бригад в процессе выполнения работ
6.3 Строительный генеральный план
6.3.1 Основные принципы проектирования
Стройгенпланом называется генеральный план площадки, на котором показана расстановка основных монтажных и грузоподъемных механизмов, временных зданий, сооружений и установок, возводимых и использованных в период строительства.
Стройгенплан является частью комплексной документации на строительство и его решения должны быть увязаны с остальными разделами проекта, в том числе с принимаемой технологией работ и сроками строительства, установленными графиками. Решения стройгенплана должны отвечать требованиям строительных нормативов. Решения стройгенплана должны обеспечивать рациональное прохождение грузопотоков по площадке путем сокращения числа перегрузок и уменьшения расстояния перевозок. Эти требования, прежде всего, относятся к особо тяжелым грузам. Правильное размещение монтажных механизмов, складов - основное решение этой задачи. Стройгенплан должен обеспечивать наиболее полное удовлетворение бытовых нужд работников строительства, принятые решения должны отвечать требованиям техники безопасности, пожарной безопасности и условиям охраны окружающей среды.
Затраты на временное строительство должны быть минимальными. Их сокращение достигается использованием постоянных объектов, уменьшением объема временных зданий. Объектный стройгенплан проектируют отдельно на все виды строящихся зданий и сооружений, входящих в состав общестроительного стройгенплана. Для сложных объектов стройгенплан может составляться на различные этапы и виды работ.
Исходными данными для разработки объектного стройгенплана служат общеплощадочный стройгенплан, выполненный на предыдущей стадии проектирования, календарный план и технологические карты, ППР данного объекта, уточненные расчеты потребности в ресурсах, а также рабочие чертежи здания.
При проектировании объектного стройгенплана недостаточно определить габариты складских помещений в зоне действия грузоподъемного механизма, следует выполнить раскладку и сборку конструкций по типам и маркам, точно показать место под те или иные материалы, тару, оснастку и инвентарь. После размещения складов переходят к привязке временных строений. Следующим этапом проектирования является привязка временных коммуникаций, включая место подключения к постоянным коммуникациям.
6.3.2 Расчет и проектирование временных инвентарных зданий
Определение площадей временных зданий и сооружений производится по максимальной численности работающих (по календарному плану) одновременно на строительной площадке и нормативной площади на одного человека, пользующегося данными помещениями.
Численность работающих определяется по формуле
, где
- численность рабочих, принимаемая по графику движения рабочих календарного плана,
- численность инженерно-технических работников
- численность младшего обслуживающего персонала
Потребность в инвентарных зданиях
|
№ п/п |
Наименование |
Числ-ть персонала |
Норма на одного |
Расч. площадь |
Принятые размеры |
||
|
ед изм. |
велич |
||||||
|
1 |
Гардеробная |
105 |
м?/чел |
0,9 |
94.5 |
Подобные документы
Титульный список строительства жилого комплекса из 6 жилых зданий. Разработка календарного плана строительства исследуемого комплекса. Методика и содержание генерального плана. Рабочая привязка монтажных и грузоподъемных машин. Расчет площадей складов.
курсовая работа [599,2 K], добавлен 13.07.2015Порядок составления генерального плана. Определение стоимости строительства в титульном списке стройки. Проектирование календарного плана строительного комплекса. Разработка строительного генерального плана, его технико-экономические показатели.
курсовая работа [151,2 K], добавлен 09.11.2010Проектирование второго пускового комплекса поликлиники, геологическое изучение площадки под строительство. Составление генерального плана сооружения. Расчет монолитной плиты перекрытия и фундаментов, технология строительства и составление сметы.
дипломная работа [3,2 M], добавлен 23.06.2009Создание дизайн-проекта функционального пространства холла гостиничного комплекса. Современные направления дизайн-проектирования. Разработка концепции проекта. Выбор технических средств. Этапы разработки трёхмерной модели. Комплексная подача проекта.
дипломная работа [3,0 M], добавлен 16.09.2016Расчет и конструирование балки настила. Подбор, компоновка основного сечения главной балки. Составление расчетной схемы и определение расчетных длин колонны. Монтажный узел главной балки, компоновка соединительных элементов. Проверки подобранного сечения.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 18.04.2018Технико-экономические показатели и объемно-планировочные решения проектируемого здания. Характеристика района строительства и инженерно-геологические условия площадки. Расчет параметров и армирование элементов конструкции, динамический анализ и нагрузки.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 13.01.2018Исследование методов производства работ. Устройство фундаментов, монтаж надземных конструкций, земляные и кровельные работы. Составление строительного генерального плана. Организация складского хозяйства. Временное электроснабжение строительной площадки.
курсовая работа [65,1 K], добавлен 11.11.2013Разработка проекта строительства одноэтажного каркасного производственного здания: стеновые ограждения из панелей "сэндвич", крыша из клеефанерных панелей покрытия. Определение основных размеров несущих конструкций, их статический и конструктивный расчёт.
курсовая работа [255,9 K], добавлен 12.07.2012Разработка проекта строительства сельскохозяйственного здания по унифицированной габаритной схеме, с использованием в качестве несущей конструкции двухконсольной рамы пролетом 36 м. Расчет ограждающих элементов, несущих конструкций и основных узлов.
курсовая работа [346,0 K], добавлен 05.12.2013Способы производства земляных работ. Выбор крана для возведения каркаса. Расчет и разработка календарного графика. Подсчет основных технико-экономических показателей строительства. Проектирование стройгснплана и составление технологической карты.
курсовая работа [342,4 K], добавлен 21.01.2016
