Водоснабжение и водоотведение торгового комплекса в городе Санкт-Петербург

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

водопровод напор расход гидравлический

Введение

1. Определение расчетных расходов воды

2. Внутренний водопровод холодной воды

2.1 Выбор системы и схемы внутреннего водопровода холодной воды

2.2 Гидравлический расчет

2.3 Подбор устройств для измерения расходов воды

2.4 Определение требуемого напора

3. Внутренний водопровод горячей воды

3.1 Выбор системы и схемы внутреннего водопроводагорячей воды

3.2 Гидравлический расчет

3.3 Расчет водонагревателя

3.4 Подбор устройств для измерения расходов воды

3.5 Определение требуемого напора

4. Внутренний противопожарный водопровод

4.1 Выбор системы и схемы внутреннего противопожарного водопровода

4.2 Определение параметров системы АУП

4.3 Гидравлический расчет спринклерной системы

4.4 Определение требуемого давления пожарного насоса

4.5 Определение параметров системы внутреннего пожаротушения

4.6 Гидравлический расчет пожарного трубопровода

4.7 Определение требуемого напора

5. Внутренняя канализация

5.1 Выбор системы внутренней канализации

5.2 Определение расчетных расходов

5.3 Расчет сети бытовой канализации

5.4 Гидравлический расчет дворовой канализационной сети

6. Внутренние водостоки

6.1 Описание системы внутренних водостоков

6.2 Расчет внутренних водостоков

Список литературы



Выпускная квалификационная работа выполнена в соответствии с нормативными документами на основании выданного задания.

Проект "Водоснабжение и водоотведение торгового комплекса в городе Санкт-Петербург" выполнен в соответствии с действующей нормативной литературой:

- СП 30.13330.2012 Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85* "Внутренний водопровод и канализация зданий".

- СП 10.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод.

Требования пожарной безопасности».

Внутренняя система объединенного хозяйственно-противопожарного водопровода.

Предусмотрена объединенная хоз-противопожарная система водоснабжения. Запроектировано 2 ввода диаметром 350 мм. На вводах предусмотрены водомерные узлы с крыльчатым водомером и электрическими задвижками диаметром 350 на обводной линии. Включение которых происходит при нажатии пожарных пожарных кранов в здании. Одновременно происходит включение пожарного насоса который находится в техническом помещении подвала. Подающая магистраль прокладывается за подвесным потолком первого этажа на отм. +4,500 м.

Система горячего водоснабжения.

Приготовление горячей воды предусматривается в ИТП, который установлен в подвале. Схема присоединения водонагревателя - одноступенчатая. Подобран скоростной водонагреватель 01 ОСТ34-588-68, ТУ-400-28-429-82. Водоснабжение ИТП предусматривается от городской сети. Учет расхода горячей воды предусматривается в ИТП. Установлены счетчики на подающем трубопроводе ВК-32 крыльчатый, на циркуляционном - крыльчатый ВСГ-20. Температура горячей воды 65. Система водоснабжения запроектирована: из стальных оцинкованных труб (ГОСТ 3262-75) - магистрали, стояки, подводки к сан. приборам.

Внутренние сети горячего водоснабжения жилого дома выполнены в виде секционных узлов. Система принята с нижней разводкой за подвесным потолком первого этажа на отм. +4,500. При пересечении плит перекрытия трубы системы водоснабжения заключить в гильзы, выступающие от перекрытия на 20-30 мм. В верхних точках трубопроводов системы горячего водоснабжения предусматриваются устройства для выпуска воздуха. В нижних точках спуск воды производится через спускники у основания стояков. Магистральные сети водоснабжения прокладываются с уклоном 0,002.

Противопожарные мероприятия.

Согласно таблице 1 СП 10.13130.200 расход на внутреннее пожаротушение принимаем 2 струи по 2,5 л/с. Для внутреннего пожаротушения в здании запроектированы пожарные краны ПК. На вводе предусмотрен общедомовой водомерный узел с электрозадвижкой диаметром 350 мм на обводной линии, включение которой происходит при нажатии кнопок у пожарных кранов. Одновременно происходит включение пожарных насосов. Для поливки территории предусматривается установка поливочных кранов по периметру здания. Для возможного отключения участков сети на магистральных трубопроводах, в основании стояков и на ответвлении труб устанавливаются вентили. Запроектирована спринклерная система пожаротушения для двух этажей. Марка оросителя СВГ-12. Для обеспечения необходимого напора в системе установлены насосы "Grundfos" NK 250-500/525 один рабочий и один резервный.

Бытовая канализация.

Внутреняя система канализации предусмотрена из поливиниллхлоридных труб ПВХ ГОСТ 22689.20-77. На чердаке предусматривается переход в вытяжной стояк. Чердак "теплный", расчетная температура +10. При прохождении через наружную стену на выпуске канализации предусматривается узел герметезации по серии 5.905-26.08 "Уплотнение выпуска канализации в цокольных (подвальных) этажах зданий. Выпуски канализации диаметром 110 заключены в стальные гильзы ГОСТ 10704-91. Пространство между рабочей трубой и гильзой заполняется цементным раствором.

Ливневая канализация.

Для отвода дождевых и талых вод с кровли здания предусматривается установка сисетмы внутренних водостоков с выпуском на отмостку здания. Сети К2, проходящие по чердаку, покрываются теплоизоляцией марки Тermaflex FRZ толщиной 30мм.

Монтаж внутренних сетей выполнить строго по проекту при соблюдении техники безопасности согласно СП 30.13330.2012 и при наличии гигеинических сертификатов на все применяемые материалы. Испытания систем проводить в соответсвии СП 30.13330.2012.



1. Определение расчетных расходов воды

Расчетные средние суточные расходы воды, м³/сут, для j-го расчетного участка системы водопровода определяются по формулам (1.1), (1.2), (1-3) согл. [1]:

Холодной: (1.1)

Горячей: (1.2)

общий (суммарно - холодной и горячей воды):

(1.3)

где i - потребители, к которым вода поступает по j-му расчетному участку сети водопровода;

, , - расчетные средние суточные расходы воды (холодной, горячей, общий) для различных видов потребителей, определяются по таблицам А2 и A3 приложения А[1]

Для каждой группы однородных (одинаковых) потребителей Q_Tопределяется по формуле:

Q_T=(q_u*U)/1000 (1.4)

где q_u- расчетный (удельный) средний за год суточный расход воды на одного потребителя (л/сут. на потребителя), принимаемая по таблицам А2 и A3 приложения А [1];

U - число водопотребителей в здании или сооружении.

Поперсоналу (U=28чел/день):

Q_T1^c=12*28/1000=0,34м³/сут

Q_T1^h=8*28/1000=0,22м³/сут

Q_T1^tot=20*28/1000=0,56м³/сут

По посетителям (U=1500 чел/день):

Q_T2^c=5*1500/1000=7,5м³/сут

Q_T2^h=3*1500/1000=4,5м³/сут

Q_T2^tot=8*1500/1000=12м³/сут

По производству (U=450блюд/день)

Q_T3^c=8*450/1000=3,6м³/сут

Q_T3^h=4*450/1000=1,8м³/сут

Q_T3^tot=12*450/1000=5,4м³/сут

Общий:

?Q_T^c=Q_T2^c +Q_T3^c +Q_T4^c=0,34+3,6+7,5=11,44м³/сут

?Q_T^h=Q_T1^h +Q_T2^h +Q_T3^h=0,22+1,8+4,5=6,52м³/сут

?Q_T^tot=Q_T1^tot + Q_T2^tot + Q_T3^tot=0,56+5,4+12=17,96м³/сут

Расчетные средние часовые расходы воды, м³/ч, для j-го расчетного участка системы водопровода определяются по формуламсогл. [1]:

Холодной q^с_Ti= Q^с_Ti/T (1.5)

Горячей q^h_Ti= Q^h_Ti/T (1.6)

Общий q^tot_Ti= Q^tot_Ti/T (1.7)

где Q_Ti- расчетный средний суточный расходы воды, м³/сут;

T - время работы торгового центра, ч. (Т=10 ч)

По персоналу:

q^с_T1=0,34/10=0,03 м3/ч

q^h_T1=0,22/10=0,022 м3/ч

q^tot_T1=0,56/10=0,06 м3/ч

По посетителям:

q^с_T2=7,5/10=0,75 м3/ч

q^h_T2=4,5/10=0,45 м3/ч

q^tot_T2=12/10=1,2 м3/ч

По производству:

q^с_T3=3,6/10=0,36 м3/ч

q^h_T3=1,8/10=0,18 м3/ч

q^tot_T3=5,4/10=0,54 м3/ч

Общий:

?q^с=q^с_T1+ q^с_T2+ q^с_T3=0,03+0,36+0,75=1,14м3/ч

?q^h=q^h_T1+ q^h_T2+ q^h_T3=0,22+0,18+0,45=0,65м3/ч

?q^tot=q^tot_T1+ q^tot_T2+ q^tot_T3=0,06+0,54+1,2=1,80 м3/ч

Средние расчетные часовые расходы воды, л/ч, определяются по формулам:

Холодной Q^c_i=q^с_Ti*1000/N_i (1.8)

Горячей Q^h_i=q^h_Ti*1000/N_i (1.9)

Общий Q^tot_i=q^tot_Ti*1000/N_i (1.10)

где q_Ti- расчетные средние часовые расходы воды, м³/ч, для j-го расчетного участка системы водопровода

N - количество приборов

По персоналу(N^tot=14;N^с=14;N^h=8):

Q^с₁=0,03*1000/14=2,4 л/ч

Q^h₁=0,022*1000/8=2,8 л/ч

Q^tot₁=0,056*1000/14=4 л/ч

По посетителям (N^tot=15;N^с=15;N^h=8):

Q^с₂=0,75*1000/15=50 л/ч

Q^h₂=0,45*1000/8=56,25 л/ч

Q^tot₂=1,2*1000/15=80 л/ч

По производству (N^tot=9;N^с=9;N^h=8):

Q^с₃=0,36*1000/9=40 л/ч

Q^h₃=0,18*1000/8=22,5 л/ч

Q^tot₃=0,54*1000/9=60 л/ч

Общий:

?Q^с=1,14*1000/38=30,09 л/ч

?Q^h=0,65*1000/24=27,18 л/ч

?Q^tot=1,8*1000/38=47,26 л/ч

В соответствии с таблицей А.4 Приложения А [2] оканчателые значения расчетных максимально часовых qhr (м3/ч) и максимально секундных q (л/с) расходов воды находим путей интерполяции в зависимости от средних часовых расходов (л/ч) и количества приборов.

По персоналу:

q^с_hr1=0,258 м3/ч

q^h_hr1=0,273 м3/ч

q^tot_hr1=0,0,56 м3/ч

q^с₁=0,174 л/с

q^h₁=0,217 л/с

q^tot₁=0,0,38 л/с

По посетителям:

q^с_hr2=2,065 м3/ч

q^h_hr2=1,713 м3/ч

q^tot_hr2=2,985 м3/ч

q^с₂=1,255 л/с

q^h₂=1,305 л/с

q^tot₂=1,76 л/с

По производству:

q^с_hr3=1,33 м3/ч

q^h_hr3=1,43 м3/ч

q^tot_hr3=1,89 м3/ч

q^с₃=0,98 л/с

q^h₃=0,918 л/с

q^tot₃=1,37 л/с

Общий:

?q^с_hr=2,98м3/ч

?q^h_hr=2,49м3/ч

?q^tot_hr=4,55 м3/ч

?q^с= 1,51л/с

?q^h= 1,46л/с

?q^tot= 2,29л/с

Расчетные минимальные часовые расходы холодной и горячей воды, м³/ч, определяются по формуле

q_{hr min} = q_TЧK_min (1.11)

где К_min - принимается по таблице 1 [2] в зависимости от величины

K_max=q_hr/q_T (1.12)

Где q_hr - расчетные максимальные часовые, м³/ч;

q_t - расчетные средние часовые расходы воды, м³/ч

По персоналу:

K_max^с₁=0,258/0,03=7,68; K_min^с₁=0,04

K_max^h₁=0,273/0,02=12,19; K_min^h₁=0,04

K_max^tot₁=0,56/0,056=10; K_min^tot₁=0,04

q^с_hr,min1=0,03*0,04=0,0013л/с

q^h_hr,min1=0,02*0,04=0,0008л/с

q^tot_hr,min1=0,056*0,04=0,0022л/с

По посетителям:

K_max^с₂=2,065/0,75=2,753; K_min^с₂=0,0696

K_max^h₂=1,713/0,45=3,81; K_min^h₂=0,04

K_max^tot₂=2,985/1,2=2,488; K_min^tot₂=0,102

q^с_hr,min2=0,75*0,0696=0,052л/с

q^h_hr,min2=0,45*0,04=0,018л/с

q^tot_hr,min2=1,2*0,102=0,122л/с

По производству:

K_max^с₃=1,33/0,36=3,694; K_min^с₃=0,04

K_max^h₃=1,43/0,18=7,944; K_min^h₃=0,04

K_max^tot₃=1,89/0,54=3,5; K_min^tot₃=0,04

q^с_hr,min3=0,36*0,04=0,014л/с

q^h_hr,min3=0,18*0,04=0,0072л/с

q^tot_hr,min3=0,54*0,04=0,0216л/с

Общий:

?K_max^с=2,978/1,14=2,604; ?K_min^с=0,088

?K_max^h=2,492/0,652=4,39; K_min^h=0,04

?K_max^tot=4,554/1,796=2,536; ?K_min^tot=0,096

?q^с_hr,min=1,14*0,088=0,100л/с

?q^h_hr,min=0,652*0,04=0,0261л/с

?q^tot_hr,min=1,796*0,096=0,1724л/с

Расчетные максимальные суточные расходы воды (м³/сут) в сетях водопроводов холодной и горячей воды определяются по формуле:

Q_max.сут=Q_T*K_d (1.13)

Где Q_T - расчетный средний суточный расход воды, м3/сут

K_d - коэффициент максимальной суточной неравномерности, принимаемый по таблице А.5 приложения А [2].

По персоналу:

Q^с_{макс.сут1}=0,36*1,77=0,595 м3/сут

Q^h_{макс.сут1}=0,224*1,77=0,396 м3/сут

Q^tot_{макс.сут1}=0,56*1,77=0,991 м3/сут

По посетителям:

Q^с_{макс.сут2}=7,5*1,17=8,775 м3/сут

Q^h_{макс.сут2}=4,5*1,17=5,265 м3/сут

Q^tot_{макс.сут2}=12*1,17=14,04 м3/сут

По производству:

Q^с_{макс.сут3}=3,6*1,17=4,212 м3/сут

Q^h_{макс.сут3}=1,8*1,41=2,538 м3/сут

Q^tot_{макс.сут3}=5,4*1,17=6,318 м3/сут

Общий:

?Q^с_{макс.сут}=11,436*1,41=16,123 м3/сут

?Q^h_{макс.сут}=6,524*1,41=9,199 м3/сут

?Q^tot_{макс.сут}=17,96*1,17=21,013 м3/сут



2. Внутренний водопровод холодной воды

2.1 Выбор системы и схемы внутреннего водопровода холодной воды

Схема сети - тупиковая, с верхней разводкой магистрали. Магистраль располагается на первом этаже за подвесным на отметке +4,500 от уровня чистого пола с уклоном 0,002 в сторону ввода. Разводки к санитарно-техническим приборам пролагаются в санузлах открыто на высоте 0,2 м от пола. Приборы подключаются к сети при помощи гибких шлангов диаметром 15 мм.

Водопроводная сеть в здании монтируется из стальных водогазопроводных оцинкованных труб по ГОСТ 3262-75*, d_у=25-50мм.

Магистраль прокладывается диаметром трубопроводов 50 и 40 мм ГОСТ 3262-75 за подвесным потолком первого этажа на отметке 4,500 м и крепится с помощью подвесок хомутовых типа ПГ, ГОСТ 16127-78.

К магистральному трубопроводу предусматривается подключение поливочных кранов условным диаметром 25мм, устанавливаемых в нишах наружных стен.. Ответвление к поливочному крану снабжается запорным вентилем и тройником с пробкой на случай отключения крана на зимнее время года. В основании всех стояков устанавливаются сливные вентили на случай необходимости слива воды из стояка.

Для учета расхода воды на вводе устанавливают крыльчатый счетчик типа ВСХ на высоте 1,0 м от пола первого этажа и оборудуется фильтром типа ФММ-40, крыльчатым счетчиком типа ВСХ-40, обводной линией.. Также на вводах устанавливается обратный клапан и спускное устройство.

В здании предусмотрено подключение трех поливочных кранов диаметром 25мм на отметке 0,000.

В подвале трубопроводы изолируются, используется теплоизоляция ThermacompactIS (S), толщина изоляции 6 мм. Для устройства ввода применяются стальные электросварные трубы d=355,6х4мм ГОСТ 10704-91, которые прокладываются с минимальным уклоном от здания 0,002 и глубиной заложения 2,1м. На вводе в здание устанавливается водомерный узел на отметке 1,000.

2.2 Гидравлический расчёт

Гидравлический расчёт выполняется для системы холодного водоснабжения. Устанавливается расчётное направление от ввода до наиболее удалённой и высокорасположенной водоразборной точки, вычерчивается расчётная схема (Приложение 1). Расчет сети производится на максимальную нагрузку системы, т.е. на момент наибольшего водопотребления при условии обеспечения требуемого напора. Гидравлический расчет сетей водопроводов холодной воды необходимо производить по максимальным секундным расходам воды. Гидравлический расчет водопроводов холодной воды включает: определение расчетных расходов воды, подбор диаметров подающих трубопроводов, кольцующих перемычек и стояков, потерь давления и установления нормируемого свободного напора у контрольных точек водоразбора.

Последовательность гидравлического расчета внутренней водопроводной сети принимается следующей:

1. Устанавливается расчетное направление от ввода до наиболее удаленной и высокорасположенной водоразборной точки, которая называется диктующей (контрольной) и для которой сумма гидравлических потерь будет наибольшей.

2. Вычерчивается расчетная схема водопроводной сети, намечаются расчетные участки, которые заключаются между двумя ответвлениями, то есть участок, на котором расчетный расход постоянный. На расчетной схеме проставляются номера расчетных участков и их длины, определяется для каждого участка число приборов, в соответствии с планами типового этажа и подвала, а также аксонометрической схемой.

3. Гидравлический расчет рекомендуется выполнять в виде таблицы.

4. По среднечасовому расходу и числу приборов N находятся расчетный максимальный секундный расход воды для расчетных участков сетей водопровода по таблице А.4 приложения А [2].

5. Определяется расчетный расход воды для каждого участка, по которому, пользуясь табл. 2.3, подбирается диаметр участка сети, скорость движения воды на участке, удельные потери i . Следует иметь в виду, что скорость движения воды в трубах рекомендуется в пределах 0,7…1,2 м/с и недолжна превышать 1,5 м/с в соответствии с п. 5.5.6 [1].

6. В соответствии с [5] по табл. 2.3 определяются потери напора на расчетных участках, сумма которых будет определять УНL - потери напора на трение по расчетному направлению. Весь гидравлический расчёт сводится в таблицу 2.1.

Таблица 2.1 Гидравлический расчет холодного водоснабжения

Номера расчетных участков	Число приборов N	qT/N, л/ч	q, л/с	Ш, мм	Скорость движения воды, м/с	Длина участка L, м	Потери напора, м
							На 1м i	На участке iL
1-2	1	30,095	0,63	25	1,18	0,99	0,172	0,17
2-3	2		0,65	25	1,22	0,55	0,183	0,10
3-4	3		0,68	32	0,71	7,8	0,046	0,36
4-5	5		0,75	32	0,79	7,4	0,055	0,41
5-6	6		0,78	32	0,82	0,44	0,059	0,03
6-7	9		0,87	32	0,91	1,56	0,073	0,11
7-8	17		1,08	40	0,86	0,7	0,054	0,04
8-9	24		1,23	50	0,58	59	0,019	1,11
9-10	38		1,51	50	0,71	43,7	0,028	1,22
10-11	38	47,26	1,88	50	0,89	28,6	0,060	1,71
?Hl=	5,26
Ввод	38	47,26	1,88	100	0,27	93	0,001	0,09

2.3 Подбор устройств для измерения расхода воды

Счетчик на вводе в здание подбирается на максимальный секундный расход q^tot=2,29 л/с.

Изначально принимается счетчик d=20 мм в соответствии с таблицей 3 [1]

Cчетчик с предварительно принятым диаметром условного прохода надлежить проверять:

· на пропуск расчетного максимального секундного расхода; при этом потери давления (напора) в счетчиках холодной воды не должны превышать для крыльчатых счетчиков 0,05 МПа (5 м), а для турбинных 0,025

МПа (2,5 м);

· на возможность измерения расчетных минимальных часовых расходов воды холодной и горячей воды; при этом минимальный расход воды для выбранного счетчика (по паспорту прибора в зависимости от метрологического класса) не должен превышать расчетный минимальный часовой

Для крыльчатого счетчика с диаметром условного прохода 20 мм минимальный расход воды 0,025 м3/ч, максимальный - 5 м3/ч=1,39л/с, а поскольку расчетный максимальный секундный расход2,29 л/с, следовательно, условие не выполняется, необходимо увеличить диаметр условного прохода.

Принимается крыльчатый счетчик с диаметром условного прохода d=40мм. Для данного счетчика минимальный расход воды 0,16 м3/ч, а максимальный =10 м3/ч=2,78 л/с, что больше 2,29 л/с, следовательно, условие выполняется.

Подобранный счетчик проверяют на пропуск минимального расчетного расхода и на потери напора.

Расчетный минимальный часовой расход q_hr,min^tot=0,172 м3/ч, что не меньше, чем предел чувствительности счетчика 0,08 м3/ч, следовательно, условие выполняется.

Тогда потери напора в счетчике определяются по формуле (2.1) в соответствии с [1]:

h =S*q² (2.1)

где q = 2,29 л/с - расчетный расход воды (максимальный секундный);

S = 0,5 м/(л/с)2 - гидравлическое сопротивление счетчика диаметром 40 мм;

h=0,5*2,29²=2,62 м

2,62 меньше 5 м, следовательно, окончательно принимается счетчик крыльчатыйd=40 мм типа ВК-40.

2.4 Определение требуемого напора

Требуемый напор на вводе в здание определяется по формуле (2.2) в соответствии [1]:

(2.2)

Н_геом - геометрическая высота подачи воды, м Н_геом=21,77-10,067=10,703 м;

Н_вв- потери напора на вводе в водопровод, Н_вв=0,09 м;

Н_ву- потери напора в водомерном узле, Н_ву=2,62м;

(1 + K_l)*H_l - сумма потерь напора по расчётному направлению с учётом потерь на местные сопротивления в арматуре и фасонных частях (K_l = 0,3 - для жилых зданий в соответствии [7])

(1 + K_l)*H_l=(1+0,3)*5,26=6,84 м

H_f- свободный напор перед диктующей водоразборной точкой,H_f=2м.

H_тр=10,703+0,09+6,84+2,62+2=22,25 м

Гарантированный напор в сети Н_гар. =40м , а требуемый напор в здании

Н_тр=22,25м, т.е. Н_гар больше Н_тр, следовательно, дополнительная установка насосов не требуется.

3. Внутренний водопровод горячей воды

3.1 Выбор системы и схемы внутреннего водопровода горячей воды

Система горячего водоснабжения здания предусматривается закрытая c нижней разводкой, с приготовлением горячей воды в индивидуальном тепловом пункте, который находится в подвале.

Ввод выполнен в канале теплосети из стальных водогазопроводных оцинкованных труб dу=70 мм, ГОСТ 3262-75*.

Трубы ввода укладываются в железобетонные лотки Л4-8/2, серия 3.006.1-2.87.1 (длина 2970мм, ширина 780мм, высота 530мм, масса 0,9т, объем 0,36м3), глубина заложения ввода 1,30м.

На вводе предусмотрены водомерные узлы.. Для учета количества воды приняты: на подающем трубопроводе счетчик типа ВСГ-32; на циркуляционном водопроводе счетчик типа ВСГ-20.

Система горячего водоснабжения запроектирована из стальных водогазопроводных оцинкованных труб dу=3250мм, ГОСТ 3262-75*. Прокладка трубопровода принята открытым способом.

Магистральный трубопровод прокладывается за подвесным потолком на отм. 4,500 м, крепится с помощью подвесок типа ПГ, ГОСТ 16127-78.

Схема системы горячего водоснабжения однотрубная с закольцованными магистральными трубопроводами. Преимущество такой системы заключается в ее простоте и повышенной гидравлической устойчивостью. Подводки к санитарно-техническим приборам прокладываются, открыто на высоте 0,24 м. от пола. Трубы систем горячего водоснабжения, в местах их пересечения с перекрытиями следует заключать в гильзы, которые выпускают выше чистого пола на 20-30мм.

Арматура на сети:

- задвижки, устанавливаемые на вводе трубопровода, после водомерного узла, в основаниях подающих стояков, на кольцующих перемычках;

- латунные вентили;

- сливные краны;

- смесители.

На водомерных узлах устанавливаются фильтры типа ФММ-40.

Все трубопроводы в пределах подвала покрываются трехслойной тепловая изоляция трубопровода, толщиной 9 мм.

- первый слой: масляная краска МА-15, ГОСТ 10503-71;

- второй слой: трубная изоляция Termaflex FRZ из вспененного полиэтилена, ТУ 5768-003-70446861-2009;

- третий слой: лакостеклотаканьпокровная, ТУ 2296-12-05758799-2003.

Приготовление горячей воды предусматривается индивидуальном тепловом пункте, где предусмотрен скоростной водонагреватель 01 ОСТ34-588-68, ТУ 400-28-429-82 (характеристики приведены в пункте 3.3), который оборудуется регулятором температуры типа 43-1, ТУ 25-02.090123-81, dу=50мм, обеспечивающим автоматическое отключение водонагревателя при достижении расчётной температуры воды.

Схема присоединения водонагревателей горячего водоснабжения - одноступенчатая. Схема подключения изображена на рисунке 1.

Рисунок 1. Одноступенчатая схема присоединения водонагревателей:

1 ? регулятор температуры; 2 ? водонагреватель горячего водоснабжения; 3 ? обратный клапан; 4 ? повыстельно-циркуляционный или циркуляционный насос; 5 ? водомер горячей воды; 6 ? регулятор расхода; 7 ? водомер холодной воды.

3.2 Гидравлический расчёт

Устанавливается расчётное направление от ввода до наиболее удалённой и высокорасположенной водоразборной точки, вычерчивается расчётная схема (Приложение 2). Определяется расчётный расход воды для каждого участка, подбирается диаметр, скорость движения воды на участке, удельные потери i, определяются потери напора на расчётных участках и общие потери с учётом коэффициента K_l, который учитывает потери напора в местных сопротивлениях. Предварительный гидравлический расчёт сводится в таблицу 4.1.



Таблица 3.1 Предварительный гидравлический расчет горячего водоснабжения.

Номера расчетных участков	Число приборов N	qT/N, л/ч	q, л/с	Ш, мм	Скорость движения воды, м/с	Длина участка L, м	Потери напора, м
							На 1м i	На участке iL	Kl	Htot=i*L(1+Ki)
1-2	1	27,18	0,77	32	0,98	0,91	0,092	0,08	0,2	0,10
2-3	2		0,80	32	1,00	0,55	0,097	0,05	0,2	0,06
3-4	3		0,84	40	0,79	0,50	0,048	0,02	0,2	0,03
4-5	3		0,84	40	0,79	4,26	0,048	0,21	0,1	0,23
5-6	3		0,84	40	0,79	3,80	0,048	0,18	0,2	0,22
6-7	5		0,91	40	0,86	4,00	0,057	0,23	0,2	0,27
7-8	5		0,91	40	0,86	4,26	0,057	0,24	0,1	0,27
8-9	8		1,02	40	0,97	1,14	0,072	0,08	0,1	0,09
9-10	16		1,26	40	1,19	58,20	0,110	6,37	0,2	7,65
10-11	24		1,46	40	1,37	21,10	0,148	3,12	0,2	3,74
11-12	24		1,46	40	1,37	2,30	0,148	0,34	0,1	0,37
12-13	24		1,46	40	1,37	19,00	0,148	2,81	0,2	3,37
13-14	24		1,46	40	1,37	2,20	0,148	0,32	0,1	0,36
?	16,76

Определение расхода циркуляционной воды проводится по количеству тепла, необходимого для возмещения теплопотерь в подающих и циркуляционных трубопроводах вследствие их охлаждения. Расчет потерь тепла подающими и циркуляционными трубопроводами сводится в табл. 3.2, расчетная схема представлена в приложении 3.

Таблица 3.2 Расчет потерь тепла трубопроводами Т3, Т4.

Участки	Условный диаметр, мм	Длина участка, м	Количество участков	Теплопотери
				Удельные теплопотери трубопровода, Вт/м	Теплопотери на участке, Вт.	Суммарные теплопотери, Вт.
1	2	3	4	5	6	7
Подающий Ст. Т3-1
1-2	32	0,91	1	42,57	38,73	3046,32
2-3	32	0,56	1	42,57	23,84
2-4	32	0,50	1	42,57	21,28
4-5	32	0,56	1	42,57	23,84
6-7	32	0,91	1	42,57	38,73
7-8	32	0,56	1	42,57	23,84
7-14	40	8,60	1	50,01	430,08
4-14	40	8,60	1	50,01	430,08
14-15	40	4,00	1	50,01	200,04
8-9	32	1,76	1	42,57	74,92
9-10	32	0,56	1	42,57	23,84
11-12	32	0,55	1	42,57	23,41
9-12	32	2,20	1	42,57	93,64
12-13	32	0,50	1	42,57	21,28
16-17	32	0,91	1	42,57	38,73
18-17	32	0,56	1	42,57	23,84
17-19	32	0,50	1	42,57	21,28
20-19	32	0,56	1	42,57	23,84
19-21	32	0,50	1	42,57	21,28
21-22	32	0,56	1	42,57	23,84
21-30	40	6,36	1	50,01	318,06
23-25	32	0,91	1	42,57	38,73
24-25	32	0,56	1	42,57	23,84
25-27	32	1,20	1	42,57	51,08
26-27	32	0,56	1	42,57	23,84
27-29	32	0,55	1	42,57	23,41
28-29	32	0,56	1	42,57	23,84
29-30	40	4,96	1	50,01	248,04
30-31	40	3,80	1	50,01	190,03

1	2	3	4	5	6	7
15-13	40	4,26	1	50,01	213,04
13-31	40	1,14	1	50,01	57,01
31-48	40	4,30	1	50,01	215,04
Подающий Ст. Т3-2
32-33	32	0,91	1	42,57	38,73	1227,13
33-34	32	0,56	1	42,57	23,84
35-36	32	0,91	1	42,57	38,73
36-37	32	0,56	1	42,57	23,84
36-38	32	0,5	1	42,57	21,28
38-39	32	0,56	1	42,57	23,84
33-40	40	1,2	1	50,01	60,01
38-40	40	0,5	1	50,01	25,00
41-43	32	0,91	1	42,57	38,73
42-43	32	0,56	1	42,57	23,84
43-45	32	0,5	1	42,57	21,28
44-45	32	0,56	1	42,57	23,84
40-46	40	6,3	1	50,01	315,06
45-46	40	3,70	1	50,01	185,03
46-47	40	4,00	1	50,01	200,04
47-59	40	1,28	1	50,01	64,01
59-60	40	1,70	1	50,01	85,02
60-49	40	0,30	1	50,01	15,00
Магистраль Т3
48-49	40	53,9	1	16,05	865,10	1580,93
49-50	40	21,1	1	16,05	338,66
50-51	40	2,3	1	16,05	36,92
51-52	40	19	1	16,05	304,95
52-53	40	2,2	1	16,05	35,31
Магистраль Т4
48-54	40	0,3	1	16,05	4,82	1585,74
54-55	40	75	1	16,05	1203,75
55-56	40	2,3	1	16,05	36,92
56-57	40	19	1	16,05	304,95
57-58	40	2,2	1	16,05	35,31

Сумма потерь тепла распределительными и подающими трубопроводами в здании равная сумме потерь на стояках и магистралях:

?Q^ht=Q_СтТ3-1+ Q_СтТ3-2+ Q_{МагистральТ3}+ Q_{МагистральТ4}

?Q^ht=3046,32+1227,13+1580,93+1585,74=7440,11 Вт=7,44 кВт

При проведении окончательного гидравлического расчёта определяется циркуляционный расход по формуле (3.1):

(3.1)

Где Q^ht - теплопотери трубопроводами горячего водоснабжения, кВт.

t - разность температур в подающих трубопроводах системы от водонагревателя до наиболее удалённой водоразборной точки, ⁰С. t=10⁰С

В - коэффициент разрегулировки циркуляции. B=1

Согласно п. 5.6.2 [1] подбор диаметров подающих трубопроводов сетей горячего водоснабжения в режиме водоразбора следует выполнять при расчетном максимальном секундном расходе горячей воды с коэффициентом Кцирк, учитывающим остаточный циркуляционный расход в режиме водоразбора.

Коэффициент Кцирк следует принимать:

1,1 - для водонагревателей и участков подающих трубопроводов сетей горячего водоснабжения до последнего водоразборного узла главной расчетной ветви;1,0 - для остальных участков подающих трубопроводов.



Таблица 3.3 Окончательный гидравлический расчет.

Участок	Длина участка, м	Qht, кВт	Циркуляционный расход, л/с	Диаметр, мм	Скорость движения воды, м/с	Потери напора, м
						На 1 м i	Потери напора, м	Кl	Потери напора с учетом коэффициента зарастания, м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Расчет кольца
Подающие
52-53	2,2	7,44	0,177	40	0,17	0,002	0,004	0,1	0,005
51-52	19,0	7,37	0,175	40	0,16	0,002	0,038	0,2	0,046
50-51	2,3	6,76	0,161	40	0,15	0,002	0,005	0,1	0,005
49-50	21,1	6,69	0,159	40	0,15	0,0016	0,034	0,2	0,041

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
48-49	53,9	5,14	0,122	40	0,11	0,001	0,054	0,2	0,065
Сумма потерь		0,161
Циркул.
48-54	0,3	5,14	0,122	40	0,11	0,001	0,0003	0,2	0,0004
54-55	75,0	5,14	0,122	40	0,11	0,001	0,0750	0,2	0,090
55-56	2,3	6,76	0,161	40	0,15	0,002	0,005	0,1	0,005
56-57	19,0	7,37	0,175	40	0,16	0,002	0,038	0,2	0,046
57-58	2,2	7,44	0,177	40	0,17	0,002	0,004	0,1	0,005
Сумма потерь		0,146
Невязка, %		9,23
Сумма потерь по кольцу		0,307

Так как разница в процентном соотношений между подающим и циркуляционным трубопроводами и между кольцами составляет не больше 10%,подобор дополнительного сопротивления для обеспечения равновесия сети не требуется.



3.3 Расчёт водонагревателя

Тип водонагревателя принимается скоростной. Часовой расход тепла определяется по формуле (3.3):

Q_hr^h=1,16*q_hr^h*(55-t^o)+Q^ht (3.3)

где q_hr^h - максимальный часовой расход горячей воды,q_hr^h=2,49 м³/ч;

t⁰ - температура холодной воды, ⁰С, 5⁰С.

Q_hr^h=1,16*2,49*(55-5)+7,44=151,86 кВт

Расход греющейводы определяется по формуле (3.4):

G_гв=Q_hr/((T_н-T_к)*4,19*10³) (3.4)

где Т_н, Т_к - параметры греющей воды, ⁰С,(Тн=125⁰С; Тк=90⁰С);.

Расход нагреваемой воды определяется по формуле (3.5):

(3.5)

где t_х, t_г - параметры нагреваемой воды,tх=5⁰С; tг=65⁰С.

Предварительно принимается скорость движения водопроводной воды внутри трубок нагревателя V_тр = 1 м/с.

Требуемая площадь живого сечения трубок определяется по формуле (3.6):

(3.6)

где V_тр ? оптимальная скорость движения воды по трубкам, равная 0,8 ? 1,5 м/с.

Принимается скоростной водонагреватель 01 ОСТ34-588-68с параметрами:

f_тр = 0,00062 м²;

f_мт = 0,00116 м²;

f_c = 0,37 м²;

z = 5шт;

d_в = 0,05 м.

l = 2 м.

D_B = 50 мм.

Действительные скорости воды определяются по формулам (3.7) и (3.8):

а) в трубках:

(3.7)

где G_тр = G_H.

б) между трубками:

(3.8)

где G_мт = G_гв.

Коэффициент теплопередачи от сетевой воды, проходящей в межтрубном пространстве к стенкам трубок, определяется по формуле (3.9):

(3.9)

T_ср=0,5*(Т_н+Т_к) (3.10)

Т_ср=0,5*(125+90)=107,5^оС

Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности трубок к нагреваемой воде, проходящей по трубкам, определяется по формуле (3.11):

(3.11)

t_cp=0,5*(t_г-t_х) (3.12)

t_ср = 0,5(65 + 5) = 35 ⁰С

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле (3.13):

(3.13)

где у_ст - толщина стенки трубки, м;

л_ст - коэффициент теплопроводности стенки трубки, Вт/(м*град); для латунных трубок внешним диаметром 0,016м и толщиной стенки 0,001м, уст/ лст=0,0000094 м2*град/Вт

:в₁ и в₂? коэффициенты, учитывающие соответственно несовершенство трубного пучка и загрязнение поверхности теплообмена, при этом рекомендуется принимать: в₁= 0,92 ? 0,95; в₂= 0,80 ?0,85;

Средняя логарифмическая разность температур воды в водонагревателе определяется по формуле (3.14):

(3.14)

Площадь поверхности нагрева водонагревателя определяется по формуле (3.15):

(3.15)

где µ- коэффициент на накипь; µ=0,7.

Число секций водонагревателя определяется по формуле (3.16):

(3.16)

где ?_с- площадь поверхности нагрева одной секции.

Принимается 5 секций.

Фактическая площадь нагрева водонагревателя определяется по формуле (3.17):

(3.17)

Сравнивается F_ф иF:

8% < 10%, следовательно, условие выполняется, водонагреватель подобран верно.

Потери напора нагреваемой воды в водонагревателе определяется по формуле (3.18):

(3.18)

где m - коэффициент гидравлического сопротивления одной секции;

V_тр - скорость движения воды в трубах, м/с² ;

n - число секций водонагревателя.

3.4 Подбор устройств для измерения расхода воды

Счетчик на систему подающего трубопровода от ответвлении от ввода холодного водопровода в здание подбирается на максимальный секундный расход q^h =1,463 л/с.

Предварительно принимается счетчик d=20 мм по таблице 3 [1]

Cчетчик с предварительно принятым диаметром условного прохода надлежит проверять:

1. на пропуск расчетного максимального секундного расхода; при этом потери давления (напора) в счетчиках холодной воды не должны превышать для крыльчатых счетчиков 0,05 МПа (5 м), а для турбинных 0,025МПа (2,5 м);

2. на возможность измерения расчетных минимальных часовых расходов воды холодной и горячей воды; при этом минимальный расход воды для выбранного счетчика (по паспорту прибора в зависимости от метрологического класса) не должен превышать расчетный минимальный часовой.

Для крыльчатого счетчика с диаметром условного прохода 20 мм минимальный расход воды 0,025 м3/ч, максимальный - 5 м3/ч=1,39 л/с, а поскольку расчетный максимальный секундный расход1,463 л/с, следовательно, условие не выполняется, необходимо увеличить диаметр условного прохода.

Принимается крыльчатый счетчик с диаметром условного прохода d=32мм. Для данного счетчика минимальный расход воды 0,35 м3/ч, а максимальный =10 м3/ч=2,78 л/с, что больше 1,463 л/с, следовательно, условие выполняется.

Подобранный счетчик проверяют на пропуск минимального расчетного расхода и на потери напора.

Расчетный минимальный часовой расход q_hr,min^h=0,026 м3/ч, что не меньше, чем предел чувствительности счетчика 0,025, следовательно, условие выполняется.

Тогда потери напора в счетчике определяются по формуле (2.1) в соответствии с [1]:

h=1,3*1,463²=2,78 м

2,78 меньше 5 м, следовательно, окончательно принимается счетчик крыльчатый d=32мм типа ВК-32.

Подбор счетчика на циркуляционный трубопровод в тепловом центре(Т4).

qcir=1*7,44/(4,2*10)=0,177 л/с

Принимается диаметр условного прохода счетчика 20 мм

h =2,64*0,177 2=0,08м

Потери напора: 0,08м<5м, следовательно, диаметр счетчика 20 мм подходит.

Расчетный минимальный часовой расход q_hr,min^h=0,026 м3/ч, что не меньше, чем предел чувствительности счетчика 0,025, следовательно, условие выполняется.

Принимается счетчик крыльчатый диаметром 20 мм, ВСГ-20.

3.5 Определение требуемого напора

Требуемый напор в системе горячего водоснабжения определяется по формуле (3.19) в соответствии с [1]:

(3.19)

где Н_геом - геометрическая высота подъёма воды, Н_геом =4,56 м;

Н_вн - потери напора на водонагревателе, Н_вн =0,1м;

Н_ву - потери в водомерном узле, Н_ву = 2,62м;

?H_tot,l - общие потери в трубах сети от водонагревателя до диктующего наиболее высокорасположенного прибора, ?H_tot,l=16,76 м.

Н_f - свободный напор у диктующего крана, Н_f = 3 м.

H_тр=4,56+0,1+2,62+16,76+3=26,88 м

Гарантированный напор в сети Н_гар. =50 м , а требуемый напор в здании

Н_тр=23,76м, т.е. Н_гарбольше Н_тр, следовательно, дополнительная установка повысительного насоса не требуется.

Определяется возможность естественной циркуляции горячей воды по формуле (3.20):

,	(3.20)

где h- вертикальное расстояние от середины водонагревателя до кольцующей перемычки;

и - плотность охлажденной воды в обратном стояке и горячей (нагретой) в подающем стояке.

Н^ест_cir=9,8*6*(0,99975-0,9805)=0,75м,

Н_п= 0,161 м;

Н_ц= 0,146 м.

?H_п+?Н_ц=0,116+0,146=0,262 м

так как установка циркуляционных насосов не требуется.



4. Внутренний противопожарный водопровод

4.1 Выбор схемы и системы противопожарной защиты

В здании торгового центра предусмотрено два вида систем противопожарной защиты: внутренее и автоматическое спринклерное.

Внутреннее пожаротушение, согласно СП10.13130.209, из пожарных кранов с расходом 2х2,5 л/с. Пожарный рукав и ствол помещают в специальную нишу с остекленной дверкой, которые должны быть закрыты и опломбированы. На дверке делают обозначение ПК и указывают номер пожарного крана.

В соответствии с СП5.13130.2009 в здании торгового центра предусмотрено автоматическое спринклерное пожаротушение. Спринклеры устанавливаются во всех помещениях за исключением помещений санузлов, тамбуров, моечных, душевых, холодильных камер, электрощитовой.

Спринклерная, водозаполненная установка оборудуется спринклерными оросителями СВГ-12 диаметром условного прохода 12 мм с установкой розеткой вниз. Номинальная температура вскрытия теплового замка 78⁰С. Схема оросителя на рисунке 2.

Рисунок 2. Схема оросителя СВГ-12:

1 - корпус ,2 - розетка,3 - крышка,4 - тарельчатая пружина; 5 - запорная стеклянная колба; 6 - винт.

Узел управления спринклерной установкой «Шалтан». В узлах управления используются клапаны угловые, сигнализатор потока жидкости «Стрим», кран трехходовой, манометр МП3-УФ. Время срабатывания узла управления- не более 20 секунд.

Рисунок 3. Узел управления спринклерный водозаполненный.

Система внутреннего пожаротушения запроектирована из труб стальных электросварных диаметром 350 мм по ГОСТ 10704-91, и запитана от ввода водопровода холодной воды. После монтажа трубы окрасить масляной краской за два раза.

В сети спринклерного пожаротушения используются трубы стальные электросварные диаметром 20-200 мм ГОСТ 10704-91. Прокладка трубопроводов предусмотрена с уклоном к спускным устройствам.

Опорожнение системы осуществляется через пожарные краны.

В подвале устанавливаются специальные пожарные насосы, которые запускаются только при пожаре. Насосы управляются дистанционно. При возникновении пожара насосы запускаются при помощи кнопки, расположенной в операторской.

Необходимый напор при пожаротушении создают насосы «Grundfos» NK 250-500/525 1 рабочий и 1 резервный.

4.2 Определение параметров АУП

Определение параметров АУП производится согласно [3].Тип спринклерной установки пожаротушения (АУП) - водозаполненная. Номинальная температура срабатывания спринклерных оросителей - 78°С.Группаобъекта защиты - 1; Интенсивность орошения - 0,08 л/(с*м2).Расход огнетушащего вещества - 10 л/с.Минимальная расчетная площадь орошения - 60 м2.Максимальное расстояние между оросителями - 4 м. Продолжительность подачи огнетушащего вещества - 30 мин.

Принимается ороситель марки СВГ-12. Согласно паспорту оросителя производится определение параметров изделия:

Расчетная площадь орошения - 12 м2

Интенсивность орошения, не менее - 0,08 л/(с*м2)

Рабочее давление - 0,05 МПа

Коэффициент производительности - 0,45

По формуле (4.1) определяется радиус действия одного оросителя:

(4.1)

Где - расчетная площадь оросителя, м2

По формуле (4.2) определяется расход для одного оросителя, л/с:

(4.2)

Где - рабочее давление оросителя, МПа;

К - коэффициент производительности оросителя

Составляется расчетная схема (Приложение 4).

4.3 Гидравлический расчет АУП

Гидравлический расчет противопожарного водопровода АУП сводится к решению трёх основных задач:

1. Определение давления на входе в противопожарный водопровод (на оси выходного патрубка насоса или иного водопитателя), если заданы расчетный расход воды, схема трассировки трубопроводов, их длина и диаметр, а также тип арматуры. В данном случае расчет начинается с определения потерь давления при движении воды (расчетном расходе) в зависимости от диаметра трубопроводов, схемы их трассировки, типа установленной apматуры и т. д. Заканчивается расчет выбором марки насоса (или другого вида водопитателя) по расчетному расходу воды и давлению в начале установки.

2. Определение расхода воды по заданному давлению в начале противопожарного трубопровода. Расчет начинается с определения гидравлических сопротивлений всех элементов трубопровода и заканчивается установлением расчетного расхода воды в зависимости от заданного давления в начале противопожарного водопровода.

3. Определение диаметров трубопроводов и других элементов трубопровода по расчетному расходу воды и давлению в начале противопожарного трубопровода. Диаметры арматуры противопожарного водопровода выбирают исходя из заданного расхода воды и потерь давления по длине трубопровода и на используемой арматуре.. При этом скорость , в напорных трубопроводах должна составлять не более 10 м/с, а во всасывающих - не более 2,8 м/с;

Диаметр участка определяется по формуле (4.3):

(4.3)

ГдеQ_1-2расход огнетушащего вещества, л/с;

х - скорость движения воды, м/с

Потери давления на участке определяются по формуле (4.4):

P_1-2=Q²_1-2*L_1-2/100*K_T (4.4)

где Кт - удельная характеристика трубопровода, л6/с2, которая определяется по таблице В.2 [3]

L 1-2 - длина трубопровода, м

Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода (4.5)

B_p1=Q²_l/P_a (4.5)

Расход воды рядка, который выполнен конструктивно одинаковым, определяют по формуле (4.6):

Q_II=(B_pI*P_b)^0,5 (4.6)

Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то для несимметричных участков принимают большее значение давления и определяют исправленный (уточненный) расход для участка с меньшим значением давления по формуле (4.7):

Q_3-a=Q'_3-a*(P_a/P'_a)^0,5 (4.7)

Гидравлический расчет системы пожаротушения сведен в таблицу 4.1:

Таблица 4.1 Гидравлический расчет системы пожаротушения

№ п/п	d расч,мм	Dприн, мм	v, м/с	l, м	P	Qa-b, л\с	Q'a-b, л\с	Bp	точка	P, Мпа	Q, л\с
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Ряд I	1,00	0,05	1,01
1-2	16,01	20	5	3,20	0,03	1,01		87,80	2,00	0,08	1,31
2-a	24,30	25	5	1,60	0,09	2,32			3,00	0,05	1,01
3-a	16,01	20	5	1,60	0,02	1,01	1,63		a	0,18
						3,95			a*	0,07
a-b	22,44	25	5	2,30	0,02	1,98			b	0,20
Ряд II
						20,83			точка	давление	расход
b-c	49,20	40	6	2,30	0,09	11,40			4,00	0,05	1,01
Ряд III	5,00	0,08	1,23
4-5	16,01	20	5	2,30	0,03	1,01		452,52	6,00	0,12	1,55
5-6	23,89	25	5	3,20	0,04	2,24			7,00	0,15	1,73
6-7	29,64	32	6	3,20	0,03	3,79			8,00	0,18	1,88
7-8	35,75	40	6	3,20	0,03	5,52			9,00	0,19	1,95
8-9	41,41	50	6	3,20	0,01	7,40			10,00	0,05	1,01
9-c	46,55	50	6	1,60	0,01	9,36			c	0,29
10-c	16,01	20	5	1,60	0,02	1,01	2,08		c*	0,07
						11,44			d	0,31
c-d	45,59	50	7	2,30	0,02	11,42
Ряд IV
						38,13
d-e	67,14	65	7	2,30	0,03	24,77			e	0,34



1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Ряд V
						36,56
e-f	74,70	65	7	2,30	0,04	30,67			f	0,38
Ряд VI
						34,49
f-g	77,00	80	7	2,30	0,02	32,58			g	0,40
Ряд VII
						33,64
g-h	77,62	80	7	2,30	0,02	33,11			h	0,42
Ряд VIII
						32,83
h-i	77,46	80	7	2,3	0,02	32,97			i	0,44
Ряд IX
						32,09
i-j	76,94	80	7	2,3	0,02	32,53			j	0,46
Ряд X	точка	давление	расход
11-12	16,01	20	5	3,2	0,03	1,01		596,3	11	0,05	1,01
12-13	24,30	25	5	3,2	0,05	2,32			12	0,08	1,31
13-14	30,26	32	5,5	2,3	0,02	3,95			13	0,13	1,64
14-15	36,40	40	5,5	3,2	0,03	5,72			14	0,15	1,77
15-16	42,09	50	5,5	3,2	0,01	7,65			15	0,18	1,93
16-17	47,28	50	5,5	3,2	0,02	9,65			16	0,20	2,00
17-18	52,20	65	5,5	3,2	0,01	11,76			17	0,22	2,11
18-j	56,78	65	5,5	1,6	0,01	13,92			18	0,23	2,15
19-j	16,01	20	5	1,6	0,02	1,01	2,62		19	0,05	1,01
						16,54			j	0,46
j-k	66,82	65	7	2,3	0,03	24,53			j*	0,07
Ряд XI	k	0,49
						35,04
k-l	73,63	80	7	2,3	0,02	29,79			l	0,50

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Ряд XII
						34,47
l-m	76,47	80	7	2,3	0,02	32,13			m	0,52
Ряд XIII
						33,84
m-n	77,48	80,00	7	2,3	0,02	32,99			n	0,54
Ряд XIV
						33,22
n-o	77,61	80	7	2,3	0,02	33,10			o	0,56
Ряд XV
						32,62
o-p	77,33	80	7	2,3	0,02	32,86			p	0,58
Ряд XVI
						32,06
p-q	76,86	80	7	2,3	0,02	32,46			p	0,60
Ряд XVII
						31,54
q-r	76,31	80	7	2,3	0,02	32,00			r	0,62
Ряд XVIII
						31,06
r-s	75,75	80	7	2,3	0,02	31,53			s	0,64
Ряд XIX
						26,6724
s-t	72,77	80	7	2,3	0,02	29,1021			t	0,65
Ряд XX
						26,3546
t-u	71,04	80	7	5,5	0,03	27,7284			u	0,69
Ряд I'
1'-2'	16,01	20	5	3,2	0,03	1,01			1'	0,05	1,01
2'-a'	24,30	25	5	1,6	0,02	2,32			2'	0,08	1,31
						4,64			a'	0,11
a'-b'	24,30	25	5	2,3	0,03	2,32			b'	0,14

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
b'-c'	33,77	40	6	2,3	0,02	5,37			b'*	0,11
Ряд III'	c'	0,16
						55,51
c'-d'	74,43	65	7	2,3	0,04	30,44			d'	0,20
Ряд IV'
						49,55
d'-e'	85,32	80	7	2,3	0,03	40,00			e'	0,23
Ряд V'
						46,34
e'-f'	88,63	80	7	2,3	0,03	43,17			f'	0,27
Ряд VI'
						43,28
f'-g'	88,69	80	7	2,3	0,03	43,22			g'	0,30
Ряд VII'
						40,75
g'-h'	87,41	80	7	2,3	0,03	41,98			h'	0,33
Ряд VIII'
						38,73
h'-I'	85,70	80	7	2,3	0,03	40,36			I'	0,36
Ряд IX'
						37,10
I'-j'	83,95	80	7	2,3	0,03	38,73			j'	0,39
Ряд X'
18'-17'	16,01	20	5	3,2	0,03	1,01		548,5	18'	0,05	1,01
17'-16'	24,30	25	5	3,2	0,05	2,32			17'	0,08	1,31
16'-15'	31,74	32	5	3,2	0,03	3,95			16'	0,13	1,64
15'-14'	38,33	40	5	3,2	0,03	5,77			15'	0,16	1,81
14'-13'	44,42	50	5	3,2	0,01	7,75			14'	0,19	1,98
13'-j'	49,96	65	5	1,6	0,00	9,80			13'	0,21	2,05
11'-12'	16,01	20	5	3,2	0,03	1,01			11'	0,05	1,01
12'-j'	24,30	32	5	1,6	0,01	2,32	4,82		12'	0,08	1,31
						14,61			j'	0,39
j'-k'	69,67	80	7	2,3	0,01	26,67			j'*	0,09
									k'	0,40
Ряд XI'
						36,93
k'-l'	76,07	80	7	2,3	0,02	31,80			l'	0,42
Ряд XII'
						36,11
l'-m'	81,53	80	7	2,3	0,02	36,52			m'	0,44

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Ряд XIII'
						35,11
m'-n'	80,51	80	7	2,3	0,02	35,61			n'	0,47
Ряд XIV'
						34,24
n'-o'	79,44	80	7	2,3	0,02	34,67			o'	0,49
Ряд XV'
						33,46
o'-p'	78,48	80	7	2,3	0,02	33,85			p'	0,51
Ряд XVI'
						32,77
p'-q'	77,63	80	7	2,3	0,02	33,12			q'	0,53
Ряд XVII'
25'-24'	16,01	20	5	3,2	0,02	1,01		312,1	25'	0,05	1,01
24'-23'	23,70	25	5	3,2	0,04	2,20			24'	0,07	1,20
23'-22'	30,79	32	5	3,2	0,03	3,72			23'	0,11	1,52
22'-21'	37,11	40	5	3,2	0,03	5,41			22'	0,14	1,69
21'-q'	42,97	50	5	1,6	0,01	7,25			21'	0,17	1,84
19'-20'	16,01	20	5	3,2	0,03	1,01			19'	0,05	1,01
20'-q'	24,30	32	5	1,6	0,01	2,32	5,62		20'	0,08	1,31
						12,87			q'	0,53
q'-r'	64,69	80	7	2,3	0,01	22,99			q'*	0,09
									r'	0,54
Ряд XVIII'
						24,03
r'-s'	65,41	80	7	2,3	0,01	23,51			s'	0,55
Ряд XIX'
						23,81
s'-t'	65,98	80	7	2,3	0,01	23,92			t'	0,56
Ряд XX'
						23,59
t'-u	65,67	80	7	2,3	0,01	23,70	25,95		u	0,57
u-v	98,84	100	7	1	0,01	53,68	58,79		u	0,69
									u*	0,57

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Ряд I''	v	0,69
8''-7''	16,01	20	5	2,3	0,03	1,01		361,6	8''	0,05	1,01
7''-6''	23,89	25	5	2,3	0,03	2,24			7''	0,08	1,23
6''-5''	30,75	32	5	2,3	0,02	3,71			6''	0,11	1,47
5''-4''	36,77	40	5	2,3	0,02	5,31			5''	0,13	1,60
4''-3''	42,29	50	5	2,3	0,01	7,02			4''	0,14	1,71
3''-a''	47,30	50	5	1,2	0,01	8,78			3''	0,15	1,76
1''-2''	16,01	20	5	2,3	0,03	1,01			1''	0,05	1,01
2''-a''	23,89	25	5	1,2	0,02	2,24	5,59		2''	0,08	1,23
						14,37			a	0,57
a''-b''	51,14	80	7	3,2	0,01	14,37			a*	0,09
									b	0,58
Ряд II"
						25,05
b''-c''	84,70	80	7	3,2	0,04	39,42			c	0,62
Ряд III"'
19''-18''	16,01	20	5	2,3	0,03	1,01		896,7	19	0,05	1,01
18''-17''	23,89	25	5	2,3	0,03	2,24			18	0,08	1,23
17''-16''	30,75	32	5	2,3	0,02	3,71			17	0,11	1,47
16''-15''	36,77	40	5	2,3	0,02	5,31			16	0,13	1,60
15''-14''	42,29	50	5	2,3	0,01	7,02			15	0,14	1,71
14''-c''	47,30	50	5	1,2	0,01	8,78			14	0,15	1,76
9''-10''	16,01	20	5	2,3	0,03	1,01			9	0,05	1,01
10''-11''	23,89	25	5	2,3	0,03	2,24			10	0,08	1,23
11''-12''	30,75	32	5	2,3	0,02	3,71			11	0,11	1,47
12''-13''	36,97	40	5	2,3	0,01	5,36			12	0,13	1,60
13''-c''	42,29	50	5	1,2	0,00	7,02	14,72		13	0,14	1,65
						23,50			c	0,62
c''-d''	107,01	100	7	2,3	0,02	62,92			c*	0,14
									d	0,63
						37,63
d''-e''	135,27	125	7	3,2	0,02	100,55			e''	0,65
						37,07
e''-f''	116,60	125	7	3,2	0,01	74,70			f''	0,66
						36,78
f''-v	115,93	125	7	20	0,06	73,85			v	0,73
v-w	155,37

Подобные документы

• Водоснабжение и водоотведение жилого здания

  Система и схема внутреннего водопровода. Подбор счетчика воды. Определение требуемого напора, расчетных расходов сточных вод. Проектирование внутренней системы водоотведения. Гидравлический расчет выпусков и трубопроводов ее внутриквартальной сети.
  
  курсовая работа [44,9 K], добавлен 01.11.2011
  

• Водоснабжение и водоотведение жилого здания

  Проектирование систем холодного водопровода и горячего водоснабжения здания. Определение расчетных расходов воды, диаметров труб и потерь напора. Исследование устройства сетей внутренней канализации. Гидравлический расчет дворовой канализационной сети.
  
  курсовая работа [112,8 K], добавлен 25.03.2015
  

• Проектирование систем водопровода, канализации и внутренних водостоков в их взаимной увязке для жилого многоэтажного здания

  Выбор системы и схемы внутреннего водопровода для жилого многоэтажного здания. Определение расчетных расходов холодной воды. Подбор условного прохода счетчика воды для всего дома. Определение расчетных расходов сети внутренней бытовой канализации.
  
  курсовая работа [273,8 K], добавлен 24.03.2012
  

• Проектирование и расчёт систем внутреннего водоснабжения и канализации гражданского здания

  Выбор системы и схемы внутреннего водопровода. Определение расчетных расходов воды и подбор диаметров труб. Определение требуемого напора. Гидравлический расчет канализационной сети. Проверка пропускной способности стояка. Расчет дворовой канализации.
  
  курсовая работа [229,7 K], добавлен 13.04.2016
  

• Водоснабжение и водоотведение жилого здания

  Проектирование систем холодного водопровода здания. Гидравлический расчет внутренней водопроводной сети. Определение расчетных расходов воды, диаметров труб и потерь напора. Устройство сетей внутренней канализации. Дворовая канализационная сеть.
  
  курсовая работа [193,7 K], добавлен 03.03.2015
  

• Гидравлический расчет сети внутреннего водопровода и канализации жилого здания

  Определение диаметров труб и потерь напора, счетчики расхода воды. Вычисление напора в сети, расчетных расходов горячей воды. Система горячего водоснабжения. Расчет сети в режиме циркуляции, подбор водонагревателя. Устройство сетей внутренней канализации.
  
  реферат [293,3 K], добавлен 14.05.2019
  

• Расчет внутреннего водопровода и канализации здания

  Определение расчетных часовых расходов воды в системе водоснабжения и стоков в системе канализации. Гидравлический расчет системы внутреннего водопровода. Определение диаметров канализационных стояков. Характеристика установленных санитарных приборов.
  
  курсовая работа [42,2 K], добавлен 21.12.2013
  

• Внутренний водопровод и канализация зданий

  Выбор системы холодного водоснабжения здания. Гидравлический расчёт внутреннего водопровода. Подбор водосчётчиков, определение требуемого напора. Выбор схемы канализации. План первого этажа и техподполья. Аксонометрическая схема холодного водопровода.
  
  контрольная работа [3,1 M], добавлен 03.01.2014
  

• Водоснабжение и канализация пятиквартирного жилого дома

  Гидравлический расчёт сети холодного и горячего водопровода. Описание сети дворовой канализации. Определение расчетных расходов сточных вод. Определение напора в сети. Проектный расчет сети дворового водоотведения. Расчет и подбор водонагревателя.
  
  курсовая работа [39,3 K], добавлен 16.11.2009
  

• Водоснабжение и водоотведение жилого дома

  Краткая характеристика санитарно-технического оборудования здания. Выбор системы и расчет внутреннего водопровода и водоотведения. Конструктивное решение запроектированной сети внутреннего водопровода и ввода. Подбор счетчика холодной воды и арматуры.
  
  курсовая работа [35,7 K], добавлен 19.07.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам