Разработка проекта административно-бытового комплекса в г. Вельске Архангельской области

Производят крепление балок к колоннам болтами обычной прочности при монтаже. Для того чтобы обеспечить шарнирно-подвижный узел, выполняются овальные отверстия с одной или по обеим сторонам балки, что помогает компенсировать монтажный зазор. Решение такого узла наиболее удобное, экономичное, имеет минималистический вид и поэтому более распространен.

7.1.2 Шарнирные узлы примыкания с накладками из уголков

Еще одним решением шарнирного сопряжения балки с двутавровой колонной, является соединение элементов при помощи накладок из металлических уголков. Применяют односторонний уголок или уголок с обеих сторон, в зависимости от величины опорной реакции. Уголки могут сварены с полками колонн или с балками в заводских условиях, либо привариваться отдельными элементами при монтаже, соответственно на участке проведения работ.

Рисунок 7.3 - Шарнирный узел примыкания балки к колонне на болтах с накладками из уголков

Обычно крепление к стенке балки производится на болтах обычной прочности. Крепление уголков к полке колонны производится на высокопрочных болтах.

Минимально рекомендуемые размеры уголков часто составляют 100х10мм. Уголки должны выступать за пределы балки на 10-15мм, для компенсации монтажных зазоров. Поэтому, в уголках для крепления к балке, предусматриваются овальные отверстия.

Болты в креплении «в соответствии с рисунком 7.4» рассчитываются на срез от действия опорной реакции А, увеличенной на 20% . Применение черных болтов здесь возможно при опорной реакции примерно до 30 -- 35 т. Сварной шов рассчитывают на совместное действие касательных и нормальных напряжений.

Примыкание балок с накладками из уголков являются шарнирными, несмотря на расставленные по высоте балки болты, по причине податливости всего соединения. Податливостью могут являться отгибы полок уголков, вытяжка болтов, податливость гаек и другое.

Рисунок 7.4 - Шарнирное примыкание балок с накладками из уголков сбоку на болтах и сварке

7.1.3 Шарнирные узлы примыкания с накладками и опорным столиком

Чтобы обеспечить фиксированное и безопасное положение балки при опирании на монтаже, в колонне может быть предварительно установлен опорный столик из уголка. После закрепления балки к полке колонны через ребра или уголки столик может быть оставлен, демонтирован или переставлен на новое место. Опорный столик влияет на повышение поперечной устойчивости элемента балки и конструктивную надежность узла. В отличии от примыкания балок к колоннам через вертикальные элементы с болтовыми соединениями такая конструкция узла может применяться для примыкания длиннопролетных и сильнонагруженных конструкций.

Если при шарнирном примыкании балки к колонне действуют значительные опорные реакции, применяют опорный столик из толстой пластины. Пластину приваривают к колонне вертикальными угловыми швами в заводских условиях.

Рисунок 7. 5 - Шарнирный узел примыкания балки к колонне на болтах с накладками с опорным столиком из уголков (слева), через ребро и опорный столик из толстой пластины (справа)

Нагрузка передается на опорный столик через опорное ребро. Для того чтобы возможно было учесть все допуски при монтаже, а также возможные горизонтальные перемещения при работе под нагрузкой, толщина пластины должна быть достаточной. Нижняя полка балки способна передать вертикальные реакции не в полной мере, поэтому для улучшения работы соединения используют торцевые опорные пластины с выступающим вниз ребром «в соответствии с рисунком 7.6» Ребро работает на смятие, оприраясь на опорный столик.

Столик выполняют из неравнополочного уголка либо из листовой стали.

Высота опорного столика назначается в зависимости от условий прочности сварных швов.

Ширина опорного столика обычно на 20-40 мм больше ребра балки, это необходимо чтобы опорное ребро полностью легло на столик.

Приваривают стоик по трем сторонам. Чтобы балка не повисла на болтах, а полностью легла на столик, диаметр отверстий выполняется на 3-4 мм больше диаметра болтов.

Рисунок 7.6 - Узел примыкания балки к колонне с применением опорной торцевой пластины



Рисунок 7.7 - Узел примыкания балки к колонне с применением опорной торцевой пластины балки и прокладкой между ребром балки и колонны

Опорное ребро балки в соответствии с формулами, что и для расчета балки, опертой сверху рассчитывают на смятие.

При шарнирном опирании ребра в колонне не требуются. Между опорным ребром и колонной монтируется прокладка толщиной примерно 5 мм «в соответствии с рисунком 7.7».

7.1.4 Жесткие узлы примыкания через толстые фланцы

Рисунок 7.8 - Жесткие узлы примыкания балок к колоннам на высокопрочных болтах при помощи развитых фланцев

Жесткие узлы примыкания, воспринимающие изгибающий момент, могут быть выполнены с применением торцевых пластин толщиной 15-20 мм. Торцевые пластины, выводят за габариты полок для того чтобы разместить больше болтов и для того чтобы полностью обварить фланец по контуру ригеля.

С целью обеспечения плотного контакта с колонной, фрезеруются поверхности фланцевых пластин. Крепление осуществляется с помощью высокопрочных болтов, устанавливаемых с контролируемым натяжением. Увеличение высоты фланца и количества болтов позволяет узлу воспринимать большие изгибающие моменты «в соответствии с рисунком 7.8». Зазор между фланцем и колонной с двух сторон балки монтируются с прокладками.

7.1.5 Жесткие узлы примыкания с опорным столиком

Жесткое соединение возможно создать как сваркой так и болтовым соединением.

Рисунок 7.9 - Жесткие узлы примыкания балок к колоннам на высокопрочных болтах при помощи опорного столика

Болтовое соединение является наиболее технологичным, а все детали изготавливаются на заводе, на строительной площадке осуществляется монтаж и затяжка болтов. В указанном узле восприятие поперечной силы производится также как и в шарнирном, при помощи опорного столика.

Момент передается с помощью болтов на стенки колонны. Между колонной и опорным ребром балки устанавливаются стальные прокладки, чтобы выполнить плотное прилегание элементов. После затяжки болтов зазоры не допускаются.

Крепление осуществляется с помощью высокопрочных болтов, количество и диаметры которых, для верхнего пояса, необходимо рассчитать исходя из возникающего момента в заделке балки. Затяжку болтов необходимо контролировать.

7.1.6 Жесткие узлы примыкания через толстые фланцы с вутом

Рисунок 7.10 - Жесткий узел примыкания балки к колонне на высокопрочных болтах с углом

Одним из эффективных решений жесткого соединения балок с колонной может быть использование углов «рисунок 7.10», который представляет собой тавровый профиль, подваренный к нижней полке балки в месте примыкания к колонне.

При применении углов обеспечивается возможность для размещения наибольшего количества высокопрочных болтов, при увеличении сечения пролетного элемента на опоре и высоты фланцевой пластины.

Разнесение групп болтов на большее расстояние позволяет увеличить плечо для восприятия изгибающего момента, а также, более точно определить условия их работы - верхняя группа болтов будет испытывать растяжение, а нижняя - сдвиг.

Рамные узлы выражают плавность перетекания усилий, обусловленной физической природой, и являются более архитектурно выразительными.

В то же время значительное увеличение высоты углов приводит к конструктивной необходимости постановки добавочных ребер жесткости для обеспечения местной устойчивости и жесткости фланца, что создает визуальную громоздкость узла. Зазоры при монтаже таких узлов компенсируются постановкой стальных прокладок.

7.1.7 Жесткие узлы примыкания на сварке

Сварные жесткие узлы примыкания балок к колоннам используются реже, так как на строительной площадке сложно обеспечить качество монтажных сварных швов. Сварные жесткие узлы примыкания балок к колоннам выполнить в заводских условиях в виде консолей.

Узлы примыкания могут усиливаться постановкой добавочных ребер жесткости, как на ригеле (балке), так и на колонне, которые позволяют обеспечить местную устойчивость стенок и полок, как балки (ригеля), так и колонны, позволяют увеличить жесткость фланцевых пластин. Ребра жесткости принимаются толщиной 6-10мм. Постановка ребер жесткости повышает конструктивную, архитектурную и технологическую сложность узлов и соответственно их стоимость. Поэтому иногда экономически более выгодным вариантом вместо устройства ребер жесткости может быть локальное увеличение толщин элементов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной выпускной квалификационной работе разработан проект «Административно-бытового комплекса в г.Вельске Архангельской области». Конструктивная схема цеха - металлический каркас с самонесущими стенами из сендвич панелей, несущими конструкциями каркаса здания являются колонны и балки. Фундаменты - свайные, в виде свайных кустов с устройством по ним свайного ростверка, под колонны здания, и сборных фундаментных балок и блоков под цоколь наружных стен. Наружные стены здания запроектированы из трехслойных сэндвич-панелей t=150мм. Перекрытия здания выполнены монолитными железобетонными, по неcъемной опалубке в качеcтве которой использован профилированный наcтил Н157-800-0,9. Крыша запроектирована скатной, вентилируемой, с уклоном 15%, послойной сборки по балкам и прогонам, в качестве утеплителя используются маты URSA GLASSWOOL "Скатная крыша" толщиной 200мм. Проектируемое здание имеет прямоугольную форму в плане с размерами в осях 24х46 м. Этажность здания 2 этажа с мансардой, без подвала. Относительная отметка верха строительных конструкций +12,8 м. За относительную отметку 0,000 принята отметка уровня чистого пола первого этажа, что соответствует абсолютной отметке 87,35 м. Высота этажа 3,3м. В работе выполнен теплотехнический расчет ограждающих конструкций, произведен расчет свайного фундамента, балки покрытия и перекрытия. В технологической части выполнена технологическая карта на монтаж металлического каркаса, составлен график производства монтажных работ. В организационном разделе представлен стройгенплан объекта, разработаны проезды, места складирования строительных конструкций.

В разделе безопасности жизнедеятельности рассмотрена техника безопасности при производстве монтажных работ. В экологическом разделе рассмотрены действия персонала при ЧС и пути эвакуации.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. СП 131.13330.2012. Свод правил. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*: введ. 01.01.2013 - М.: НИИСФ РААСН, 2012.- 46с.

2. СП 20.13330.2011. Свод правил. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85: введ. 20.05.2011// Техэксперт: инф.-справ. Система/ Консорциум «Кодекс».

3. СП 50.13330.2012. Свод правил. Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 и СНиП 23-02-2003: введ. 01.07.2013 - М: НИИСФ РААСН, 2012. - 27 с.

4. СП 70.13330.2012. Свод правил. Несущие и ограждающие конструкции. Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87: введ. 01.07.2013. - М.: ЦНИИПСК им. Мельникова, 2012. - 43 с.

5. СНиП 3.05.04-85. Строительные нормы и правила. Наружные сети и сооружения водоснабжения и канализации: введ. 10.11.84.- М.: Госкомитет СССР, 1990.- 33 с.

6. СНиП 3.04.01-87. Строительные нормы и правила: изоляционные и отделочные покрытия./Введен 01.07.88 - М.: Госстрой СССР 1988. - 41 с

7. СП 28.13330.2012. Свод правил. Защита строительных конструкций от коррозии. Актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85. Введ. 01.01.2013/ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко, 2011. - 63 с.

8. СП 48.13330.2011. Свод правил. Организация строительства. Актуализированная редакция СНиП 12-01-2004: введ. 20.05.2011.-М.: ОАО "ЦНС", ФГУ "ФЦС", ООО "ЦНИОМТП", 2011.-14 с.

9. СНиП 1.04.03.-85. Строительные нормы и правила. Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве предприятий, зданий и сооружений: введ. 17.04.85.- М.:Стройиздат, 1990.-232 с.

10. СНиП 12-03-2001. Строительные нормы и правила. Безопасность труда в строительстве/ часть 1, Госстрой России.М.: ФГУП ЦПП, 2002.46с.

11. СНиП 12-04-2002. Строительные нормы и правила. Безопасность труда в строительстве/ часть 2, Госстрой России.М.: ФГУП ЦПП, 2003.54с.

12. СП 16.13330.2011. Свод правил. Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81*: введ. 20.05.2011. М.: ЦНИИПСК им. В.А. Кучеренко, 2011. 143 с.

13. ГОСТ 6629-88. Двери деревянные внутренние для жилых и общественных зданий. Типы и конструкция: взамен ГОСТ 6629-74; введ. 01.01.89. - М.: Издательство стандартов, 1989. - 17 с.

14. СП 32.13330.2012. Свод правил. Канализация. Наружные сети и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 2.04.03-85. Введ. 01.01.2013/ ООО «РОСЭКОСТРОЙ», ОАО «НИЦ «Строительство», 2013. - 63 с.

15. ГОСТ 12.4.059-89 (2001). Строительство. Ограждения предохранительные инвентарные. Общие технические условия: введ. 01.01.90, с попр. 2001. - М.: ГП ЦПП, 2002-9 с.

16. ГОСТ 12.4.107-82 (2001). Канаты страховочные. Общие технические требования: введ. 01.01.83, с попр. 2001. - М.: ГП ЦПП, 2002-4 с.

17. ГОСТ 23407-78(2002). Ограждения инвентарные строительных площадок и участков производства строительно-монтажных работ: введ. 01.01.86. - М.: ГП ЦПП, 2001-5 с.

18. ГОСТ 31173-2003. Блоки дверные стальные. Технические условия.: введ. 01.03.2004. - М.: Госстрой России, 2003. - 28 с.

19. ГОСТ 23166-99*. Блоки оконные. Общие технические условия; введ. 02.12.1999, с попр. 2001. - М.: Госстрой России, 2001. - 31 с.

20. ГОСТ 30970-2002. Блоки дверные из поливинилхлоридных профилей. Технические условия: введ. 01.03.2003. - М.: Госстрой России, 2002. - 26 с.

21. ГОСТ 12.1.046-2001. Система стандартов безопасности труда. Нормы освещения строительных площадок: введ. 25.04.85., с попр. 2001. - М.: Госстрой России, 2001.- 14 с.

22. СП 76.13330.2011. Свод правил. Электротехнические устройства. Актуализированная редакция СНиП 3.05.06-85. Введ. 17.07.2011/ ЦНИИСК, 2011. - 35 с.

23. СП 124.13330.2012. Свод правил. Тепловые сети. Актуализированная редакция СНиП 41-02-2003. Введ. 01.01.2013/ ОАО ВНИПИэнергопром, 2013. - 38 с.

24. СП 117.13330.2011. Свод правил. Общественные здания административного назначения. Актуализированная редакция 31-05-2003. Введ. 01.09.2003/ ФГУП ЦНС, ГУП ИОЗ, ОАО "ЦНИИпромзданий" , 2003. - 59 с.

25. СП 24.13330.2011. Свод правил. Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85. Введ. 20.05.2011/ ОАО "НИЦ "Строительство" (НИИОСП им.Н.М.Герсеванова, 2011. - 106 с.

26. СП 4.13130.2013. Свод правил. Системы противопожарной защиты. Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям. Введ. 18.06.2013/ ФГБУ ВНИИПО МЧС России, 2013. - 131 с.

27. ГОСТ 12.3.002--75. Система стандартов безопасности труда. Процессы производственные. Общие требования безопасности.- Введ. 01.07.76, с попр. 2000.- М.: Изд-во стандартов, 1976.- 8с.

28. ГОСТ 12.4.011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация: введ. 01.07.90, с попр. 2001. - М.: Госстрой России, 2004.- 52 с.

29. Марк Лоусон, Артем Билык Стальные конструкции в архитектуре: / М. Лоусон, А. Билык.- Киев: ООО «НПП «Интерсервис», 2015г. - 138с.

30.Опорные узлы балки [Электронный ресурс] // buildingbook: сайт. - Режим доступа: http://buildingbook.ru/opornieuzlibalki.html

31.Умнова О.В. Стальные балочные клетки: учебное издание / О.В. Умнова, О.В. Евдокимцев. - Тамбов: Издательско-полиграфический центр ФГБОУ ВПО «ТГТУ», 2011.- 36с.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Расчет снеговой нагрузки

Расчет выполнен по нормам проектирования " СП 20.13330.2011"

Параметр	Значение	Единицы измерения
Местность
Снеговой район	V
Нормативное значение снеговой нагрузки	0,224	Т/м2
Тип местности	B - Городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м
Средняя скорость ветра зимой	4	м/сек
Средняя температура января	-15	°C
Здание
Высота здания H	12,16	м
Ширина здания B	46	м
h	3,215	м
?	15	град
L	24	м
hf	1,2	м
a	6	м
Покрытие	Фермы и балки
Неутепленная конструкция с повышенным тепловыделением	Нет
Коэффициент надежности по нагрузке f?	1,429



Единицы измерения : Т/м2

Нормативное значение

Расчетное значение

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Расчет металлической балки покрытия

Вариант 1

Сталь: C255

Группа конструкций по прил.В СП 16.13330.2011 1

Коэффициент надежности по ответственности 1

Коэффициент условий работы 1

Конструктивное решение

Закрепления от поперечных смещений и поворотов

	Слева	Справа
Смещение вдоль Y	Закреплено
Смещение вдоль Z	Закреплено	Закреплено
Поворот вокруг Y	Закреплено	Закреплено
Поворот вокруг Z	Закреплено

Катет швов опорного ребра 6 мм. Сечение



Профиль: Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93 40К2

Геометрические характеристики

	Параметр	Значение	Единицы измерения
A	Площадь поперечного сечения	218,67	см2
Av,y	Условная площадь среза вдоль оси U	115,824	см2
Av,z	Условная площадь среза вдоль оси V	47,452	см2
	Угол наклона главных осей инерции	0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	66622,999	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	22412	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	303,937	см4
Iw	Секториальный момент инерции	8048205,429	см6
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	17,455	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	10,124	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	3331,15	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	3331,15	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	1120,6	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	1120,6	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	3672,46	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	1699,868	см3
Iu	Максимальный момент инерции	66622,999	см4
Iv	Минимальный момент инерции	22412	см4
iu	Максимальный радиус инерции	17,455	см
iv	Минимальный радиус инерции	10,124	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	5,125	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	5,125	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	15,234	см
av+	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	15,234	см
P	Периметр	233,623	см

Загружение 1 - постоянное

	Тип нагрузки	Величина
	длина = 9,1 м
		0,516	Т/м
Загружение 1 - постоянное Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,1 Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний

Загружение 2 - снеговое

	Тип нагрузки	Величина
	длина = 9,1 м
Загружение 2 - снеговое Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,4 Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний
Огибающая величин Mmax по значениям расчетных нагрузок
Максимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая максимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Mmin по значениям расчетных нагрузок
Минимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая минимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Qmax по значениям расчетных нагрузок
Максимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий максимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Qmin по значениям расчетных нагрузок
Минимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий минимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Mmax по значениям нормативных нагрузок
Максимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая максимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Mmin по значениям нормативных нагрузок
Минимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая минимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Qmax по значениям нормативных нагрузок
Максимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий максимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Qmin по значениям нормативных нагрузок
Минимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий минимальной перерезывающей силе

Опорные реакции

	Момент в опоре 1	Сила в опоре 1	Сила в опоре 2	Момент в опоре 2
	Т*м	Т	Т	Т*м
по критерию Mmax	-3,561	2,348	2,348	-3,561
по критерию Mmin	-17,68	11,657	11,657	-17,68
по критерию Qmax	-17,68	11,657	2,348	-3,561
по критерию Qmin	-3,561	2,348	11,657	-17,68

Ребра жесткости

Концевое ребро

B = 400 мм

tes = 20 мм

Результаты расчета

Проверено по СП	Проверка	Коэффициент использования
п.7.12	Устойчивость опорного ребра	0,043
п.7.12	Смятие опорного ребра	0,038
п.11.5	Прочность шва опорного ребра	0,189
п.5.12	Прочность при действии поперечной силы	0,181
п.5.12	Прочность при действии изгибающего момента	0,426
п.5.15	Устойчивость плоской формы изгиба при действии момента	0,426

Коэффициент использования 0,426 - Прочность при действии изгибающего момента

Максимальный прогиб - 0,007 м

Тип электрода: Э46 или Э46А

Вариант 2

Сталь: C255

Группа конструкций по прил.В СП 16.13330.2011 1

Коэффициент надежности по ответственности 1

Коэффициент условий работы 1

Конструктивное решение

Закрепления от поперечных смещений и поворотов

	Слева	Справа
Смещение вдоль Y	Закреплено
Смещение вдоль Z	Закреплено	Закреплено
Поворот вокруг Y	Закреплено	Закреплено
Поворот вокруг Z	Закреплено

Катет швов опорного ребра 6 мм

Сечение

Профиль: Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93 40К2

Геометрические характеристики

	Параметр	Значение	Единицы измерения
A	Площадь поперечного сечения	218,67	см2
Av,y	Условная площадь среза вдоль оси U	115,824	см2
Av,z	Условная площадь среза вдоль оси V	47,452	см2
	Угол наклона главных осей инерции	0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	66622,999	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	22412	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	303,937	см4
Iw	Секториальный момент инерции	8048205,429	см6
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	17,455	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	10,124	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	3331,15	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	3331,15	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	1120,6	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	1120,6	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	3672,46	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	1699,868	см3
Iu	Максимальный момент инерции	66622,999	см4
Iv	Минимальный момент инерции	22412	см4
iu	Максимальный радиус инерции	17,455	см
iv	Минимальный радиус инерции	10,124	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	5,125	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	5,125	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	15,234	см
av+	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	15,234	см
P	Периметр	233,623	см

Загружение 1 - постоянное

	Тип нагрузки	Величина
	длина = 9,1 м
		0,516	Т/м
Загружение 1 - постоянное Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,1 Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний

Загружение 2 - снеговое

	Тип нагрузки	Величина	Величина	Позиция х	Ширина приложения нагрузки, s
	длина = 9,1 м
Загружение 2 - снеговое Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,4 Пояс, к которому приложена нагрузка: верхний
Огибающая величин Mmax по значениям расчетных нагрузок
Максимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая максимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Mmin по значениям расчетных нагрузок
Минимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая минимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Qmax по значениям расчетных нагрузок
Максимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий максимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Qmin по значениям расчетных нагрузок
Минимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий минимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Mmax по значениям нормативных нагрузок
Максимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая максимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Mmin по значениям нормативных нагрузок
Минимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая минимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Qmax по значениям нормативных нагрузок
Максимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий максимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Qmin по значениям нормативных нагрузок
Минимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий минимальной перерезывающей силе

Опорные реакции

	Момент в опоре 1	Сила в опоре 1	Сила в опоре 2	Момент в опоре 2
	Т*м	Т	Т	Т*м
по критерию Mmax	-3,561	2,348	2,348	-3,561
по критерию Mmin	-17,017	11,155	14,757	-18,805
по критерию Qmax	-17,017	11,155	2,348	-3,561
по критерию Qmin	-3,561	2,348	14,757	-18,805

Ребра жесткости

Концевое ребро

B = 400 мм

tes = 20 мм

Результаты расчета

Проверено по СП	Проверка	Коэффициент использования
п.7.12	Устойчивость опорного ребра	0,054
п.7.12	Смятие опорного ребра	0,048
п.11.5	Прочность шва опорного ребра	0,239
п.5.12	Прочность при действии поперечной силы	0,229
п.5.12	Прочность при действии изгибающего момента	0,486
п.5.15	Устойчивость плоской формы изгиба при действии момента	0,486

Коэффициент использования 0,486 - Прочность при действии изгибающего момента.

Максимальный прогиб - 0,008 м.

Тип электрода: Э46 или Э46А.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Расчет металлической балки перекрытия

Сталь: C255

Группа конструкций по прил.В СП 16.13330.2011 1

Коэффициент надежности по ответственности 1

Коэффициент условий работы 1

Конструктивное решение

Закрепления от поперечных смещений и поворотов

	Слева	Справа
Смещение вдоль Y	Закреплено
Смещение вдоль Z	Закреплено	Закреплено
Поворот вокруг Y	Закреплено	Закреплено
Поворот вокруг Z	Закреплено

Катет швов опорного ребра 6 мм

Сечение



Профиль: Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93 40К2

Геометрические характеристики

	Параметр	Значение	Единицы измерения
A	Площадь поперечного сечения	218,67	см2
Av,y	Условная площадь среза вдоль оси U	115,824	см2
Av,z	Условная площадь среза вдоль оси V	47,452	см2
??	Угол наклона главных осей инерции	0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	66622,999	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	22412	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	303,937	см4
Iw	Секториальный момент инерции	8048205,429	см6
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	17,455	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	10,124	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	3331,15	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	3331,15	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	1120,6	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	1120,6	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	3672,46	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	1699,868	см3
Iu	Максимальный момент инерции	66622,999	см4
Iv	Минимальный момент инерции	22412	см4
iu	Максимальный радиус инерции	17,455	см
iv	Минимальный радиус инерции	10,124	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	5,125	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	5,125	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	15,234	см
av+	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	15,234	см
P	Периметр	233,623	см

Загружение 1 - постоянное

	Тип нагрузки	Величина
	длина = 8,7 м
		7,231	Т/м
Загружение 1 - постоянное Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,1 Пояс, к которому приложена нагрузка: нижний
Огибающая величин Mmax по значениям расчетных нагрузок
Максимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая максимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Mmin по значениям расчетных нагрузок
Минимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая минимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Qmax по значениям расчетных нагрузок
Максимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий максимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Qmin по значениям расчетных нагрузок
Минимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий минимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Mmax по значениям нормативных нагрузок
Максимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая максимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Mmin по значениям нормативных нагрузок
Минимальный изгибающий момент	Перерезывающая сила, соответствующая минимальному изгибающему моменту
Огибающая величин Qmax по значениям нормативных нагрузок
Максимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий максимальной перерезывающей силе
Огибающая величин Qmin по значениям нормативных нагрузок
Минимальная перерезывающая сила	Изгибающий момент, соответствующий минимальной перерезывающей силе

Опорные реакции

	Момент в опоре 1	Сила в опоре 1	Сила в опоре 2	Момент в опоре 2
	Т*м	Т	Т	Т*м
по критерию Mmax	-45,61	31,455	31,455	-45,61
по критерию Mmin	-45,61	31,455	31,455	-45,61
по критерию Qmax	-45,61	31,455	31,455	-45,61
по критерию Qmin	-45,61	31,455	31,455	-45,61

Ребра жесткости

Концевое ребро

B = 400 мм

tes = 20 мм

Результаты расчета

Проверено по СП	Проверка	Коэффициент использования
п.7.12	Устойчивость опорного ребра	0,115
п.7.12	Смятие опорного ребра	0,102
п.11.5	Прочность шва опорного ребра	0,51
п.5.12	Прочность при действии поперечной силы	0,487
п.5.12	Прочность при действии изгибающего момента	0,884
п.5.15	Устойчивость плоской формы изгиба при действии момента	0,884

Коэффициент использования 0,884 - Прочность при действии изгибающего момента

Максимальный прогиб - 0,017 м

Тип электрода: Э46 или Э46А

Размещено на Allbest.ur