Покрытие здания гаража сельхозмашин
Расчет обрешетки под кровлю по сочетаниям нагрузок. Определение размеров стропильной фермы, подбор сечений ее элементов. Расчет узлов и стыков. Указания по изготовлению и монтажу дощатых ферм с узловыми соединениями на металлических зубчатых пластинах.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 09.12.2013 |
| Размер файла | 63,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Ростовский Государственный Строительный Университет
Кафедра металлических, деревянных и пластмассовых конструкций
Пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине: Конструкции из дерева и пластмасс
Покрытие здания гаража сельхозмашин
Выполнил: ст-т гр. П-569
Наумов И.В.
Консультант: д-р техн. наук, проф.
Журавлёв А. А.
Ростов-на-Дону 2013
Введение
Покрытие здания производственного назначения по фермам на МЗП.
Запроектировать деревянные конструкции здания производственного назначения при следующих условиях:
- пролет - 18 м,
- длина здания - 60 м,
- высота стен - 6 м,
- район строительства - по весу снега - III,
- по давлению ветра - II,
- древесина - сосна,
- тип покрытия - холодное,
- материал кровли - кровельная сталь,
- стены ? деревянные щитовые.
В качестве несущих конструкций покрытия принимаем дощатые фермы с узловыми соединениями на металлических зубчатых пластинах (МЗП) с шагом 1,5м, непосредственно к которым прибивают бруски под кровлю. Стены - деревянные щитовые.
1. Расчет обрешетки под кровлю
Верхние пояса ферм, к которым прибиваются бруски обрешетки, имеют уклон 18,4° (бруски работают на косой изгиб). Расстояние между осями прогонов а = 25 см, их расчетная схема - двухпролетная неразрезанная балка (пролеты по 1,5м). Нагрузки приведены в таблице.
Таблица 1. Нагрузки на прогоны кровли
|
Вид нагрузки |
Нормативная, qн, кН/м2 |
k |
Расчетная, qр, кН/м2 |
|
|
Постоянная: |
||||
|
кровельная сталь |
0,05 |
1,05 |
0,053 |
|
|
брусок обрешетки |
0,06 |
1,1 |
0,07 |
|
|
Итого |
0,11 |
0,12 |
||
|
Временная, снеговая |
1 |
1,6 |
1,6 |
|
|
Всего |
1,11 |
1,72 |
Расчет обрешетки ведем по двум сочетаниям нагрузок. Наибольший изгибающий момент:
а) для первого сочетания (постоянная нагрузка + снег)
МI=q*l2/8=1,72•0,25•1,52/8=0,12кНм
где q=qр•а;
б) для второго сочетания (постоянная и монтажная нагрузки)
МII=0,07*q*l2+0,207*P*l
Поскольку бруски ставятся с шагом 25 см, то P =1*1,2/2=0,6кН
М2=0,07•0,12•0,25•1,52+ 0,207•0,6•1,5=0,19кНм.
Менее выгодным для расчета прочности прогона является второе сочетание нагрузок. Так как плоскость действия нагрузки не совпадает с главными плоскостями сечения бруска, то рассчитываем обрешетку на косой изгиб. Составляющие изгибающего момента относительно главных осей прогона:
Мх=М2cos =0,19•cos18,4°=0,18кНм
Мy=М2sin =0,19•sin18,4°=0,06кНм
Задаемся размерами сечения прогона 50х60мм.
Моменты сопротивления инерции прогона:
Wx=b*h2/6=5•62/6=30см3 Wy=b2*h/6=6•52/6=25см3
Ix=b*h3/12=5•63/12=90м4 Iy=b3*h/12=6•53/12=63см4
Наибольшее напряжение:
=Мх/Wх+Мy/Wy
=0,18/(30•10-6)+0,06/(25•10-6)=8,4МПа
Rиmнmп =13*1,2*0,65=9,68МПа
Rиmнmп; 8,4МПа9,68МПа
Здесь mн - коэффициент условий работы, учитывающий кратковременность действия монтажной нагрузки; mп - коэффициент, учитывающий породу древесины (СНИП табл. 4).
Принимаем сечение прогона 50 х 60 мм.
Определяем прогиб прогона при первом сочетании нагрузок.
Прогиб в плоскости, перпендикулярной скату:
ѓy=2,13*qнcos *l4*а/(384E*Iy)=2,13•1,11•cos18,4°•1,54•0,25*10-3/(384•103 •90•10-8) =8,2•10-3м
Прогиб в плоскости, параллельной скату:
ѓx=2,13*sin *qн*l4*а/(384E*Iх)=2,13•1,11•sin18,4°•1,54•0,25*10-3/(384•103•63•10-8) =4,0•10-3м
Полный прогиб
ѓ = ==0,9см
Относительный прогиб
ѓ/L=0,9/150=1/164<1/150
2. Расчет фермы
2.1 Определение общих размеров фермы
По заданию расчетный пролет стропильной фермы l = 18 м. (рис. 1).
Необходимый угол наклона кровли определяется из условия tg б = .
Принимаем высоту фермы h = 3,0 м.
Длина одного ската верхнего пояса
АС =
Угол наклона верхнего пояса с учетом строительного подъема:
tg б = = 0,333; б = 18,4°;
sin б = 0,316; cos б = 0,949.
2.2 Статический расчет фермы
2.2.1 Нагрузки
Собственный вес стропильной фермы со связями:
кН/м2,
где к с.в = 3,0 - коэффициент собственного веса для данного типа стропильной фермы с учетом веса вертикальных связей (рис. 35, схема 3),
p= 0,7 кН/м2.
Расчетная погонная нагрузка на 1 пог. м горизонтальной проекции верхнего пояса фермы:
от собственного веса покрытия (см. табл. 1)
g = кН/м,
где кН/м2 - нормативная нагрузка от веса крыши отнесенная к плану покрытия;
n = 1,1 - коэффициент перегрузки для собственного веса;
s = 1,5 м - расстояние между фермами;
от снега
p = кН/м.
Узловая нагрузка в средних узлах стропильной фермы:
- от собственного веса покрытия
GП=gп*Агр=0,263*5,4м2=1,404 кН
где Агр - грузовая площадь, Агр=3,6*1,5=5,4м2
- от снега
Pсн=Р*Агр=2,4*5,4=12,96кН
Полная узловая нагрузка:
N=Gп+Pсн=1,404+12,96=14,36 кН
Опорная реакция фермы от полной нагрузки равна
A =25,38 кН.
2.2.2 Определение усилий в стержнях стропильной фермы
Диаграмму усилий в стержнях фермы строим для одностороннего загружения единичной нагрузкой.
Расчетные усилия определены в таблице 2.
2.3 Подбор сечений элементов фермы
2.3.1 Верхний пояс
Принимаем ориентировочно сечение 150х60 мм.
Изгибающий момент:
М = ql2/8 = 2,34 • 3,32/8 = 3,19 кН•м,
где q = (q + p) cos2б = (1,338 + 1,47) cos2 24° =2,34 кН/м
Геометрические характеристики:
F = 15 • 6 = 90 cм2;
W = 6 • 152/6 = 225 см3.
Вспомогательные вычисления:
л = l/r = 3,3 /(0,289 • 15) = 76,1> 70 [2, формула 9];
r = 0,289 • h
ц =3000/л2 = 0,518 [2, формула 8];
о = I - NО1/(цRcF) = 1 - 52,055 /(0,518 •14000 • 0,009) = 0,202 [2, ф-ла 30],
где: Rc = 14 МПа
Мд = М/о = 3,19/0,202 = 15,792 кН•м, [2, формула 29]
Напряжение в элементе [2, формула 28]:
Таблица 2. Усилия в стержнях фермы при различных сочетаниях нагрузок
|
Элементы фермы |
Стержни |
Усилия от единичной нагрузки |
Усилия от постоянной нагрузки G=1,404 кН |
Усилия от временной нагрузки Р=2,4кН |
Расчетные усилия, кН |
|||||
|
слева |
справа |
полной |
слева |
полной |
при снеге слева |
при полном загружении снегом |
||||
|
Верхний пояс |
О1 |
-4,309 |
-1,844 |
-6,153 |
-24,797 |
-19,089 |
-27,258 |
-43,886 |
-52,055 |
|
|
О2 |
-3,892 |
-1,844 |
-5,736 |
-23,116 |
-17,242 |
-25,41 |
-40,358 |
-48,526 |
||
|
О3 |
-2,461 |
-1,845 |
-4,306 |
-17,353 |
-10,902 |
-19,076 |
-28,255 |
-36,429 |
||
|
Нижний пояс |
U1 |
3,938 |
1,684 |
5,622 |
22,657 |
17,445 |
24,905 |
40,102 |
47,562 |
|
|
U2 |
2,808 |
1,686 |
4,494 |
18,111 |
12,439 |
19,908 |
30,55 |
38,019 |
||
|
U3 |
1,686 |
1,686 |
3,372 |
13,589 |
7,469 |
14,938 |
21,058 |
28,527 |
||
|
Стойки |
V1 |
- 0,914 |
0,001 |
-0,913 |
-3,679 |
-4,049 |
-4,045 |
-7,728 |
-7,724 |
|
|
V2 |
1,118 |
-0,002 |
1,116 |
4,497 |
4,953 |
4,944 |
9,45 |
9,441 |
||
|
V3 |
-1,369 |
0,001 |
-1,368 |
-5,513 |
-6,065 |
-6,060 |
-11,578 |
-11,573 |
||
|
V4 |
1,370 |
-0,001 |
1,369 |
5,517 |
6,069 |
6,065 |
11,586 |
11,582 |
||
|
Опорные реакции |
RA |
2,25 |
0,75 |
3 |
12,09 |
9,968 |
13,29 |
22,058 |
25,38 |
у = NО /F + Мд /W = 52,055/0,009 +15,792 /0,000225 = 75,97 < Rc = 14МПа - не допустимо!
Принимаем сечение 180х100 мм.
F = 0,018 м2,
W = 0,00054 м3,
л = 63,43 < 70,
ц = 1 - 0,8 (л/100)2 = 0,678 [2, формула 7],
о = 0,695,
Мд = 4,59 кН•м,
у = 11,391 МПа < Rc = 14 МПа.
2.3.2 Нижний пояс
Принимаем того же сечения, что и верхний - 180х100 мм. Напряжения в нем
у = Nu4/F = 47,562 /0,018 = 2,642 < Rp = 10 МПа.
2.3.3 Сжатые элементы решетки
Сечение сжатых элементов решетки принимаем ориентировочно 100х100 мм. В наиболее неблагоприятных условиях находится элемент V3:
N = 11,578 кН; l = 3 м.
лmax = 3/(0,289 • 0,1) = 101,176 < [ л ] = 150 [2, таблица 14];
лmax > 70 [2, формула 9]
ц = 3000/л2max = 3000/101,1762 = 0,293 [2, формула 8] ;
у = N/(цF) = 11,578 /(0,293 • 0,15 •0,1) = 3,952 МПа < Rc = 14 МПа.
2.3.4 Растянутый элемент решетки
Nmax = V4 = 11,586 кН.
Сечение растянутых элементов решетки принимаем ориентировочно 100х100 мм.
у = Nmax/F = 11,586 /(0,1 •0,1) = 1,159 МПа < Rp = 10 МПа.
Rp = 10 МПа (для сосны первого сорта).
2.4 Расчет узлов
Конструкции узлов и их расчет принять по [4].
2.4.1 Узел 1 (опорный)
Требуемая площадь соединения на верхнем поясе при O1 = 52,055 кН, в = 0°, г1 = 24°, R = 0,8 МПа [1,Табл.4 прил.2] и з = 0,8
Fтр = O1/(2Rз) = 52,055/(2 • 800 • 0,8) = 406,7 см2,
где: R здесь и ниже принимается по прил. 2 [1];
з - коэффициент, которым учитывается эксцентриситет от внецентренного приложения усилий к МЗП [4, табл.4].
Требуемая площадь соединения на нижнем поясе при U1 = 47,562 кН, в = 0°, г1 = 24°, R = 0,8 МПа и з = 0,8
Fтр = U1/(2Rз) = 47,562/(2 • 800 • 0,8) = 372 см2.
Требуемая длина среза МЗП при Qср = O1 = 52,055 кН, гср = 24°, Rср = 80 кН/м,
lср = O1/(2Rср) = 52,055/(2 • 80) = 32,5 см.
Ширина зоны рационального расположения МЗП относительно линии среза при фактической величине lср = 34 см, y = 0,5•lср = 0,5 • 34 = 17 см.
Поскольку фактическая площадь соединения при размерах МЗП 180х350 мм на верхнем поясе составляет лишь 630 см2, ее недостаточно для обеспечения требуемой по расчету площади. Поэтому конструктивно в опорный узел вводим клин между верхним и нижним поясами и устанавливаем дополнительную пластину. Для определения ее размера в зоне рационального расположения МЗП размещаем две пластины таким образом, чтобы суммарная площадь соединения за вычетом площадей краевых полос была не меньше расчетной. При размерах дополнительной пластины 400х190 мм суммарная площадь соединения будет равна 630 + 760 = 1390 см2, что больше требуемой (778 см2).
Площадь соединения в нижнем поясе при двух пластинах составляет
200 + 315 = 515 см2, т.е. больше требуемой (372 см2).
Суммарная длина среза пластин составляет 34 + 39 = 73 см, что также больше требуемой (32,5 см).
2.4.2 Узел 2
Требуемая площадь соединения на поясе при в = 90° и R = 0,4 МПа
Fвп = V1/(2R) = 7,728/(2 • 400) = 96,6 см2.
Требуемая площадь соединения на раскосе при в = 0° и R = 0,8 МПа
Fраскос = V1/(2R) = 7,728/(2 •800) = 48,3 см2.
В соответствии с [4] принимаем Fcт = 50 см2.
Требуемая длина среза при Qср = О1-О2=3,529 кН, гср = 90° и Rср = 65 кН/м
lcр = Qcр / (2 Rср) = 3,529 / (2 • 65) = 2,7 см.
Принимаем пластину размерами 80х180 мм и размещаем таким образом, чтобы рабочая площадь соединений на раскосе и на поясе была не меньше требуемой.
2.4.3 Узел 3
Соединение элементов узла одной пластиной явно нерационально, поэтому каждый раскос следует закреплять отдельно.
При креплении раскоса V2 к верхнему поясу требуемая площадь соединения на поясе при V2 = 9,45 kН, в = 24° и R = 0,74 МПа
Fв.п = V2 / (2R) = 9,45/(2 • 740) = 64 см2
на раскосе при в = 0°
Fp = 9,45/(2 • 800) = 59 см2.
Требуемая длина среза при Qcр = V2 cos 24° = 8,63 кН, г = 24° и Rср = 82 кН/м
lcр = Qcр cos 24°/(2 Rср) = 8,63/ (2 • 82) =5,3 см.
Принимаем пластину размером 80х320 мм. Рабочая площадь соединения на каждом элементе составляет около 100 см2, т.е. больше 50 см2.
Проверяем по условию прочность МЗП на совместное действие среза усилием Qcр = 8,63 кН при г = 24°, Rср = 82 кН/м и lcр = 31 см и растяжения усилием Np = V2 sin г = 9,45 sin 24°= 3,48 кН при б = 90°, Rср = 65 кН/м и b = 31 см:
[Qcр/(2 Rср lcр)]2 + [Np/(2 Rсрb)]2 = 0,0288 + 0,0091 = 0,0379 < 1,
т.е. условие выполняется.
Для крепления раскоса V3 к верхнему поясу требуемая площадь соединения на раскосе при V3 = 11,578 kН, в = 90° и R = 0,4 МПа
Fп = V3/(2R) = 11,578/(2 • 400) =145 см2;
при в = 0°, Rср = 0,8 МПа
Fp = V3/(2R) = 11,578/(2 • 800) = 72,4 см2.
Требуемая длина среза при Qcр = V3 cos 90° = 0 кН, гср = 90° и Rср = 90 кН/м
Принимаем конструктивно пластину размером 80х180 мм и размещаем таким образом, чтобы площадь соединения МЗП на каждом элементе была больше расчетной.
2.4.4 Узел 4
Требуемая площадь соединения на раскосе V1 в = 65° и R = 0,43 МПа
Fp = 7,728/(2 • 0,43) = 90 см2;
на раскосе V2 при в = 48° и R = 0,58МПа
Fp = 9,45/(2 • 580) = 81,5 см2;
на поясе для восприятия разности усилий U1 - U2=9,543kH при в = 0° R = 0,8 МПа
Fп = (U2 - U3)/(2R) = 9,543/(2 • 800) = 60 см2.
Требуемая длина среза МЗП при Qcр = U1 - U2 = 9,543 кН, гср = 0°, и Rср = 65 кН/м
lcр = Qcр / (2 Rср) = 9,543 / (2 • 65) = 7,3 см.
Принимаем пластину размером 100х250 мм и размещаем таким образом, чтобы рабочая площадь соединения на каждом элементе была не меньше расчетной.
2.4.5 Узел 5
Требуемая площадь соединения на раскосе V3, при в = 66° и R = 0,44 МПа
Fp = 11,578/(2 • 440) = 131,6 см2;
на раскосе V4 при в = 66° и R = 0,44 МПа
Fp = 11,586/(2 • 440) = 131,7 см2;
на поясе для восприятия разности усилий U2 - U3 при в = 0° R = 0,8 МПа
Fп = (U2 - U3)/(2R) = 9,492/(2 • 0,8) = 59,3 см2.
Принимаем пластину размером 130х250 мм и размещаем таким образом, чтобы рабочая площадь соединения на каждом элементе была не меньше расчетной.
2.4.6 Узел 6
Требуемая площадь соединения на поясе из условия восприятия равнодействующей усилий в примыкающих к узлу раскосах 2 V4 sin 42° = 15,505 кН при в = 42° и R = 0,62 МПа
Fп = 15,505/(2 • 620) = 125 см2.
Требуемая площадь соединения на раскосах при в = 0° и R = 0,8 МПа
Fр = V4/(2R) = 11,586/(2 • 800) = 97 см2.
Требуемая длина пластины по условию восприятия растягивающего усилия, равного 2 V4 sin 42° = 15,505 кН при б = 90° и Rр = 65 кН/м
l = 2 V4 sin 42°/(2R) = 15,505/(2 • 65) = 12 см.
Принимаем пластину размером 200х400 мм. Рабочая площадь соединения на каждом элементе и длина пластины больше требуемых.
2.4.7 Стык верхнего пояса
Поперечная сила в зоне нулевого момента верхнего пояса Q = 1,3 кН. Требуемая площадь соединения на элементе пояса из условия восприятия поперечной силы при в = 90° и R = 0,4 МПа
Fп = Q/(2R) = 1,3/(2 • 400) = 17 см2.
Принимаем Fп = 50 см2.
Требуемая длина среза при Qср = 1,3 кН, гср = 90° и Rср = 65 кН/м
lср = Qср/ (2 Rср) = 1,3 /(2 • 65) = 1 см.
Определяем границу зоны рационального расположения МЗП при ширине пластины 120 мм: y = 0,5 l = 0,5 • 120 = 60 мм.
Принимаем пластину размером 200х400 мм. При этом рабочая площадь соединения на каждом элементе больше 50 см2.
2.4.8 Стык нижнего пояса
Требуемая площадь соединения на поясе при в = 0° и R = 0,8 МПа
Fп = U3/(2R) = 28,527/(2 • 800) = 178,3 см2.
Требуемая ширина МЗП по условию восприятия усилия растяжения при б = 0° и Rр = 200 кН/м
b = U3 /(2Rр) = 28,527/(2 • 200) = 7,1 см.
Принимаем пластину размером 130х340 мм, что обеспечивает рабочие площади соединений на элементах пояса не меньше требуемых.
2.5 Расчет неразрезных прогонов
Прогоны проектируем из двух спаренных досок со стыками вразбежку на расстояниях от опор, равных 0,21l. Для обеспечения совместной работы досок последние сбиваются гвоздями через 500 мм. Конструктивными мерами исключаем работу прогонов на косой изгиб.
Расчетная схема:
Нагрузки:
Нормативная qн=2,60*3,415*1,05=10,92 кН/м
Расчетная qр=3,38*3,415*1,05=12,12 кН/м
Расчетный изгибающий момент (на промежуточных опорах):
Требуемый момент сопротивления:
Задаемся толщиной досок b=75 мм
В соответствии с сортаментом принимаю прогоны сечением 2(75х200) мм.
Проверка прогиба:
Для расчета гвоздей в стыках досок вычисляем поперечную силу
Задаемся диаметром гвоздей 4 мм. Несущая способность одного гвоздя из условия смятия древесины и его изгиба:
но не более 4d2=40,42=0,64
Количество гвоздей, которое необходимо поставить в стыках досок с каждой стороны:
Принимаю n=12 шт.
3. Указания по изготовлению и монтажу
обрешетка кровля дощатый ферма
Фермы производятся на специализированном оборудовании завода. Предварительно выполняется расчет и проектирование кровли здания с помощью лицензионной компьютерной программы. На этом этапе проектировщик создает компьютерную модель покрытия, выполняет расстановку стропильных ферм и их конструктивный расчет, после чего на завод выдается специальная документация, по которой и производятся фермы.
Сначала выполняется заготовка деревянных элементов ферм в соответствии со схемой распиловки. Заготовка производится на дисковой пиле, снабженной поворотным механизмом, позволяющим обрезать доски сечением 38x89 или 38х140мм под любым углом.
Заготовленный пиломатериал передается на два сборочных стола, где деревянные элементы фермы раскладываются в соответствии со сборочным чертежом. Существует довольно большое количество моделей сборочных столов. Они отличаются друг от друга размерами, способами крепления элементов решетки, применяемыми устройствами для запрессовки металлических зубчатых пластин и другими характеристиками.
На сборочном чертеже указаны места установки металлических зубчатых пластин и их привязка к характерным точкам конструкции фермы.
После запрессовки металлических зубчатых пластин в места сопряжения деревянных элементов ферм, последние поступают на склад готовой продукции, где хранятся в вертикальном положении.
Рядовые стропильные фермы - устанавливаются с шагом 500- 600мм. На них укладываются ориентированно-стружечные плиты в качестве настила под кровлю. Фермы имеют пролеты до 18м и устанавливаются на несущие стены либо опираются на несущие фермы перекрестного направления.
Несущие фермы представляют собой многослойную (обычно двух- или трехслойную) конструкцию. К несущим фермам с помощью хомутов крепятся рядовые фермы покрытия и стропила. Хомуты выпускаются нескольких типов, различающихся между собой несущей способностью и размерами.
Важным элементом кровли являются связи между фермами, обеспечивающие устойчивость покрытия в целом.
Временные монтажные связи служат для удержания ферм в проектном положении при монтаже конструкций покрытия.
Устанавливаются по верхним поясам ферм, а также в диагональном направлении, скрепляя участки ферм с верхней обвязкой стен. Количество временных монтажных связей и их расстановка должны обеспечивать надежное закрепление монтируемых ферм до полной установки покрытия и монтажа постоянных связей и обшивки.
Горизонтальные связи по нижним поясам ферм - обеспечивают устойчивость нижних поясов ферм. Устанавливаются в обязательном порядке на расстоянии не более 2-х метров друг от друга.
Диагональные связи по верхним поясам ферм - обеспечивают устойчивость стропильной системы в целом. Угол установки диагональных связей по отношению к верхней обвязке стены должен составлять от 35 до 55 градусов. Идут от конька к обвязке стены и прибиваются к ней. Должны объединять друг с другом не менее четырех ферм.
Диагональные связи по решетке - устанавливаются в тех элементах, где необходимо уменьшить расчетную длину из плоскости фермы. Обеспечивают устойчивость элементов решетки.
Список использованной литературы
1. Мартемьянов В.И., Веселев Ю.А. Проектирование современных деревянных конструкций.
2. СНиП II-25-80 Деревянные конструкции.
3. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП).
4. Рекомендации по проектированию и изготовлению дощатых конструкций с соединениями на металлических зубчатых пластинах.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы, критерии ее выбора, сбор нагрузок и статический расчет. Подбор сечений стержней фермы. Конструирование и расчет узлов ферм. Расчетные характеристики сварного углового шва металла.
контрольная работа [451,9 K], добавлен 28.03.2011Определение общих размеров фермы. Методика определения параметров обрешетки. Собственный вес стропильной фермы с прогонами. Подбор сечений элементов. Конструирование узлов фермы. Момент сопротивления сечения шайбы, порядок определения ее толщины.
контрольная работа [614,2 K], добавлен 19.01.2014Простейшие дощатые фермы с соединениями на гвоздях и болтах. Многоугольные и сегментные фермы. Дощатые фермы на металлических зубчатых пластинах. Фермы с соединениями на стальных пластинках с зубьями из дюбелей-гвоздей. Последовательность расчета ферм.
презентация [5,2 M], добавлен 24.11.2013Расчет стального настила, базы колонны. Расчет опирания главной балки на колонну. Расчет стальной стропильной фермы покрытия промышленного здания. Сбор нагрузок на покрытие. Расчетная схема фермы и определение узловых нагрузок, усилий в элементах фермы.
курсовая работа [519,8 K], добавлен 13.10.2011Деревянные настилы - несущие элемены ограждающих покрытий, основание водо- и теплоизоляции. Расчет деревянного настила под кровлю. Сбор нагрузок на покрытие. Определение изгибающих моментов. Проверка прочности и жесткости. Расчет обрешетки под кровлю.
методичка [1,1 M], добавлен 02.05.2012Расчет и конструирование железобетонной колонны, промежуточной распорки, сечений элементов фермы, растянутого раскоса, стоек, фундамента под среднюю колонну. Проектирование стропильной сегментной фермы, определение нагрузок и усилий в элементах фермы.
курсовая работа [841,9 K], добавлен 05.06.2012Компоновка конструктивной схемы каркаса. Расчет поперечной рамы каркаса. Конструирование и расчет колонны. Определение расчетных длин участков колонн. Конструирование и расчет сквозного ригеля. Расчет нагрузок и узлов фермы, подбор сечений стержней фермы.
курсовая работа [678,8 K], добавлен 09.10.2012Компоновка поперечной рамы каркаса. Определение вертикальных размеров рамы. Определение нагрузок, действующих на поперечную раму. Значение снеговой, крановой, ветровой нагрузок. Расчет жесткости элементов рамы, стропильной фермы. Комбинации нагружений.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 15.01.2012Определение нагрузок, действующих на покрытие. Геометрическая схема фермы и расчет усилий в стержнях. Вычисление верхнего и нижнего поясов на прочность, трещиностойкость, раскрытие трещин. Расчет поперечной рамы одноэтажного производственного здания.
дипломная работа [606,1 K], добавлен 28.12.2015Изготовление бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры. Расчет фермы с параллельными поясами, поперечной рамы одноэтажного производственного здания. Определение нагрузок, действующих на покрытие.
курсовая работа [606,1 K], добавлен 14.03.2015
