Главная База знаний "Allbest" Строительство и архитектура Разработка производственной вентиляции на объектах нефтегазового комплекса

Разработка производственной вентиляции на объектах нефтегазового комплекса

Расчет воздухообмена для насосного зала по концентрации опасных паров легких фракций нефти. Расчет аэродинамических потерь вытяжной общеобменной вентиляции. Выбор вентилятора по результатам аэродинамического расчета. Расчет диаметров дефлектора.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 18.12.2011
Размер файла 118,9 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

КУРСОВАЯ РАБОТА

на тему:

«Разработка производственной вентиляции на объектах нефтегазового комплекса»

Введение

Научно-технический прогресс сопровождается расширением и интенсификацией производства с одновременным повышением санитарно-гигиенических требований к состоянию воздушной среды в производственных помещениях.

В промышленности все более широкое распространение находят крупные многопролетные блокированные корпуса, в которых размещается комплекс технологических процессов. В таких корпусах резко уменьшаются возможности использования аэрации. Вследствие этого приточная вентиляция современных производственных помещений, включая компрессорные насосные для северных условий, предполагают стационарные укрытия.

Большие объемы цехов и интенсивность технологических процессов приводят к необходимости подачи и удаления огромных масс воздуха.

Особенно актуальным становится вопрос о создании эффективных местных отсосов, в частности, встроенных в технологическое оборудование, которые создают потенциальные возможности сокращения воздухообменов в помещениях и применения эффективных очистных устройств.

Для создания надежных и экономичных систем вентиляции и отопления производственных помещений необходимо научно обоснованное и проверенное практикой решение трех основных проблем:

- эффективного удаления производственных вредных выделений непосредственно у источника их образования с помощью рациональных конструкций местных вытяжных устройств;

- нахождения оптимальных схем воздухообмена и способов распределения приточного воздуха;

- рациональной организации вентиляционных выбросов в атмосферу.

Современные научные обоснования решений перечисленных проблем и необходимые расчетные зависимости для проектирования систем местной и общеобменной приточно-вытяжной вентиляции приобретает важное значение.

Курсовая работа направлена на освоение методики и навыков инженерных расчетов промышленной вентиляции. Расчетно-пояснительная записка и чертежи выполняются в соответствии с действующими стандартами Единой системы конструкторской документации (ЕСКД).

Для нормальной жизнедеятельности человека необходимы не только чистая вода, свежие натуральные продукты, но и прежде всего чистый свежий воздух.

Вредные выделения производственных процессов, проникая в легкие работающего, приводят к различного рода заболеваниям, снижают производительность труда и, как следствие, ухудшают качество выпускаемой продукции.

1. Аэродинамический расчет вентиляционных систем

1.1 Расчет воздухообмена для насосного зала

Для насосного зала, проведем расчет воздухообмена для общеобменной вытяжной вентиляции по концентрации опасных паров легких фракций нефти, которые выделяются при нормальной работе контактных уплотнений приводных валов насоса.

Выделение вредных веществ через уплотнения движущихся частей насоса.

, (3.1)

где G - количество вредных поступлений, г/час;

В-опытный коэффициент берется 0,25 для лигроина, керосина, бензина;

d - диаметр штока, мм (90 мм);

Р - давление перекачки (20 кГ/см2)

n-количество насосов

Для легкой фракции возьмем минимальный коэффициент 0,25

G= 3,14·0,25·6·90·=1895,7 г/ч

(3.2)

где L - Расход воздуха при общеобменной вентиляции, м3/час;

СПДК - Предельная допустимая концентрация вредных выделений для бензина 300 мг /м3; СФ =0 - Фоновая концентрация вредных выделений в окружающем воздухе, мг/м3.

Определим расход на приточную вентиляцию.

1.2 Расчет аэродинамических потерь вытяжной общеобменной вентиляции

Стандартные размеры круглых воздуховодов из листовой стали

d, мм

Площадь поперечного сечения, м 2

Периметр, мм

Площадь поверхности 1 м2

d, мм

Площадь поперечного сечения, м 2

Периметр,

мм

Площадь поверхности 1 м2

100

0,0079

314

0,314

500

0,196

1570

1,57

125

0,0123

392

0,392

560

0,246

1760

1,76

140

0,0154

440

0,44

630

0,312

1978

1,98

160

0,02

502

0,502

710

0,396

2230

2,23

180

0,0255

566

0,566

800

0,501

2512

2,51

200

0,0314

628

0,623

900

0, 635

2830

2,83

225

0,0397

706

0,706

1000

0,785

3140

3.14

250

0,1049

785

0,785

1120

0,985

3520

3,52

280

0,0615

879

0,879

1250

1,23

3930

3,93

315

0,078

990

0,990

1400

1,54

4400

4,4

355

0,099

1115

1,115

1600

2,01

5030

5, 03

400

0,126

1256

1,26

1800

2,54

5652

5,65

450

0,159

1413

1,41

2000

3,14

6280

6,28

Необходимо учитывать, что на концевых участках воздуховодах при небольших расходах рекомендуется скорость 4-8 м/с; тогда

, мІ (3.3)

где L-расчетный расход воздуха на участке, ;

х р - рекомендуемая скорость, м/с; F=666/(3600Ч7)= 0,026 мІ. По подобранному сочетанию определяют действительную скорость по выбранному стандартному сечению диаметр воздуховода 200 мм с площадью сечения S=0,0314 м 2 движения воздуха:

(3.4.)

.

Определим динамическое давление приняв удельную плотность воздуха

=1,2 кГ/м 3 (P d):

, Па (3.5)

Определим коэффициент гидравлического трения по формуле:

(3.6)

где Rе - критерий Рейнольдса.

(3.7)

где - средняя кинематическая вязкость воздуха.

,

Определим удельные потери давления на трение R, Па/м по формуле:

(3.8)

d - диаметр воздуховода м;

Значение местного сопротивления ж боковых отверстий

В режиме всасывания

Одно отверстие ж О

F ОТВ / F о

0,2

0,3

0,4

0.5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1,4

1,8

65,7

30,0

14,9

9,0

6,27

4,54

3,54

2,7

2,28

-

-

Два отверстия

ж О

-

-

17,0

12,0

8,75

6,85

5,5

4,54

3,84

2,01

2,9

Первый участок

Примем два всасывающих отверстия, первого участка местное сопротивление по таблице 1 о=2,01

Сопротивление для поворотного колена на угол 90 о примем по таблице 6. о= 0,17

Значения местного сопротивления ж отвода гнутого или штампованного круглого сечений

б о

0

20

30

45

50

75

90

110

120

150

180

При R/d ЭU = 1

ж о

0

0,06

0,09

0,13

0,16

0,19

0,21

0,24

0,25

0,27

0,29

При R/d ЭU = 1,5

ж о

0

0,05

0,08

0,1

0,13

0,15

0,17

0,19

0,2

0,22

0,24

При R/d ЭU = 2,0

ж о

0

0,05

0,07

0,09

0,12

0,14

0,15

0,17

0,18

0,19

0,21

Примечание. При прямоугольном сечении ж о следует умножить на значение С, принимаемое по примечанию к табл.

12.35.

Второй участок

хП =, м/с,

м/с

Определим коэффициент гидравлического трения по формуле:

где Rе - критерий Рейнольдса.

где - средняя кинематическая вязкость воздуха.

Определим удельные потери давления на трение R, Па/м по формуле:

Определим сопротивления тройника на проходе используя таблицу 7.

Значение местного сопротивления ж при слиянии потока (для вытяжной вентсистемы)

1. Тройник при слиянии потоков

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

б,

град

0,4

0,6

0,8

1

1.2

1,4

1,6

1,8

2

15

1

1

0,6

0,55

0.45

0,3

0,1

-0,15

-0,45

-0,85

-1,3

2

1.41

0,3

0,3

0,25

0,15

0

-0,2

-0,4

-0,65

_1

4

2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,15

0,3

-0,45

-0,65

9

3

0,05

0,05

0,05

0,0

0

-0.1

-0.15

-0,25

-0,35

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0, 0

-0,05

-0.1

-0,2

30

1

1

0,6

0,6

0,55

0,45

0,3

0,1

-0,15

-0,4

-0,75

2

1,41

0,3

0,355

0,3

О, 25

0,15

0,1

-0.15

-0,4

-0,6

4

2

0,15

0,15

0,15

0,1

0,05

-0,05

-0,15

-0,3

-0,45

9

3

0,05

0,05

0,05

0,05

0,0

-0,05

0,1

-0,15

-0.25

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,1

45

1

1

0,65

0,65

0,65

0,6

0,5

0,35

0,2

0

-0,2

2

1,41

0,35

0,35

0,35

О, 3

0,25

0,15

0,05

-0,1

-0,25

4

2

0,15

0,2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,1

-0,2

9

3

0,05

0,1

0,1

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,15

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

6

-0,05

0,1

б,

град

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

15

1

1

-4,15-4,15

-1,35

-0,4

0

0,5

0,35

0,4

0,45

0,45

2

1,41

-4,75

-1,55

-0,5

0

0,3

0,4

0,45

0,5

0,55

4

2

-5

-1,65

-0,55

0

0,3

0,4

0,5

0,55

0,6

9

3

-5,15

-1,75

-0,55

0

0,3

0,45

0,55

0,6

0,65

16

4

-5,15

-1,75

-0,55

0

0,35

0,45

0,55

0,65

0,7

30

1

1

-4,05

-1,25

-0,3

0,1

0,35

0,45

0,5

0,55

0,55

2

1,41

-4,7

-1,6

-0,4

0,05

0,35

0,45

0,5

035

0,6

4

2

-4,95

-1,6

-0,5

0,0

0,35

0,45

0,55

0,6

0,65

9

3

-5,1

-1,7

-0,5

0

0,35

0,45

0,55

0,65

0,7

16

1

-4,05

- 5

-0,55

0,15

0,4

0,45

035

035

0,7

45

1

1

-4,05

-1,3

-0,3

0,15

0,4

0,45

0,5

0,6

0,6

2

1,41

-4,7

- 1,45

-0,4

0,1

0,35

0,45

0,5

0,6

0,6

4

2

-4,95

-1,6

0,45

О, 05

0,35

0,45

0,55

0,6

0,65

9

3

-5,1

-1,7

-0,5

0,05

0,4

0,5

6,6

0,65

0,7

16

4

-5,15

-1,7

-055

0

О, 35

0,45

035

0,65

0,7

Третий участок

х П=, м/с,

м/с

Определим коэффициент гидравлического трения по формуле:

где Rе - критерий Рейнольдса.

где - средняя кинематическая вязкость воздуха.

Определим удельные потери давления на трение R, Па/м по формуле:

Определим сопротивления тройника на проходе используя таблицу 7.

1. Тройник при слиянии потоков

б, град

0,4

0,6

0,8

1

1.2

1,4

1,6

1,8

2

15

1

1

0,6

0,55

0.45

0,3

0,1

-0,15

-0,45

-0,85

-1,3

2

1.41

0,3

0,3

0,25

0,15

0

-0,2

-0,4

-0,65

_1

4

2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,15

0,3

-0,45

-0,65

9

3

0,05

0,05

0,05

0,0

0

-0.1

-0.15

-0,25

-0,35

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0, 0

-0,05

-0.1

-0,2

30

1

1

0,6

0,6

0,55

0,45

0,3

0,1

-0,15

-0,4

-0,75

2

1,41

0,3

0,355

0,3

О, 25

0,15

0,1

-0.15

-0,4

-0,6

4

2

0,15

0,15

0,15

0,1

0,05

-0,05

-0,15

-0,3

-0,45

9

3

0,05

0,05

0,05

0,05

0,0

-0,05

0,1

-0,15

-0.25

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,1

45

1

1

0,65

0,65

0,65

0,6

0,5

0,35

0,2

0

-0,2

2

1,41

0,35

0,35

0,35

О, 3

0,25

0,15

0,05

-0,1

-0,25

4

2

0,15

0,2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,1

-0,2

9

3

0,05

0,1

0,1

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,15

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

6

-0,05

0,1

Четвертый участок

1. тройник при слиянии потоков

х П=, м/с,

м/с

Определим коэффициент гидравлического трения по формуле:

где Rе - критерий Рейнольдса.

где - средняя кинематическая вязкость воздуха.

Определим удельные потери давления на трение R, Па/м по формуле:

Определим сопротивления тройника на проходе используя таблицу 7.

1. Тройник при слиянии потоков

б,

град

0,4

0,6

0,8

1

1.2

1,4

1,6

1,8

2

15

1

1

0,6

0,55

0.45

0,3

0,1

-0,15

-0,45

-0,85

-1,3

2

1.41

0,3

0,3

0,25

0,15

0

-0,2

-0,4

-0,65

_1

4

2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,15

0,3

-0,45

-0,65

9

3

0,05

0,05

0,05

0,0

0

-0.1

-0.15

-0,25

-0,35

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0, 0

-0,05

-0.1

-0,2

30

1

1

0,6

0,6

0,55

0,45

0,3

0,1

-0,15

-0,4

-0,75

2

1,41

0,3

0,355

0,3

О, 25

0,15

0,1

-0.15

-0,4

-0,6

4

2

0,15

0,15

0,15

0,1

0,05

-0,05

-0,15

-0,3

-0,45

9

3

0,05

0,05

0,05

0,05

0,0

-0,05

0,1

-0,15

-0.25

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,1

45

1

1

0,65

0,65

0,65

0,6

0,5

0,35

0,2

0

-0,2

2

1,41

0,35

0,35

0,35

О, 3

0,25

0,15

0,05

-0,1

-0,25

4

2

0,15

0,2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,1

-0,2

9

3

0,05

0,1

0,1

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,15

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

6

-0,05

0,1

2. поворотное колено на угол поворота 45?(2 колена)

Сопротивление для поворотного колена на угол 45о примем по таблице 6. о= 0,1

б о

0

20

30

45

50

75

90

110

120

150

180

При R/d ЭU = 1

ж о

0

0,06

0,09

0,13

0,16

0,19

0,21

0,24

0,25

0,27

0,29

При R/d ЭU = 1,5

ж о

0

0,05

0,08

0,1

0,13

0,15

0,17

0,19

0,2

0,22

0,24

При R/d ЭU = 2,0

ж о

0

0,05

0,07

0,09

0,12

0,14

0,15

0,17

0,18

0,19

0,21

Примечание. При прямоугольном сечении ж о следует умножить на значение С, принимаемое по примечанию к табл.

12.35.

3. тройник при слиянии потоков

Определим сопротивления тройника на проходе используя таблицу 7.

1. Тройник при слиянии потоков

б, град

0,4

0,6

0,8

1

1.2

1,4

1,6

1,8

2

15

1

1

0,6

0,55

0.45

0,3

0,1

-0,15

-0,45

-0,85

-1,3

2

1.41

0,3

0,3

0,25

0,15

0

-0,2

-0,4

-0,65

_1

4

2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,15

0,3

-0,45

-0,65

9

3

0,05

0,05

0,05

0,0

0

-0.1

-0.15

-0,25

-0,35

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0, 0

-0,05

-0.1

-0,2

30

1

1

0,6

0,6

0,55

0,45

0,3

0,1

-0,15

-0,4

-0,75

2

1,41

0,3

0,355

0,3

О, 25

0,15

0,1

-0.15

-0,4

-0,6

4

2

0,15

0,15

0,15

0,1

0,05

-0,05

-0,15

-0,3

-0,45

9

3

0,05

0,05

0,05

0,05

0,0

-0,05

0,1

-0,15

-0.25

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,1

45

1

1

0,65

0,65

0,65

0,6

0,5

0,35

0,2

0

-0,2

2

1,41

0,35

0,35

0,35

О, 3

0,25

0,15

0,05

-0,1

-0,25

4

2

0,15

0,2

0,15

0,15

0,1

0,05

0

-0,1

-0,2

9

3

0,05

0,1

0,1

0,05

0,05

0

0

-0,05

-0,15

16

4

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0

6

-0,05

0,1

4. поворотное колено на угол поворота 120? (2 колена)

Сопротивление для поворотного колена на угол 120 о примем по таблице 6. о=0,2.

б о

0

20

30

45

50

75

90

110

120

150

180

При R/d ЭU = 1

ж о

0

0,06

0,09

0,13

0,16

0,19

0,21

0,24

0,25

0,27

0,29

При R/d ЭU = 1,5

ж о

0

0,05

0,08

0,1

0,13

0,15

0,17

0,19

0,2

0,22

0,24

При R/d ЭU = 2,0

ж о

0

0,05

0,07

0,09

0,12

0,14

0,15

0,17

0,18

0,19

0,21

Примечание. При прямоугольном сечении ж о следует умножить на значение С, принимаемое по примечанию к табл.

12.35.

5. поворотное колено на угол поворота 90?

Сопротивление для поворотного колена на угол 90 о примем по таблице 6. о=0,17

б о

0

20

30

45

50

75

90

110

120

150

180

При R/d ЭU = 1

ж о

0

0,06

0,09

0,13

0,16

0,19

0,21

0,24

0,25

0,27

0,29

При R/d ЭU = 1,5

ж о

0

0,05

0,08

0,1

0,13

0,15

0,17

0,19

0,2

0,22

0,24

При R/d ЭU = 2,0

ж о

0

0,05

0,07

0,09

0,12

0,14

0,15

0,17

0,18

0,19

0,21

Примечание. При прямоугольном сечении ж о следует умножить на значение С, принимаемое по примечанию к табл.

12.35.

6. поворотное колено на угол поворота 90?.

Сопротивление для поворотного колена на угол 90о примем по таблице 6. о=0,17.

б о

0

20

30

45

50

75

90

110

120

150

180

При R/d ЭU = 1

ж о

0

0,06

0,09

0,13

0,16

0,19

0,21

0,24

0,25

0,27

0,29

При R/d ЭU = 1,5

ж о

0

0,05

0,08

0,1

0,13

0,15

0,17

0,19

0,2

0,22

0,24

При R/d ЭU = 2,0

ж о

0

0,05

0,07

0,09

0,12

0,14

0,15

0,17

0,18

0,19

0,21

Примечание. При прямоугольном сечении ж о следует умножить на значение С, принимаемое по примечанию к табл.

12.35.

Пятый участок

Возьмем сопротивление диффузора от центробежного вентилятора по

таблице 8. и вытяжной шахты с зонтом по таблице 9.

Значение местного сопротивления ж диффузора пирамидального за центробежным вентилятором

F O /F1

Значение ж1, при б о

10

15

20

25

30

0,25

4

7

9,3

10,2

10,9

0,3

2,6

4,7

6,1

6 9

7,3

0,4

1,3

2,3

3

3,4

3,6

0.5

0,7

из

1,7

1,9

2,1

0,6

0,4

0,7

1

1,1

1,2

Значение местного сопротивления приточной и вытяжной шахты с зонтом

h/do

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

От 1 ДО ?

ж o Приточная

2,63

1,83

1,53

1,39

1,31

1.19

1,15

1,08

1,07

1,05

ж o Вытяжная

4,0

2,3

1,5

1,3

1,18

1,1

1,05

1,05

1,05

1,05

Шестой участок

Для первого отвода возьмем диаметр воздуховода 200 мм S=0,0314 м 2

х 0=, м/с,

Для ответвления на пятом участке воздуховода определим по таблице 7. используя выше представленные соотношения конструктивных параметров о=0,05.

Сопротивление всасывание воздуха через два отверстия возьмем по таблице 6. для отвода круглого сечения в 120 0, чтобы повернут отвод на 90 0 о=0,2

Седьмой участок

Для второго отвода возьмем диаметр воздуховода 200 мм S=0,0314 м 2

х 0=, м/с,

Для ответвления на пятом участке воздуховода определим по таблице 7. используя выше представленные соотношения конструктивных параметров о=­0,4

Сопротивление всасывание воздуха через два отверстия возьмем по таблице 6. для отвода круглого сечения в 120 0, чтобы повернут отвод на 90 0 о=0,2

б о

0

20

30

45

50

75

90

110

120

150

180

При R/d ЭU = 1

ж о

0

0,06

0,09

0,13

0,16

0,19

0,21

0,24

0,25

0,27

0,29

При R/d ЭU = 1,5

ж о

0

0,05

0,08

0,1

0,13

0,15

0,17

0,19

0,2

0,22

0,24

При R/d ЭU = 2,0

ж о

0

0,05

0,07

0,09

0,12

0,14

0,15

0,17

0,18

0,19

0,21

б,

град

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

15

1

1

-4,15

-1,35

-0,4

0

0,5

0,35

0,4

0,45

0,45

2

1,41

-4,75

-1,55

-0,5

0

0,3

0,4

0,45

0,5

0,55

4

2

-5

-1,65

-0,55

0

0,3

0,4

0,5

0,55

0,6

9

3

-5,15

-1,75

-0,55

0

0,3

0,45

0,55

0,6

0,65

16

4

-5,15

-1,75

-0,55

0

0,35

0,45

0,55

0,65

0,7

30

1

1

-4,05

-1,25

-0,3

0,1

0,35

0,45

0,5

0,55

0,55

2

1,41

-4,7

-1,6

-0,4

0,05

0,35

0,45

0,5

035

0,6

4

2

-4,95

-1,6

-0,5

0,0

0,35

0,45

0,55

0,6

0,65

9

3

-5,1

-1,7

-0,5

0

0,35

0,45

0,55

0,65

0,7

16

1

-4,05

- 5

-0,55

0,15

0,4

0,45

035

035

0,7

45

1

1

-4,05

-1,3

-0,3

0,15

0,4

0,45

0,5

0,6

0,6

Сводная таблица расчета вытяжной приточной вентиляции таблица 10

Участок

L,

М 3/ч

?,

м

х,

м /с

d,

мм

Рд = ,

Па

R,

Па/м

R?,

Па

?т

Z=Pд · ?т,

Па

R? + Z,

Па

У (R? + Z),

Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

666

5,6

5,89

200

20,8

2,02

11,30

2,01+ 0,17= 2,18

45,3

56,6

56,6

2

1332

5,0

6,02

280

21,7

1,42

7,10

0,25

5,4

12,5

69,1

3

1998

5,0

7,1

315

30,2

1,67

8,35

0,55

16,6

24,9

94,0

4

4000

6,0

7,0

450

29,4

1,08

6,48

0,25 +0,45+0,2+0,2 +0,17+ 0,17+ 0,1+0,1= 1,64

48,2

54,7

148,7

5

4000

3,5

7,0

450

29,4

1,08

3,78

1,45

42,6

46,4

195,1

Потери давления в расчетной ветви, т.е. требуемое давление вентилятора У (R? + Z)=1,1Ч195,1=214,6 Па

6

666

0,6

5,89

200

20,8

2,02

1,212

0,2+ 0,05 +2,01 =2,26

47,1

48,3

Невязка

7

666

0,6

5,89

200

20,8

2,02

1,212

0,2+0,05 2,01=2,26

47,1

48,3

Невязка

Поскольку невязка в обоих случаях составляет 14,7%, поэтому для регулирования всасывающих воздушных поток либо можно уменьшить диаметр воздуховода либо поставит регулирующий клапан по таблице 11. с углом поворота двух лопаток на 10 0 сопротивление составит о=0,4.

6

666

0,6

5,89

200

20,8

2,02

1,212

2,01+0,05+0,2+0,4=2,66

55,3

56,5

Невязка

По таблице выбираем клапан с сопротивлением который позволяет уравнять расходы в вытяжной системе т.е. два клапана с поворотом на 100о = 0,4.

Значения жо дроссель-клапана

Число створок n

Значение ж О при б°

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

1

0,04

0,3

1,1

2,5

8

20

60

200

1500

8000

2

0,07

0,4

1,1

2,5

5,5

12

30

90

160

7000

3

0,12

0,12

0,8

2,0

5

10

19

40

160

7000

4

0, 13

0,25

0,8

2,0

4

8

15

30

110

6000

5

0,15

0,2

0,7

1,8

3,5

7

13

28

80

5000

7

666

0,6

5,89

200

20,8

2,02

1,212

2,01+0,05+0,2+0,4=2,66

55,3

56,5

Невязка

Потери давления в расчетной вентиляционной системе составит с учетом 10% запаса У (R? + Z)=1,1Ч195,1=214,6 Па, т.е. требуемое давление вентилятора.

1.3 Выбор вентилятора

Выбор вентилятора производится по результатам аэродинамического расчета с использованием рабочих характеристик в виде графических зависимостей развиваемого напора (Р) от произвольности (L).

Выбрать вентилятор для работы в сети с сопротивлением Ррасч.=214,6 Па (21,9 кгс/м 2) при производительности Lрасч=4000 м 3 /ч.

Согласно характеристикам венторов вышеуказанные напор и производительность могут обеспечить вентиляторы. Ц4-70 №5.

Учитывая габаритные показатели и КПД=0,75 работы вентилятора, выбираем вентилятор типа А5090-2 (вентилятор Ц4-70 №5 с электродвигателем типа А5090-2 мощностью 0,55 кВт и частотой вращения 1400 об/мин).

Потребляемая мощность на валу вентилятора равна

(3.9)

где L - расход воздуха а м 3/ч;

- коэффициент полезного действия вентилятора, представляющий собой отношение теоретической мощности потребляемой вентилятором к действительно затраченной.

2. Расчет дефлектора

Т.к. схема симметричная и на ней 4 дефлектора то произведем расчет только для одного дефлектора с производительностью 580 м/сек и скоростью ветра в теплый период года для г. Тюмень равной 1 м/сек.

1. Ориентировочное определение диаметра патрубка дефлектора воспользуемся формулой:

(4.1)

где Q - производительность дефлектора в м 3/час;

х д - скорость воздуха в патрубке в м/сек,

2. Определение ветрового напора (рис. 4.1. а)

(4.2)

D=600 мм

3. Определение теплового давления (рис. 4.1. б)

(4.3)

D=310

4. Определение ветрового и теплового давлений (рис. 4.1. в)

(4.4)

D=300

здесь хВ - скорость ветра в м/сек;

Н - тепловое давление в кГ/м2;

? - длина патрубка или вытяжного воздуховода в м;

D - диаметр патрубка дефлектора в м;

?ж - сумма коэффициентов местных сопротивлений вытяжного воздуховода до дефлектора; при отсутствии вытяжного воздуховода ж = 0,5 (вход в патрубок дефлектора).

Дефлектор

D o

D 1

D 2

D 3

D 4

H o

Н 1

Н 2

Н 3

H 4

H 5

H 6

Вес в кГ

2 1/2

250

500

425

315

375

300

250

75

37

88

100

125

11,8

3

300

600

510

378

450

360

300

90

45

105

120

150

15,8

3 1/2

350

700

596

441

525

420

350

105

52

123

140

175

20,3

4

400

800

680

504

600

480

400

120

60

140

160

200

24,8

4 1/2

450

900

765

567

675

540

450

135

67

158

180

225

29,6

5

500

1000

850

630

750

600

500

150

75

175

200

250

37,5

6

600

1200

1020

756

900

720

600

180

90

210

240

300

56,5

7

700

1400

1190

882

1050

840

700

210

105

245

280

350

73,4

8

800

1600

1360

1008

1200

960

800

240

120

280

320

400

92,5

9

900

1800

1530

1134

1350

1080

900

270

135

315

360

450

111,7

10

1000

2000

1700

1260

1500

1200

1000

300

150

350

400

500

145,2

Заключение

В данной курсовой работе, по расчету производственной вентиляции я определила расход воздуха для вытяжной вентиляции с учетом расхода воздуха на дефлекторы, так же требуемое давление вентилятора. Сделала подбор вентилятора: вентилятор Ц4-70 №5 с электродвигателем типа А5090-2 мощностью 0,55 кВт и частотой вращения 1400 об/мин, а так же рассчитала и подобрала необходимые дефлекторы.

Список литературы

воздухообмен аэродинамический вентилятор дефлектор

1. Внутренние санитарно-технические устройства. В 2-х ч. Под ред. И.Г. Староверова. Издание 2-е, перераб. и доп. Ч. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М., Стройиздат, 1997. 502 с. (Справочник проектировщика). Авт.: В.Н. Богословский, И.А. Шепелев, В.М. Эльтерман и др.

2. Отопление и вентиляция: Учебник для вузов / В.Н. Богословский, В.П. Щеголов, Н.Н. Разумов. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат 1980. - 295 с.

3. Водоснабжение и канализация: Учебник для вузов / В.С. Кедров, П.П. Пальгунов, М.А. Сомов. - М.: Стройиздат, 1984. - 288 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Расчет вентиляции зала на 200 мест

    Разработка системы приточно-вытяжной вентиляции для клуба со зрительным залом на 200 человек в г.Брянск. Расчет теплового и воздушного баланса для кинозала, аэродинамическое вычисление системы вентиляции. Подбор оборудования приточных и вытяжных камер.

    курсовая работа [139,3 K], добавлен 20.09.2011

  • Разработка системы вентиляции административного здания в г. Чебоксары

    Основные сведения о системах вентиляции зданий. Определение воздухообмена зрительного зала и вспомогательных помещений. Расчет калориферов и подбор вспомогательного оборудования. Аэродинамический расчет системы вентиляции, правила подбора вентиляторов.

    курсовая работа [273,9 K], добавлен 05.02.2013

  • Проектирование системы отопления и приточно-вытяжной вентиляции цеха обработки древесины в промышленном здании

    Конструктивные особенности здания. Расчет ограждающих конструкций и теплопотерь. Характеристика выделяющихся вредностей. Расчет воздухообмена для трех периодов года, системы механической вентиляции. Составление теплового баланса и выбор системы отопления.

    курсовая работа [141,7 K], добавлен 02.06.2013

  • Отопление и вентиляция сельскохозяйственного здания

    Обеспечение оптимального микроклимата как одна из основных задач в процессе организации воздухообмена в животноводческих помещениях. Расчет вентиляции для зданий сельскохозяйственного назначения. Выбор схем приточной и вытяжной систем вентиляции.

    курсовая работа [242,0 K], добавлен 22.11.2010

  • Система вентиляции

    Проектирование систем вентиляции воздуха общественного здания в городе Сумы. Обеспечение наилучших условий для работы на производстве. Расчет воздухообмена по кратности, теплопоступлений от солнечной радиации и людей. Подбор оборудования и вентилятора.

    курсовая работа [2,4 M], добавлен 03.05.2014

  • Расчет вентиляции коровника вместимостью 2800 голов

    Определение теплопоступлений, теплопотерь и влагопоступлений и воздухообмена при условии удаления из помещения углекислого газа и избыточной влаги. Построение процесса тепловлагообмена в h-d диаграмме. Организация вентиляции и подбор вентилятора.

    курсовая работа [194,5 K], добавлен 03.05.2015

  • Вентиляция промышленного здания ООО Буинского комбикормового завода

    Расчет поступлений тепла и вредных веществ в помещения. Особенности устройства систем вентиляции. Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции. Автоматическое регулирование систем вентиляции. Автоматическая защита оборудования и блокировки.

    дипломная работа [4,0 M], добавлен 01.09.2010

  • Вентиляция студенческой столовой на 400 мест в городе Курган

    Разработка общеобменной системы вентиляции для общественного здания в городе Красноярск. Определение основных вредностей, выделяемых в помещении, выполнение аэродинамического расчета и подбор основного вентиляционного оборудования для приточной системы.

    курсовая работа [213,0 K], добавлен 29.06.2010

  • Проектирование систем отопления и вентиляции производственного здания

    Расход воздуха для производственных помещений. Расчет системы водяного отопления. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Аэродинамический расчёт приточной механической системы вентиляции. Расчет воздухообмена в здании. Подбор, расчет калорифера.

    курсовая работа [419,4 K], добавлен 01.11.2012

  • Проект вентиляции производственного здания в городе Костроме

    Описание технологических процессов в производственном здании. Строительные и объемно-планировочные решения для проектирования вентиляционной системы. Расчетные параметры внутреннего и наружного микроклимата. Расчет воздуховодов систем вытяжной вентиляции.

    дипломная работа [1,0 M], добавлен 10.07.2017

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены