Выбор типа фундамента сооружения с учетом специфических условий, существующих на участке строительства

ИГЭ-2. Суглинки легкие пылеватые твердые,пористые, размер пор составляет 1-2 мм, с прослоями (1-6 см) песков, влажных, среднепросадочные, коричневые.

Естественная влажность грунтов 0,13 д.ед., показатель текучести -0,40 д.ед.

В результате статистической обработки результатов сдвиговых испытаний по схеме консолидированно-дренированного сдвига в водонасыщенном состоянии, были получены нормативный угол внутреннего трения цн = 23? при нормативном сцеплении Cн = 28 кПа, расчетные значения: цI = 20?, цII = 22? и СI = 18 кПа, СII = 28 кПа.

Нормативное значение модуля деформации Е = 14,0 МПа.

ИГЭ-3. Суглинки легкие пылеватые твердые, слоистые, местами известковистые, пористые, размер пор составляет 1-2 мм, с прослоями (5-10 см) алевролитов и известняков, темно-коричневые.

Естественная влажность грунтов 0,16 д.ед., показатель текучести -0,29 д.ед.

В результате статистической обработки результатов сдвиговых испытаний по схеме консолидированно-дренированного сдвига в водонасыщенном состоянии, были получены нормативный угол внутреннего трения цн = 21? при нормативном сцеплении Cн = 33 кПа, расчетные значения: цI = 18?, цII = 20? и СI = 28 кПа, СII = 31 кПа.

Нормативное значение модуля деформации Е = 18,0 МПа.

ИГЭ-4. Глины легкие пылеватые твердые,с прослоями (0,5-1,0 см) песков, влажных, местами известковистые, красно-коричневые. Останец коренных пород.

Естественная влажность грунтов 0,29 д.ед., показатель текучести -0,14 д.ед.

В результате статистической обработки результатов сдвиговых испытаний по схеме консолидированно-дренированного сдвига при естественной влажности, были получены нормативный угол внутреннего трения цн = 20? при нормативном сцеплении Cн = 54 кПа, расчетные значения: цI = 17?, цII = 20? и СI = 36 кПа, СII = 54 кПа.

Нормативное значение модуля деформации Е = 21,0 МПа.

5.6 Специфические грунты

При строительстве на данном участке необходимо обратить внимание на специфические грунты.

Специфические грунты на исследуемой территории представлены в соответствии с СП 11-105-97 (часть III) насыпными грунтами, просадочными грунтами и набухающими грунтами:

ИГЭ-1. Насыпные грунты: пески мелкие, суглинки и глины, с примесью почвенно-растительного слоя, с обломками битых кирпичейи щебня до 25%, строительным мусором. В скв. № 4 встречен бетон армированный на глубине 0,25 м. В скв. № 3 с глубины 2,4 м встречен погребенный почвенно-растительный слой с примесью глины, мощность слоя 1,0 м. С поверхности в скв. № 1, 3, 4 вскрыт асфальт до глубины 0,1 м. Срок отсыпки более 10 лет.

Набухающие грунты

Набухание грунтов исследовалось лабораторными методами. Свободное набухание грунтов изучалось в приборе ПНГ-1. В ходе испытаний определялась относительная деформация набухания без нагрузки.

Таблица 7. Результаты исследований набухания грунтов методом свободного набухания а приборе ПНГ-1.

№ выработки	Глубина отбора, м	Величина набухание, д.ед.
ИГЭ 2 Суглинки легкие пылеватые твердые
1	3,8-4,0	0,04
1	5,8-6,0	0,03
2	4,0-4,2	0,04
2	5,0-5,2	0,03
2	5,9-6,1	0,03
2	7,0-7,2	0,02
2	8,3-8,5	0,03
3	7,8-8,0
4	7,1-7,3	0,05
4	9,5-9,7	0,04
Среднее значение (Xn)	0,03
№ выработки	Глубина отбора, м	Величина набухание, д.ед.
ИГЭ 3 Суглинки легкие пылеватые твердые слоистые
1	7,8-8,0	0,04
1	12,8-13,0	0,03
1	20,8-21,0	0,05
2	15,5-15,7	0,04
2	19,8-20,0	0,05
3	11,8-12,0	0,06
3	19,8-20,0	0,02
4	14,4-14,6	0,03
4	19,5-19,7	0,03
4	24,3-24,5	0,04
Среднее значение (Xn)	0,04
ИГЭ 4 Глины легкие пылеватые твердые (останец коренных пород)
3	13,8-14,0	0,10
3	15,8-16,0	0,09
Среднее значение (Xn)	0,10

Классификация грунтов по величине набухания производилась в соответствии с п. Б.2.13 ГОСТ 25100-2011 (табл.2) .

Согласно данной классификации суглинки твердые ИГЭ-2 относятся к ненабухающим грунтам (средняя величина еsw= 0,03), суглинки твердые ИГЭ-3 относятся к слабонабухающим грунтам (средняя величина еsw= 0,04), а глины твердые ИГЭ-4 представляют собой средненабухающие грунты (средняя величина еsw=0,10).

Так как ИГЭ-2 относится к слабонабухающим грунта, то набухание возмножно в верхних просадочных слоях. Но поскольку набухание в целом происходит за счет частиц глинистой фракции, как правило просадочные грунты не являются набухающими, потому что в них пылеватой фракции больше, чем глинистой. Интегральные кривые гранулометрического состава приведены в Прирожении А. На стадии рабочей документации рекомендуется уточнить явление набухания, которое наблюдается у просадочных грунтов.

Просадочные грунты

На территории изысканий повсеместно развиты просадочные грунты, представленные суглинками твердыми (ИГЭ-2). Залегают под насыпными грунтамина глубине 3,4 - 6,8 м (абс. отм. кровли от 57,30 до 60,40 м), общая мощность составляет от 3,2 до 4,9 м.

Просадочные свойства грунтов исследовались в компрессионных приборах по методу «одной кривой» и«двух кривых». Результаты исследований приведены в Приложении Б.

В таблице 8 приведены обобщенные результаты исследований просадочных свойств грунтов.

По данным бурения и лабораторных исследований просадочных грунтов на исследуемом участке был произведен расчет типа грунтовых условий по просадочности.

Для расчета просадки грунта просадочная толща разбивается на отдельные слои hi , в соответствии с литологическим разрезом. При расчете просадки основания учитываются только те слои грунта, относительная просадочность которых при фактическом напряжении оsl ? 0,01 .

Таблица 8. Сводная таблица результатов исследований просадочных свойств грунтов.

№ ИГЭ	Наименование грунтов	Результаты лабораторных исследований просадочных свойств грунтов	начальное просадочное давление, МПа
		метод одной кривой	метод двух кривых
		нагрузка	относительная деформация	тип грунта	относительная деформация	тип грунта
2	Суглинок твердый	до 0.3 МПа	0,0050	непросадочный	0,0170	слабопросадочный	0,17
3	Суглинок твердый	до 0.3 МПа	0,0054	непросадочный	0,0061	непросадочный	-

Затем строятся графики зависимости относительной просадочности от давления по результатам компрессионных испытаний. Для каждого графика определяется значение начального просадочного давления psl,i , при котором оsl = 0,01.

Далее находится давление грунта от собственного веса, т.е. бытовое давление уzg по формуле: уzg= hi *с/100 , МПа,где hi - мощность i-го слоя, м, с-объемный вес водонасыщенного грунта, г/см3. С графиков снимается значение относительной просадочности i- го слоя оsl, i соответствующей бытовому давлению данного слоя.

Просадка грунта рассчитывается по формуле:

Ssl, g= У оsl, i* hi* ksl, i, (1)

где оsl, i - относительной просадочности i- го слоя, д.ед., hi - высота i - го расчетного слоя, см, ksl,i - коэффициент, принимаемый равным единице.

Результаты расчета приведены в Приложении В.

Расчет показал, что просадка грунта от собственного веса при замачивании составляет более 5 см. Установленный тип грунтовых условий по типу просадочности в пределах исследованной площадки - второй (II), а значит возможно возникновение просадочных явлений в естественных условиях без дополнительных нагрузкок.

Проектирование зданий и сооружений на территориях, сложенных просадочными грунтами, должно вестись в соответствии с требованиями СП 21.13330.2010.

Глава 6. Рекомендации по устройству фундамента

При выборе типа фундамента сооружения на нашем участке необходимо учитывать наличие просадочных грунтов. Просадочные грунты являются сложными в плане проектирования надежного фундамента. При строительстве на просадочных грунтах главная опасность - осадка, результаты которой могут иметь негативные последствия для сооружения.

6.1 Расчет осадки ленточного фундамента методом послойного суммирования

Сущность метода заключается в определении осадок элементарных слоев основания в пределах сжимаемой толщи от дополнительных вертикальных напряжений ?z(сh) и ?z(q), возникающих от нагрузок, передаваемых сооружениями.

Этот метод рекомендован СП 22.13330.2011и является основным при расчете абсолютных осадок фундаментов промышленных зданий и гражданских сооружений.Осадка основания S рассчитывается с использованием расчетной схемы в виде линейно - деформируемого полупространства рассчитывается по формуле:

, см (2)

где в -безразмерный коэффициент, равный 0,8; уz(q)i -среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-ом слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, кг/см2; hi - толщина i-го слоя грунта в сантиметрах и Еi -соответственно и модуль деформацииi-го слоя грунта, кг/см2; n -число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.

Вычисление конечной осадки фундамента мелкого заложения методом послойного суммирования производится в следующей последовательности (Вавилова, Соловьева. 2014):

1)Наносятся размеры фундамента в соответствующем масштабе (b-ширина в метрах, h - глубина в метрах);

2) Строится ось 0z по центру фундамента, так как наибольшее влияние от фундамента распространяется по центру;

3) Строится эпюра напряжений от собственного веса грунта ?z(сh) для каждого слоя по формуле:

?z=с1*h1 , (3)

?z1=с1*h1; ?z2 =?z1 +с2*h2, ?z3 =?z2 +с3*h3 и т.д.

где с-плотность грунта, г/см3, h- мощность, м.

4) Откладываем величину напряжений от собственного веса грунта в масштабе напряжений влево от оси 0z соответственно глубинам литологических слоев;

5) Высчитываем значения напряжений от собственного веса грунта, уменьшенных в 5 раз, 0,2* ?z(сh), откладываем в масштабе напряжений вправо от оси 0z соответственно глубинам литологических слоев;

6) Строим эпюру сжимающих напряжений от веса сооружений ?z(q) соответственно формулам:

?z(q) = qрасч. * К, (4)

где К является функцией от mи n(К= f(m; n)),

m=2z/b, n=l/b, l - длина фундамента (в случае с ленточным фундаментом длину принимаем бесконечно большой). z слоя в верхних слоях выбираем как можно чаще, например, через 0,5 м, с глубиной слои можно делить через 1-2 м. Значение коэффициента К берется из таблицы, где по вертикали отложен коэффициент m, а по горизонталиn. В случае расчета ленточного фундамента n?10.

qрасч. =qсооруж.- с*h, (5)

где qсооруж.- давление сооружение, кг/см2, с-плотность грунта, соответсвующая плотности слоя, в которой заглублен фундамент г/см3, h - глубина заложения фундамента, м.

Для удобства строим таблицу промежуточных значений (табл.9).

Таблица 9. Рекомендуемая таблица для оформления промежуточных расчетов

Z слоя	m=2z/b	К	?z(q)	?z(q) в см
0	0	1.00	На глубине 0 м. ?z(q)= qрасч.

После построения таблицы откладываем вправо от оси 0z значения ?z(q) в см.

7) Находим точку пересечения кривых 0,2* ?z(сh) и ?z(q). Расстояние от подошвы фундамента до точки пересечения является глубиной активной зоны Накт.. Эта зона является зоной взаимодействия фундамента с основанием.

8) После определения глубины активной зоны необходимо разделить ее на слои. Верхние слои делим согласно формуле b/8, нижние b/4. Разделение слоев производим в соответствии с литологическими границами слоев.

9) Строим таблицу результатов (талб.10).

Таблица 10. Рекомендуемая таблица для оформления результатов

№ слоя	?z(q)	в	Е	Дh в см	S
1

10) После расчета осадки для каждого слоя, значения суммируются. Получаем значение суммарной осадки грунта при взаимодействии с фундаментом сооружения, выраженной в сантиметрах.

В данной работе расчитана осадка ленточного фундамента с глубиной заложения 4,5 м и 7 м, b= 1м, qсоор.=5 кг/см2. Расчеты представлены в Приложении Д.

Результаты расчетов приведены в таблице 11.

Таблица 11. Результаты расчета осадки ленточного фундамента с глубиной заложения 4,5 м 7 м.

№ скв	глубина заложения фундамента, м	суммарная осадка S, см
1	4,5	4,04
3	4,5	5,40
1	7,0	2,74
3	7,0	3,36

Сравнивая полученную осадку с допустимой, получаем осадка с заложением фундамента 4,5 м. и 7 м., меньше предельно допустимой S<Su =10 см. Следовательно, можно рекомендовать ленточный фундамент с глубиной заложения 4,5 и 7 м.

6.2 Расчет осадки плитного фундамента методом линейно-деформируемого слоя (метод К.Е. Егорова)

Эту схему расчета, мы можем использовать для наших условий строительства, так как ширина фундамента b?10 м и в пределах сжимаемой толщи слоев имеются грунты с модулем деформации Е?10 МПа (100 кг/см2).

Вычисление осадки производится в следующей последовательности (Мирсаяпов, 2008):

1) Находим толщину сжимаемого слоя по формуле :

Н=(Н0+ш·b)·kp, (6)

где Н0 принимается для оснований сложенных пылевато-глинистыми грунтами 9 м, песчаными - 6 м; ш - соответственно для пылевато-глинистых грунтов 0,15, песчаных - 0,1, b -ширина подошвы фундамента, м; kp - коэффициент, принимаемый: kp=0,8, при среднем давлении под подошвой фундамента Р=100 кПа (1 кг/см2); kp=1,2 при Р=500 кПа (5 кг/см2), при промежуточных значениях средних давлений Р величина kp принимается по линейной интерполяции.

2) Осадка основания с использованием расчетной схемы линейно- деформируемого слоя определяется по формуле:

, (7)

где р - среднее давление под подошвой фундамента, МПа, b - ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента, м; kc и km - коэффициенты, принимаемые по таблицам 12 и 13, n -число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя Н, ki и k i-1 -коэффициенты, определяемые по таблице 5.8 в СП 22.13330.2011 в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля i-го слоя соответственно оi= 2zi /b и оi-1= 2zi -1 /b ;Еi -модуль деформации i-го соля грунта, МПа.

Проверяем соблюдение условия: S ? Su, где S - расчетная осадка основания фундамента, рассчитанная по методу линейно-деформируемого слоя, см; Su - предельная деформация основания.

Таблица 12. Коэффициент kc.

Относительная толщина слоя ж=2Н/b	Коэффициент kc
0<ж?0,5	1,5
0,5<ж?1	1,4
1<ж?2	1,3
2<ж?3	1,2
3<ж?5	1,1
ж>5	1,0

Таблица 13. Коэффициент km.

Среднее значение модуля деформации грунта основания Е, МПа (кг/см2)	Значение коэффициента km при ширине фундамента b, м
	b<10	10?b?15	10?b?15
Е<10(100)	1	1	1
Е?10(100)	1	1,35	1,5

В данной работе расчитана осадка плитного фундамента с глубиной заложения 4 м, шириной b=18 м , Р=0,5 МПа.

Расчеты:

Н=(Н0+ш·b)·kp,

Н= (9+0,15*18)*1,2=14,04 м

k0=0, ж1= 2*2,7/18 = 0,3, значит k1=0,075

ж2= 2*14,04/18 =1,56, значит k2=0,372

km=1,5, kc=1,3

В результате осадка S = 16,38 см, что больше предельно допустимой S>Su=10 см. Следовательно плитный фундамент с глубиной заложения 4,5 м использовать нельзя.

6.3 Расчет просадки грунта от нагрузки фундамента

Для расчета просадки грунта от нагрузки фундамента просадочная толща разбивается на слои.

Просадка основания фундамента в пределах просадочной толщи рассчитывается по формуле (1):

Ssl, g= Уоsl, i* hi* ksl, i,

где оsl, i - относительной просадочности i- го слоя, д.ед. , hi - высота i - го расчетного слоя, см., ksl,i - коэффициент равный :

- при ширине фундамента b? 12 м принимается равным единице для всех слоев грунта в пределах зоны просадки;

- при b ? 3 м вычисляется по формуле:

ksl,i =0,5 + 1,5(уop- psl,i )/ Po, (8)

где уop - среднее давление на подошве фундамента, кПа;

psl,i - начальное просадочное давление, кПа;

Po = 100 кПа,

- при 3 м < b < 12 м определяется по интерполяции между значениями, полученными при b = 3 м и b = 12 м. (Дизенко, 2011)

Расчет: при уop= 0,5 МРа, b ? 3 м,, psl,1= 1,16 МРа, psl,2 =2,15 МРа, оsl, 1=0,01 д.ед., оsl,2=0,008 д.ед., h1=110 см, h2 =130 см.

ksl,1 =0,5 + 1,5(500- 116 )/ 100=6,26

ksl,2=0,5 + 1,5(500- 215 )/ 100=4,77

S= 110*0,01*6,26 +130*0,008*4,77=11,84 см.

Расчет показал, что просадка от нагрузки фундамента превышает допустимые значения деформации основания, а значит неободимо применение одного из способов укрепления или устранения просадочных грунтов.

Это может быть:

- уплотнение грунта тяжелыми трамбовками;

-использование грунтовых подушкек из непросадочных или уплотненных грунтов;

-предварительное замачивание грунтов в пределах всей просадочной площади;

-устанавление по периметру фундамента буронабивных свай;

-использование водозащитных мер для предотвращения возможных просадок.

Заключение

В результате исследований, проведенных в рамках написания ВКР, которые включали в себя полевые работы, полный комплекс лаборатоных работ, обработку данных, расчет типа территории по просадочности и расчет осадки грунтов от нагрузки фундамента, было установлено, что:

· в пределах возможной сферы взаимодействия проектируемого сооружения с геологической средой выделяются 4 инженерно-геологических элемента;

· на территории повсеместно присутствуют слабопросадочные грунты, представленные суглинками легкими пылеватыми твердыми ( ИГЭ 2);

· просадка от собственного веса при замачивании составляет более 5 см;

· грунты, распространенные на исследуемой площадке, представленные суглинками легкими пылеватыми твердыми слоистыми (ИГЭ 3) относятся к слабонабухающим грунтам, а грунты, представленные глинами легкими пылеватыми (ИГЭ 4) относятся к средненабухающим грунтам.

Был произведен расчет осадки нескольких вариантов фундамента (ленточного с глубинами заложения 4,5 м и 7,0 м и плитного с глубиной заложения 4,0 м).

По результатм расчетов сделаны следующие выводы:

· Осадка плитного фундамента с глубиной заложения 4,0 м составляет 16,38 см, что значительно превышает предельно допустимое значение осадки. Следовательно, плитный фундамент с глубиной заложения 4,5 м использовать нельзя;

· Осадка ленточного фундамента с заложением фундамента 4,5 м и 7 м, составлят от 2,47 до 5,40 см, соответственно, это меньше предельно допустимой осадки (S<Su=10 см). Следовательно, можно использовать ленточный фундамент с глубиной заложения 4,5 и 7 м;

· Ленточный фундамент с глубиной заложения 4,5 м не рекомендуется использовать, в связи с тем, что в южной части участка на данной глубине залегают техногенные отложения, которые, несмотря на то, что срок их отсыпки более 10 лет, характеризуются сильной неоднородностью, наличием органического вещества и включений строительного мусора. Поэтому для естественного основания сооружения они не подходят. Для обоснования строительства на данных насыпных грунтах необходимо проведение дорогостоящих доисследований.

· С учетом того, что одним из альтернативных решений, рассматриваемых проектировщиками является заглублнение фундамента до глубины 7,0 м, и того, что в здании проектируется паркинг, вариант устройства фундамента с глубиной заложения 7,0 м представляется наиболее рациональным.

В случае использования ленточного фундамента с глубиной заложения 7,0 м рекомендуется провести работы по устранению или укреплению просадочных грунтов в случае техногенного замачивания

На стадии рабочей документации рекомендуется уточнить минеральный состав набухающих грунтов и давление набухания.

Список литературы

1) Белов Н.В. Полный справочник проектировщика. Минск:Харвест, 2011.- 480с.

2) Вавилова А.В., Соловьева А.Р. Методическкие указания по теме "Расчет осадки методом послойного суммирования". Санкт-Петербург, 2014. -5 с.

3) Дизенко С. И., Ляшенко П. А. Методические указания: Расчет просадочного основания. Краснодар: КубГТУ, 2011. - 15 с.

4) Заливин В.Г. Прикладная физическая и коллоидная химия в бурении. Иркутск, 2012.-50 с.

5) Калачева Л.Т. Рекомендации по определению относительной просадочности грунтов статического зондирования с поверхности дна шурфа. М.:Стройиздат,1972. -16 с.

6) Коломиец, А. М. Волгагеология. История геологического предприятия. (1930 - 2005). Нижний Новгород: Вертикаль, 2005.- 431 с.

7) Мащенко А.В., Пономарев А.Б. Специальные методы механики грунтов и механики скальных пород. Перьм, 2014.-173 с.

8) Метелюк Н. С. Справочное пособие «Сваи и свайные фундаменты». Киев:Будивельник, 1977.-256 с.

9) Мирсояпов И.Т., Мустакимов В.Р., Сафин Д.Р. Учебное пособие. Механика грунтов, основания и фундаменты. Казань, КГАСУ, 2008.- 97 с.

10) Сидоренко, А.В., Чепиков К.Р.Геология СССР. Том XI. Поволжье и Прикамье. Часть I. М.: Недра, 1967.-872 с.

11) Трофимов В.Т.Грунтоведение. М.: Изд-во МГУ, 2005. - 1024 с.

12) Экологический аспект. Разработчик проекта: Государственное унитарное предприятие институт «ТеррНИИгражданпроект». Самара, 2006 г.

13) ГОСТ 5180-84. Грунты. Методы лабораторного определения физических характеристик.[Текст].- Взамен ГОСТ 5180-75; Введ. с01.07.1985.- М.: Изд-во стандартов, 1985.- 19 с.

14) ГОСТ 12248-2010. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости.[Текст].- Взамен ГОСТ 12248-96; Введ. с 01.01.2012.- М.:Стандартинформ, 2011.- 97 с.

15) ГОСТ 12536-79. Грунты. Методы лабораторного определения 
гранулометрического (зернового) и микроагрегатного состава. [Текст].- Взамен ГОСТ 12536-67; Введ. с 01.07.1980.- М.: Изд-во стандартов, 1980.- 18 с.

16) ГОСТ 20276-85. Грунты. Методы полевого определения характеристик деформируемости.[Текст].- Взамен ГОСТ 20276-74; Введ. с01.07.1985.- Москва, 1985.- 26 с.

17) ГОСТ 20522-2012. Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний. [Текст].- Взамен ГОСТ 20522-96; Введ. с 01.07.2013.- М.:Стандартинформ, 2013.- 19 с.

18) ГОСТ 23161-2012. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик просадочности.[Текст].- Взамен ГОСТ 23161-78 ; Введ. с 01.07.2013.- М.Стандартинформ:, 2013.- 15 с.

19) ГОСТ 24143-87. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик набухания и усадки. [Текст].- Взамен ГОСТ 24143-80; Введ. с 01.09.1987.- Москва, 1987.- 20 с.

20) ГОСТ 25100-2011. Грунты. Классификация. [Текст].- Введ. с 01.01.2013.- М.:Стандартинформ, 2012.-42 с.

21) СП.11-105-97. Свод правил. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть III. Правила производства работ в районах распространения специфических грунтов.[Текст].- Введ. с 01.07.2000.- Москва, 2000.- 79 с.

22) СП 21.13330.2012. Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах. [Текст].- Взамен СНиП 2.01.09-91; Введ. с 01.01.2013.- М.:Минрегион России, 2011.- 79 с.

23) СП 22.13330.2011 Свод правил. Основания зданий и сооружений. [Текст].- Взамен СНиП 2.02.01-83*; Введ. с 20.05.2011.- М.Минрегион:, 2011.- 160 с.

24) СП.131.13330.2012. Свод правил. Строительная климатололия [Текст].- Взамен СНиП 23-01-99*; Введ. с 01.01.2013.- М.: Минрегион России, 2012.- 115 с.

25) http://www.pogodaiklimat.ru/ - ГУ«Самарский ЦГМС-Р», 29 ноября 2015

26) http://www.geomirror.ru/gemirs-508-1.html - BIBLIOGRAPHY \l 1049 GeoMirror, 25 декабря 2015 BIBLIOGRAPHY \l 1049

27) http://63.mchs.gov.ru/ - BIBLIOGRAPHY \l 1049 Главное управлении МЧС России по Самарской области, 2015

28) http://refdb.ru/look/2635803.html - Глинистые минералы как дисперсная фаза буровых растворов, 13 февряля 2016

29) http://zilant.kpfu.ru/ - Системы дистанционного обучения Казанского (Приволжского) федерального университета, 13 ноября 2015

30) http://ximgeosamara.ru/materials.htm - Самарский Государственный социально-педагогический университет ( СГСПУ), 25 декабря 2015

31) https://www.google.ru/maps/place/ - HYPERLINK "https://www.google.ru/url?sa=t&rct=j&q=&esrc=s&source=web&cd=1&cad=rja&uact=8&ved=0ahUKEwjVrZKJ79nMAhWH1ywKHeFeAAwQFggbMAA&url=https%3A%2F%2Fmaps.google.ru%2F&usg=AFQjCNHQgGdVV63u7jkzJx7Bi-VBEsqkvQ&sig2=hM-RtX0To9SsV2R6NePkSw&bvm=bv.122129774,d.bGg" \t "_blank" Google Maps , 14 января 2016

Приложение А

Интегральные кривые гранулометрического состава

Зерновой состав, % при размере частиц, мм
Галька	Гравий	Песок	Пыль	Глина
>10	10-5	5-2	2-1	1-0,5	0,5-0,25	0,25-0,1	0,1-0,05	0,05-0,01	0,01-0,005	< 0,005
ИГЭ 1
0,7	1,8	2,6	2,8	3,3	7,4	15,2	15,6	27,8	10,2	12,7
ИГЭ 2
-	-	-	0,1	0,6	5,5	12,7	17,8	27,9	13,9	21,5
ИГЭ 3
-	-	-	-	0,5	0,4	3,3	17,0	40,4	12,7	25,7
ИГЭ 4
-	-	-	-	-	0,6	2,8	8,7	24,5	19,7	43,9

Составила Савина И.

Приложение Б

Результаты исследований просадочных свойств грунтов ИГЭ 2

Скв. 1. Глубина отбора образца 3,8-4,0 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. Деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0046	0	-0,0029
1	0,0091	0,5	0,0065
1,5	0,0136	1	0,0129
2	0,0182	1,5	0,0195
2,5	0,0236	2	0,0262
3	0,0272	2,5	0,0336
3	0,0316	3	0,0395

Начальное просадочное давление 2,71 кгс/см2

Скв. 2. Глубина отбора образца 4,0-4,2 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0037	0	-0,0035
1	0,0058	0,5	0,0068
1,5	0,008	1	0,0135
2	0,0103	1,5	0,0196
2,5	0,0143	2	0,0241
3	0,0183	2,5	0,0308
3	0,0234	3	0,0385

Начальное просадочное давление 1,24 кгс/см2

Скв. 2. Глубина отбора образца 5,0-5,2 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0054	0	-0,0031
1	0,0107	0,5	0,0081
1,5	0,016	1	0,016
2	0,0214	1,5	0,0242
2,5	0,0278	2	0,0318
3	0,0319	2,5	0,0417
3	0,0371	3	0,049

Начальное просадочное давление 1,93 кгс/см2

Скв. 2. Глубина отбора образца 5,9-6,1 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0058	0	-0,0028
1	0,0114	0,5	0,0099
1,5	0,0166	1	0,0196
2	0,0244	1,5	0,0282
2,5	0,0304	2	0,037
3	0,0366	2,5	0,0445
3	0,0419	3	0,0523

Начальное просадочное давление 1,23 кгс/см2

Скв. 2. Глубина отбора образца 7,0 -7,2 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,004	0	-0,0037
1	0,0062	0,5	0,0073
1,5	0,0085	1	0,0145
2	0,0110	1,5	0,0210
2,5	0,0153	2	0,0265
3	0,0197	2,5	0,0331
3	0,0251	3	0,0413

Начальное просадочное давление 1,16 кгс/см2

Скв. 2. Глубина отбора образца 8,3 -8,5 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0048	0	-0,0033
1	0,0096	0,5	0,0073
1,5	0,0143	1	0,0143
2	0,0192	1,5	0,0217
2,5	0,0249	2	0,0292
3	0,0286	2,5	0,0374
3	0,0333	3	0,0439

Начальное просадочное давление 2,15 кгс/см2

ИГЭ 3

Скв. 1. Глубина отбора образца 7,8 -8,0 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0039	0	-0,0039
1	0,0068	0,5	0,0054
1,5	0,0094	1	0,0092
2	0,0128	1,5	0,0127
2,5	0,0168	2	0,0156
3	0,0216	2,5	0,0201
3	0,0276	3	0,0272

Скв. 1. Глубина отбора образца 9,8 -10,0 м.

Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация	Нагрузка Р, кгс/см2	Относит. деформация
	при ест. влажности		с замачиванием
0	0	0	0
0,5	0,0057	0	-0,0032
1	0,0112	0,5	0,0071
1,5	0,0168	1	0,014
2	0,0224	1,5	0,0207
2,5	0,0291	2	0,0259
3	0,0334	2,5	0,0317
3	0,0389	3	0,0394

Составила Савина И.

Приложение В

Расчет типа грунтовых условий по просадочности

№скв	№ИГЭ	Глубина отбора монолита, м	Результаты компрессионных испытаний грунтов	Расчет величины просадки грунта под действием собственного веса	Начальное просадочное давление, МПа
			Величина относительной просадочности Esl при нагрузках, МПа	плотность, г/см3	Бытовое давление грунта дzg, МПа	Esl при дzg	Высота слоя, см	Величина просадки см
			0,00	0,05	0,10	0,15	0,20	0,30
2	2	4,1	0,000	0,003	0,008	0,012	0,014	0,020	2,07	0,085	0,0070	410	2,87	0,124
	2	5,1	0,000	0,003	0,005	0,008	0,010	0,017	2,07	0,106	0,0055	100	0,55	0,193
	2	6,0	0,000	0,004	0,008	0,012	0,013	0,016	2,02	0,124	0,0100	90	0,90	0,123
	2	7,1	0,000	0,003	0,008	0,013	0,016	0,022	2,00	0,146	0,0140	110	1,54	0,116
	2	8,4	0,000	0,003	0,005	0,007	0,010	0,015	2,03	0,172	0,0085	130	1,11	0,215
								просадка грунта от собственного веса	6,97

Приложение Г

График изменения относительной просадочности с глубиной

Составила Савина И.

Приложение Д

Расчет осадки ленточного фундамента методом послойного суммирования

v Глубина заложения 4,5 м

Скв 1.

глубина, м	мощность, м	плотность, г/см3	дz(сh), кг/см2	0,2*дz(сh)	дz(сh) в масштабе	0,2*дz(сh) в масштабе	q расч.
4,5	4,5	2,1	0,945	0,189	1,890	0,378	4,055
5,9	1,4	2,03	1,229	0,246	2,458	0,492
7,9	2	2,06	1,641	0,328	3,282	0,656
9,9	2	1,88	2,017	0,403	4,034	0,807
12,9	3	2,1	2,647	0,529	5,294	1,059
20	7,1	2,13	4,160	0,832	8,319	1,664

z слоя	m	K	дz(q)	дz(q) в см
0	0	1	4,055	8,11
0,5	1	0,818	3,317	6,63
1	2	0,55	2,230	4,46
1,5	3	0,397	1,610	3,22
2	4	0,306	1,241	2,48
2,5	5	0,249	1,010	2,02
3	6	0,208	0,843	1,69
3,5	7	0,18	0,730	1,46
4	8	0,158	0,641	1,28
4,5	9	0,14	0,568	1,14
5	10	0,126	0,511	1,02
5,5	11	0,114	0,462	0,92
6	12	0,104	0,422	0,84
6,5	13	0,104	0,422	0,84

Н акт = 6,2 м

№слоя	дz(q)	в	Е, кг/см2	Дh в см	S
1	3,6	0,8	140	20	0,41
2	3,55	0,8	140	20	0,40
3	3,2	0,8	140	20	0,36
4	2,8	0,8	140	20	0,32
5	2,4	0,8	140	20	0,27
6	2,05	0,8	140	20	0,23
7	1,85	0,8	140	20	0,21
8	1,6	0,8	140	20	0,18
9	1,45	0,8	140	20	0,16
10	1,35	0,8	140	20	0,15
11	1,2	0,8	140	20	0,14
12	1,05	0,8	180	50	0,23
13	0,9	0,8	180	50	0,20
14	0,75	0,8	180	50	0,16
15	0,65	0,8	180	50	0,14
16	0,55	0,8	180	50	0,12
17	0,5	0,8	180	50	0,11
18	0,45	0,8	180	50	0,1
19	0,45	0,8	180	50	0,1
				У = 4,04 см

Эпюры напряжений

Масштаб вертикальный 1:100

Масштаб горизонтальный 1:50

Масштаб напряжений 1 см - 0,5 кг/см²

(вне масштаба)

?z(сh)- эпюра напряжений от собственного веса грунта

?z(q)- эпюра сжимающих напряжений от веса сооружения

Составила Савина И.

Скв 3.

глубина, м	мощность, м	плотность, г/см3	дz(сh), кг/см2	дz(сh) в масштабе	0,2*дz(сh)	0,2*дz(сh) в масштабе	q расч.
4,5	4,5	1,7	0,765	1,530	0,153	0,31	4,235
7,9	3,4	2,01	1,448	2,897	0,290	0,58
10,3	2,4	2,15	1,964	3,929	0,393	0,79
11,9	1,6	2,12	2,304	4,607	0,461	0,92
13,9	2	1,95	2,694	5,387	0,539	1,08
15,9	2	1,93	3,080	6,159	0,616	1,23
17,9	2	2,15	3,510	7,019	0,702	1,40
19,9	2	2,18	3,946	7,891	0,789	1,58
21,9	2	2,16	4,378	8,755	0,876	1,75
25	3,1	2,12	5,035	10,070	1,007	2,01

z слоя	m	K	дz(q)	дz(q) в см
0	0	1	4,235	8,47
0,5	1	0,818	3,464	6,93
1	2	0,55	2,329	4,66
1,5	3	0,397	1,681	3,36
2	4	0,306	1,296	2,59
2,5	5	0,249	1,055	2,11
3	6	0,208	0,881	1,76
3,5	7	0,18	0,762	1,52
4	8	0,158	0,669	1,34
4,5	9	0,14	0,593	1,19
5	10	0,126	0,534	1,07
5,5	11	0,114	0,483	0,97
6	12	0,104	0,440	0,88
6,5	13	0,104	0,440	0,88

Н акт = 6,9 м

№слоя	дz(q)	в	Е, кг/см2	Дh в см	S
1	3,9	0,8	100	20	0,62
2	3,5	0,8	100	20	0,56
3	3,15	0,8	100	20	0,50
4	2,75	0,8	100	20	0,44
5	2,4	0,8	100	20	0,38
6	2	0,8	100	20	0,32
7	1,75	0,8	100	20	0,28
8	1,6	0,8	100	20	0,26
9	1,4	0,8	100	20	0,22
10	1,3	0,8	100	20	0,21
11	1,2	0,8	100	20	0,19
12	1,05	0,8	140	30	0,18
13	0,9	0,8	140	40	0,21
№слоя	дz(q)	в	Е, кг/см2	Дh в см	S
14	0,8	0,8	140	40	0,18
15	0,8	0,8	140	40	0,18
16	0,7	0,8	140	40	0,16
17	0,55	0,8	140	40	0,13
18	0,5	0,8	140	40	0,11
19	0,45	0,8	140	40	0,10
20	0,44	0,8	140	40	0,08
21	0,44	0,8	180	60	0,02
22	0,44	0,8	180	60	0,02
					У=5,58 см

Эпюры напряжений

Масштаб вертикальный 1:100

Масштаб горизонтальный 1:50

Масштаб напряжений 1 см - 0,5 кг/см²

(вне масштаба)

?z(сh)- эпюра напряжений от собственного веса грунта

?z(q)- эпюра сжимающих напряжений от веса сооружения

Составила Савина И.

v Глубина заложения 7 м

мощность, м	глубина, м	плотность, г/см3	дz(сh), кг/см2	0,2*дz(сh)	q расч.
3,9	3,9	2,1	0,819	0,1638	3,5477
2	5,9	2,03	1,225	0,245
2	7,9	2,06	1,637	0,3274
2	9,9	1,88	2,013	0,4026
3	12,9	2,1	2,643	0,5286
8	20,9	2,13	4,347	0,8694

z слоя	m	K	дz(q)	дz(q) в см
0	0	1	3,548	7,10
0,5	1	0,818	2,902	5,80
1	2	0,55	1,951	3,90
1,5	3	0,397	1,408	2,82
2	4	0,306	1,086	2,17
2,5	5	0,249	0,883	1,77
3	6	0,208	0,738	1,48
3,5	7	0,18	0,639	1,28
4	8	0,158	0,561	1,12
4,5	9	0,14	0,497	0,99
5	10	0,126	0,447	0,89
5,5	11	0,114	0,404	0,81
6	12	0,104	0,369	0,74
6,5	13	0,104	0,369	0,74

Н акт = 4,8 м

№слоя	дz(q)	в	Е, кг/см2	Дh в см	S
1	3,3	0,8	180	40	0,59
2	2,7	0,8	180	40	0,48
3	1,95	0,8	180	40	0,35
4	1,5	0,8	180	40	0,27
5	1,2	0,8	180	40	0,21
6	1	0,8	180	40	0,178
7	0,85	0,8	180	40	0,15
8	0,7	0,8	180	40	0,12
9	0,6	0,8	180	80	0,21
10	0,5	0,8	180	80	0,18
					У =2,74 см

Эпюры напряжений

Масштаб вертикальный 1:100

Масштаб горизонтальный 1:50

Масштаб напряжений 1 см - 0,5 кг/см²

(вне масштаба)

?z(сh)- эпюра напряжений от собственного веса грунта

?z(q)- эпюра сжимающих напряжений от веса сооружения

Составила Савина И.

Скв 3.

глубина, м	мощность, м	плотность г/см3	дz(сh), кг/см2	0,2*дz(сh)	q расч.
7,9	7,9	2,01	1,588	0,318	3,58295
10,3	2,4	2,15	2,104	0,421
11,9	1,6	2,12	2,443	0,489
13,9	2	1,95	2,833	0,567
15,9	2	1,93	3,219	0,644
17,9	2	2,15	3,649	0,730
19,9	2	2,18	4,085	0,817
21,9	2	2,16	4,517	0,903
24,9	3	2,12	5,153	1,031

z слоя	m	K	дz(q)	дz(q) в см
0	0	1	3,583	7,17
0,5	1	0,818	2,931	5,86
1	2	0,55	1,971	3,94
1,5	3	0,397	1,422	2,84
2	4	0,306	1,096	2,19
2,5	5	0,249	0,892	1,78
3	6	0,208	0,745	1,49
3,5	7	0,18	0,645	1,29
4	8	0,158	0,566	1,13
4,5	9	0,14	0,502	1,00
5	10	0,126	0,451	0,90
5,5	11	0,114	0,408	0,82
6	12	0,104	0,373	0,75
6,5	13	0,104	0,373	0,75

Н акт = 4,6 м

№слоя	дz(q)	в	Е, кг/см2	Дh в см	S
1	3,3	0,8	140	40	0,75
2	2,7	0,8	140	40	0,62
3	1,9	0,8	140	40	0,43
4	1,5	0,8	140	40	0,34
5	1,2	0,8	140	40	0,27
6	1	0,8	140	40	0,23
7	0,9	0,8	140	40	0,21
8	0,7	0,8	140	40	0,16
9	0,6	0,8	180	70	0,19
10	0,5	0,8	180	70	0,16
					У=3,36 см

Эпюры напряжений

Масштаб вертикальный 1:100

Масштаб горизонтальный 1:50

Масштаб напряжений 1 см - 0,5 кг/см² (вне масштаба)



?z(сh)- эпюра напряжений от собственного веса грунта

?z(q)- эпюра сжимающих напряжений от веса сооружения

Составила Савина И.

Приложение Е

Карта фактического материала

М 1:500

(вне масштаба)

Составила Савина И.

Приложени Ж

Геолого-литологические колонки

Составила Савина И.

Приложение З

Инженерно-геологические разрезы

Составила Савина И.

Составила Савина И.



Составила Савина И.

Составила Савина И.



Составила Савина И.

Приложение И

Условные обозначения

Приложение К

Результаты испытаний на сдвиг в водонасыщенном состоянии

v ИГЭ 2 - суглинок легкий пылеватый твердый

Условия испытания: Сдвиг консолидированный. В водоносыщенном состоянии грунта

№ скв	глубина в м	Ветвь вертикальной нагрузки Р, МПа
			0,100	0,200	0,300
1	3,8-4,0	Сдвигающая нагрузка, t, Мпа	0,084	0,112	0,167
2	4,0-4,2		0,077	0,103	0,152
2	5,0-5,2		0,083	0,117	0,166
2	5,9-6,1		0,084	0,125	0,172
2	7,0-7,2		0,087	0,115	0,175
2	8,3-8,5		0,082	0,106	0,162
Среднее t, МПа	0,083	0,113	0,166
Ст.отклонение	0,003	0,008	0,008
Коэф.вариации	0,04	0,07	0,05

	tg ?	Угол внутреннего трения ?, градусы	Сцепление С, МПа
	Нормативное значение
	0,424	23	0,038
дов.вер.	Расчетное значение
а = 0,85	0,404	22	22
а = 0,95	0,364	20	20
Коэф.вариации	0,04	0,04



v ИГЭ 3 - суглинок легкий пылеватый твердый слоистый

Условия испытания: Сдвиг консолидированный. В водоносыщенном состоянии грунта

№ скв	глубина в м	Ветвь вертикальной нагрузки Р, МПа
			0,100	0,200	0,300
1	7,8-8,0	Сдвигающая нагрузка, t, Мпа	0,076	0,101	0,155
1	9,8-10,0		0,079	0,103	0,159
1	12,8-13,0		0,084	0,113	0,172
2	13,1-13,3		0,075	0,097	0,149
3	10,2-10,4		0,066	0,084	0,13
4	12,0-12,2		0,074	0,097	0,146
Среднее t, Мпа	0,076	0,099	0,152
Ст.отклонение	0,006	0,009	0,014
Коэф.вариации	0,08	0,100	0,09

	tg ?	Угол внутреннего трения ?, градусы	Сцепление С, МПа
	Нормативное значение
	0,384	21	0,033
дов.вер.	Расчетное значение
а = 0,85	0,364	20	0,031
а = 0,95	0,325	18	0,028
Коэф.вариации	0,04	0,08

v ИГЭ 4 - глина легкая пылеватая твердая

Условия испытания: Сдвиг неконсолидированный. При естественной влажности грунта

№ скв	глубина в м	Ветвь вертикальной нагрузки, Р, МПа
			0,100	0,200	0,300
3	13,8-14,0	Сдвигающая нагрузка, t, МПа	0,095	0,120	0,169

tg ?	Угол внутреннего трения ?, градусы	Сцепление С, МПа
Нормативное значение
0,37	20	0,054

Приложение Л

Результаты компрессионных испытаний

v ИГЭ 2 - суглинок легкий пылеватый твердый

Сводная результатов испытаний методом компрессионного сжатия

Испытания при естественной влажности

№ скв	глубина в м	Ветвь нагрузки, МПа
			0,000	0,050	0,100	0,150	0,200	0,250	0,300
1	3,8-4,0	Коэффициент пористости, е	0,430	0,423	0,417	0,410	0,404	0,396	0,391
2	4,0-4,2		0,463	0,458	0,455	0,452	0,448	0,443	0,437
2	5,0-5,2		0,473	0,465	0,457	0,449	0,441	0,432	0,426
2	5,9-6,1		0,506	0,497	0,489	0,481	0,469	0,460	0,451
2	7,0-7,2		0,523	0,516	0,513	0,510	0,506	0,499	0,493
2	8,3-8,5		0,511	0,503	0,496	0,489	0,482	0,473	0,467
е средн.		0,495	0,488	0,482	0,476	0,469	0,461	0,455

Коэф. сжимаемости а МПа-1	Модуль деформации Е, МПа
Интервал давлений МПа 0,1-0,2
0,128	7,0

Испытания в водонасыщенном состоянии

№ скв	глубина в м	Ветвь нагрузки, МПа
			0,000	0,050	0,100	0,150	0,200	0,250	0,300
1	3,8-4,0	Коэффициент пористости, е	0,430	0,434	0,420	0,411	0,402	0,392	0,382
2	4,0-4,2		0,463	0,454	0,444	0,435	0,428	0,418	0,407
2	5,0-5,2		0,473	0,461	0,449	0,437	0,426	0,411	0,400
2	5,9-6,1		0,506	0,491	0,476	0,463	0,450	0,439	0,427
2	7,0-7,2		0,523	0,511	0,500	0,491	0,482	0,472	0,460
2	8,3-8,5		0,511	0,500	0,489	0,478	0,467	0,454	0,444
е средн.		0,495	0,483	0,472	0,461	0,451	0,439	0,428
Коэф. сжимаемости а, МПа-1	Модуль деформации Е, МПа
Интервал давлений МПа 0,1-0,2
0,210	4,3

v ИГЭ 3 - суглинок легкий пылеватый твердый слоистый

Сводная результатов испытаний методом компрессионного сжатия

Испытания при естественной влажности

№ скв	глубина в м	Ветвь нагрузки, МПа
			0,000	0,050	0,100	0,150	0,200	0,250	0,300
1	7,8-8,0	Коэффициент пористости, е	0,560	0,554	0,549	0,545	0,540	0,533	0,526
1	9,8-10,0		0,682	0,672	0,663	0,653	0,644	0,633	0,625
1	12,8-13,0		0,510	0,501	0,492	0,482	0,471	0,461	0,452
2	13,1-13,3		0,499	0,493	0,489	0,485	0,480	0,474	0,468
3	10,2-10,4		0,455	0,447	0,439	0,431	0,423	0,413	0,407
4	12,0-12,2		0,485	0,473	0,462	0,450	0,436	0,424	0,411
е средн.		0,532	0,523	0,516	0,508	0,499	0,490	0,482

Коэф. сжимаемости а, МПа-1	Модуль деформации Е, МПа
Интервал давлений МПа 0,1-0,2
0,167	5,5

Испытания в водонасыщенном состоянии

№ скв	глубина в м	Ветвь нагрузки, МПа
			0,000	0,050	0,100	0,150	0,200	0,250	0,300
1	7,8-8,0	Коэффициент пористости, е	0,560	0,551	0,545	0,540	0,535	0,528	0,517
1	9,8-10,0		0,682	0,670	0,658	0,647	0,638	0,628	0,615
1	12,8-13,0		0,510	0,499	0,487	0,478	0,466	0,455	0,448
2	13,1-13,3		0,499	0,491	0,484	0,480	0,475	0,468	0,458
3	10,2-10,4		0,455	0,445	0,435	0,425	0,417	0,407	0,397
4	12,0-12,2		0,485	0,468	0,452	0,438	0,423	0,410	0,397
е средн.		0,532	0,521	0,510	0,501	0,492	0,483	0,472

Коэф. сжимаемости а, МПа-1	Модуль деформации Е, МПа
Интервал давлений МПа 0,1-0,2
0,178	5,2

Размещено на Allbest.ru