Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Теплотехнический расчет наружной стены

Теплотехнический расчет ограждений выполняют в соответствии с требованиями СНБ 2.04.01.-97. Цель расчета - определение оптимальной в теплотехническом отношении и экономически целесообразной толщины утеплителя б_ут. (м) в наружной ограждающей конструкции и определение общего сопротивления теплопередаче R_о (м²•?С/Вт) для этой же конструкции с учетом толщины утеплителя (б_ут, м).

Наружная стена:

1-5-ый слой: сложный раствор

p₁ = 1700 кг/м³; ₁ = 0,005 м; ₁= 0,87 Вт/(м•?С); S₁ = 10,42 Вт/(м²•?С);

2-4-ой слой: железобетон

p₂ = 2500 кг/м³; ₂ = 0,08 м; ₄ = 0,05 м ₂= 2,04 Вт/(м•?С); S₂ = 19,7 Вт/(м²•?С)

3-ой слой: пенобетон

p₃ = 600 кг/м³; ₃ = ? м; ₃= 0,19 Вт/(м•?С); S₃ = 2,95 Вт/(м²•?С)

1. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче по формуле:



R , (м²•^оС)/Вт

где n=1 - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху.

_в=8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/ м^{2 О}С.

t_в =18 - расчетная температура внутреннего воздуха, ^ОС.

t_н - расчетная температура наружного воздуха, принимаемая в зависимости от тепловой инерции D ограждающей конструкции.

При D>7 t_н =t₅=-22 ^ОС.

t^н=6 ^ОС -расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.

R (м²·^оС)/Вт

2. Определяем по [1, табл.5.1] для наружной стены величину нормативного сопротивления теплопередаче:

R_норм = 3,2 м²·^оС/Вт;

3. Принимаем максимальное значение R_о из условий:

R_о?R_о^тр (0,996)

R_о?R_о^норм (3,2)

Принимаем R_о=3,2.

4. Определяем сопротивление для пятислойной наружной стены в соответствии с [1, п.5.9] по формуле :

R_к =



где _в=8,7 ,_н=23 - коэффициент теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции , Вт / м²•^ОС.

R_к = , (м²·^оС)/Вт;

Толщину слоя пенобетона определяем, выражая ее из формулы: ₃?0,564

Принимаем ₃ = 0,57 м, тогда R₃ = 0,57/0,19 = 3 (м²·^оС)/Вт.

5. Проверим величину тепловой инерции наружной стены Д:

D=R₁?S₁+R₂?S₂+R₃?S₃+R₄?S₄+R₅?S₅

D=

6. Корректируем R_о для наружной стены при ₃=0,57 м:

R_о = =3,234(м²•?С)/Вт.

7. Определим толщину наружной стены

_стены=0,005+0,005+0,08+0,57+0,05=0,71м.

2. Определение сопротивления воздухопроницаемости заполнения оконного проёма

Расчет сопротивления воздухопроницанию будем производить только для окон и балконных дверей.

Величину для окон и балконных дверей определяют по формуле

=, , (11)



где G_норм - нормативная воздухопроницаемость окон и балконных дверей, кг/(м²·ч), выбираем по [1, табл. 8.1]. Для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий G_норм = 10 кг/(м²·ч);

Р - разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и балконных дверей, Па, определяется по формуле:

Р=0,55·H·(_н - _в)+0,03·_н·w², Па (12)

где Н = 12,4 м - высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м;

_{н, в} - удельный вес, Н/м³, соответственно наружного и внутреннего воздуха , определяемый по формуле

= (13)

t- температура воздуха (t = t₅, обеспеч. 0,92 = -22 или t = t_в = 18);

_в = Н/м³ ; _н = Н/м³;

w = 5.2 м/с - максимальная из средних скоростей по румбам за январь в Гродненской области.

Р=0,55·12,4•(13,8 - 11,90)+0,03·13,8·5,2² = 24,15 Па;

тогда =

Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей принимаем по [1, прил. Д]: R_u=0,18. Условие R_u ? R выполняется : 0,18 0,18. Выбираем тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах с уплотнением из зубчатой резины.



3. Определение теплопотерь через ограждения

Рассчитаем тепловые потери во всех жилых комнатах первого подъезда, а также в лестничной клетке и санузлах. Тепловые потери для жилых комнат:

для кухни:

для лестничной клетки:

где:Q_тп - основные (трансмиссионные) потери теплоты через наружные ограждающие конструкции, Вт; Q^{(инф)(вент)} - добавочные потери тепла на нагревание воздуха, инфильтрующегося в помещения; Вт

Q^(инф) - вследствие действия теплового и ветрового давления, а также работы системы вентиляции; Вт

Q^(вент) - в результате естественной вытяжки, не компенсируемой приточным подогретым воздухом в размере нормативного воздухообмена;

Q_б - бытовые тепловыделения, поступающие в отапливаемые помещения, Вт;

Основные потери теплоты определяют в соответствии с с округлением до 10 Вт путем суммирования потерь тепла через отдельные ограждения для каждого отапливаемого помещения по формуле:



где:F - расчетная площадь ограждения, м²;

R - сопротивление теплопередаче ограждения, ;

ш- добавочные потери теплоты через ограждения, принимаемые в долях от основных потерь:

а) для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад ш = 0,1; на юго-восток и запад - в размере ш= 0,05;

б) для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания Н, м, в размере:

Определение расходов на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещения жилых и общественных зданий.

а)Q^инф, Вт - вследствие действия теплового и ветрового давления, а также работы системы вентиляции, определяемый согласно по формуле:

Q^инф =0,28 · ?G· с·(t_В-t_Н)·А, Вт,

где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 КДж/(кг·оС);

t_В, t_Н - расчетные температуры внутреннего в помещении и наружного воздуха (t₅ обеспеченностью 0,92);

А - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в ограждениях: А=0,7 - для стыков панелей и окон с тройными перелетами.

?G - суммарный расход инфильтрующегося воздуха в помещение через неплотности наружных ограждений (окон, балконных дверей, внутренних и наружных дверей, ворот, стыков стеновых панелей), кг/ч, определяемый по формуле:



где F_O- соответственно площадь окон, балконных дверей и других ограждений;

R_UO - соответственно сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и других ограждений, (м²·ч·Па)/кг, определяемое по [1, табл.Д1];

?Р_О - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон, , Па, определяется по формуле:

,

где Н=11,40-(-1)=12,40 - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза или устья вытяжной шахты;

h- расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон,

C_Н, C_П - аэродинамические коэффициенты, соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждения здания, принимаемые по СНиП 2.04.01-97 (C_Н = 0,8 и Сп = - 0,6);

К=0,60 - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемой по СНиП 2.04.01-97.

б) Q^ВЕНТ. Расход теплоты на нагрев поступающего воздуха в жилые помещения в результате вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, определяется согласно.

Q^ВЕНТ=0,28·L·p·c·(t_В-t_Н), Вт,

где L - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м³/ч, принимается 3 м³/ч на 1м² площади жилых помещений;

с- удельная теплоемкость воздуха, равная 1 КДж/кг^оС;

За расчетный расход теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые помещения, принимается большая из двух величин: Q^ИНФ и Q^ВЕНТ, которая входит в качестве слагаемого в общие потери теплоты.

в) Определение бытовых тепловыделений

Общие потери теплоты отапливаемыми помещениями жилых зданий следует уменьшать на величину бытовых тепловыделений, определяемых из расчета 21 Вт на 1м² площади пола отапливаемого помещения (Fп):

Q_Б=21·F_П, Вт,

Высота здания H=12,4 м

Удельные веса воздуха при t_в=20^оС, t_в=18^оС, t_в=16^оС, t_в=25^оС, t_в=-24^оС:

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и количество инфильтрующегося воздуха через окна:

1 этаж: для

для

2 этаж: для

для

3 этаж: для

для

Лестница 1 пролёт:

Дальнейший расчет потерь теплоты комнат здания сведём в таблицу 1.

4. Определение тепловых потерь здания по укрупненным измерителям

Ориентировочное значение тепловых потерь через ограждающие конструкции здания определяется по формуле:

(21)

где Б - коэффициент учета района строительства здания, определяется по формуле:



(22)

Б=0,54+22/(18+22)=1,09

V_н - объем отапливаемого здания по внешнему обмеру, м³:

V_н=S•H

Площадь S: S=12,76•34,16=435,88 м²

ПериметрP: P=(12,76+34,16)•2=93,84 м

Высота здания H: H=12,3 м

V_н=S•H=435,88• 12,3=5361,32 м³

(23)

К_нс, К_ок, К_пт, К_пл (Вт/м^{2 о}С) - коэффициенты теплопередачи наружных стен, окон, перекрытия, пола 1-го этажа. Эти коэффициенты берем из таблицы 1, и они соответственно равны 0,3; 0,7; 0,17; 0,4.

Тогда q_зд:

5. Конструирование системы отопления

В курсовом проекте проектируем вертикальную систему водяного отопления с искусственной циркуляцией согласно заданию: однотрубная с нижней разводкой магистралей.

Задачей конструирования системы водяного отопления является правильное размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и других элементов системы, выбор способа удаления воздуха из системы, места расположения теплового пункта в подвале здания.

Для выпуска воздуха предусмотрены краны Маевского, устанавливаемые в верхней пробке прибора верхнего этажа.

Конструирование системы заканчиваем вычерчиваем схемы системы отопления с нанесением тепловых нагрузок отопительных приборов и расчетных участков циркуляционных колец.

Расчетная тепловая мощность системы отопления равна:

где Qзд - общие потери здания, Вт

1,07 - коэффициент, учитывающий долю дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов и за счет остывания воды в трубах, проложенных в неотапливаемых помещениях.

Qc=1,07?35063=37517 Вт

6. Выбор типа отопительных приборов и определение их поверхности нагрева

В расчете принимаем батареи 2КП100 90х500, с мощностью одой секции q_н=140Вт.

Расчетная площадь F_пр, м², отопительного прибора определяется по выражению:

F_пр = ,

где Q_пр - тепловые потери отапливаемого помещения, Вт;

₁- коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины принимается в пределах (от 1,03 до 1,08) по [5, табл. 8.2]. В расчете принимаем 1,03.

₂ - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты приборами у наружных ограждений [5, табл. 8.3]. В расчете принимаем, что батареи расположены около стены, в₂=1,02.

Расчет будет начинаться вестись с определения тепловой нагрузки стояка:

После определяем расход воды по стояку:

где tг - температура горячей воды пришедшей в стояк, по условию равна 105^оС;

tо - температура охлажденной воды ушедшей из стояка, по условию 70^оС.

Далее определяем температуру пришедшую в каждый прибор:

И вычисляем перепад температуры в отопительном приборе по формуле:



Среднюю температуру в приборе вычисляем как:

Температурный напор будет равен:

Далее рассчитываем коэффициент приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным условиям:

Рассчитываем коэффициент приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным условиям:

где n - выбирается в зависимости от пути подачи воды, при движении «снизу вверх» n=0,15.

б - коэффициент затекания воды в прибор, если стояк односторонний, то б=0,5, если двусторонний, то б=0,2.

Требуемый расчётный тепловой поток вычисляем по формуле:



А номинальный требуемый тепловой поток будет равен:

Далее можем вычислить число секций в радиаторе:

где q_н - тепловая мощность одной секции(для радиатора 2КП100 90х500 равна 140 Вт);

₄ - коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении, [5, рис. 8.13], (при установке радиатора на расстоянии 100 мм от низа подоконника до верза радиатора, в₄=1,02);

₃ - коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, определяемый по [5, формула 8.12], если секций меньше 15, то в=1, если больше, то 0,98.

Расчёт сводим в таблицу 1.

Таблица 1. Ведомость расчета поверхности отопительных приборов.

№ помещения	Температура воздуха в помещении tВ?С	Тепловая нагрузка на прибор Qпр, Вт	Суммарная тепловая нагрузка приборов ниже рассматриваемого, УQПР, Вт	Температура входящей воды в прибор, tВХ, ?С	Поправочный коэффициент в1	Поправочный коэффициент в 2	Коэффициент затекания воды ,б	Средняя температура в приборе ?tпрср , ?С	Температурный наор, ?tср ,?С	Коэф. приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным уловиям, ц	Расчетный требуемый тепловой поток, QР, Вт	Номимальный требуемы тепловой поток, QН, Вт	Поправочный коэффициент в 3	Поправочный коэффициент в 4	Расчетное число секций nр	Установочное число секций, nу
301	18	535	0	95,0	1,03	1,02	0,5	86,9	68,9	0,98	562	584	1	1,02	4,17	4
201	18	406	535	86,9	1,03	1,02	0,5	80,7	62,7	0,88	427	494	1	1,02	3,53	4
101	18	706	941	80,7	1,03	1,02	0,5	70,0	52,0	0,71	742	1065	1	1,02	7,61	8
302	20	1004	0	95,0	1,03	1,02	0,5	86,9	66,9	0,95	1055	1133	1	1,02	8,09	8
202	20	887	1004	86,9	1,03	1,02	0,5	79,8	59,8	0,83	932	1140	1	1,02	8,14	8
102	20	1211	1891	79,8	1,03	1,02	0,5	70,0	50,0	0,68	1272	1911	1	1,02	13,65	14

Аналогичное количество секций батарей будет во второй половине здания.

7. Определение циркуляционного давления в системе отопления

Гидравлический расчет трубопроводов выполняют по методу удельных потерь в следующей последовательности:

Определяют циркуляционное давление в системе:

_?PР = ?PН +?P? , Па,

где ?PН - циркуляционное давление, создаваемое насосом или передаваемое в систему отопления через элеватор, Па(определяется заданием на проектирование).

_?P? - естественное циркуляционное давление, Па.

_?P?=?P?пр+?P?тр, Па,

где ?P?пр - естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в трубах, Па

_?P?тр - естественное циркуляционное давление, возникающее в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в отопительных приборах, Па.

где в - среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1^оС,

для tг-tо=(95-70) в=0,66

Qст - тепловая нагрузка стояка, Вт:



Qпрi - тепловая нагрузка i-того прибора;

Выбирают основное расчетное циркуляционное кольцо, в котором наименьшее значение

где - сумма длин участков циркуляционного кольца, м

В насосной однотрубной системе это кольцо через наиболее нагруженный стояк из удалённых от теплового пункта стояков при тупиковом движении воды или через наиболее нагруженный из средних стояков при попутном движении воды в магистралях.

Определяют ориентировочную величину удельной потери на трение , Па/мп, по формуле:

где Б=0,65 - доля потерь давления на трение от общего расчетного давления в системе.

Определяют расход воды на участке, кг/ч, где Q - тепловая нагрузка участка, которая равна сумме тепловых нагрузок приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой. Подбирают диаметры труб участков в циркуляционном кольце, исходя из и расхода воды G, пользуясь [5, прил. 6], выписывая из таблиц диаметр участка d, фактическую величину удельной потери давления на трение и скорость движения воды W на участке.

Определяют на каждом участке потери давления на трение по формуле:

, Па

Находят потери давления в местных сопротивлениях каждого участка кольца [4, прил. 7], зная скорость движения воды W, м/с, и сумму коэффициентов местных сопротивлений участков , определяемых по [5,прил.5].

Местное сопротивление (тройник, крестовина) на границе двух участков относят к расчетному участку с меньшим расходом воды; местное сопротивление (нагревательный прибор, элеватор и т.п.) учитывают поровну на каждом участке.

Определяют суммарные потери давления на трение и в местных сопротивлениях на каждом участке (+Z)_i и в циркуляционном кольце.

Основное циркуляционное кольцо выбираем через стояк №14, длина кольца ?l=79,4 м.

Расчетное циркуляционное давление определяем по формуле (31):

_?P_н = 7 кПа = 7000 Па

_?P_? = _?P_?пр

Естественное циркуляционное давление:



_?P_?пр=

_?P_Р = 7000 +130 +0,66?9,81?30 (1211?2,01 +887?5,01+1004?8,01) /3102=8065 Па

Расход воды в стояке по формуле:

Средняя удельная потеря давления на трение по формуле :

Результаты расчетов заносим в таблицу 2.

Таблица 2. Гидравлический расчет основного циркуляционного кольца однотрубной системы водяного отопления

№ участка	тепловая нагрузка Q, Вт	расход воды на участке G, кг/ч	длина участка, l	Диаметр d, мм	скорость движения воды, W, м/с	удельная потеря давления R, Па/м	потери давления на трение Rl, Па	сумма коэф-тов местных сопро-тивлений ? ж	Динамическое давление, Па	потери давления в местных сопротивлениях, Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	10
1	37517	1356	15	32	0,378	69,66	1045	1	70,05	70
2	22510	814	5,5	25	0,395	114,47	629,6	3	76,51	230
3	11255	407	3	20	0,314	91,15	273,5	3	48,33	145
4	7955	288	3,7	20	0,223	47	173,9	1	24,36	24
5	5445	197	3	15	0,289	115,56	346,7	1	40,96	41
6	3798	137	8,7	15	0,203	58,46	508,6	3	20,11	60
7	3798	69	0,5	15	0,065	6,25	3,125	1,5	2,08	3
8	3798	137	3	15	0,203	58,46	175,4	3	20,11	60
9	3798	137	3	15	0,203	58,46	175,4	3	20,11	60
10	3798	137	3,5	15	0,203	58,46	204,6	3	20,11	60
11	3798	69	0,5	15	0,065	6,25	3,125	1,5	2,08	3
12	3798	137	3,5	15	0,203	58,46	204,6	3	20,11	60
13	3798	69	0,5	15	0,065	6,25	3,125	1,5	2,08	3
14	3798	137	8,7	15	0,203	58,46	508,6	3	20,11	60
15	5445	197	3	15	0,289	115,56	346,7	1	40,96	41
16	7955	288	3,7	20	0,223	47	173,9	1	24,36	24
17	11255	407	3	20	0,314	91,15	273,5	3	48,33	145
18	22510	814	5,5	25	0,395	114,47	629,6	3	76,51	230
19	37517	1356	2,1	32	0,378	69,66	146,3	1	70,05	70
			79,4				5825			1391

Невязка:

8. Расчет и подбор оборудования теплового пункта

Тепловой пункт - узел присоединения системы отопления здания к тепловым сетям.

Выбор схемы узла присоединения системы насосного водяного отопления к тепловым сетям зависит от разности давлений в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей в месте присоединения и от давления в системе отопления, допустимого для отопительных приборов системы. В курсовом проекте следует присоединить систему отопления к наружным тепловым сетям по схеме присоединения со смешением воды при помощи смесительного насоса, включённого в перемычку между подающей и обратной магистралями системы отопления.

Объем перемещаемой воды, равный объему воды в системе отопления:



9. Определение воздухообмена в вентилируемом помещении

Движение воздуха в каналах, воздуходувах, шахте происходит благодаря естественному давлению, возникающему за счёт разности удельных весов холодного наружного и тёплого внутреннего воздуха в помещении:

где h- высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м

г₅ - удельный вес наружного воздуха для температуры воздуха +5 , Н/м³ г_в- удельный вес внутреннего воздуха, Н/м³

Для обеспечения нормальной работы естественной вытяжной системы вентиляции необходимо, чтобы соблюдалось условие:

где Р_т- потери давления на трение в расчетной ветви, Па

Z- потери давления в местных сопротивлениях, Па

б- коэффициент запаса, равный 1,1-1,15

ДР_е- располагаемое естественное давление, Па

Расчет системы вентиляции выполняют по аксонометрической схеме, которая вычерчивается после проделанной работы:

а) определены воздухообмены L, м³/ч для вентилируемых помещений;

б) определены предварительно сечения каналов и их количество:

,м²

где W- скорость воздуха в канале, м/с.

W=0,7 м/с - для вертикальных каналов верхнего этажа;

Для каждого нижерасположенного этажа W на 0,1 м/с больше, чем у предыдущего, но не более чем 1 м/с; в сборных воздуховодах W - до 1,0 м/с и в вытяжных шахтах W = 1,0м/с до 1,5 м/с

в) компонуют вентиляционную систему

10. Компоновка вентиляционной системы и её аэродинамический расчет

Нормированный воздухообмен для кухни L=90 м³/ч.

1) Выбираем расчетную ветвь системы вентиляции через вентиляционный канал верхнего этажа, наиболее неблагоприятно расположенный по отношению к вытяжной шахте.

2) Определяем располагаемое давление для расчетной ветви по формуле для третьего этажа:

3)Сечения каналов:



Принимаем сечение F_пр=140х270=0,038 м².

4) Уточняем скорость движения воздуха в канале по принятому сечению канала:

м/с

5) Находим эквивалентный по трению диаметр канала для прямоугольного сечения

тепловой воздухообмен отопление комната

6) Зная эквивалентный диаметр канала и скорость движения воздуха, определяем потери давления на трение R,Па на 1 погонный метр и динамическое давление h_д, Па, используя номограмму для расчета круглых стальных воздуховодов [5, рис. 14.9].

R=0,045 Па/м.п.; h_д=0,9 Па.

7) Определяем потери давления на трение на участке:

Р_т=R•l?в,

где l - длина участка, м;

в=1,32 - коэффициент шероховатости, определяемый [5, табл.14.3];

Р_т=R•l? в =0,045•2,2•1,32=0,13 Па.

8) Определяем потери на трение в местных сопротивлениях, зная h_Д и сумму коэффициентов местных сопротивлений ?о по [5, прил.9]

Z=?о•h_Д

Z=4,6•0,9= 4,14Па.

9) Проверяем равенство

Невязка

Произведем аэродинамический расчет естественной вытяжной канальной системы вентиляции кухни

Таблица 3. Предварительный расчёт вентиляционных каналов и жалюзийных решёток

Наименование помещений	Воздухообмен L,м3/с	Скорость W,м/с	Площадь F,м2	Размеры канала (axb),мм	Принятая площадь канала F,м2	Действительная скорость в канале W,м/с	Размеры жалюзийной решётки
3 этаж, кухня	90	0,7	0,036	140x270	0,038	0,66	200x300



Таблица 4. Расчёт системы вентиляции кухни

№ участка	Расход воздуха L,м3/с	Длина участка l,м	Скорость движения воздуха W м/с	Линейные размеры воздуховода (axb), мм	Площадь поперечного сечения воздуховода F,м2	Эквивалентный диаметр по трению d, мм	Удельная потеря давления на трение R, Па/пм	Коэффициент шероховатости в	Потери на участке на трение Рт,,па	Динамическое давление hд, Па	Сумма коэффициентов местного сопротивления ?ж	Потеря давления в местных сопротивлениях Z, Па	Суммарные потери давления на участке Рт+Z,Па
1	90	2,3	0,66	140x270	0,038	184	0,045	1,32	0,13	0,9	4,6	4,14	4,27



Заключение

В данном курсовом проекте был произведен теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома, расположенного в Могилёвской области, в результате которого были определены тепловые потери здания Qзд=37517 Вт. В соответствии с полученными результатами была запроектирована однотрубная система водяного отопления с нижней разводкой магистралей с искусственной циркуляцией. Был произведен гидравлический расчёт трубопроводов системы водяного отопления и подобраны диаметры труб. Также подобраны отопительные приборы, рассчитана их поверхность нагрева и количество секций. Произведен расчет естественной вытяжной канальной системы вентиляции.



Литература

1. СНБ 2.04.01-97. Строительная теплотехника. - Минск , 1998.

2. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. - М., 1992.

3. Староверов И.Г., Шилер Ю.И. Справочник проектировщика. Часть 1. Отопление. - М.,Стройиздат, 1990.

4. Андреевский А.К. Курсовой проект центрального отопления гражданских зданий. Минск: Вышэйшая школа, 1973.

5. Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.:Стройиздат, 1991.

6. Щекин Р.Н. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Ч.1 и 2. - Киев, Будивельник, 1976.

7. Горбачёва М.Г., Северянин В.С. Методические указания для курсового проектирования по дисциплине “Инженерные сети и оборудование” на тему “Отопление и вентиляция жилого здания” для студентов специальности Т 19 06 60. - Брест, 2000.

Размещено на Allbest.ru