Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Пояснительная записка

к курсовому проекту

Расчет стального каркаса одноэтажного производственного здания



Задание и исходные данные для проектирования

Запроектировать несущие конструкции стального каркаса одноэтажного промышленного здания при следующих исходных данных:

1	Район строительства	город Ханты-Мансийск
2	Климатический район
3	Снеговой район	V
4	Ветровой район	II
5	Температура воздуха наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,98	-53?С
6	Характеристика здания	здание однопролетное, без фонаря, неотапливаемое
7	Кровля	легкая по прогонам
8	Стеновое ограждение	самонесущее
9	Крановое оборудование	мостовой электрический кран по ГОСТ 6711-81 грузоподъемностью 30 т
10	Режим работы мостовых кранов	8К
11	Геометрические параметры здания
	Пролет	24 м
	Шаг колонн: крайних (средних)	6 м (12 м)
	Шаг ферм	6 м
	Высота до низа конструкций покрытия	18 м
	Длина здания	144 м
12	Класс ответственности	I
13	Класс бетона по прочности на сжатие	B12,5
14	Монтаж конструкций заводского изготовления	на болтах и сварке



1. Компоновка стального каркаса

Вертикальные размеры:

Расстояние от головки подкранового рельса до низа несущих конструкций покрытия определяется следующим образом:

настил каркас рама статический

, мм (1.1)

где Н_кр = 2750 мм - габаритная высота крана по ГОСТ на кран по таблице [2];

100 мм - конструктивный зазор в мм по ГОСТ;

f = 200 мм-зазор, учитывающий прогибы конструкций покрытия пролетом 24 м;

.

Отметка головки подкранового рельса определяется по формуле:

, мм (1.2)

где Н₀ = 18000 мм - полезная высота цеха;

.

Определяем длину верхней части колонны до низа ригеля по формуле:

мм, (1.3)

где Н_ПБ = 1000 мм - высота типовой подкрановой балки пролётом 12 м для крана грузоподъёмностью 30 т [2];

h_р= 120 мм - высота подкранового рельса [2];

Длину нижней части колонны определяем по формуле:

, мм (1.4)

где h_b=600 мм - высота заглубления базы ниже отметки чистого пола;

Полную высоту колонны находим по формуле:

Н, мм (1.5)

Н.

Высота ригеля фермы на опоре, рекомендуемая по типовым конструкциям по серии 1.460.3-18, для стропильных ферм пролетом 30 м Н_ф = 3150 мм.

Горизонтальные размеры:

Высоту поперечного сечения верхней части колонны (рис. 1.1) определяем по формуле:

, мм (1.6)

Принимаем h_В = 500 мм. Привязка колонны а = 250 мм.

Высоту сечения нижней части колонны найдём из выражения:

, мм (1.7)

Расстояние от разбивочной оси ряда колонн до оси подкрановой балки должно удовлетворять условию:



, мм (1.8)

где В-вылет концевой балки за пределы оси рельса [2];

с = 75 мм - конструктивный зазор между торцом мостового крана и внутренней плоскости колонны.

Принимаем Тогда:

, мм (1.9)

Проектируем нижнюю часть колонны сквозной.



2 Расчет настила

Настил подбирается исходя из предельной равномерно распределённой нагрузки и расчётной схемы профилированных листов по ГОСТ 24045-94. Шаг листов настила составляет 3 м.

Принимаем четырёхпролётную расчётную схему. Производим сбор нагрузок на настил в табл. 2.1:

Таблица 2.1 - Определение нагрузки на профилированный настил

Тип и состав покрытия	Ед. изм.	Нормативное значение	гf	Расчетное значение
Гидроизоляция 2 слоя техноэласта с посыпкой	кН/м2	0,05•2=0,10	1,2	0,12
Утеплитель - минераловатные плиты РУФ БАТТС толщина t=160 мм=0,04 м; г=160 кг/м3	кН/м2	0,256	1,2	0,3072
Пароизоляция - 1 слой изопласта	кН/м2	0,05	1,2	0,06
Снеговая нагрузка	кН/м2			3,2
Всего:	кН/м2			3,6872

Принимаем настил Н 57-750-0,8 длиной 12 м с нагрузками для четырех пролетной схемы, вес настила 0,096 кН/м².



3. Расчет прогонов

На прогон покрытия действует нагрузка от веса покрытия и веса снегового покрова. Постоянная нагрузка от веса покрытия приведена в таблице 3.1.

Таблица 3.1 - Состав покрытия

Тип и состав покрытия	Ед. изм.	Нормативное значение	гf	Расчетное значение
Гидроизоляция 2 слоя техноэласта с посыпкой	кН/м2	0,10	1,2	0,12
Утеплитель - минераловатные плиты РУФ БАТТС толщина t=160 мм=0,04 м; г=160 кг/м3	кН/м2	0,256	1,2	0,3072
Пароизоляция - 1 слой изопласта	кН/м2	0,05	1,2	0,06
Профнастил Н 57-750-0,8	кН/м2	0,096	1,05	0,10094
Всего:	кН/м2	0,502		0,588144

Нормативная линейная нагрузка от веса покрытия на прогон определяется по формуле:

, кН/м, (3.1)

- нормативная нагрузка от веса покрытия, ,

- шаг прогонов;

кН/м.

Расчетная линейная нагрузка от веса покрытия на прогон определяется по формуле:

, кН/м, (3.2)



где - расчетная нагрузка от веса покрытия, .

кН/м.

Нормативная линейная нагрузка от веса снегового покрова на прогон определяется по формуле:

, кН/м, (3.3)

кН/м.

Расчетная линейная нагрузка от веса снегового покрова на прогон определяется по формуле:

, кН/м, (3.4)

кН/м.

Суммарная нормативная нагрузка на прогон составляет:

, кН/м, (3.5)

где - нормативное значение веса 1 п.м. прогона (принимаем =0,42кН/м).

, кН/м.

Суммарная расчетная нагрузка на прогон составляет:

, кН/м, (3.6)

- расчетное значение веса 1 м. прогона (принимаем =0,42кН/м, 1,05 - коэффициент перехода от нормативного значения к расчетному).

кН/м.

В общем случае прогоны, расположенные на скате кровли, работают на изгиб в двух плоскостях. Составляющие нагрузки q_x и q_y равны:

,

где б - угол наклона кровли к горизонту, б=1,145?.

кН/м.

Расчётные моменты от составляющих q_x и q_y равны:

В соответствии с принятой расчетной схемой прогона (рис. 3.2) максимальные расчетные усилия в прогоне:

где l = 6 м - шаг ферм.

Для расчетной температуры -53 подбираем сталь для прогона. Прогоны относятся к 3-ой группе конструкций (Приложение В [1]), согласно таблице В.1 [1] для отапливаемого здания принимаем сталь С345, R_y=320 МПа.

Предельные относительные прогибы для балок принимаются в зависимости от величины пролета по таблице Е.1 [2]. При l= 6 м:

f_u = l/200 = 6/200 = 0,03 м = 3 см.

Требуемый момент сопротивления из условия обеспечения прочности по нормальным напряжениям:

где г_с - коэффициент условий работы (табл. 1 [1]);

R_y - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию и изгибу по пределу текучести.

Требуемый момент инерции сечения прогонов из условия обеспечения жесткости находим по формуле:

По сортаменту (ГОСТ 8239-89) подбираем двутавр №22, геометрические характеристики которого:

высота сечения h = 220 мм,

толщина стенки t_w = 5,4 мм,

ширина полки b_f = 110,0 мм,

толщина полки t_f = 8,7 мм,

площадь сечения А = 30,6см²,

момент инерции I_х = 2550 см⁴,

момент сопротивления W_х = 232 см³, W_у =28,6 см³.

Масса профиля g = 24 кг/м.

Площадь полки A_f = t_f · b_f = 0,8711,0 = 9,57см².

Площадь стенки A_w = A - 2A_f = 30,6 - 29,57 = 11,46 см².

Проверим принятое сечение.

Проверка жесткости

Определяем прогиб балки в середине пролета (3.7):

Проверка прочности

Касательные напряжения в опорном сечении балки проверяем по формуле (3.8):

где R_s = 0,58·R_y = 0,58320 = 185,6 МПа;

Выполняем проверку нормальных напряжений по формуле (3.9):

Требование прочности выполняется.

Проверка выполнена.

4. Сбор нагрузок

4.1 Постоянные нагрузки

Постоянная нагрузка на ригель

Нагрузка от веса покрытия включает в себя нагрузку от веса кровли, профилированного настила и прогонов, а также от веса связей по покрытию.

Для удобства расчетов сведем все нагрузки в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Определение постоянной нагрузки на ферму

Тип и состав покрытия	Ед. изм.	Нормативное значение	гf	Расчетное значение
Гидроизоляция 2 слоя техноэласта с посыпкой	кН/м2	0,10	1,2	0,12
Утеплитель - минераловатные плиты РУФ БАТТС толщина t=160 мм=0,04 м; г=160 кг/м3	кН/м2	0,256	1,2	0,3072
Пароизоляция - 1 слой изопласта	кН/м2	0,05	1,2	0,06
Профнастил Н 57-750-0,8	кН/м2	0,096	1,05	0,10094
Сплошные прогоны l=6 м [№22 по ГОСТ 8239-89	кН/м	0,24	1,05	0,252
		0,742		0,84014
Примечание: нагрузка от собственного веса фермы определяется автоматически при статической расчете в ППП «SCAD» с учетом предварительно принятых жесткостных характеристик.

Так как нагрузка от веса покрытия передается через прогоны, то она определится в виде сосредоточенных сил (рис. 4.1):

F_n = p·d·В_ф, (4.1)

где p - расчетная нагрузка от веса покрытия,

d - шаг прогонов, м;

B_ф - шаг стропильных ферм, м.



F_n,1 = p·d·В_ф = 0,84014·6·3 = 15,123 кН - средние прогоны;

F_n,2 = p·d·В_ф = 0,84014·6·1,5 = 7,561кН - крайние прогоны.

Постоянные нагрузки на колонны рамы

Постоянная нагрузка от собственного веса колонн будет автоматически определена при статическом расчете в ППП «SCAD» с учетом принятых жесткостных характеристик.

Собственный вес подкрановых балок принимаем по таблице П. 6 [6] ориентировочно равными для удобства расчета будем учитывать его вместе с вертикальными крановыми нагрузками.

4.2 Снеговая нагрузка

Снеговая нагрузка на 1м²горизонтальной поверхности земли для IV снегового района составляет (таблица 10.1 [2]).

Так как снеговая нагрузка передается через прогоны в узлы фермы, то она определяется в виде сосредоточенных сил (рис. 4.2).

Рассматриваем две схемы приложения снеговой нагрузки: равномерно распределенную по всему пролету (приложение Г.1, схема б, вариант 1 [2]) и равномерно распределенную на половине пролета в соответствии с п. 10.4 [2].

Нормативное значение снеговой нагрузки определяется по формуле:

(8)

где c_е =1 - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5;

c_t= 1 - термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;

m=1 - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4;

S_g - вес снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли, принимаемый в соответствии с 10.2.

Расчетная снеговая нагрузка на 1 м² покрытия будет вычисляться по формуле:

где г_f= 1,4 - коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимаемый согласно п. 10.12 [2].

Расчетная линейная нагрузка на ригель:

Узловая нагрузка на прогоны (узлы фермы):

(9)

где - шаг прогонов.

- средние прогоны;

- крайние прогоны.



4.3 Ветровая нагрузка

Расчетное значение ветровой нагрузки w следует определять по формуле:

где w_m - нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли;

w_m - значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте z.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле

w_m = w₀ k(z_e) c

где w₀ = 0,3 - нормативное значение ветрового давления для I ветрового района (табл. 11.1.4 [2]);

k(z_e) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты z_e(см. 11.1.5 и 11.1.6 [2]);

Поправочные коэффициенты, учитывающие изменение ветрового давления по высоте для типа местности «С» составят (таблица 4.2):

Таблица 4.2 - Поправочные коэффициенты

Z, м	k
до 10,0	0,4
13,960	0,4594
18,150	0,52225
20,400	0,555



Примечание: Высота Z принимается от поверхности земли.

с - аэродинамический коэффициент (см. п. 11.1.7 [2]).

Аэродинамические коэффициенты выбираются по таблице Д.2 приложения Д.1.2 [2] (напор, отсос):

с наветренной стороны:

с заветренной стороны:

с торца:

(Отсос ветра по длине ригеля в запас прочности не учитываем)

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки w_pна эквивалентной высоте z_e следует определять следующим образом:

где (z_e) - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 [2] или формуле (11.6 [2]) для эквивалентной высоты z_e(см. 11.1.5 [2]);

Таблица 4.3 - Коэффициент пульсации давления ветра

Z, м
до 10,0	1,78
13,960	1,66912
18,150	1,5518
20,400	1,4952

v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 11.1.11 [2]);



Таблица 4.4 - Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра

С наветренной и подветренной стороны	С торца здания
Z, м	v	Z, м	v
до 10,0	0,55	до 10,0	0,6804
13,960	0,54525	13,960	0,67278
18,150	0,54022	18,150	0,6641
20,400	0,5376	20,400	0,65989

Коэффициент надежности по ветровой нагрузке (п. 11.1.12 [2]).

Расчётная линейная ветровая нагрузка на колонну рамы определяется по формуле:

1. Со стороны напора ветра:

До 10 м:

13,960 м:

18,150 м:

20,4 м:

2. Со стороны отсоса ветра:

До 10 м:

13,960, м:

18,150, м:

20,4 м:

3. Со стороны торца:

До 10 м:

13,960 м:

18,150 м:

20,4 м:

4.4 Нагрузка от мостовых кранов

Нагрузки от вертикального давления кранов

Вертикальные крановые нагрузки для расчета рам с кранами на одном ярусе принимаются по [5] от двух наиболее неприятных по воздействию кранов.

Для получения наибольшего давления на колонну краны следует ставить на подкрановые балки в соответствии с рисунком 9, а крановые тележки максимально приблизить к одному ряду колонн. Тогда на колонну этого ряда будет действовать наибольшее давление , а на противоположную .

Расчетное давление кранов определяется по формуле:

(31)

где - коэффициент сочетаний для групп режимов работы кранов 7К-8К (п. 9.19 [2]); - коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок (п. 9.8 [2]);

- сумма ординат линии влияния по рисунку 4.4.1;

- максимальное нормативное давление колеса крана на рельс при легком режиме работы крана с по ГОСТ 25711-83;

- собственный вес подкрановой балки (принят из расчета = 20 кг/м² здания);

- коэффициент надежности по нагрузке для металлических конструкций (таблица 7.1 [2]);

- коэффициент надежности по нагрузке;

где q_тп=1,5 - полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке от веса людей и оборудования;

- ширина тормозной площадки;

Расчетное значение кранов определяется по формуле:

(32)

где минимальное давление определяется по формуле:

где G = 343 кН - вес крана с тележкой по ГОСТ 25711-83;

Q = 300 кН - грузоподъёмность крана по таблице ГОСТ 25711-83;

- число колес на одной стороне крана с г/п32/5 т.

Вертикальное давление кранов передается с эксцентриситетом, вследствие чего возникают сосредоточенные моменты:

где - расстояние от центра подкрановой балки до оси центра тяжести нижней части колонны.

Нагрузки от поперечного торможения крана

Расчетное усилие поперечного торможения на колонну определяется по формуле:

(35)

где - нормативное усилие на одно колесо крана, кН.

(36)

где - нормативное усилие на одну сторону моста крана, кН.

(37)

где - для кранов с гибким подвесом;

=85 кН - вес крановой тележки, кН.

Сила прикладывается к одной колонне в уровне верхнего пояса подкрановой балки (рисунок 4.4).



5 Статический расчет поперечной рамы

5.1 Вариант 1

Выполняем с помощью программного комплекса «SCAD». Тип схемы - плоская рама (имеет три степени свободы по x, z, uy). Сопряжение колонны с фундаментом жесткое (запрещаем перемещения x, z, uy).

К постоянному типу загружений относятся собственный вес рамы и нагрузка от веса покрытия; к кратковременному - снеговая нагрузка на полный пролет, снеговая нагрузка на половину пролета, ветер слева, ветер справа; к крановому - вертикальное давление крана (тележка слева), вертикальное давление крана (тележка справа); к тормозному - поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.

Знакопеременными нагрузками являются поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.

Сопутствующими нагрузками являются поперечное торможение слева и вертикальное давление крана (тележка слева), поперечное торможение справа и вертикальное давление крана (тележка справа).

Взаимоисключающими нагрузками являются снеговая нагрузка на весь пролет и снеговая нагрузка на половину пролета; ветер слева, ветер справа и ветер на торец; вертикальное давление крана (тележка слева) и вертикальное давление крана (тележка справа), поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.

Таблица 5.1.1 Расчетные сочетания усилий.

Номер	Наименование	Тип	Знакопеременные	Взаимоисключающие	Сопутствующие
1	Собственный вес	Постоянное
2	вес покрытия	Постоянное
3	снеговая нагрузка на полный пролет	Кратковременное		1
4	снеговая нагрузка на половину пролета	Кратковременное		1
5	ветровая нагрузка при напоре слева	Кратковременное		2
6	ветровая нагрузка при напоре справа	Кратковременное		2
7	ветровая нагрузка с торца	Кратковременное		2
8	вертикальное давление крана - тележка слева	Крановое		3	10
9	вертикальное давление крана - тележка справа	Крановое		3	11
10	поперечное торможение слева	Тормозное	1	4
11	поперечное торможение справа	Тормозное	1	4

Максимальные усилия в колоннах.
Верхняя часть колонны:
Нижняя часть колонны:

5.2 Вариант 2

Статический расчет выполняем с помощью программного комплекса «SCAD», в основе которого лежит метод конечных элементов. Тип схемы - 5 система общего вида. Сопряжение колонны с фундаментом жесткое (запрещаем перемещения x, z, y).

Установка связей в узлах (закрепление по y):

· на месте установки подкрановой балки;

· в верхней части колонны, на уровне подкранового рельса;

· в местах сопряжения элементов фермы и верхней части колоны;

· по верхнему и по нижнему поясам фермы (в местах закрепления ее горизонтальными или вертикальными связями).

К постоянному типу загружений относятся собственный вес рамы и нагрузка от веса покрытия; к кратковременному - снеговая нагрузка на полный пролет, снеговая нагрузка на половину пролета, ветер слева, ветер справа; к крановому - вертикальное давление крана (тележка слева), вертикальное давление крана (тележка справа); к тормозному - поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.

Знакопеременными нагрузками являются поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.

Сопутствующими нагрузками являются поперечное торможение слева и вертикальное давление крана (тележка слева), поперечное торможение справа и вертикальное давление крана (тележка справа).

Взаимоисключающими нагрузками являются снеговая нагрузка на весь пролет и снеговая нагрузка на половину пролета; ветер слева, ветер справа и ветер на торец; вертикальное давление крана (тележка слева) и вертикальное давление крана (тележка справа), поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.

Таблица 5.2.1 Расчетные сочетания усилий

Номер	Наименование	Тип	Знакопеременные	Взаимоисключающие	Сопутствующие
1	Собственный вес	Постоянное
2	вес покрытия	Постоянное
3	снеговая нагрузка на полный пролет	Кратковременное		1
4	снеговая нагрузка на половину пролета	Кратковременное		1
5	ветровая нагрузка при напоре слева	Кратковременное		2
6	ветровая нагрузка при напоре справа	Кратковременное		2
7	ветровая нагрузка с торца	Кратковременное		2
8	вертикальное давление крана - тележка слева	Крановое		3	10
9	вертикальное давление крана - тележка справа	Крановое		3	11
10	поперечное торможение слева	Тормозное	1	4
11	поперечное торможение справа	Тормозное	1	4

Таблица 5.2.2 - Максимальные усилия в элементах фермы

Наименование элемента	№ элемента	N, кН
Верхний пояс	2,19	-6,1931
		51,763
	13, 30	-536,773
	14,31	-536,773
	15,32	-740,18
Нижний пояс	131, 132	297,594
	17, 35	672,9386
Опорные раскосы	25,26,28,29	-418,454
Рядовые раскосы	5,22	312,876
	6,23	-190,936
	8,25	132,5636
		-11,3622
Стойки	7,24	-74,6408
	10	-50,8031
Максимальные усилия в колоннах.
Верхняя часть колонны:
Нижняя часть колонны: Шатровая ветвь Крановая ветвь Решетка



6. Подбор сечений элементов фермы

После получения РСУ в элементах рамы, требуется проверочный расчет стержней фермы и окончательно определить сечения её элементов. Проверочный расчет сведен в таблицу.

Для климатического района II₅ подбираем сталь. Элементы фермы относятся ко 2-ой группе конструкций (Приложение В[1]). Здание отапливаемое. Сталь выбираем по таблице В.1 [1]. Принимаем сталь С345, R_y=320 МПа. Проверка сечений производится по гибкости, прочности и устойчивости. При этом сечения элементов фермы принимаются не менее, принимаемых исходя из конструктива. Для поясов это пара уголков 63х5, для решетки - 50х5.

Расчетные длины элементов берется в соответствии с табл. 24 [1]. Предельные гибкости растянутых элементов принимаются по табл. 33 [1], сжатых элементов - по табл. 32 [1].

Расчет на прочность проводится по пункту 7.1.1 [1]:

где г_с - коэффициент надежности по ответственности.

Расчет на устойчивость проводится по пункту 7.1.3 [1]:

где ц - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, значение которого при :



Значение коэффициента д следует вычислять по формуле:

где - условная гибкость стержня

б и в - коэффициенты, определяемые по табл. 7 [1] в зависимости от типов сечений.

Таблица 6.1 Подбор сечений элементов фермы.

Наименование элемента	№ эл-та	N, кН	Сечение	A, см2	Расчетные длины, см	Моменты инерции, см4	Радиусы инерции, см	Гибкости	лmax	[л]	Проверка	Запас прочности, %
					lx	ly	Ix	Iy	ix	iy	лx	лy
Верхний пояс	2,19	-6,1931	2L90x6	21,22	275	575	164,2	346,371	2,78	4,04	98,86	142,32	142,32	150,00	0,0335	96,65%
		51,763	2L90x60	21,22	275	575	164,2	346,371	2,78	4,04	98,86	142,32	142,32	400,00	0,0758	92,42%
	13, 30	-536,773	2L125x9	44	300	575	654,96	1324,2	3,86	5,49	77,76	104,81	104,81	120,46	0,9924	0,76%
	14,31	-536,773	2L125x10	48,66	300	600	719,64	1478,86	3,85	5,51	78,01	108,84	108,84	123,21	0,9466	5,34%
	15,32	-740,18	2L150x10	58,66	300	600	1269,52	2494,63	4,65	6,52	64,49	92,01	92,01	128,13	0,8644	13,56%
Нижний пояс	131, 132	297,594	2L63x5	12,26	575	575	46,2	107,72	1,94	2,96	296,20	193,98	296,20	400,00	0,7585	24,15%
	17, 35	672,9386	2L70x8	22,34	600	600	96,32	231,838	2,08	3,22	288,96	186,25	288,96	400,00	0,9413	5,87%
Опорные раскосы	25,26,28,29	-418,454	2L100x6,5	25,64	179,5	359	244,2	503,482	3,09	4,43	58,16	81,01	81,01	122,02	0,9664	3,36%
Рядовые раскосы	5,22	312,876	2L50x6	11,38	303,2	379	26,14	69,8574	1,52	2,48	200,05	152,97	200,05	400,00	0,8592	14,08%
	6,23	-190,936	2L75x8	23	303,2	379	119,68	281,198	2,28	3,50	132,92	108,39	132,92	151,97	0,9672	3,28%
	8,25	132,5636	2L56x5	10,82	303,2	379	31,94	78,3026	1,72	2,69	176,47	140,88	176,47	400,00	0,3829	61,71%
		-11,3622	2L56x5	10,82	303,2	379	31,94	78,3026	1,72	2,69	176,47	140,88	176,47	180,00	0,1976	80,24%
Стойки	7,24	-74,6408	2L50x5	9,6	180	225	22,4	57,7894	1,53	2,45	117,84	91,71	117,84	164,98	0,7503	24,97%
	10	-50,8031	2L50x6	10,6	180	225	22,4	57,7894	1,45	2,33	123,82	96,36	123,82	180,06	0,4991	50,09%

Размещено на Allbest.ru