Проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания

Для обеденного зала ресторана, располагаемого на первом и втором этажах запроектирована своя приточно-вытяжная система вентиляции ПВ2. Воздухообмены в залах определены из расчёта подачи необходимого объема наружного воздуха на одного посетителя (40м3/ч) и одного человека обслуживающего персонала (60м3/ч), для зала первого этажа объём подаваемого воздуха принят с учётом компенсации удаляемого воздуха общеобменной системы В3. Для помещения прачечной предусматривается своя отдельная приточная П3 и вытяжная В5 система вентиляции. Запроектирована отдельная приточно-вытяжная система ПВ4, для холла, и зоны отдыха. В гостиничных номерах устанавливаются приточные локальные вентиляционные установки MOBAIR с функцией подогрева, удаление воздуха из номера предусмотрено через помещение туалета и душевой вытяжными системами В8, В9. Для помещений санузлов, расположенных на 2 этаже запроектированы отдельные вытяжные системы В7, В10.

Подача и удаление внутреннего воздуха осуществляется из верхней зоны через потолочные воздухораспределители.

Для поддержания температурных параметров в обеденных залах ресторана и конференц зале в теплое время года предусматривается система кондиционирования воздуха, на базе чиллер-фанкойл. Фанкойлы обеспечивают ассимиляцию теплоизбытков в помещении от освещения, людей, солнечной радиации, тепла от остывающей пищи. Фанкойлы (доводчики) размещаются под потолком.

Для ассимиляции теплоизбытков в помещении от оборудования (компьютеры, принтеры, ксероксы и т.п.), освещения, людей, солнечной радиации предусматривается установка сплит-системы. В тёплый период года для борьбы с теплоизбытками и поддержания температуры внутри помещения холла в заданных параметрах, предусматривается кондиционер сплит-система, работающий на рециркуляцию воздуха. Расчёт и выбор кондиционера по холодопроизводительности произведён из расчёта теплоизбытков, которые выделяются в помещение от людей, освещения, солнечной радиации, общее количество которых составляет 7100 Вт. В холодный период года кондиционер может использоваться в режиме обогрева. В холодный период года для предотвращения попадания холодного воздуха в помещения через входные двери, предусматривается установка над дверными проемами воздушно-тепловых завес У1, У2.

Трубопроводы распределительные и ответвления - металлопластиковые. Система транспортировки холодоносителя размещается в пространстве потолка. Трубопроводы системы холодоснабжения изолируются теплоизоляционным материалом марки "Thermaflex AC". Дренаж от фанкойлов отводится в существующую систему канализации с установкой гидрозатвора, по месту в процессе монтажа.

4.3 Оборудование систем вентиляции и кондиционирования

Оборудование систем П1, ПВ2, П3, П4 расположены в венткамерах 1 и 2-го этажей. Разводка системы ПВ2, обслуживающей залы ресторана, по этажам предусматривается по схеме с коллектором, проложенным в вертикальной шахте, с подсоединением поэтажных воздуховодов через огнезадерживающий клапан. Разводка воздуховодов по этажам производится в пространстве подшивного потолка, а также вдоль стен. Для данных систем воздухозабор наружного воздуха осуществляется через воздухозаборные решетки с размещение на уровне 2 метра от земли. Вентиляторы вытяжных систем, обслуживающих помещения туристической базы располагаются в венткамерах 1 и 2-го этажей, удаление воздуха наружу осуществляется выше кровли на 1 метр. В качестве вентиляционного оборудования применяются приточные агрегаты фирмы Remak. В качестве вытяжного оборудования применяются вентиляторы фирмы «NED», фирмы «Systemair». Все приточные системы, снабжены заслонками с электроприводом с возвратной пружиной, фильтрами, водяными нагревателями и охладителями, центробежными вентиляторами, гибкими вставками на входе и выходе и полностью автоматизированы. Теплоносителем для нужд теплоснабжения приточных установок служит вода с параметрами 90-70єС, в качестве теплоносителя для охлаждения используется вода с параметрами 7-12 єС. Охлаждение и подготовка воды осуществляется в холодильной машине - чиллер.

На системах приточных и вытяжных воздуховодов устанавливаются дроссель-клапана для регулировки расхода воздуха по этажам и помещениям. В качестве оборудования системы кондиционирования для холла применяется сплит-система настенного типа фирмы Mitsubishi electric с выносом наружного блока на наружную стену здания. Для помещения зала ресторана используются фанкойлы (доводчики) кассетного и канального типа фирмы Idrofan, производства “Carrier”, модельного ряда (серии) 42N.

Слив конденсата от внутренних блоков фанкойлов осуществляется по месту в поэтажные с/у с подключением в канализационные трассы.

Холодильная машина (чиллер) наружного исполнения фирмы Blue Box располагается на улице. Система холодоснабжения - трубопроводы выполняются из пластиковых труб в изоляции. Компрессорно-конденсаторный блок кондиционера устанавливается на наружной стене за пределами помещения на улице, а в помещение устанавливается внутренний блок сплит-системы настенного типа. Между собой внутренний и наружный блоки связаны фреоновыми трубопроводами в изоляции, отвод конденсата по дренажной трубе осуществляется в помещение с/у. Возможна замена холодильного оборудования на альтернативный более дешевый вариант фирмы CLIMACORE (Италия).

4.4 Требования к монтажу

Все работы по изготовлению и монтажу систем и испытание систем производить в соответствии с требованиями СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические системы» и с учетом смежных инженерных коммуникаций. Горизонтальные участки трубопроводов прокладывать с уклоном не менее 0,002 в сторону движения среды от потребителей. Арматуру установить удобно для обслуживания. По окончании монтажа трубопроводы и обрудование промываются и подвергаются гидравлическому испытанию на давление Рисп. = 1,25Рбар, но не менее 1,6 МПа. Сварочные работы выполнять в соответствии с РД-1С-93. Опознавательную краску и надписи на трубопроводах выполнить согласно ГОСТ 14202-80. Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен, перегородок прокладывать в гильзах из негорючих материалов. В местах прокладки трубопроводов заделку зазоров и отверстий в ограждениях с нормируемым пределом огнестойкости выполнить наглухо строительным раствором. Наладку систем вентиляции выполнить с помощью дроссель-клапанов. Крепление воздуховодов выполнить по серии 5.904-1. Воздуховоды систем вентиляции выполнить из тонколистовой холоднокатаной оцинкованной стали по ГОСТ 14918-80

4.5 Определение выделений теплоты, влаги и вредных выделений

4.5.1 Расчет теплопоступлений

Теплопоступления в помещениях определяется по формуле:

Q = Q₁+Q₂+Q₃+Q₄+Q₅, Вт; (4.1)

где: Q₁ - теплопоступления от солнечной радиации, Вт;

Q₂ - теплопоступления от электрического освещения, Вт;

Q₃ - теплопоступления от отопления, Вт;

Q₄ - теплопоступления от находящихся в помещении людей, Вт;

Q₅ - теплопоступления от оборудования, установленного в помещениях.

Теплопоступления в помещение от отопительных приборов предполагается не учитывать ввиду оснащения системы автоматическими терморегуляторами на подводках к приборам.

Так же принимается, что основные тепловыделения в теплый период года в основных офисных помещениях здания утилизируют фанкойлы.

Расчет будем вести для системы кондиционирования воздуха помещения Операционного зала № 1 в летнее время.

По остальным помещениям проводятся аналогичные расчеты.

Общая площадь операционного зала № 1 составляет 317 м².

Количество работающих в зале в соответствии с технологическим заданием составляет 5 человек, а количество посетителей -30 человек.

При расчете выделений теплоты, влаги и вредных веществ используются справочные данные и методика:

Обслуживающий персонал - 3 женщины; 2 -мужчин. Посетители: женщины - 15 человек, мужчины - 15 человек.

Теплый период: t_в = 25 ^°С. Количество поступлений явного тепла от людей: Q_ч.я.^л = 65 Вт/чел;

Q_ч.я.^ср = 70 Вт/чел;

Q_ч.я.=65·0,85·15 + 15·65 + 70·0,85·3+70·2 = 2116 Вт.

Количество поступлений полного тепла от людей:

Q_ч.п.^л = 146 вт/чел;

Q_ч.п.^ср = 201 вт/чел;

Q_ч.п.= 146·0,85·15 + 15·146 + 201·0,85·3+201·2 = 4966 Вт.

Холодный период: t_в = 20 ^°С,

Q_ч.я.^л = 93 Вт/чел;

Q_ч.я.^ср = 98 Вт/чел;

Q_ч.я.= 93·0,85·15 + 15·93 + 98·0,85·3+98·2 = 3027 Вт;

Q_ч.п.^л = 149 Вт/чел;

Q_ч.п.^ср = 204 Вт/чел;

Q_ч.п.= 149·0,85·15 + 15·149 + 204·0,85·3+204·2 = 5063 Вт.

Теплопоступления от искусственного освещения:

Q_ОСВ =E·F_ПЛ ·q_осв ·з_осв , Вт; (4.2)

где E -уровень общего освещения помещений, 200лк в данном случае,

F_ПЛ - площадь пола помещения, 317 м²,

q_{осв -} удельные тепловыделения, Вт/м², составляющий для люминесцентных ламп от 0,05 до 0,13. По проекту лампы люминесцентные, принято 0,05. з_осв -доля световой энергии, поступающей в помещение, равна 1, если светильники находятся непосредственно в помещении.

Таким образом: Q_осв = 200·3178·0,05 = 31708 Вт.

Теплопоступления от солнечной радиации: поступления теплоты, Q Вт, в помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного часа суток, следует рассчитывать по формуле:

Q=УQ_i + УQ_iм, Вт; (4.3)

где Q_ОСi -тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;

Q_{радi -} тепловой поток, Вт, через i-е массивное ограждение.

Количество теплоты, поступающей от солнечной радиации через массивные ограждения (в данном случае как основное - определяем покрытие) находим в соответствии с методикой - Раздел 2.3. «Расчет поступлений теплоты в помещения», параграф «З», Справочник проектировщика, Внутренние санитарно-технические устройства: Вентиляция и кондиционирование воздуха, Часть 3.

Среднесуточное поступление теплоты за счет солнечной радиации через покрытие определяется по формуле:

Q_рад = к•(t_н^усл - t_в) •F, Вт; (4.4)

где к - коэффициент теплопередачи покрытия, к = 0,35 Вт/ мІ єC (см. раздел Строительная теплотехника);

F = 1232 мІ, площадь покрытия (кровли) рассчитываемых помещений, условная среднесуточная температура наружного воздуха: t_н^усл =t_н^А +с J_ср /б_н = = 33,6+0,9· 331/15= 53,5єC;

с - коэффициент, поглощения теплового потока наружной поверхности покрытия = 0,9 (приложение 7 СНиП II-3-79*);

J_ср - среднее суточное количество теплоты от суммарной солнечной радиации J_ср=331 Вт/ мІ для широты 44° (табл.2.12 Справочника проектировщика);

б_н - коэффициент, теплоотдачи на наружной поверхности покрытия в теплый период года, б_н =5+10??н =5+10??1 = 15 Вт/ мІ єC;

Q_рад = 0,35• (53,5 - 25) •1231= 12 282Вт_.

Принимаем для дальнейших расчётов 12 282 Вт.

Количество теплоты, поступающей от солнечной радиации через заполнение световых проёмов определяем в соответствии с методикой - Раздел 2.3. «Расчет поступлений теплоты в помещения», параграф «Ж», Справочник проектировщика, Внутренние санитарно-технические устройства: Вентиляция и кондиционирование воздуха, Часть 3.

Количество теплоты, поступающей через заполнение световых проёмов рассчитывается как единовременное поступление теплоты через остекления по сторонам света, и определяются наибольшие единовременные поступления тепла через остекление. Эти теплопоступления и принимаются в расчет.

Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:

Q_{ос i} =(q_п + q_р) К₁·К₂·А_ос; (4.5)

где q_п, q_р - поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв.м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, от прямой и рассеянной солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по таблице. 2.3 Справочника проектировщика. В здании отсутствуют наклонные остекления, поэтому весь расчет ведется для вертикальных поверхностей остекления.

Поверхностная плотность теплового потока от прямой и рассеянной радиации, в зависимости от графической широты пункта расположения здания, приведены так же в справочных данных Пособия 2.91 к СНиП 2.04.05-91 «Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения». Географическая широта нашего здания 44^о.

K₁ - коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79 . В нашем случае шторы из светлой ткани , для которого коэффициент равен 0,4;

K₂ - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов. В данном случае приняты двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах (коффициент равен 0,68);

A_oc - площадь светового проема (остекления), мІ.

Приводим данные из таблицы для Операционного зала № 1:

Для всех помещений расчет производим для трех периодов времени суток: - С 9 до 10 часов;

- С 12 до 13 часов;

- С 16 до 17 часов

В операционном зале № 1 имеется световые проемы в двух ориентациях - Ю-В и С-З. В юго-восточном направлении имеется 7 окон с размерами 1,6х1,8, в северо-западном направлении - 6 окон с такими же размерами. Теплопоступления для ограждений ориентированных на юго-восток составляют: - С 9 до 10 часов - 387 Вт/м²;

- С 12 до 13 часов - 214 Вт/м²;

- С 16 до 17 часов - 55 Вт/м².

Теплопоступления для ограждений ориентированных на северо-запад составляют: - С 9 до 10 часов - 109 Вт/м²;

- С 12 до 13 часов -79 Вт/м²;

- С 16 до 17 часов -357 Вт/м².

Таким образом, тепопоступления через световые ограждения ориентированных на юго-восток составят:

С 9 до 10 часов - Q _ос = 387 Вт/м²·7·1,6·1,8м² = 7802 Вт;

С 12 до 13 часов - Q _ос = 214 Вт/м²*7·1,6·1,8м² = 4314 Вт;

С 16 до 17 часов - Q _ос = 55 Вт/м²·7·1,6·1,8м² = 1109 Вт.

Для ограждений ориентированных на северо-запад составляют:

С 9 до 10 часов - Q _ос =109 Вт/м²·6·1,6·1,8м² = 1884 Вт;

С 12 до 13 часов - Q _ос =79 Вт/м²·6·1,6·1,8м² =1365 Вт;

С 16 до 17 часов - Q _ос = 357 Вт/м²·6·1,6·1,8м² = 6169 Вт.

Таким образом, теплопоступления в помещение тепла от солнечной радиации через световые проемы составит:

С 9 до 10 часов - Q _ос = 7802 + 1884 = 9685 Вт;

С 12 до 13 часов - Q _ос = 4314 + 1365 = 5679 Вт;

С 16 до 17 часов - Q _ос = 6169 + 1109 = 7278 Вт.

4.6.2 Определение влаговыделений в помещения

Источниками влагопоступлений в помещение являются люди, технологическое оборудование, горячая пища и т.д. В некоторых помещениях (души, прачечные и пр.) влаговыделение происходит со смоченных поверхностей ограждающих конструкций и оборудования.

Теплый период:

для Операционного зала №1 при температуре внутреннего воздуха 25 ^ОС:

М_в.п. =( 115·15+115·0,85·15+3·185+2·0,85·185)/1000 = 4,06 кг/час

Холодный период:

при температуре внутреннего воздуха 18 ^ОС:

М_в.п. = (71·15+71·15·0,85+3·131+2·131·0,85) = 2,59 кг/час

4.6.3 Определение газовых (вредных) выделений

Выделение в помещение углекислого газа, выдыхаемого людьми, определяется в одинаковом размере для всех периодов года с учетом интенсивности физической нагрузки. Принимается: m_co2^л = 25 л/час х. чел.; m_co2^ср = 35 л/час х. чел.; M_co2 = 15·25 +15·0,85·25 + 3·35 + 0,85·2·35 = 858 л/час.

Просчитав поступления влаги и газо-выделения для Операционного зала №1 все расчеты сводим в таблицу:

Таблица 4.4 - Сводная таблица вредных выделений

Наимен помещен	Объем помещ м3	Расчетн период года	Тепловые избытки	Влаговыдел кг/ч	Газовые выделен, л/ч	е = Qп/Mвп, кДж/кг
			Явн, кДж/ч	Скрыт, кДж/час	Полные, кДж/ч
Операцион зал №1	951	ТП	3974	350	4324	4,06	858	1065
		ПП	3974	350	4324	4,06	858	1065
		ХП	4287	433	4720	2,59	858	1822

По всем помещениям производятся такие же вычисления .

Имея такие данные по всем помещениям, при необходимости, можно вычислить луч процесса в каждом помещении.

4.7 Выбор, описание и расчет фанкойлов

Для основных офисных помещений 1-го и 2-го этажей разработана система теплохолодоснабжения с применением фанкойлов (вентиляторных доводчиков), которые работают как воздухонагреватели в холодный период года и как воздухоохладители в теплый период года.

Для более устойчивой гидравлической работы системы в разных режимах принята 4-х трубная система - горячая вода циркулирует по трубам первого контура, а холодная вода в теплый период циркулирует по трубам второго контура.

Проектом определены к установке вентиляторные доводчики Idrofan, производства “Carrier”, модельного ряда (серии) 42N.

Внешний вид показан на рисунке 4.1.

Этот новый модельный ряд сконцентрировал в себе новейшие технологии, что достаточно необычно для такого не сложного оборудования, как фанкойл. В результате, легко можно выбрать я нужную модель и установить ее в помещении.

Эти версии поставляются в любом варианте: от моделей в корпусе для напольной или под потолочной установки, до моделей без корпуса, для скрытого, фальш-потолочного горизонтального или вертикального монтажа.

Рисунок 4.1 - Вентиляторный доводчик (фанкойл) серии 42N

Преимущества и характеристики:

- За счет изящной формы отполированного корпуса вентиляторные доводчики 42N прекрасно сочетаются практически с любым интерьером помещения. Предварительно окрашенные стальные панели надежно защищены от коррозии отделочным лакокрасочным покрытием.

- Удачная конструкция литого пластикового поддона для сбора конденсата позволяет устанавливать один и тот же блок как в вертикальном, так и в горизонтальном положении без необходимости использования каких-либо специальных аксессуаров.

- Для четырехтрубных систем изготовитель устанавливает при сборке охлаждающий и обогревающий теплообменник.

- Вентиляторные доводчики 42N издают при работе настолько слабый шум, что его уровень принят в качестве нового стандарта комфортных условий для зданий.

- Электродвигатели. Вентиляторные доводчики Idrоfan поставляются с многоскоростными двигателями. Количество скоростей увеличено до пяти для расширения возможностей их использования практически для любых применений.

- Фильтры. Стандартный фильтр для вентиляторных доводчиков серии Idrofan с гофрированной фильтрующей поверхностью, площадь которой на 87% больше чем у известных обычных фильтров, обладает дополнительными преимуществами: меньший расход воздуха на единицу площади поверхности (что обеспечивает меньшее падение давления и пониженный уровень шума), средний интервал между проведением очистки фильтра в три раза больше по сравнению с обычными фильтрами.

При изготовлении фильтра используется высококачественный полипропилен марки EU1. Фильтр расположен в нижней части блока. Для проведения его очистки достаточно вывернуть предохранительный винт и вручную отсоединить боковые элементы фильтра. После этого можно выдавить каркас фильтра и легко извлечь сам фильтр. Сборка фильтра производится в обратной последовательности и также легко. Фильтр четко фиксируется в предусмотренном для него месте, чтобы исключить прохождение воздуха мимо фильтра и обеспечить высококачественную фильтрацию подаваемого в помещение воздуха.

- Простота и легкость установки.

- Электронный термостат имеют изящную форму с двумя коаксиальными ручками, с помощью которых пользователь может задавать температуру в помещении и скорость вращения вентилятора.

При расчете типа фанкойлов и их количества для установки в помещениях учитываются:

- данные производителя по их холодопроизводительности и теплопроизводительности, приведенных в таблице 4.2. «Физические и электрические характеристики фанкойлов, 4-х трубная система»,

- расчетные теплопотери помещения,

- расчетных теплопоступлений в помещения по Приложению № 10 пояснительной записки.

Места установки определены - под оконными проемами помещения. Проектным решением определено, что компенсация теплоизбытков в помещении обеспечивается фанкойлами.

Так, теплопоступления в помещение Операционного зала № 1 в разное расчетное время суток составляет от 15,8 кВт до 18,2 кВт.

Количество оконных проемов - 13.

Выбираем по параметрам холодопроизводительности и работе вентилятора на минимальных скоростях при минимальных потреблениях мощности (в целях экономии электропотребления) тип фанкойлов, обеспечивающих компенсацию расчетных теплопоступлений, с запасом мощности.

Для установки в Операционном зале № 1 тип фанкойла - 42N20 в количестве 13 штук.

Холодопроизводительность - от 1,19 до 2,06 кВт, на малых скоростях вентилятора - от 1,19 до 1,451 кВт.

Умножая на 13 получаем общую холодопроизводительность фанкойлами в помещении равную от 15,5 кВт до 18,8 кВт (максимальная - 26,7 кВт).

Теплопотери помещения Операционного зала № 1 составляют 10,6 кВт.

Теплопроизводительность фанкойла типа 42N20 составляет от 1,83 кВт, тогда общая теплопроизводительность фанкойлов в помещении составит 23,8 кВт, что обеспечивает компенсацию теплопотель в помещении, даже с существенным запасом.

4.8 Определение приточного и вытяжного воздуха

Определение расхода приточного воздуха можно производить несколькими способами. Для помещений гражданских зданий расход приточного воздуха в системе кондиционирования воздуха, как правило, определяют для периода теплого года по избыткам явной теплоты и считают неизменным в течение всего года.

По избыткам явной теплоты расход считается по формуле:

; (4.6)

где Q_я^изб - избыточное количество теплоты в помещении, Вт;

t_в - температура воздуха в обслуживаемой зоне;

t_н - температура воздуха, подаваемого в помещение, которой обычно задаются в зависимости от выбранного способа организации воздухообмена и типа воздухораспределителя;

с_в - теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/(кг·^°С);

k_t - коэффициент воздухообмена по теплоте, равный:

; (4.7)

где t_у - температура удаляемого воздуха, ^°С.

Воздухообмен по влаговыделениям, по выделяющимся газовым (вредным) выделениям следует учитывать для соответственных технологических (производственных) помещений. Для общественных административных гражданских зданий он значительно меньше воздухообмена, определяемого по кратности воздуха в помещении, либо по санитарной норме подачи воздуха на одного человека, либо по избыткам теплоты.

Таким образом, в данном проекте, с учетом того, что основная масса тепловыделений удаляется фанкойлами, за основу берется расчет воздуха по кратности или по санитарной норме подачи воздуха на одного человека.

Расчет по нормируемой кратности воздухообмена применяется для помещений, для которых по СНиП можно определить кратности воздухообмена по притоку и по вытяжке:

; (4.8)

где - расчетный объем помещения, ;

- нормируемая кратность воздухообмена, .

Для отдельных помещений возможен расчет воздухообмена по нормируемому удельному расходу приточного или удаляемого воздуха:

L = А ^. k, (4.9)

L = N ^. m, (4.10)

Где А - площадь помещения,м²; k - нормируемый расход приточного воздуха на 1м² площади помещения;

N - число людей, рабочих мест, единиц оборудования;

m - нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 человека.

Расчет приточного воздуха, по санитарной норме подачи свежего воздуха на одного человека: общая площадь операционного зала №1 составляет 317 м².

Количество работающих в этом зале в соответствии с технологическим заданием составляет 5 человек, а количество посетителей - 30 человек.

В соответствии с табл. 1М СНиПа 41-01-03 минимальное количество наружного воздуха для общественных помещений с естественным проветриванием на одного постоянно работающего человека (вид работы - средней тяжести) составляет 40м³/час на человека.

Таким образом, количество воздуха, подаваемое служащим в этом помещении, составит: L= 40·5 =200м³/час.

Количество посетителей составит 25 человек (вид работы - легкая).

Норма расхода наружного воздуха на одного человека с временным пребыванием (менее 2 часов) составит 20м³/час на человека.

Количество воздуха, подаваемого посетителям, составит: L= 20·25=500м³/час,

Суммарное количество свежего воздуха этого помещения составит 700 м³

Общая площадь операционного зала № 2 составляет 386 м². /час.

Обслуживающий персонал - 3 женщины; 2 -мужчин.

Посетители: 30 чел.

Суммарное количество приточного воздуха для двух операционных залов составит 1500 м³/час.

Проектом для обслуживания операционных залов предусмотрена отдельная приточная система (П2). Подбор установки будет осуществлен соответственно для данного количества воздуха.

За расчетный воздухообмен в помещениях принят наибольший воздухообмен, определенный по санитарной норме подачи свежего воздуха на одного человека, либо по кратности воздухообмена.

Сводная таблица воздухообменов по помещениям представлена в приложении 3.

4.9 Расчет воздухораспределения

Предварительный выбор типоразмеров решеток и плафонов осуществляется через расход воздуха на одну решетку или плафон L_о и рекомендуемую скорость воздуха в проходном сечении решетки или плафона v_ор.

Величина v_ор составляет около 1,5 м/с для приточных и 2 м/с для вытяжных устройств.

L_о = L/N, (4.11)

где L - воздухообмен помещения соответственно по притоку или по вытяжке по данным Таблице воздухообмена,

N - число приточных решеток (плафонов) или вытяжных решеток в помещении.

Для помещения № 2 L_о = 800/8 = 100 м³/час;

Для помещения № 1: L_о = 650/7 = 93 м³/час.

Вычисляем ориентировочное живое сечение для прохода воздуха:

, м^2; (4.12)

Затем по каталогу подбирается решетка или плафон с ближайшим фактическим сечением fфакт. Для воздухораспределителей фирмы «BETA» значения fфакт приведены ниже в Таблице 4.5. и 4.6.

Таблица 4.5 «Живые сечения, м², приточных и вытяжных жалюзийных решеток RAR и RAG»

Длина, мм	Высота, мм
RAR и RAG	100	150	200	250	300
200	0,012	0,018	0,024	0,047	0,055
250	0.015	0.0225	0,03	0,059	0,069
300	0.018	0.027	0,055	0,069	0,083
400	0.024	0.036	0,113	0,094	0,11
500	0.03	0.045	0,06	0,118	0,138

Таблица 4.6 «Живые сечения, м2, приточных и вытяжных диффузоров RAD и SAD (с равными сторонами)»

Длина, мм	Высота, мм
RAD и SAD	150	225	300	375	450
150	0,008
225		0,012
300			0,016
375				0,115
450					0,185

Принимаем для установки в операционных залах диффузоры потолочной установки с равными сторонами для приточной системы (П2) - SAD размерами 300х300 мм..

Для вытяжной системы - диффузоры прямоугольной формы RAG, размерами 200х100 мм..

Внешний вид диффузорных решеток, схема конструкции показана на изображениях ниже.

Рисунок - 4.2 «Приточный плафон SAD. Внешний вид»

Рисунок - 4.3 «Приточный плафон SAD. Конструкция»



Рисунок - 4.4 «Вытяжной плафон RAG. Внешний вид»

Рисунок - 4.5. «Вытяжной плафон RAG. Конструкция»

Аналогичный расчет и подбор диффузоров (плафонов) воздухораспределения производим для остальных помещений здания.

4.9.1 Аэродинамический расчет вентиляционной системы В1

Таблица 4.7 - Аэродинамический расчет вентиляционной системы В1

Номер участка	Диаметр или размер поперечного сечения, мм	Расход L, л/с	Скорость v, м/с	Потери давления на участке Дp, кПа	У Дp, кПа
1	2	3	4	5	6
Наиболее нагруженная ветвь 1-2-3-4-5-6
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
1	100	14	1,8	30,5	66,7
2	100	28	3,4	4,7	71,4
3	125	42	3,4	10	81,4
4	200	111	3,4	8,8	90,2
5	250	222	4,5	34,2	124,4
6	315	444	5,7	8,3	132,7
Участок 7
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
7	100	14	1,8	28,7	64,9
Участок 8
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
8	100	14	1,8	33,4	69,6
Ветвь 9-10-11-12-13
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
9	100	14	1,8	28,8	65
10	125	28	2,3	1,4	66,4
11	140	42	2,7	2,3	68,7
12	140	56	3,5	3,8	72,5
13	160	69	3,5	7,1	79,6
Участок 14
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
14	100	14	1,8	28,8	65
Участок 15
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
15	100	14	1,8	30,3	66,5
Участок 16
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
16	100	14	1,8	32,6	68,8
Участок 17
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
17	100	14	1,8	36,3	72,5
Ветвь 18-19-20-21-22
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
18	100	14	1,8	28,8	65
19	125	28	2,3	1,4	66,4
1	2	3	4	5	6
20	140	42	2,7	2,3	68,7
21	140	56	3,5	3,8	72,5
22	160	69	3,5	7,1	79,6
23	200	69	3,5	8,7	88,3
Участок 23
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
23	100	14	1,8	28,8	65
Участок 24
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
24	100	14	1,8	30,3	66,5
Участок 25
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
25	100	14	1,8	32,6	68,8
Участок 26
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
26	100	14	1,8	36,3	72,5
Ветвь 28-29-30
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
1	100	14	1,8	30,5	66,7
2	100	28	3,4	4,7	71,4
3	125	42	3,4	10	81,4
Участок 31
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
31	100	14	1,8	28,7	64,9
Участок 32
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
32	100	14	1,8	33,4	69,6
Ветвь 33-34-35-36-37
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
1	100	14	1,8	30,5	66,7
2	100	28	3,4	4,7	71,4
3	125	42	3,4	10	81,4
4	200	111	3,4	8,8	90,2
5	250	222	4,5	30,3	120,5
Участок 38
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
7	100	14	1,8	28,7	64,9
Участок 39
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
8	100	14	1,8	33,4	69,6
Ветвь 40-41-42-43-44
1	2	3	4	5	6
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
40	100	14	1,8	28,8	65
41	125	28	2,3	1,4	66,4
42	140	42	2,7	2,3	68,7
43	140	56	3,5	3,8	72,5
44	160	69	3,5	7,1	79,6
Участок 45
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
45	100	14	1,8	28,8	65
Участок 46
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
46	100	14	1,8	30,3	66,5
Участок 47
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
47	100	14	1,8	32,6	68,8
Участок 48
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
47	100	14	1,8	36,3	72,5
Ветвь 49-50-51-52-53-54
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
49	100	14	1,8	28,8	65
50	125	28	2,3	1,4	66,4
51	140	42	2,7	2,3	68,7
52	140	56	3,5	3,8	72,5
53	160	69	3,5	7,1	79,6
54	200	69	3,5	8,7	88,3
Участок 55
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
55	100	14	1,8	28,8	65
Участок 56
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
56	100	14	1,8	30,3	66,5
Участок 57
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
57	100	14	1,8	32,6	68,8
Участок 58
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
58	100	14	1,8	36,3	72,5
Ветвь 59-60-61
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
59	100	14	1,8	30,5	66,7
1	2	3	4	5	6
60	100	28	3,4	4,7	71,4
61	125	42	3,4	10	81,4
Участок 62
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
62	100	14	1,8	28,7	64,9
Участок 63
ВРУ	100	14	1,8	36,2	36,2
63	100	14	1,8	33,4	69,6

4.10 Подбор вентиляционного оборудования

К установке принято вентиляционное оборудование фирмы Remak.

Подбор оборудования выполнен с помощью компьютерной программы Remak AeroCAD [12].

Исходные данные для подбора оборудования для установки системы В:

- тип выбранной вентиляционной установки - Remak AeroMaster XP;

- функции оборудования: фильтрация, шумоподавление;

- расход в системе L=1600 м³/ч;

- потери давления в системе 132,7 Па.

Программой подобрана вентиляционная установка Remak AeroMaster XP 04 со следующим оборудованием в составе:

- заслонка отсекающая LK 500-450;

- фильтр XPNV 04/3;

- шумоглушитель XPPO 04/S;

- вентилятор XPVP 280-1,5/68-J2 (IE1).

Исходные данные для подбора оборудования для установки системы В:

- тип выбранной вентиляционной установки - Remak AeroMaster XP;

- функции оборудования: фильтрация, шумоподавление;

- расход в системе L=2590 м³/ч;

- потери давления в системе 106,3 Па.

Программой подобрана вентиляционная установка Remak AeroMaster XP 04 со следующим оборудованием в составе:

- заслонка отсекающая LK 500-450;

- фильтр XPNV 04/3;

- шумоглушитель XPPO 04/S;

- вентилятор XPVP 250-0,75/64-J2 (IE1).

5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

5.1 Экономические показатели систем отопления

Экономичность системы отопления обусловлена стоимостью материалов и оборудования, изготовления и сборки, а также эксплуатации. Показателями экономичности являются технологичность конструкции, масса элементов, затраты труда, сроки изготовления и монтажа, расходы на наладку, управление и ремонт.

Технологичность конструкции включает такие реальные мероприятия, как упрощение схемы, унификация и уменьшение числа деталей, применение нормалей, удобство сборки, которые обеспечивают изготовление и монтаж с минимальными затратами времени, средств и труда.

Создание экономичной системы отопления невозможно без модернизации и внедрения новой техники. В настоящее время испытывают новые отопительные установки и технологии, применяют малометальные отопительные приборы и агрегаты, используют тонкостенные трубы и воздуховоды. Систему отопления расчленяют на ряд повторяющихся монтажных узлов, состоящих из нормализованных деталей. Унификация узлов повышает степень индустриальности при изготовлении, снижает стоимость и продолжительность монтажа систем.

Экономический эффект выявляется при проведении технико-экономического сравнения различных проектных решений. Сравнение позволяет выбрать систему отопления, наиболее экономичную в данных конкретных условиях.

При экономическом сравнении вариантов применяют следующие показатели: капитальные вложения К, эксплуатационные затраты Э, продолжительность монтажных работ и эксплуатации системы отопления. Обычно используют часть этих показателей. Самым простым является сравнение систем отопления с различными приборами, но с одним видом теплоносителя и с одной схемой, так как оно делается только по капитальным вложениям. Чаще всего сопоставляют системы по капитальным вложениям и эксплуатационным затратам. Реже учитывают еще сроки монтажа и службы, наличие трудовых резервов.

Наиболее экономичен вариант, имеющий минимальные суммарные капитальные вложения и эксплуатационные затраты. Обычно приходится сравнивать два варианта, один из которых имеет меньшие капитальные вложения, другой - меньшие эксплуатационные затраты. Так, при уменьшении труб насосной водяной системы отопления капитальные вложения уменьшаются, но увеличиваются расход электроэнергии. Автоматизация системы увеличивает капитальные вложения, но уменьшает эксплуатационные затраты. Экономически более эффективный вариант выявляют в с случаях в зависимости от срока z, лет, окупаемости дополнительных капитальных вложений расчитывается по формуле 5.1.

z=(К₁-К₂)/(Э₂-Э₁); (5.1)

Если этот срок z < z_H - нормативного срока окупаемости дополнительных капитальных вложений за счет снижения эксплуатационных затрат, то целесообразно осуществить вариант с большими капитальными вложениями К₁ и меньшими средними годовыми эксплуатационными затратами Э₁. Если z>z_H то целесообразен вариант с меньшими капитальными вложениями, и большей средней стоимостью эксплуатации Э₂ в течение года. Нормативный срок окупаемости z_H, вложений в систему отопления принят 8,33 года (12,5 года для новой техники и энергосберегающих мероприятий) независимо от вида здания.

При экономическом сопоставлении нескольких систем или варианты для каждого из них находят приведенные затраты по формуле 5.2:

П = (К/ z_H) + Э; (5.2)

Эффективным считают вариант, имеющий наименьшие приведенные затраты за нормативный срок окупаемости.

Капитальные вложения в систему отопления осуществляются, как в течение одного года. Эксплуатационные затраты ежегодно изменяются. Кроме того, они зависят от срока службы как системы, так и отдельных ее элементов.

Годовые эксплуатационные затраты состоят из прямых расходов на обслуживание системы отопления и амортизационных расходов (формула 5.3)

Э = Э_пр + А; (5.3)

где Э_пр - прямые эксплуатационные расходы, складывающиеся из годовых затрат на получаемую тепловую энергию (топливо), электроэнергию, заработную плату обслуживающего персонала, управление системой и текущий ремонт;

А - амортизационные расходы, включающие годовые затраты на капитальный ремонт системы и отчисления на полное восстановление капитальных вложений.

Отчисления на восстановление капитальных вложений связаны с нормативным сроком службы системы, определяемым исходя из сроков физического износа ее элементов: радиаторов (40 лет), водоводов (30 лет), паропроводов, центробежных насосов, клапанов (10 лет), вентиляторов, калориферов, отопительных агрегатов (8 лет), фильтров (6 лет), конденсатопроводов (4 года).

Срок службы определяется не только физическим, но и моральным износом системы отопления, причем моральным износом считают потерю способности поддерживать температуру во всех обслуживаемых помещениях на требуемом уровне. Нормативный срок службы распространенных систем водяного отопления в настоящее время принимается равным 30-35 годам (меньший срок для конвекторов).

При определении экономически более целесообразного варианта системы отопления часто сопоставляют системы (или элементы систем), имеющие разные сроки службы. В этих случаях для уточнения расчетов необходимо добавлять капитальные вложения будущих лет на демонтаж и замену вышедших из строя элементов. Кроме того, возможны изменения во времени эксплуатационных затрат.

Изменения во времени величин и сроков осуществления капитальных вложений и эксплуатационных затрат учитывают путем введения в формулу (5.3) коэффициентов приведения разновременных затрат к году ввода систем отопления в действие, имеющих общий вид:

а = (1+Е_н.п)d; (5.4)

где Е_н.п - норматив для приведения дополнительных вложений и измененных затрат, равный 0,08;

d - число лет, отделяющих дополнительные вложения и затраты от года ввода системы отопления в действие.

При сопоставлении различных систем отопления соблюдают равные или хотя бы близкие эксплуатационные показатели для всех вариантов: системы должны обеспечивать выполнение санитарно-гигиенических, противопожарных и противовзрывных требований, а также должны обладать равноценной эффективностью.

Эффективность системы отопления может быть повышена за счет применения дополнительных автоматических приборов, насосов, арматуры. Это требует дополнительных капитальных вложений К_доп= К₁-К₂, но дает возможность сократить расход тепловой энергии (Э₁-Э₂). Экономический эффект (без учета коэффициентов приведения а) приблизительно может быть найден по формуле 5.5:

Э_ф=(Э₁-Э₂)-((К₂-К₁)/z_н); (5.5)

где Э₁-Э₂ - средняя годовая экономия эксплуатационных затрат по сравниваемым вариантам, руб/год.

Местная система воздушного отопления с использованием высокотемпературного первичного теплоносителя имеет преимущество по капитальным вложениям перед другими системами. В системе парового отопления в равных расчетных условиях, учитывая уменьшение площади отопительных приборов и диаметра конденсатопроводов, расходуется меньше металла, и первоначальная ее стоимость несколько ниже, чем системы водяного отопления. Стоимость устройства центральной системы воздушного отопления близка к капитальным затратам на создание системы водяного отопления, а расход металла в связи с возможностью изготовления воздуховодов из строительных материалов часто оказывается даже ниже, чем в системе парового отопления.

Срок службы систем водяного отопления, как уже известно, наибольший. Благодаря уменьшению амортизационных расходов при этом, экономии электрической и тепловой энергии сокращаются стоимость эксплуатации - следовательно, и приведенные затраты. Поэтому система водяного отопления обычно становится экономически более эффективной, чем система парового отопления.

Различие в тепловом комфорте, создаваемом в помещениях при сравниваемых системах отопления, учитывают изменением срока службы и использования площади помещений. Дня системы, обеспечивающие комфортные условия, увеличивают расчетный срок службы на 5-10 лет (считаясь с меньшим моральным износом). Кроме того, учитывают использование рабочей площади помещений в холодное время года (за счет изменения размеров зоны дискомфорта), добавляя часть затрат на строительные работы по обесцененной площади к сметной стоимости другой системы.

Все же главным показателем экономичности системы отопления являются теплозатраты в процессе ее эксплуатации. Известно, что только годовые затраты на эксплуатацию превышают половину стоимости устройства системы. И основная часть затрат приходится на оплату расходуемой теплоты. Теплозатраты на отопление при паровой или центральной воздушной системе превышают расход теплоты в системе водяного отопления вследствие возрастания попутных теплопотерь через стенки паропроводов и воздуховодов, бесполезных для обогрева рабочих помещений.

Вместе с тем, при рассмотрении различных вариантов системы отопления решающими для выбора возможно окажутся такие дополнительные, но важные в конкретных условиях факторы, как наличие оборудования, ограничение срока монтажных работ, необходимость частичного ввода системы в эксплуатацию, недостаток квалифицированного персонала и т. п.

Спецификация стоимости материалов системы отопления 1 этажа представлена в таблице 5.1.

Таблица 5.1 - Спецификация стоимости материалов системы отопления 1 этаж

Наименование	Кол-во	Стоимость за ед. (руб.)	Сумма (руб.)
1. Радиаторы стальные панельные «PURMO» с боковым подключением
1. 22/500/500	1	3210	3210
2. 22/500/700	4	3850	15400
3. 22/500/800	1	4210	4210
4. 22/500/900	2	4580	9160
5. 22/500/1200	1	5320	5320
6.22/500/1600	6	6870	41220
		ИТОГО:	78520 руб.
ii. Трубные разводки системы отопления
1. Вентиль радиаторный угловой (настроечный) 0 1/2	28	312	8736
2. Вентиль радиаторный угловой (запорный) 0 1/2	28	310	8680
3. Кран «Маевского» 0 1/2	13	38	494
4. Штуцер с HP 0 16x1/2	56	137	7672
5. Кран шаровый 0 1	6	428	2568
6. Распределительный коллектор с вентилем 0 1 на 2 отв. 0 1/2	6	1060	6360
7. Распределительный коллектор с вентилем 0 1 на 3 отв. 0 1/2	4	1220	4880
8. Распределительный коллектор с вентилем 0 1 на 4 отв. 0 1/2	8	1370	10960
9. Кронштейны для коллекторов 0 25	6	391	2346
10. Заглушка HP 0 1	6	85	510
11. Комплектная гайка для коллектора 0 16x1/2	56	112	6272
12. Шкаф ВН для коллектора L-800	j	3426	10278
13. Штуцер с HP 0 40x11/4	2	1368	2736
14. Штуцере HP 0 32x1	4	806	3224
15. Штуцере HP 0 25x1	2	449	898
16. Тройник 0 40x25x32	2	1137	2274
17. Тройник 0 32x32x32	2	609	1218
18. Уголок 40x40	6	854	5124
19. Уголок 32x32	10	404	4040
20. Уголок 25x25	8	216	1726
21. Уголок 16x16	92	110	10120
22. Кольцо 0 40	18	53	954
23. Кольцо 0 32	32	37	1 184
24. Кольцо 0 25	20	23	460
25. Кольцо 0 16	240	12	2880
26. Труба W1RSBO EVAL 0 40	32 м	433	13856
27. Труба W1RSBO EVAL 0 32	52	252	13104
28. Труба W1RSBO EVAL 0 25	26	180	4680
29. Труба WIRSBO EVAL 0 16	1180	99	116820
30. Трубная теплоизоляция 0 42x9,0	30 м	31	930
31. Трубная теплоизоляция 0 32x9,0	50 м	28	1400
32. Трубная теплоизоляция 0 28x9,0	24	22	528
33. Трубная теплоизоляция 0 18x9,0	1180	14	16520
34. Фиксирующий желоб 0 40	3 м	143	429
35. Фиксирующий желоб 0 32	2 м	122	244
36. Крепление труб к стене 0 40	6	48	288
37. Полоса крепежная оцинкованная 20x0,4	900 м	9	8100
38. Вспомогательные материалы (саморезы, дюбеля, лен, паста)			6000
39. Саморезы крепления чугунных радиаторов 0 8x60	106	3	318
		ИТОГО:	289811 руб.

Спецификация стоимости материалов водоснабжения представлена в таблице 5.2.

Таблица 5.2 - Спецификация стоимости материалов водоснабжения

Наименование	Кол-во	Цена, ед. руб.	Сумма, руб.
1. Кран шаровый 0 11/4	1	656	656
2. Кран шаровый 0 1	2	428	856
3. Кран шаровый 0 1/2	77	190	14630
4. Кран шаровый 0 3/4	10	340	3400
5. Штуцер с HP 0 32x1	1	806	806
6. Штуцер с HP 0 25x1	1	449	449
7. Штуцер с HP 0 25x3/4	4	267	1068
8. Штуцер с HP 0 20x3/4	8	228	1824
9. Штуцер с HP 0 16x1/2	75	137	10275
10. Водорозетка 0 16x1/2	2	355	710
11. Угол ПНД 0 50	4	62	248
12. Муфта ПНД 0 50x11/4 HP	1	81	81
13. Тройник лат 0 11/4	1	294	294
14. Ниппель HP 0 11/4	1	176	176
15. Ниппель HP 0 11/4x1	2	168	336
16. Ниппель HP 0 1	1	103	103
17. Ниппель HP 0 1x1/2	1	106	106
18. Манометр	1	347	347
19. Труба WIRSBO РЕХ 0 23	26 м	252	6552
20. // 0 25	98 м	206	20188
21. // 0 20	242 м	136	32912
22. // 0 16	267 м	94	25098
23. Тройник 32x25x32	2	609	1218
24. Тройник 32x20x32	2	609	1218
25. Тройник 32x25x25	1	607	607
26. Тройник 25x16x25	25	275	6875
27. Тройник 25x25x25	6	366	2196
28. Тройник 25x20x25	8	304	2432
29. Тройник 25x20x20	7	303	2121
30. Тройник 20x16x20	19	171	3249
31. Тройник 20x20x20	10	195	1950
32. Тройник 20x20x16	7	170	1190
33. Тройник 20x16x16	15	171	2565
34. Угол 32x32	10	404	4040
35. Угол 25x25	26	216	5616
36. Угол 20x20	34	138	4692
37. Угол 16x16	86	ПО	9460
38. Кольцо 0 32	22	37	814
39. Кольцо 0 25	106	23	2438
40. Кольцо 0 20	197	17	3349
41. Кольцо 0 16	330	12	3960
42. Штуцер 0 20x1/2	4	160	640
43. Трубная теплоизоляция 0 36x9,0	20 м	28	560
44. // 0 28x9,0	80 м	22	1760
45. // 0 22x9,0	210м	19	3990
46. // 0 18x9,0	230 м	14	3220
47. Обратный клапан 0 3/4	1	387	387
48. Насос ЦГВ STAR Z-20/1	1	7211	7211
49. Американка 0 3/4	3	286	858
50. Ниппель HP 0 3/4	7	66	462
51. Бак расширительный ГВ V-18 л	2	1680	3360
52. Тройник лат. 0 3/4	4	182	728
53. Крепление расширительного бака	2	430	860
54. Футорка 0 3/4x1/2	4	61	244
55. Американка 0 1/2	4	224	896
56. Ниппель HP 0 15x1/2	4	85	340
57. Труба медная 0 15x1,0	1 м	373	373
58. Накладной термостат	2	1850	3700
59. Крепление труб с стене 0 32	2	34	68
60. // 0 25	14	33	462
61. // 0 20	4	31	124
62. // 0 16	75	29	2175
Наименование	Кол-во	Цена, ед. руб.	Сумма, руб.
64. // 0 25	12 м	106	1272
65. // 0 20	6 м	82	1640
66. Полоса крепежная оцинкованная 20x0,4	400 м	9	3600
67. Вспомогательные материалы (саморезы, дюбеля)			1400
68. Фиксирующий желоб 0 16	36 м	74	2664
		ИТОГО:	224220 руб.

Спецификация стоимости материалов системы отопления представлена в таблице 5.3.

Таблица 5.3 - Спецификация стоимости материалов системы отопления 2 этаж

Наименование	Кол-во	Цена за ед. (руб.)	Сумма (руб.)
I. Радиаторы стальные панельные «PURMO» с боковым подключением
1.22/500/600	1	3634	3634
2. 22/500/700	2	4021	8042
3. 22/500/800	1	4397	4397
4. 22/500/900	5	4783	23915
5.22/500/1000	1	5076	5076
6. 22/500/1200	1	5556	5556
		ИТОГО:	50620 руб.
II. Трубные разводки системы отопления
1. Вентиль радиаторный угловой (настроечный) 0 1/2	14	312	4368
2. Вентиль радиаторный угловой (запорный) 0 1/2	14	310	4340
3. Кран «Маевского» 0 1/2	3	38	114
4. Штуцер с HP 0 16x1/2	28	137	3836
5. Кран шаровый 0 3/4	4	340	1360
6. Распределительный коллектор с вентилем 0 3/4 на 3 отв.	2	882	1764
7. Распределительный коллектор с вентилем 0 3/4 на 4 отв.	6	973	5838
8. Кронштейны для коллекторов 0 20	4	346	1384
9. Заглушка лат. HP 0 3/4	2	64	128
10. Ниппель 0 3/4x1/2	2	69	138
11. Уголок лат. 0 1/2	2	124	248
12. Автоматический воздухоотводчик 0 1/2	2	280	560
Наименование	Кол-во	Цена за ед. (руб.)	Сумма (руб.)
13. Комплектная гайка для коллектора 0 1/2x16	28	112	3136
14. Шкаф ВН для коллектора L-700	2	2840	5680
15. Штуцере HP 0 32x1	2	806	1612
16. Штуцере HP 0 25x3/4	4	267	1068
17. Уголок 0 32x32	6	404	2424
18. Уголок 0 25x25	10	216	2160
19. Уголок 0 16x16	56	ПО	6160
20. Тройник 0 32x25x32	2	609	1218
21. Кольцо 0 32	18	37	666
22. Кольцо 0 25	26	23	598
23. Кольцо 0 16	140	12	1680
24. Труба WIRSBO EVAL 0 32	26 м	252	6552
25. Труба WIRSBO EVAL 0 25	46 м	180	8280
26. Труба WIRSBO EVAL 0 16	614 м	99	60786
27. Фиксирующий желоб 0 32	3 м	122	366
28. Крепление труб к стене 0 32	10	36	360
		ИТОГО:	126824 руб.

Спецификация стоимости материалов обвязки приточной вентиляции представлена в таблице 5.4.

5.4 Спецификация стоимости материалов обвязки приточной вентиляции

Наименование	Кол-во	Цена ед. руб.	Сумма руб.
1. Кран шаровый 0	2	634	1268
2. Тройник медный 0 42x35x42	2	827	1654
3. Ниппель 0 35x1	2	197	394
4. Муфта 0 1	2	145	290
5. Штуцер с HP 0 25x1	4	516	2064
6. Труба WIRSBO EVAL 0 25	26 м	210	5460
7. Трубная теплоизоляция 0 28x9,0	20 м	54	1080
8. Уголок 25x25	14	246	3444
9. Кольцо 0 25	32	30	960
10. Фиксирующий желоб 0 25	6 м	140	840
11. Крепление труб к стене 0 25	16	48	768
12. Труба медная 0 35x1,0	0,5 м	552	276
		ИТОГО:	18498 руб.

Спецификация стоимости материалов котельной представлена в таблице 5.5.

Таблица 5.5 - Спецификация стоимости материалов котельной

Наименование	Кол-во	Цена	Сумма
		ед. руб.	руб.
1. Загрузочное устройство Laddomat 21-60	1	22000	22000
2. Загрузочное устройство Laddomat 21-100	1	24800	24800
3. Группа безопасности 0 1	2	2130	4260
4. Бак расширительный V-150 л	2	7840	15680
5. Трехходовой смесительный клапан ESBE 0 11/4	1	8326	8326
6. Насос циркуляционный Wilo TOP-S 30/10	1	19660	19660
7. // Wilo RS 25/4	1	4610	4610
8. Обратный клапан 0 11/2	1	548	548
9. Обратный клапан 0 1	1	443	443
10. Фильтр сетчатый 0 11/2	1	653	653
11. Фильтр сетчатый 0 11/4	1	352	352
12. Кран шаровый ITAR 0 11/2	6	796	4776
13. Кран шаровый ITAR 0 11/4	4	656	2624
14. Кран шаровый ITAR 0 1	3	428	1284
15. Кран шаровый ITAR 0 3/4	6	340	2040
16. Кран шаровый ITAR 0 1/2	5	190	950
17. Американка 0 11/2	7	487	3409
18. Американка 0 11/4	4	386	1544
19. Американка 0 3/4	4	286	1144
20. Американка 0 1	2	328	656
21. Ниппель HP 0 11/2	1	234	234
22. Ниппель HP 0 11/2x11/4	2	221	442
23. Ниппель HP 0 11/4	3	176	528
24. Ниппель HP 0 1	2	103	206
25. Ниппель HP 0 3/4	4	66	264
26. Муфта лат. 0 11/2	2	264	528
27. Муфта лат. 0 11/4	2	231	462
28. Муфта лат. 0 3/4x1/2	4	82	164
29. Переход BH0 1x3/4 HP	2	86	172
30. Крестовина 0 3/4	2	292	584
31. Ниппель 0 3/4x1/2	2	62	124
32. Футорка 0 3/4x1/2	2	61	122
33. Кран Маевского 0 1/2	2	34	68
34. Ниппель медь 0 42x11/2	9	248	2232
35. // 0 42x11/4	8.	239	1912
36. // 0 35x11/4	7	182	1274
37. // 0 28x1	4	163	652
38. Ниппель медь 0 35x1	2	. 161	322
39. // 0 28x3/4	2	174	348
40. // 0 22x3/4	4	83	332
41. Переход 0 42x28	1	379	379
42. Переход 0 35x28	1	321	321
43. Переход 0 28x22	4	272	1088
		ед. руб.	руб.
45. Тройник 42x35x42	2	1026	2052
46. Тройник 42x28x42	3	886	2658
47. Тройник 35x35x35	2	327	654
48. Тройник 35x28x35	1	419	419
49. Тройник 28x28x28	2	192	384
50. Угол 2-х раструбный 0 42x90	24	348	8352
51. // 0 42x45	6	344	2004
52. // 0 35x90	18	223	4014
53. // 0 35x45	4	219	876
54. // 0 28x90	8	89	712
55. // 0 28x45	4	87	348
56. // 0 22x90	12	45	540
57. Труба медная 0 42x1,0	38 м	975	37050
58. // 0 35x1,0	25 м	615	15375
59. // 0 28x1,0	7 м	548	3836
60. // 0 22x1,0	6 м	406	2436
61. Крепление труб к стене 0 40	34	42	1428
62. // 0 32	15	34	510
63. // 0 25	10	33	330
64. // 0 20	8	31	248
65. Муфта 0 1/2	2	56	112
66. Термометр биметаллический	2	380	760
67. Автоматический воздухоотводчик 0 1/2	1	280	280
68. Накладной термостат	4	1850	7400
69. Вспомогательные материалы для пайки медных труб			7600
70. Муфта ПП разъемная 0 25x3/4 HP	4	143	572
71. Труба ПП 0 25	6 м	58	348
72. Уголок 0 25x90	12	12	144
73. Американка угловая 0 11/2	2.	487	974
74. Американка угловая 0 11/4	2	386	772
		ИТОГО:	237889 руб.

6. АВТОМАТИЗАЦИЯ

6.1 Регулятор

Контроллер предназначен для управления CH котлов. Он регулирует насос ответственный за CH циркуляции воды, HCW насос и вентилятор.ST-81 является PID-контроллером, который использует непрерывный сигнал. В этом типе контроллеров, мощность вентилятора вычисляется на основе температуры котла и температуры дымовых газов на выходе из котла. Вентиляция постоянная и напрямую зависит от измеряемой температуры котла и температуры дымовых газов, а также разницы между этими двумя параметрами и их заданных значений

6.2 Контроллер просмотра. Объяснение кнопок и световых индикаторов

Контроллер отображает температуру дымовых газов (поддержание стабильного уровня) и поддержание постоянной температуры котла без необходимости в дополнительном регулировании и колебания. При установке этого контроллера, вы можете сэкономить до 13% топлива и обеспечить постоянную температуру воды и увеличивает срок службы Вашего котла. Контроль температуры дымовых газов обеспечить снижение выбросов пыли и дыма. Тепло дымовых газов используется для отопления, а не теряется через дымоход.