Главная База знаний "Allbest" Строительство и архитектура Проектирование водяной системы отопления для жилого семиэтажного здания в г. Ульяновск

Проектирование водяной системы отопления для жилого семиэтажного здания в г. Ульяновск

Исходные данные для проектирования системы отопления для жилого семиэтажного здания в г. Ульяновск. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций. Определение тепловой мощности системы отопления, особенности ее конструирования и гидравлического расчета.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 02.02.2014
Размер файла 174,1 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию

ГОУ ВПО "Уральский государственный технический университет - УПИ" имени первого Президента России Б.Н. Ельцина

Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции

Курсовой проект

по предмету "Отопление"

Тема: "Проектирование водяной системы отопления для жилого семиэтажного здания в г. Ульяновск"

Проверил: Маляр Е.А.

Выполнил: студент гр. СЗ-490708 н

Кузенмкина Л.М.

Екатеринбург 2012

Содержание

  • 1. Исходные данные
  • 2. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
  • Теплотехнический расчет наружной стены
  • Теплотехнический расчет потолка
  • Теплотехнический расчет перекрытия над неотапливаемым подвалом
  • Теплотехнический расчет световых проемов
  • Теплотехнический расчет наружных дверей
  • Определение тепловой мощности системы отопления
  • Основные теплопотери
  • Добавочные теплопотери
  • Теплопотери на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха
  • Расчет теплопотерь на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через окно и дверной проем лестничной клетки
  • Бытовые тепловыделения
  • 3. Определение тепловой мощности системы отопления
  • 4. Конструирование системы отопления
  • Установка отопительных приборов
  • Установка отопительных стояков
  • Прокладка магистральных труб
  • Удаление воздуха
  • Арматура
  • 5. Гидравлический расчёт системы отопления методом характеристик сопротивления
  • Литература

1. Исходные данные

Местонахождение здания и температура наружного воздуха в холодный период года

Город

Температура наружного воздуха, єС

Продолжительность отопительного периода Zоп, сут

Скорость ветра, м/с (по параметру Б)

холодной пятидневки, tнБ

средняя за отопительный период, tоп

Ульяновск

-31

-5,7

213

5,0

Исходные данные для проектирования системы отопления

Номер плана и ориентация по сторонам света

Место ввода теплосети в здание

Схема разводки подающей магистрали

Отопительный прибор в жилом здании

Число этажей в здании

Насосное давление ДРн, Па

Схема стояка

Схема однотрубной ветви пристроя

ось

ряд

16-С

5

Ж

Верхняя

МС 90-108

7

13000

а

а

Расчётные температуры воздуха в помещениях

Помещение

Расчётная температура воздуха в холодный период года, tв, єС

Жилая комната

21

Кухня, туалет

19

Прихожая, лестничная клетка, вестибюль

16

Уборочная индивидуальная

19

Коридор

18

Жилое здание имеет не отапливаемый подвал со световыми проёмами в стенах. Отметка пола лестничной клетки равна - 0,6 м, пола подвала - 3,0 м, здание с чердаком. Подвал используется для размещения оборудования теплового пункта и магистральных трубопроводов системы отопления. Вход в подвал через лестничную клетку.

водяная система отопление жилой

Высота окон в жилых комнатах и кухнях принимается 1,7 м, ширина 1,8 м. Окна расположены на расстоянии 0,8 м от уровня пола. Размеры окна в лестничной клетке 1,4Ч1,4 м. Наружные двери принимаются двойные с тамбуром между ними; размеры дверей 1,2Ч2,2 м. размеры балконных дверей 0,5Ч2,2 м. В лестничных клетках окна расположены между этажами. Высота наружной стены в лестничной клетке равна 0,6 + 3,3 Ч 2 + 3 Ч (nэт - 2), где nэт - число этажей в здании, т. е 0,6 + 3,3 Ч 2 + 3 Ч (nэт - 2) = 0,6 + 3,3 Ч 2 + 3 Ч (7 - 2) = 22,2 м. Отметку карниза здания принять на 1 м выше высоты наружной стены лестничной клетки, т.е. 23,2 м.

В курсовом проекте предусматривается проектирование вертикальной однотрубной водяной системы отопления. Температура воды в системе отопления 95 - 70єС.

В подвале размещён тепловой пункт (помещение 6Ч6).

2. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет сводится к вычислению коэффициентов теплопередачи наружных ограждений жилого здания: стены, чердачного перекрытия, перекрытия над неотапливаемым подвалом, остекленения и входной двери в здание.

Рассчитаем величину градусо-суток отопительного периода D.

D= (tint - tht) Zht, (2.1)

где tht - средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °C, (см. [7, прил.1];

Zht - продолжительность отопительного периода, сут. (см. [7, прил.1]).

Коэффициент теплопередачи К, Вт/ (м2·°C) наружного ограждения определяют по формуле

(2.2)

Теплотехнический расчет наружной стены

1. По формуле (2.1) рассчитываем градусо-сутки отопительного периода:

Dd1 = (21+5,7) 213 = 5687 С сут.

Dd2 = (19+5,7) 213 = 5261 С сут.

Dd3 = (18+5,7) 213 = 5048 С сут.

Dd4 = (16 +5,7) 213= 4622 С сут.

2. По табл.2.2 определяем приведенное сопротивление теплопередаче

(м2°C/Вт)

Rнсreg2 =3,3 (м2 С) /Вт.

Rнсreg3 = 3,2 (м2 С) /Вт.

Rнсreg4 = 3,1 (м2 С) /Вт.

3. Определяем коэффициент теплопередачи для наружной стены:

Kнс = 1/Rнсreg.

Kнс1 = 1/3,5 = 0,29 Вт/ (м2 С).

Kнс2 = 1/3,3 = 0,30 Вт/ (м2 С).

Kнс3 = 1/3,2 = 0,31 Вт/ (м2 С).

Kнс4 = 1/3,1 = 0,32 Вт/ (м2 С).

Теплотехнический расчет потолка

Сопротивление теплопередаче принимается по таблице 2.2 [2] в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода

Dd = (5687, 5261, 5048, 4622), Ссут.

Rптreg1 = 5,0 (м2 С) /Вт., Rптreg2 = 4,8 (м2 С) /Вт.

Rптreg3 = 4,7 (м2 С) /Вт., Rптreg4 = 4,5 (м2 С) /Вт.

Коэффициент теплопередачи:

Kпт = 1/Rптreg

Kпт1 = 1/5 = 0,2 Вт/ (м2 С), Kпт2 = 1/4,8 = 0,21 Вт/ (м2 С).

Kпт3 = 1/4,7 = 0,21 Вт/ (м2 С), Kпт4 = 1/4,5 = 0,22 Вт/ (м2 С).

Теплотехнический расчет перекрытия над неотапливаемым подвалом

Сопротивление теплопередаче принимается по таблице 2.2 [2] в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода

Dd = (5687, 5261, 5048, 4622), Ссут.

Rплreg1 = 4,5 (м2 С) /Вт.

Rплreg2 = 4,3 (м2 С) /Вт.

Rплreg3 = 4,2 (м2 С) /Вт.

Rплreg4 = 4,0 (м2 С) /Вт.

Коэффициент теплопередачи:

Kпл. = 1/Rплreg

Kпл1 = 1/4,5 = 0,22 Вт/ (м2 С).

Kпл2 = 1/4,3 = 0,23 Вт/ (м2 С).

Kпл3 = 1/4,2 = 0,24 Вт/ (м2 С).

Kпл4 = 1/4,0 = 0,25 Вт/ (м2 С).

Теплотехнический расчет световых проемов

Для жилых зданий и зданий гражданского назначения применяется, как правило, одинарное, двойное и тройное остекление в деревянных или пластмассовых переплетах, спаренное или раздельное. Теплотехнический расчет балконных дверей и заполнений световых проемов, а также выбор их конструкций осуществляется в зависимости от района строительства и назначения помещений. Сопротивление теплопередаче для световых проемов определяют по табл. 2.2 в зависимости от величины Dd. Затем по табл. 2.3 выбирают конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теплопередаче. При расчете основных теплопотерь через наружные ограждения площади остекления учитываются дважды: в площадях стен и отдельно. Поэтому при определении потерь теплоты через окна и балконные двери следует пользоваться скорректированным коэффициентом теплопередачи:

Kдо = Kдо - Kнс

1. Определяем приведенное сопротивление теплопередаче световых проемов по табл. 2.2 в зависимости от Dd = 5687

Rдоreg = 0,58 (м2°C/Вт)

2. Выбираем конструкцию окна по табл. 2.3

Принимаем Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах из обычного стекла Rдоreg =0,68 (м2°C/Вт)

3. Коэффициент теплопередачи окна определяем по формуле:

4. Скорректированный коэффициент теплопередачи окна равен

Kдо = Kдо - Kнс, Kдо1 = 1,47 - 0,29 = 1,18 Вт/ (м2 С).

Kдо2 = 1,47 - 0,30 = 1,17 Вт/ (м2 С).

Kдо3 = 1,47 - 0,31 = 1,16 Вт/ (м2 С).

Kдо4 = 1,47 - 0,32 = 1,15 Вт/ (м2 С).

Теплотехнический расчет наружных дверей

Требуемое сопротивление теплопередаче для наружных дверей (кроме балконных) принимается в размере 60 % от величины Rотр для наружной стены.

Тогда расчетное сопротивление теплопередаче входных дверей в здание будет равно

RроДД = 0,6 Rтронс.

Коэффициент теплопередачи наружных дверей определяется по формуле

КДД = 1/RроДД.

При расчете основных теплопотерь через наружные двери пользуются скорректированным коэффициентом теплопередачи

КґДД = КДД - Кнс.

1. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены

2. Определяем сопротивление теплопередаче входной двери

RроДД = 0,6 Rтронс = 0,6·1,35 = 0,81 (м2°C/Вт)

3. Определяем коэффициент теплопередачи входной двери

4. Определяем скорректированный коэффициент теплопередачи двери

КґДД = КДД - Кнс = 1,23 - 0,32 = 0,91 (Вт/м2·°C).

Определение тепловой мощности системы отопления

Задача расчета тепловой мощности системы отопления состоит в нахождении всех составляющих теплового баланса (теплопотерь и теплопоступлений) и в определении дефицита теплоты для каждого помещения и здания в целом.

Qсо= Qо+ УQд+ Qв - Qбыт, (3.1)

где Qо - основные потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт; УQд - суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт; Qв - потери теплоты на инфильтрацию, Вт; Qбыт - бытовые тепловыделения, Вт.

Основные теплопотери

Основные потери теплоты Qо, Вт, определяются по формуле

Qо = КА (tint - text) n, (3.2.)

где К - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции (ОК), (Вт/м2·°C);

А - расчетная площадь поверхности ограждающей конструкции, м2;

Tint - температура внутреннего воздуха,°C (см. [7, прил.5]);

Text - температура наружного воздуха по параметру Б,°C (см. [7, прил.1]).

Принятые обозначения: ДО - двойное остекление; НС - наружная стена;

БД - балконная дверь; Пл - пол; Пт - потолок; ДД - двойная дверь; ЖК - жилая комната; К - кухня; ЛК - лестничная клетка; ЛП - лифтовая площадка;

КР - коридор; Т - туалет; В - ванная.

Отопление ванных комнат осуществляется полотенцесушителями системы горячего водоснабжения, проектирование которых не входит в задачу курсового проекта.

Теплообмен между внутренними помещениями в пределах этажа не учитывается. Теплопотери лестничной клетки через перекрытие над подвалом определяются по величине ее площади в плане. Теплопотери туалетов, коридоров и прихожих включаются в расход теплоты на отопление одной из прилежащих (угловой) жилой комнаты.

К101

Qонс = 0,30 9,9х (19- (-31)) 1 = 150 Вт;

Qонс = 0,30 11,6 (19- (-31)) 1 = 170 Вт;

Qодо = 1,17 2,38 (19- (-31)) 1 = 140 Вт;

Qопл = 0,23 7,90 (19- (-31)) 0,75 = 70 Вт;

Добавочные теплопотери

Основные теплопотери через наружные ограждения, обусловленные разностью температур внутреннего и наружного воздуха, оказываются меньше физических теплопотерь, так как не учитывается ряд факторов, вызывающих дополнительные потери теплоты, исчисляемые в долях от основных теплопотерь или определяемые расчетом.

Qдоб = Qо в, (3.3)

где Qдоб - добавочные теплопотери, Вт;

Qо - основные теплопотери, Вт;

в - коэффициент добавочных теплопотерь.

Добавочные теплопотери на ориентацию по сторонам света следует принимать в размере: 0,1 - для стен, дверей, окон, обращенных на север, восток, северо-восток, северо-запад; 0,05 - на запад, юго-восток; 0 - на юг, юго-запад.

Добавочные теплопотери на нагревание холодного воздуха, поступающего при кратковременном открывании двойных дверей с тамбуром между ними и не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, необходимо принимать в размере 0,27 Н, где Н - высота здания, м.0,27 H., = 0,27 22,2 = 5,99.

Теплопотери на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха

Причинами инфильтрации являются тепловое давление, возникающее вследствие разности плотностей наружного холодного и внутреннего теплого воздуха, и ветровое давление, создающее на наветренной стороне здания избыточное давление, а над подветренной - разряжение. Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха Qи зависит от температур наружного и внутреннего воздуха, от направления и скорости ветра, планировки и высоты здания. Кроме того, в жилых зданиях работа естественной вытяжной вентиляции не компенсируется специально организованным притоком. Поэтому наружный воздух поступает в помещение через неплотности неподогретым, что требует дополнительного расхода теплоты Qв.

В жилых и общественных зданиях инфильтрация происходит главным образом через окна, балконные двери, наружные и внутренние двери. Инфильтрацию воздуха через кирпичные и крупнопанельные стены практически можно не учитывать из-за их высокого сопротивления воздухопроницанию.

Расход теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха Qи, Вт, определяют для каждого помещения отдельно по формуле:

Qи = 0,28 УGис (tint - text) kн, (3.4)

где УGи - количество инфильтрирующегося воздуха через ограждение помещения, определяемое по формуле (3.6), кг/ч;

с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг ·°C;

tint, text - расчетные температуры воздуха в помещении и наружного в холодный период года по параметру Б,°C;

kн - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкции, равный: 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами;

Расход теплоты на нагрев санитарной нормы вентиляционного воздуха Qв, Вт, определяют по формуле:

Qв = 0,28 L pв с (tint - text), (3.5)

где: L - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м3/ч; для кухонь L = 60м3/ч.

pв - плотность воздуха в помещении, кг/м3;

с,tint, text - см. формулу (3.4).

Расход инфильтрирующегося в помещении воздуха УGи, кг/ч, определяется по формуле:

Для лифтовой площадки

= (3.6)

Для лестничной клетки

= (3.6а)

где A1, - площадь окон (балконных дверей) м2

Дpi - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности наружных ограждений помещения на расчетном этаже, Па;

Rи - сопротивление воздухопроницанию окон, балконных дверей, (м2·ч) /кг;

Gн - нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/ (м2·ч), принимаемая для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий в деревянных переплетах - 6 кг/мІ·ч.

Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий Rи должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию Rитр, (м2·ч) /кг, определяемого по формуле:

(3.7)

где Gн - см. формулу (3.6);

Дp - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждений, Па;

Дp0 - разность давлений воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию Rи, Дp0=10 Па.

Разность давлений Дp определяется по формуле:

Дp=0,55 Н (гн - гв) +0,03 гн н2, (3.8)

где Н, гв, гн, н2 - см. формулу (3.9).

Расчетная разность давлений воздуха Дpi, Па, на наружную и внутреннюю поверхность ограждений определяется для каждого этажа и помещения по формуле:

Дpi= (Н - hi) (гн - гв) +0,5н 2pН (Сн - Сп) кн - рint, (3.9)

где Н - высота здания от уровня земли до верха карниза или устья вентиляционной шахты, м;

hi - расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, м;

гн,гв - удельный вес, Н/м3, соответственно при температуре наружного text и внутреннего tint воздуха, определяемый по формуле г =,

гexp=3463/ (273+ (-31)) =14,31 Н/м3, гint=3463/ (273+16) =11,98 Н/м3;

н - скорость ветра по параметру Б, м/с;

pН - плотность наружного воздуха, кг/м3, приведенная ниже;

Сн, Сп - соответственно аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренной поверхностей ограждений, равные Сн =0,8, Сп= - 0,6;

кн - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания 0,8;

рint - условно постоянное давление воздуха, Па, в помещении здания (для жилых зданий рint = 0).

Расчет теплопотерь на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через окно и дверной проем лестничной клетки

Определяем разность давлений воздуха на наружную и внутреннюю поверхность ограждения:

ЛК Дpi= (Н - hi) (гн - гв) +0,5 н2 pН (Сн - Сп) кн =

= (22,2 - 4,15) (14,31 - 11,98) +0,5·52·1,459· (0,8+0,6) ·0,8 = 62,4 Па.

Дpi= 55,47 Па.

Дpi= 48,48 Па.

Дpi= 41,59 Па.

Дpi5 = 34,50 Па.

Дpi6 = 27,50 Па.

Вычисляем сопротивление воздухопроницанию по формуле (3.7):

= = 0,416

где Дp = 0,55 Н (гн - гв) +0,03 гн н2 =0,55·22,2 (14,31 - 11,98) +0,03·14,31·52=39,17 Па

где

- нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций (в данном случае для окон и двери)

- разность давлений воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию

Разность давлений воздуха на наружную и внутреннюю поверхность входной двери:

Дpi= (Н - hi) (гн - гв) +0,5 н2 pН (Сн - Сп) кн =

= (22,2 - 2,8) (14,31 - 11,98) +0,5·52·1,459· (0,8+0,6) ·0,8 = 65,6 Па.

Разность давлений, определенная для помещения первого этажа

Дpi= (Н - hi) (гн - гв) +0,5 н2 pН (Сн - Сп) кн =

= (4,15 - 2,8) (14,31 - 11,98) +0,5·52·1,459· (0,8+0,6) ·0,8 = 23,5 Па.

Вычисляем расход инфильтрирующегося воздуха через окно первого этажа ЛК

=

Рассчитываем расход теплоты для нагревания инфильтрирующегося воздуха лестничной клетки:

Qи = 0, 28 УGис (tint - text) kн = 0,28Ч109,1Ч1Ч (16- (-31)) Ч0,8 = 1148,6 Вт.

- удельная теплоемкость воздуха. Результаты заносятся в таблицу.

Бытовые тепловыделения

Бытовые тепловыделения для кухонь и жилых комнат следует учитывать в размере не менее 10 Вт на 1м2 площади пола

Qбыт = 10 Апл, (3.10)

где Qбыт - бытовые тепловыделения, Вт;

Апл - площадь пола отапливаемого помещения, м2.

Тепловая мощность системы отопления жилого здания

Для жилой части здания каждому помещению в зависимости от назначения приписывают индекс (ЖК, К, и т.д.). Определяют размеры и площади наружных ограждений, причем площадь наружной стены определяют, не исключая площади окна (наружной двери).

Расчет выполняется в табличной форме. Вычисленные значения Qо, Qд, Qв, Qбыт, Qр округляются до ближайшего кратного 10 Вт значения.

Qр = Qо+УQд+Qв+ Qпр+Qкор+Qт - Qбыт, или

Qр = Qо (1+Ув) +Qв+ Qпр+Qкор+Qт - Qбыт, (3.11)

где Qр - расчетные теплопотери помещения, в котором предусмотрена установка отопительного прибора, Вт;

Qо, УQд, Qв, Qбыт - см. формулу (3.1);

Qпр, Qкор, Qт - теплопотери соответственно коридоров, прихожих, туалетов, Вт;

Ув - сумма коэффициентов добавочных теплопотерь.

В таблицу заносят теплопотери первого, второго и верхнего этажей.

Тепловая мощность системы отопления Qс. о.1, Вт, определяется как сумма затрат теплоты на отопление отдельных помещений и лестничных клеток

Qс. о.1 = Qр1эт + УQр (nэт - 2) + УQр верх+ УQлк+лп. (3.12)

где Qр1эт, УQр верх - теплопотери соответственно первого и верхнего этажей, Вт;

УQр - теплопотери промежуточного этажа, Вт; nэт - число этажей в здании;

УQлк - теплопотери лестничных клеток, Вт.

3. Определение тепловой мощности системы отопления

Расчёт теплопотерь

№ пом.

наимен. пом., t int

наимен. ОК

ориентация

а размеры

в

площадь А

коэф. т/перед., К

(ti-te) *n

основ. т/потери Qo

на ориентациюВ

При наличии 2-х и более стен

на открывание дверей

1+сумма В

т/потире ч/р огражденияQo* (1+B)

сумма Qo* (1+В)

т/пот. На инфил. Qв

бытовые т/поступл. Qбыт.

Расчетные т/пот. Qp

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

101

К 19С

НС 1

Ю

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0

0,1

1,1

160

НС2

З

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,05

0,1

1,15

200

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,05

0,1

1,15

160

Пл

2,87

2,87

8,2

0,23

37,5

70

1

70

590

1020

80

1530

102

ЖК 21С

НС1

С

5,91

3,3

19,5

0,29

52

290

0,1

0,05

1,15

330

НС2

З

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,05

0,1

1,15

230

1650

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0,1

1,15

170

"+"

БД

З

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,05

0,1

1,15

80

70

Пл

5,27

3,47

18,3

0,22

39

160

1

160

970

860

180

1720

103

ЖК

НС1

С

4,2

3,3

13,9

0,29

52

210

0,1

0

1,1

230

1070

21С

ТО

C

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

"+"

580

Пл

4,2

3,47

14,6

0,22

39

130

1

130

530

690

150

1650

104

Т 19С

Пл

1,12

1,5

1,7

0,23

37,5

10

1

10

10

80

20

70

105

Кр 18С

Пл

13,1

0,24

36,8

120

1

120

120

590

130

580

106

Кр 18С

Пл

8,6

0,24

36,8

80

1

80

80

390

90

380

107

Т 19С

Пл

1,12

1,5

1,7

0,23

37,5

10

1

10

10

80

20

70

108

ЖК 21С

НС1

С

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,1

0

1,1

170

1180

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

"+"

БД

С

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

1,1

80

380

Пл

4,67

3,6

16,8

0,22

39

140

1

140

560

790

170

1560

109

К 19С

НС1

С

2,49

3,3

8,2

0,3

50

120

0,1

1,1

130

1290

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

1,1

150

"+"

70

Пл

3

3,47

10,4

0,23

37,5

90

1

90

370

1020

100

1360

110

Кр 18С

Пл

13,0

0,24

36,8

120

1

120

120

580

130

570

111

Т 19С

Пл

1,12

1,5

1,7

0,23

37,5

10

1

10

10

80

20

70

112

К 19С

НС1

З

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0,05

0,1

1,15

170

НС2

С

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,1

0,05

1,15

200

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

0,05

1,15

160

Пл

2,87

2,87

8,2

0,23

37,5

70

1

70

600

1020

80

1540

113

ЖК 21С

НС1

С

4,11

3,3

13,6

0,29

50

200

0,1

0,05

1,15

230

НС2

В

10,1

3,3

33,4

0,29

50

500

0,1

0,05

1,15

580

2090

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0,1

0,05

1,15

170

"+"

БД

С

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

0,05

1,15

80

70

Пл

3,47

6,47

22,5

0,22

37,5

190

1

190

1250

1060

220

2160

114

ЖК 21С

НС

В

3

3,3

9,9

0,29

50

150

0,1

0

1,1

170

820

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0,1

0

1,1

170

"+"

570

Пл

3,47

3

10,4

0,22

37,5

90

1

90

430

490

100

1390

115

ЖК 21С

НС

В

2,49

3,3

8,2

0,29

50

120

0,1

0

1,1

130

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0,1

0

1,1

170

Пл

4,67

3

14,0

0,22

37,5

120

1

120

420

660

140

940

116

Кр 18С

Пл

11,0

0,24

36,8

100

1

100

100

490

110

480

117

Т 19С

Пл

1,12

1,5

1,7

0,23

37,5

10

1

10

10

80

20

70

118

К 19С

НС1

С

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0,1

0,05

1,15

170

НС2

В

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,1

0,05

1,15

200

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

0,05

1,15

160

Пл

2,87

2,87

8,2

0,23

37,5

70

1

70

600

1020

80

1540

119

ЖК 21С

НС1

В

4,11

3,3

13,6

0,29

50

200

0,1

0,05

1,15

230

НС2

Ю

5,91

3,3

19,5

0,29

50

290

0

0,1

1,1

320

1640

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0,1

0,05

1,15

170

"+"

БД

В

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

0,05

1,15

80

70

Пл

3,47

5,27

18,3

0,22

37,5

160

1

160

960

860

180

1710

120

ЖК 21С

НС

Ю

4,2

3,3

13,9

0,29

50

210

0

0

1

210

1030

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0

0

1

150

"+"

480

Пл

4,2

3,47

14,6

0,22

37,5

130

1

130

490

690

150

1510

121

ЛП 16С

НС

Ю

3

3,3

9,9

0,32

47

150

0

0

1

150

ТО

Ю

1,4

1,4

2,0

1,15

47

110

0

0

1

110

Пл

12,6

0,25

35,3

110

1

110

370

550

130

790

122

ЛК 16С

НС

Ю

3,1

22,2

68,8

0,32

47

1040

0

0

1

1040

ТО6

Ю

1,4

1,4

11,8

1,15

47

640

0

0

1

640

ДД

Ю

1,2

2,2

2,6

0,91

47

110

0

0,27Н

5,99

660

Пт

47,3

0,22

47

490

1

490

Пл

47,3

0,25

35,3

420

1

420

3250

1150

470

4830

123

Кр 18С

Пл

12,9

0,24

36,8

110

1

110

110

610

130

590

124

Т 19С

Пл

1,12

1,5

1,7

0,23

37,5

10

1

10

10

80

20

70

125

К 19С

НС1

В

3,6

3,3

11,9

0,3

50

180

0,1

0,05

1,15

210

НС2

Ю

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0

0,1

1,1

190

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0

0,1

1,1

150

Пл

2,87

3,47

10,0

0,23

37,5

80

1

80

630

1020

100

1550

126

ЖК 21С

НС1

Ю

4,11

3,3

13,6

0,29

50

200

0

0,1

1,1

220

НС2

З

7,71

3,3

25,4

0,29

50

380

0,05

0,1

1,15

440

2030

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0

0,1

1,1

170

"+"

БД

Ю

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0

0,1

1,1

80

70

Пл

3,47

7,07

24,5

0,22

37,5

210

1

210

1120

1160

250

2100

127

ЖК 21С

НС

З

3

3,3

9,9

0,29

50

150

0,05

0

1,05

160

800

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0,05

0

1,05

160

"+"

590

Пл

3

3,47

10,4

0,22

37,5

90

1

90

410

490

100

1390

128

ЖК 21С

НС

З

2,49

3,3

8,2

0,29

50

120

0,05

0

1,05

130

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

50

150

0,05

0

1,05

160

Пл

3

4,67

14,0

0,22

37,5

120

1

120

410

660

140

930

ЛК

4830

ЛП

790

14540

19170

3510

30200

201

К 19С

НС 1

Ю

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0

0,1

1,1

170

НС2

З

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,05

0,1

1,15

200

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,05

0,1

1,15

160

530

1020

80

1470

202

ЖК 21С

НС1

С

5,91

3,3

19,5

0,29

52

290

0,1

0,05

1,15

330

НС2

З

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,05

0,1

1,15

230

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0,1

1,15

170

БД

З

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,05

0,1

1,15

80

810

860

180

1490

203

ЖК

НС1

С

4,2

3,3

13,9

0,29

52

210

0,1

0

1,1

230

21С

ТО

C

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

400

690

150

940

208

ЖК 21С

НС1

С

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,1

0

1,1

170

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

БД

С

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

1,1

80

420

790

170

1040

209

К 19 С

НС1

С

2,49

3,3

8,2

0,3

50

120

0,1

1,1

130

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

1,1

150

280

1020

100

1200

212

К 19С

НС1

З

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0,05

0,1

1,15

170

НС2

С

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,1

0,05

1,15

200

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

0,05

1,15

160

530

1020

80

1470

213

ЖК 21С

НС1

С

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,1

0,05

1,15

230

НС2

В

10,1

3,3

33,4

0,29

52

500

0,1

0,05

1,15

580

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0,05

1,15

170

БД

С

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

0,05

1,15

80

1060

1060

230

1890

214

ЖК 21С

НС

В

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,1

0

1,1

170

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

340

490

100

730

215

ЖК 21С

НС

В

2,49

3,3

8,2

0,29

52

120

0,1

0

1,1

130

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

300

660

140

820

218

К 19С

НС1

С

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0,1

0,05

1,15

170

НС2

В

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,1

0,05

1,15

200

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

0,05

1,15

160

530

1020

80

1470

219

ЖК 21С

НС1

В

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,1

0,05

1,15

230

НС2

Ю

5,91

3,3

19,5

0,29

52

300

0

0,1

1,1

330

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0,05

1,15

170

БД

В

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

0,05

1,15

80

810

860

180

1490

220

ЖК 21С

НС

Ю

4,2

3,3

13,9

0,29

52

210

0

0

1

210

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0

0

1

150

360

690

150

900

221

ЛП 16С

НС

Ю

3

3,3

9,9

0,32

47

150

0

0

1

150

ТО

Ю

1,4

1,4

2,0

1,15

47

110

0

0

1

110

260

550

130

680

225

К 19С

НС1

В

3,6

3,3

11,9

0,3

50

180

0,1

0,05

1,15

210

НС2

Ю

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0

0,1

1,1

190

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0

0,1

1,1

150

550

1020

100

1470

226

ЖК 21С

НС1

Ю

4,11

3,3

13,6

0,29

52

210

0

0,1

1,1

230

НС2

З

7,71

3,3

25,4

0,29

52

380

0,05

0,1

1,15

440

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0

0,1

1,1

170

БД

Ю

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0

0,1

1,1

80

920

1160

250

1830

227

ЖК 21С

НС

З

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,05

0

1,05

160

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0

1,05

160

320

490

100

710

228

ЖК 21С

НС

З

2,49

3,3

8,2

0,29

52

120

0,05

0

1,05

130

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0

1,05

160

290

660

140

810

8710

14060

2360

20410

На 5 этажей

43550

70300

11800

102050

701

К 19С

НС 1

Ю

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0

0,1

1,1

170

НС2

З

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,05

0,1

1,15

200

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,05

0,1

1,15

160

Пт

2,87

2,87

8,2

0,23

50

100

1

100

630

1020

80

1570

702

ЖК 21С

НС1

С

5,91

3,3

19,5

0,29

52

290

0,1

0,05

1,15

330

НС2

З

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,05

0,1

1,15

230

1700

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0,1

1,15

170

"+"

Пт

5,27

3,47

18,3

0,22

52

210

1

210

70

БД

З

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,05

0,1

1,15

80

1020

860

180

1770

703

ЖК

НС1

С

4,2

3,3

13,9

0,29

52

210

0,1

0

1,1

230

1110

21С

ТО

C

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

"+"

610

Пт

4,2

3,47

14,6

0,22

52

170

1

170

570

690

150

1720

704

Т 19С

Пт

1,12

1,5

1,7

0,23

50

20

1

20

10

80

20

70

705

Кр 18С

Пт

13,1

0,24

49

150

1

150

150

590

130

610

706

Кр 18С

Пт

8,6

0,24

49

100

1

100

100

390

90

400

707

Т 19С

Пт

1,12

1,5

1,7

0,23

50

20

1

20

20

80

20

80

708

ЖК 21С

НС1

С

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,1

0

1,1

170

1230

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

"+"

БД

С

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

1,1

80

400

Пт

4,67

3,6

16,8

0,22

52

190

1

190

610

790

170

1630

709

К 19С

НС1

С

2,49

3,3

8,2

0,3

50

120

0,1

1,1

130

1320

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

1,1

150

"+"

80

Пт

3

3,47

10,4

0,23

50

120

1

120

400

1020

100

1400

710

Кр 18С

Пт

13,0

0,24

49

150

1

150

150

580

130

600

711

Т 19С 1,5

Пт

1,12

1,5

1,7

0,23

50

20

1

20

20

80

20

80

712

К 19С

НС1

З

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0,05

0,1

1,15

170

НС2

С

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,1

0,05

1,15

200

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

0,05

1,15

160

Пт

2,87

2,87

8,2

0,23

50

100

1

100

630

1020

80

1570

713

ЖК 21С

НС1

С

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,1

0,05

1,15

230

НС2

В

10,1

3,3

33,4

0,29

52

500

0,1

0,05

1,15

580

2150

ТО

С

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0,05

1,15

170

"+"

БД

С

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

0,05

1,15

80

80

Пт

3,47

6,47

22,5

0,22

52

260

1

260

1320

1060

230

2230

714

ЖК 21С

НС

В

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,1

0

1,1

170

850

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

"+"

600

Пт

3,47

3

10,4

0,22

52

120

1

120

460

490

100

1450

715

ЖК 21С

НС

В

2,49

3,3

8,2

0,29

52

120

0,1

0

1,1

130

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0

1,1

170

Пт

4,67

3

14,0

0,22

52

160

1

160

460

660

140

980

716

Кр18С

Пт

11,0

0,24

47

120

1

120

120

490

110

500

717

Т19С

Пт

1,12

1,5

1,7

0,23

50

20

1

20

20

80

20

80

718

К 19С

НС1

С

3

3,3

9,9

0,3

50

150

0,1

0,05

1,15

170

НС2

В

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0,1

0,05

1,15

200

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0,1

0,05

1,15

160

Пт

2,87

2,87

8,2

0,23

50

100

1

100

630

1020

80

1570

719

ЖК 21С

НС1

В

4,11

3,3

13,6

0,29

52

200

0,1

0,05

1,15

230

НС2

Ю

5,91

3,3

19,5

0,29

52

300

0

0,1

1,1

330

1700

ТО

В

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,1

0,05

1,15

170

"+"

БД

В

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0,1

0,05

1,15

80

80

Пт

3,47

5,27

18,3

0,22

52

210

1

210

1020

860

180

1780

720

ЖК 21С

НС

Ю

4,2

3,3

13,9

0,29

52

210

0

0

1

210

1070

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0

0

1

150

"+"

500

Пт

4,2

3,47

14,6

0,22

52

170

1

170

530

690

150

1570

721

ЛП 16С

НС

Ю

3

3,3

9,9

0,32

47

150

0

0

1

150

ТО

Ю

1,4

1,4

2,0

1,15

47

110

0

0

1

110

Пт

12,6

0,25

47

150

1

150

410

550

130

830

723

Кр 18С

Пт

12,9

0,24

49

150

1

150

150

610

130

630

724

Т 19С

Пт

1,12

1,5

1,7

0,23

50

20

1

20

20

80

20

80

725

К 19С

НС1

В

3,6

3,3

11,9

0,3

50

180

0,1

0,05

1,15

210

НС2

Ю

3,51

3,3

11,6

0,3

50

170

0

0,1

1,1

190

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,17

50

140

0

0,1

1,1

150

Пт

2,87

3,47

10,0

0,23

50

120

1

120

670

1020

100

1590

726

ЖК 21С

НС1

Ю

4,11

3,3

13,6

0,29

52

210

0

0,1

1,1

230

НС2

З

7,71

3,3

25,4

0,29

52

380

0,05

0,1

1,15

440

2110

ТО

Ю

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0

0,1

1,1

170

"+"

Пт

3,47

7,07

24,5

0,22

52

280

1

280

80

БД

Ю

0,5

2,2

1,1

1,18

52

70

0

0,1

1,1

80

1200

1160

250

2190

727

ЖК 21С

НС

З

3

3,3

9,9

0,29

52

150

0,05

0

1,05

160

830

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0

1,05

160

"+"

630

Пт

3

3,47

10,4

0,22

52

120

1

120

440

490

100

1460

728

ЖК 21С

НС

З

2,49

3,3

8,2

0,29

52

120

0,05

0

1,05

130

ТО

З

1,4

1,7

2,4

1,18

52

150

0,05

0

1,05

160

Пт

3

4,67

14,0

0,22

52

160

1

160

450

660

140

970

12210

17120

3050

26280

70300

106590

18360

158530

ЛП

790+ (680х5) +830

5020

ЛК

4830

QС. О.1 = УQР1ЭТ + УQР· (nЭТ-2) + УQР ВЕРХ + УQЛК + УQЛП =24580+98650+25450+4830+5020 = 158530 Вт

4. Конструирование системы отопления

В курсовом проекте предусмотрена однотрубная система отопления с вертикальными стояками.

Установка отопительных приборов

Отопительные приборы устанавливаются у наружных стен под окнами. В угловых помещениях приборы устанавливаются у обеих наружных стен, даже если одна из них не имеет окон. Тепловая нагрузка при этом распределяется между приборами поровну. Во всех помещениях низ радиаторов располагается над полом на высоте не менее 0,1 м.

В коридорах, прихожих и туалетах отопительные приборы не устанавливаются. В лестничной клетке отопительные приборы устанавливаются сразу после тамбура так, чтобы они не выступали из плоскости стен на высоте до 2 м от пола площадки и не сокращали требуемой нормами ширины маршей и площадок (1,6 м).

В зданиях более четырёх этажей размещение радиаторов по этажам обеспечивает более равномерное распределение температур по высоте лестничной клетки (табл. 4.1)

Таблица 4.1

Число этажей в здании

Рассчитываемый этаж

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

5

50

25

15

10

-

-

-

-

6

50

20

15

15

-

-

-

-

7

45

20

15

10

10

-

-

-

8 и более

40

20

15

10

10

5

-

-

Установка отопительных стояков

В угловых комнатах обязательна установка отопительного стояка в углу, образованном наружными стенами. В кухнях граничащих с лестничной клеткой, целесообразно устанавливать стояк в углу, прилегающем к лестничной клетке.

К стоякам, обслуживающим отопительные приборы в кухнях, не рекомендуется присоединять отопительные приборы других помещений. Запрещается подключать к одному стояку приборы, установленные в соседних квартирах.

Установка стояков при верхней разводке, как правило, должна производиться в углах, ближайших к главному стояку. Стояки прокладывают открыто. Отопительные приборы лестничных клеток присоединяются к системе отопления самостоятельными стояками по проточной схеме.

Прокладка магистральных труб

Главный стояк при верхней разводке магистралей прокладывается в лестничной клетке, ближайшей к узлу ввода. Подающие магистрали при верхней разводке прокладываются на чердаке. Для удобства монтажа и ремонта расстояние от наружной стены до оси трубопровода принимается равным 1 - 1,5 м. Высота подающим магистралей над перекрытием верхнего этажа принята 0,5 м. Обратные трубопроводы прокладываются на кронштейнах вдоль наружных стен на 1 м ниже от потолка подвала. Магистральные трубопроводы на чердаке и в подвале теплоизолируются и имеют уклон 0,003 в сторону узла ввода теплосети.

При конструировании системы отопления рекомендуется делить её на две примерно одинаковые части (ветви), расположенные симметрично относительно главного стояка.

Для стояков и ветвей используют водогазопроводные трубы по ГОСТ 3262-75, для магистральных трубопроводов - электросварные трубы по ГОСТ 10704-76.

Удаление воздуха

При верхней разводке воздух удаляется с помощью воздухосборников, которые устанавливаются в конце каждой ветви перед последним стояком.

Арматура

В начале каждой пофасадной ветви после главного стояка устанавливается вентиль (dу < 40) или задвижка (dу > 50). Такая же арматура устанавливается в конце обратных пофасадочных ветвей после узла ввода. На обратных пофасадных ветвях до отключающей арматуры перед узлом ввода устанавливаются трубки dу = 15 мм длиной 0,5 м с пробковыми кранами для спуска воды.

В начале стояков при tг < 100єС устанавливаются пробковые краны, при tг > 100єС - вентили. В конце всех стояков устанавливаются пробковые краны. Для спуска воды из стояков в их начале и конце предусматриваются тройники с пробкой.

Регулировка теплоотдачи чугунных радиаторов осуществляется трёхходовыми и проходными кранами.

Запорно-регулирующая арматура не устанавливается на подводках к приборам в лестничной клетке.

5. Гидравлический расчёт системы отопления методом характеристик сопротивления

№ учас.

Q, Вт

G, кг/ч

l, м

d, мм

л/dв, I/м

(л/d) Ч ЧL

?о

(л/d) Ч ЧL+?о

А104, Па/ (кг/ч) 2

S104, Па/ (кг/ч) 2

ДР, Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Главное циркуляционное кольцо

1

6490

234

15

Узлы этажестояков

2229

12232

6490

234

30,4

15

2,7

82,08

22,00

104,1

10,6

2

13380

483

6,1

25

1,4

8,54

1,84

10,4

1,23

12,767

298

3

20330

735

4,8

25

1,4

6,72

1,24

8,0

1,23

9,791

528

4

30780

1112

6,6

32

1

6,6

1,39

8,0

0,392

3,132

387

5

39550

1429

2,2

32

1

2,2

0,84

3,0

0,392

1, 192

243

6

47940

1732

1,7

40

0,8

1,36

0,81

2,2

0,23

0,499

150

7

56010

2024

4,1

40

0,8

3,28

0,75

4,0

0,23

0,927

380

8

61450

2220

5,5

40

0,8

4,4

1,15

5,6

0,23

1,277

629

9

66950

2419

4,7

50

0,55

2,585

0,80

3,4

0,0824

0,279

163

10

77400

2797

4

50

0,55

2,2

1,54

3,7

0,0824

0,308

241

11

83350

3012

1,1

50

0,55

0,605

11,32

11,9

0,0824

0,983

891

12

158530

5728

10,8

65

0,4

4,32

10,90

15,2

0,0269

0,409

1343

13

158530

5728

30,3

65

0,4

12,12

0,90

13,0

0,0269

0,350

1149

14

83350

3012

2,3

50

0,55

1,265

11,32

12,6

0,0824

1,037

941

15

77400

2797

4,5

50

0,55

2,475

1,84

4,3

0,0824

0,356

278

16

66950

2419

4,1

50

0,55

2,255

2,00

4,3

0,0824

0,351

205

17

61450

2220

3,6

40

0,8

2,88

1,35

4,2

0,23

0,973

480

18

56010

2024

4,1

40

0,8

3,28

0,75

4,0

0,23

0,927

380

19

47940

1732

1,7

40

0,8

1,36

0,81

2,2

0,23

0,499

150

20

39550

1429

2,8

32

1

2,8

0,84

3,6

0,392

1,427

291

21

30780

1112

6,8

32

1

6,8

1,94

8,7

0,392

3,426

424

22

20330

735

4,2

25

1,4

5,88

2,09

8,0

1,23

9,803

529

23

13380

483

4,6

25

1,4

6,44

2,34

8,8

1,23

10,799

252

151

? (Rl+Z) =

22566

? (Rl+Z) /ДРр=22566/13675=1,64 не удовлетворяет условию

2

13380

483

6,1

32

1

6,1

1,74

7,8

0,392

3,073

72

3

20330

735

4,8

32

1

4,8

1,24

6,0

0,392

2,368

128

4

30780

1112

6,6

40

0,8

5,28

1,39

6,7

0,23

1,534

190

5

39550

1429

2,2

40

0,8

1,76

0,84

2,6

0,23

0,598

122

6

47940

1732

1,7

50

0,55

0,935

0,81

1,7

0,0824

0,144

43

7

56010

2024

4,1

50

0,55

2,255

0,75

3,0

0,0824

0,248

101

8

61450

2220

5,5

50

0,55

3,025

1,15

4,2

0,0824

0,344

170

9

66950

2419

4,7

65

0,4

1,88

0,80

2,7

0,0269

0,072

42

10

77400

2797

4

65

0,4

1,6

1,54

3,1

0,0269

0,084

66

11

83350

3012

1,1

65

0,4

0,44

11,32

11,8

0,0269

0,316

287

12

158530

5728

10,8

80

0,3

3,24

10,90

14,1

0,01425

0, 201

661

13

158530

5728

30,3

80

0,3

9,09

0,90

10,0

0,01425

0,142

467

14

83350

3012

2,3

65

0,4

0,92

11,32

12,2

0,0269

0,329

299

15

77400

2797

4,5

65

0,4

1,8

1,84

3,6

0,0269

0,098

77

16

66950

2419

4,1

65

0,4

1,64

2,00

3,6

0,0269

0,098

57

17

61450

2220

3,6

50

0,55

1,98

1,35

3,3

0,0824

0,274

135

18

56010

2024

4,1

50

0,55

2,255

0,75

3,0

0,0824

0,248

101

19

47940

1732

1,7

50

0,55

0,935

0,81

1,7

0,0824

0,144

43

20

39550

1429

2,8

40

0,8

2,24

0,84

3,1

0,23

0,708

145

21

30780

1112

6,8

40

0,8

5,44

1,94

7,4

0,23

1,697

210

22

20330

735

4,2

32

1

4,2

2,09

6,3

0,392

2,466

133

23

13380

483

4,6

32

1

4,6

2,34

6,9

0,392

2,720

64

? (Rl+Z) =

15845

? (Rl+Z) /ДРр=15845/13675=1,15 не удовлетворяет условию

3

20330

735

4,8

40

0,8

3,84

1,24

5,1

0,23

1,168

63

4

30780

1112

6,6

50

0,55

3,63

1,49

5,1

0,0824

0,422

52

5

39550

1429

2,2

50

0,55

1,21

0,84

2,1

0,0824

0,169

34

6

47940

1732

1,7

65

0,4

0,68

0,81

1,5

0,0269

0,040

12

7

56010

2024

4,1

65

0,4

1,64

0,75

2,4

0,0269

0,064

26

8

61450

2220

5,5

80

0,3

1,65

1,05

2,7

0,01425

0,038

19

9

66950

2419

4,7

100

0,23

1,081

0,80

1,9

0,00642

0,012

7

10

77400

2797

4

100

0,23

0,92

1,14

2,1

0,00642

0,013

10

11

83350

3012

1,1

100

0,23

0,253

11,32

11,6

0,00642

0,074

67

12

158530

5728

10,8

100

0,23

2,484

10,90

13,4

0,00642

0,086

282

13

158530

5728

30,3

100

0,23

6,969

0,60

7,6

0,00642

0,049

159

14

83350

3012

2,3

100

0,23

0,529

11,32

11,8

0,00642

0,076

69

15

77400

2797

4,5

100

0,23

1,035

1,04

2,1

0,00642

0,013

10

16

66950

2419

4,1

100

0,23

0,943

1,00

1,9

0,00642

0,012

7

17

61450

2220

3,6

80

0,3

1,08

0,95

2,0

0,01425

0,029

14

18

56010

2024

4,1

65

0,4

1,64

0,75

2,4

0,0269

0,064

26

19

47940

1732

1,7

65

0,4

0,68

0,81

1,5

0,0269

0,040

12

20

39550

1429

2,8

50

0,55

1,54

0,84

2,4

0,0824

0, 196

40

21

30780

1112

6,8

50

0,55

3,74

1,74

5,5

0,0824

0,452

56

22

20330

735

4,2

40

0,8

3,36

1,69

5,1

0,23

1,162

63

? (Rl+Z) =

13399

? (Rl+Z) /ДРр=13399/13675=0,98 удовлетворяет условию

Циркуляционное кольцо через стояк №12

24

5950

215

15

Узлы этажестояков

2536

11729

5950

215

41,8

15

2,7

112,86

20, 20

133,1

10,6

11

83350

3012

67

12

158530

5728

282

13

158530

5728

159

14

83350

3012

69

? (Rl+Z) =

12307

? (Rl+Z) /ДРр=12307/13675=0,9 удовлетворяет условию

Порядок расчёта.

Гидравлический расчёт системы отопления выполняется в табличной форме. Заполняем первые 4 графы таблицы.

1. Расход теплоносителя для первого участка.

, где:

3,6 - переводной коэффициент, кДж/ (Вт·ч);

Q - тепловая нагрузка на участке, Вт;

в1 - коэффициент учёта дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов при округлении сверх расчётной величины (по табл.) = 1,03;

в2 - коэффициент учёта дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных стен (по табл.) = 1,02;

с - удельная теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/ (кг·єС);

tг, tо - температура горячей и обратной воды, єС.

За первый участок принимается стояк №1 и прилегающие к нему магистральные участки до стояка №2. Условно участок №1 разделён на две части: в первую входят узлы этажестояков, во вторую - оставшиеся трубопроводы с местными сопротивлениями. Поэтому в графе 4 для узлов этажестояков стоит прочерк, а в длину оставшейся части включены горизонтальные и вертикальные участки по подающей и обратной магистралям. Длина первого участка равна:

L = 2+1,1 + 3,3 + (3·5) + 3,3+0,34х7 + 0,5+ 1,3 +1,5 = 30,4

Длины остальных участков определяются по масштабу в соответствии с планами и аксонометрической схемой системы отопления.

2. Определяем естественное давление от охлаждения воды в приборах

в - среднее увеличение объёмной массы воды при уменьшении её температуры на 1єС, кг/ (м3·єС), при tг - tо = 95 - 70єС равно 0,64;

q = 9,8 м/с2;

G - расход воды в стояке;

Qn - тепловая нагрузка отопительного прибора n-го уровня, Вт;

hn - высота между центром охлаждения отопительного прибора n-го уровня и уровнем обратной магистрали теплосети в узле ввода, м.

ДРр = ДРн + ДРе = 12000 + 1675 = 13675 Па.

3. Определяем среднее значение удельной потери давления на трение

, где

0,65 - коэффициент, учитывающий долю потерь давления на трение;

?L - общая длина главного циркуляционного кольца, м.

4. Вычисляем удельную характеристику сопротивления для участка №1

5. По таблице 11 принимаем в зависимости от значения Sуд диаметр участка №1, равный dу = 15 мм. По этой же таблице определяем значения л/dв, А·104 для dу = 15 мм и заполняем графы 6, 7, 10 таблицы гидравлического расчёта.

6. В соответствии с таблицей 12 по диаметру стояка dу = 15 мм выбираем диаметры подводок dподв = 15 мм и замыкающего участка dзу = 15 мм.

7. Составляем перечень местных сопротивлений, определяем значения коэффициентов местных сопротивлений по табл.7, 8, 9 и заполняем графы 8, 9 таблицы гидравлического расчёта.

Участок №1 (dу = 15 мм)

узел присоединения к подающей магистрали SТ1·104 = 91 Па/ (кг/ч) 2;

узел присоединения к обратной магистрали SТ2·104 = 85 Па/ (кг/ч) 2;

для верхнего этажестояка Sверх·104 = 50 Па/ (кг/ч) 2;

для остальных этажестояков Sпром·104 = 150 · 6 = 900 Па/ (кг/ч) 2;

?Sуз · 104 = 91 + 85 + 50 + 900 =1126 Па/ (кг/ч) 2.

Местные сопротивления:

2 отвод на 90° о = 2х0,8=1,6

1 воздухосборник о = 1,5

1 вентиль обыкновенный о = 15,9

1 кран пробковый о = 3,5

?о = 22,0

8. Определяем характеристику линейной части стояка, не вошедшей в узлы, записываем в графу 11

Для всего стояка №1

9. Потери давления на участке №1, записываем в графу 12

,

что составляет удовлетворяет условию 0,7ДРр ? ДРст ? 0,9 ДРр. Результаты заносим в графу 12 таблицы гидравлического расчёта.

10. Приступаем к гидравлическому расчёту магистральных участков №2 - 23 главного циркуляционного кольца. Определяем удельную характеристику сопротивления для участка №2.

Аналогично рассчитываем Sуд для других участков.

Принимаем в зависимости от Sуд2 по таблице 11 больший диаметр dу = 25 мм и соответствующие ему значения:

л/dв = 1,4l/м; А·104 = 1,23 Па/ (кг/ч) 2.

Аналогично принимаем значения dу, л/dв, А·104 для других участков и заполняем графы 5, 6, 7, 10 таблицы гидравлического расчёта.

11. Рассчитываем коэффициенты местных сопротивлений и записываем их в графу 8. На границе двух участков местные сопротивления относим к участку с меньшим расходом воды.

Участок №2 (dу = 32 мм)

1 отвод на 90° о = 0,5

тройник на проход при

о = 1,24

?о = 1,74. Участок №3 (dу = 40 мм)

тройник на проход при

о = 1,24

Участок №4 (dу = 50 мм) тройник на проход при

о = 0,89

2 отвод на 90° о = 0,6

?о = 1,39. Участок №5 (dу = 50 мм)

тройник на проход при

о = 0,84

Участок №6 (dу = 65 мм) тройник на проход при

о = 0,81

Участок №7 (dу = 65 мм)

тройник на проход при

о = 0,75

Участок №8 (dу = 80 мм)

тройник на проход при

о = 0,75

1 отвод на 90° о = 0,3

?о = 1,05. Участок №9 (dу =100 мм)

тройник на проход при

о = 0,8

Участок №10 (dу = 100 мм)

тройник на проход при

о = 0,74

2 отвод на 90° о = 0,2х2=0,4

?о = 1,14. Участок №11 (dу = 100 мм)

тройник на проход при

о = 2,02

1 вентиль обыкновенный о = 9,3

?о = 11,32

Участок №12 (dу =100 мм)

тройник на противоток при

о = 2,3

1 вентиль обыкновенный о = 8,6

?о = 10,9

Участок №13 (dу = 100 мм)

3 отвода на 90є о = 0,2 · 3 = 0,6

Участок №14 (dу = 100 мм)

тройник на растекание при о = 2,02

1 вентиль обыкновенный о = 9,3

?о = 11,32

Участок №15 (dу = 100 мм)

тройник на проход при о = 0,74

1 отвод на 90° о = 0,2

1 отвод на 135 о = 0,1

?о = 1,04

Участок №16 (dу = 100 мм)

тройник на проход при о = 0,8

2 отвод на 135 о = 0,1х2=0,2

?о = 1,0

Участок №17 (dу =80 мм)

тройник на проход при о = 0,75

1 отвод на 135 о = 0,2

?о = 0,95

Участок №18 (dу = 65 мм)

тройник на проход при о = 0,75

Участок №19 (dу = 65 мм)

тройник на проход при о = 0,81

Участок №20 (dу = 50 мм)

тройник на проход при о = 0,84

Участок №21 (dу = 50 мм)

тройник на проход при о = 0,84

1 отвод на 90° о = 0,3

1 отвод на 135 о = 0,6

?о = 1,74

Участок №22 (dу = 40 мм)

тройник на проход при о = 0,89

2 отвод на 135 о = 0,4х2=0,8

?о = 1,69

Участок №23 (dу = 20 мм)

тройник на проход при о = 1,24

1 отвод на 135 о = 0,7

?о = 2,34

12. Определяем характеристику сопротивления участка №2

Аналогично рассчитываем значения S для следующих участков и записываем в графу 11 таблицы гидравлического расчёта.

13. Рассчитываем потери давления на участке №2

Аналогично рассчитываем значения ДРуч для следующих участков и записываем в графу 12 таблицы гидравлического расчёта.

14. В результате предварительного расчёта получаем ? (Rl+Z) = Па, что составляет

и не удовлетворяет условию 0,9ДРр ? ? (Rl+Z) ? 0,95 ДРр => увеличиваем диаметры участков №2 - 25 на один размер. Результаты расчётов заносим в таблицу гидравлического расчёта. После пересчёта получаем ? (Rl+Z) = 15845 Па, что составляет 1,15 ДРр и опять не удовлетворяет условию.Увеличиваем диаметры участков №2 - 23 на один размер. Результаты расчётов заносим в таблицу гидравлического расчёта. После пересчёта получаем ? (Rl+Z) = 13399 Па, что составляет 0,98 ДРр и является допустимым.

15. Рассчитываем циркуляционное кольцо через ближайший к узлу ввода стояк №12.

Вычисляем расход теплоносителя для стояка №12 (участок №24).

16. Вычисляем удельную характеристику сопротивления для участка №24.

Принимаем в зависимости от Sуд14 по таблице 11 диаметр стояка dу = 15 мм. По диаметру стояка принимаем диаметры подводок dподв = 15 мм и замыкающего участка dзу = 15 мм (табл.12).

Определяем характеристики сопротивления узлов стояка №12 по таблице 12: узел присоединения к подающей магистрали SТ1·104 = 91 Па/ (кг/ч) 2; узел присоединения к обратной магистрали SТ2·104 = 85 Па/ (кг/ч) 2; для верхнего этажестояка Sверх·104 = 50 Па/ (кг/ч) 2; для остальных этажестояков Sпром·104 = 150 · 6 = 900 Па/ (кг/ч) 2;

?Sуз · 104 = 91 + 85 + 50 + 900 = 1126 Па/ (кг/ч) 2.

Местные сопротивления: 1 отвод на 90є о = 0,8, 1 вентиль обыкновенный о = 15,9, 1 кран пробковый о = 3,5. ?о = 20,2. Характеристика сопротивления линейной части стояка, не вошедшей в узлы, определяется по формуле:

Для всего стояка №12

Потери давления составят

ДР24 = S24 · G224 = 2536 ·2152 · 10-4 = 11729 Па,

что удовлетворяет условию, т.к.

Суммируем это сопротивление с потерями давления на остальных участках кольца и получаем ? (Rl+Z) = 12307 Па, что составляет 0,9 ДРр и удовлетворяет условию.

Литература

1. Проектирование водяной системы отопления. Часть 1. Исходные данные. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине "Отопление"/ Н.П. Ширяева, Е.А. Маляр, Е.А. Комаров. Екатеринбург: ГОУ ВПО "УГТУ-УПИ", 2004.

2. Проектирование водяной системы отопления. Часть 2. Определение мощности системы отопления. Тепловой расчёт отопительных приборов. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине "Отопление"/ Н.П. Ширяева, Е.А. Маляр, Е.А. Комаров. Екатеринбург: ГОУ ВПО "УГТУ-УПИ", 2004.

3. Проектирование водяной системы отопления. Часть 3. Гидравлический расчёт. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине "Отопление"/ Н.П. Ширяева, Е.А. Маляр, Е.А. Комаров. Екатеринбург: ГОУ ВПО "УГТУ-УПИ", 2003.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Отопление и вентиляция семиэтажного жилого здания

    Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Определение теплопотерь помещений каждого помещения, здания в целом и тепловой мощности системы отопления. Гидравлический расчет трубопроводов. Расчет канальной системы естественной вытяжной вентиляции.

    курсовая работа [555,2 K], добавлен 06.10.2013

  • Тепловой режим и теплотехнический расчет здания

    Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций, теплопотерь здания, нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления здания. Выполнение расчета тепловых нагрузок жилого дома. Требования к системам отопления и их эксплуатация.

    отчет по практике [608,3 K], добавлен 26.04.2014

  • Проектирование и расчет системы отопления жилого здания

    Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь здания. Определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении. Присоединение системы отопления к сетям. Система воздухообмена в помещении.

    курсовая работа [281,3 K], добавлен 22.05.2015

  • Проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания

    Конструктивная схема административного здания. Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций. Показатели тепловой защиты. Определение мощности, гидравлический расчет системы отопления. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха.

    дипломная работа [1003,7 K], добавлен 15.02.2017

  • Отопление и вентиляция жилого здания

    Климатические характеристики района строительства. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Определение тепловой мощности системы отопления. Конструирование и расчет системы отопления и систем вентиляции. Расчет воздухообмена.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 24.12.2010

  • Отопление жилого здания

    Исходные данные жилого здания. Тепловые потери через наружные ограждения. Составление теплового баланса помещения. Конструирование системы отопления. Характеристика методов гидравлического расчёта. Определение потерь давления в системе отопления.

    курсовая работа [217,0 K], добавлен 06.12.2011

  • Система отопления трехэтажного жилого дома

    Тепловой режим здания. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций. Расчет системы отопления.

    курсовая работа [205,4 K], добавлен 15.10.2013

  • Отопление и вентиляция жилого здания

    Исходные данные для проектирования жилого здания. Характеристика здания и расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях. Определение тепловой мощности системы отопления. Гидравлический расчет трубопроводов. Естественная вентиляция здания.

    курсовая работа [582,1 K], добавлен 19.01.2016

  • Расчет отопления здания

    Расчет теплопередачи наружной стены, пола и перекрытия здания, тепловой мощности системы отопления, теплопотерь и тепловыделений. Выбор и расчёт нагревательных приборов системы отопления, оборудования теплового пункта. Методы гидравлического расчета.

    курсовая работа [240,4 K], добавлен 08.03.2011

  • Отопление и вентиляция жилого четырехэтажного здания

    Тепловой режим здания, параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, тепловой баланс помещений. Выбор систем отопления и вентиляции, типа нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления.

    курсовая работа [354,1 K], добавлен 15.10.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены