Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

ФГОУ ВПО Пермский Научно Исследовательский Политехнический Университет

Курсовой проект

на тему:

"Отопление и вентиляция жилого здания"

Выполнил: Медведев И. Ф.

ПСК_з-10-2

Руководитель: Кротов В. М.

Пермь 2013

Содержание

• 1. Краткая характеристика объекта и района строительства
• 1.1 Исходные данные для проектирования
• 1.2 Характеристика здания и расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях
• 1.3 Ограждающие конструкции здания [1]
• 2. Определение тепловой мощности системы отопления
• 2.1 Расчет теплопотерь через ограждения помещений здания
• 2.2 Определение потерь тепла зданием по укрупненным показателям
• 3. Проектирование системы отопления здания
• 3.1 Конструирование двухтрубной системы отопления
• 3.2 Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
• 3.3 Расчет и подбор водоструйного элеватора
• 3.4 Расчет нагревательных приборов
• 4. Проектирование естественной вентиляции здания
• 4.1 Определение требуемых воздухообменов и выбор вентиляционной системы
• 4.2 Аэродинамический расчет естественной вытяжной вентиляционной системы
• Список используемой литературы

1. Краткая характеристика объекта и района строительства

1.1 Исходные данные для проектирования

1) Географическое местоположение объекта Ереван (Армения) [1]

2) Климатологические данные района строительства [2]

· Расчетная температура наружного воздуха (средняя температура наиболее холодной пятидневки) t_n5=-33⁰С

· Средняя скорость ветра в январе 5,2м/с

· Расчетное барометрическое давление P_бар= 99 кПа

3) Параметры теплоносителя на вводе в здание [1]

· Температура горячей воды в подающем трубопроводе Т_г= 150⁰С

· То же охлажденной воды в обратном трубопроводеТ_о= 70⁰ С

· Располагаемый напор в тепловой сети на вводе в здание Р_{з. ад}=80 кПа

1.2 Характеристика здания и расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях

1) Двух этажный, одноквартирный, 6и комнатный жилой дом с неотпливаемым подвалом

· Высота этажа 2,8 м

· Высота помещения 2,5 м

· Высота подвала 2,35 м (от уровня пола то низа перекрытия первого этажа)

· Материал наружных стен: панель пенобетон д = 0,40 м

· Перекрытие совмещенное с вентилируемой воздушной прослойкой (n= 0,9)

· Подвал не отапливаемый без световых проемов расположенный ниже уровня земли (n= 0,4)

· Вид заполнения световых проемов: тройное из двухслойных стеклопакетов и одинарного остекления в деревянных переплетах. Термическое сопротивление R₀= 0,53

2) Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях [3]

Таблица 1.

№ п/п	Наименование	Расчетная температура воздуха, 0С
101	Кухня	18
102	Жилая комната	22
103	Прихожая	18
104	Совмещенный сан узел	25
201	Жилая комната	22
202	Жилая комната	22
203	Прихожая	18
204	Ванная	25

1.3 Ограждающие конструкции здания [1]

Таблица 2

№ п/п	Наименование	Толщина д, м	Термическое сопротивление R0,м2 0С/Вт
1	Наружные стены, панель пенобетон	0,40	1,0153
2	Перекрытие над верхним этажом (n= 0,9)	0,35	1,4224
3	Перекрытие над подвалом (n=0,4)	0,394	1,8275
4	Остекление тройное из двухслойных стеклопакетов и одинарного остекления в деревянных переплетах		0,53

2. Определение тепловой мощности системы отопления

2.1 Расчет теплопотерь через ограждения помещений здания

Потери тепла через осаждающие конструкции рассчитываются по формуле:

Q_min=kF (t_в - t_n5) n (1+?в_д) (1)

Где k - коэффициент теплопередачи через соответствующие ограждения, k=1/R₀, Вт/м² град

R₀ - термическое сопротивление теплопередаче, м²град/Вт

F - расчетная площадь ограждения, которая определяется в соответствии с правилами обмера, приведенных в методических рекомендациях к курсовому проектированию [1]

t_в - расчетная температура воздуха внутри помещения (⁰С), принимаемая согласно СНиП [3]

t_n5 - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления (⁰С), соответствующая расчетным параметрам Б по прил.4 СНиП [4] и равная средней температуре наиболее холодной пятидневки

n - коэффициент зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаемый в соответствии со СНиП [5]

?в_д - добавочные потери тепла

Определение тепловых потерь произведено в соответствии с методикой, изложенной в методических рекомендациях к курсовому проектированию [1]. Данные расчёта тепловых потерь представлены в табл.3

Добавочные потери тепла ограждающими конструкциями помещения в определяются в долях от основных потерь тепла в соответствии по СНиП [4]

Значения этих добавок, для проектируемого здания составляют:

а) для наружных вертикальных стен, дверей и световых проемов зданий любого назначения, обращенных:

· На север, восток, северо-восток, северо-запад - 0,10

· На юго-восток и запад - 0,05

б) в зданиях любого назначения для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами (при высоте здания Н, м) - одинарных - 0,22Н

Q_в-в расчете на количество воздуха, которое должно поступать в жилые помещения по нормам вентиляционного воздухообмена, Вт

Q_в=0,28 L_n с c (t_в - t_n) (3)

где L_n - расход удаляемого воздуха, м³/час, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, для жилых зданий L_n=3F_n, где F_nплощадь жилых помещений

с - плотность воздуха в помещениях, кг/м³

В соответствии со СНиП [4] при расчете теплопотерь в жилых помещениях следует учитывать бытовые тепловыделения (Вт),

(7)

где F_n - площадь пола (или потолка) помещений, где предусматривается установка нагревательных приборов, м²

Расчетные потери тепла помещений жилого здания (Вт)

(8)

Расчет теплопотерь здания приведен в табличной форме, табл.3

В ведомости расчета теплопотерь заглавными буквами обозначены:

НС - наружная стена, ПЛ - пол, ПТ - потолок, ТО - тройное остекление окна, ОД - одинарная дверь

2.2 Определение потерь тепла зданием по укрупненным показателям

Ориентировочные значения теплопотерь здания Q_y (Вт) определяются по формуле

(9)

q₀ - удельная тепловая характеристика здания, Вт/ (м³⁰C)

V_n - строительный объем отапливаемой части здания по наружному обмеру, м³

t_ср - расчетная температура внутреннего воздуха в большинстве помещений здания, ⁰С

t_n5 - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления (⁰С), соответствующая расчетным параметрам Б по прил.4 СНиП [4] и равная средней температуре наиболее холодной пятидневки

Удельная тепловая характеристика здания любого назначения может быть определена по формуле, предложенной НС Ермолаевым

(10)

=0.67

где Р - наружный периметр здания, м

S - площадь здания по наружному обмеру, м²

Н - высота отапливаемой части здания, м

k_нсk_окk_птk_пл - коэффициенты теплопередачи соответственно стен, окон, перекрытия над верхним этажом и над подвалом, Вт/ (м²⁰С)

n_птn_пл - коэффициенты принятые в расчете теплопотерь (формула 1)

с₀ - коэффициент остекления здания

(11)

где F_пр - суммарная площадь окон и балконных дверей, м²

F_ст - общая площадь наружных стен

По ведомости расчета теплопотерь ?Q=30395 Вт по укрупненным показателям ?Q_у= 27089Вт

отопление вентиляция жилое здание

3. Проектирование системы отопления здания

3.1 Конструирование двухтрубной системы отопления

В данном проекте запроектирована водяная двухтрубная система отопления с искусственной циркуляцией, присоединенная к наружной тепловой сети с повышенными параметрамиводы в подающем трубопроводе 150^оС

Нагревательные приборы установлены преимущественно под световыми проемами, местами около наружных стен.

На поэтажных планах нагревательные приборы условно показаны прямоугольником 2х12. Под окнами радиаторы устанавливаются в нишах, ширина которых не превышает длину радиатора на 0,4-0,6 м. Нагревательные приборы оборудованы арматурой, позволяющую осуществлять монтажную и эксплуатационную регулировку

В данном проекте запроектировано отопление с нижней разводкой, т.е. прокладка подающих и обратных магистралей идет в подвале.

Стояки расположены открыто в простенках и в углах наружных стен, для предотвращения промерзания.

Спуск воды из системы осуществляется в раковину теплового пункта, уклон магистралей в сторону спуска не менее 0,002 м.

Индивидуальный тепловой пункт, включающий в себя узел управления системой отопления с водоструйным элеватром, запорной и контрольно-измерительной аппаратурой, размещен рядом с вводом в здание трубопроводов от наружной тепловой сети в подвале. Узел управления прикреплен к внутренней стене на высоте 1,2-1,5 м от пола до оси элеватора

Удаление воздуха производится при помощи проточных воздухосборников

Для отключения стояков в местах присоединения к горячей и обратной магистрали установлены пробочные краны. Перед кранами для опорожнения стояков устанавливаются тройники с пробками.

3.2 Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления

Для выполнения гидравлического расчета выбираем главное циркуляционное кольцо, которое представляет собой замкнутый контур циркуляции, включающий в себя наиболее невыгодно расположенный нагревательный прибор, узел управления и соединяющие их трубопроводы.

Наиболее невыгодно расположенным прибором в двухтрубных верткальных системах отопления с нижней разводкой подающих магистралей является наиболее удаленный от узла управления и наиболее нагруженный прибор 2-го этажа. Главное циркуляционное кольцо на схеме разбито на участки.

Участком считается отрезок трубопровода, на протяжении которого расход воды, ее температура и диаметр трубы остается без изменения. Гидравлический расчет выполнен для колец самого удаленного и самого близкого стояков в одной и той же ветви. Располагаемое циркуляционное давление Р_расп (Па) при искусственном побуждении движения теплоносителя расчитывается по формуле

(12)

где Р_и - искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором, Па, при не посредственном присоединении систем отопления к наружным тепловым сетям величину искусственного давления нужно рассчитать в зависимости от давления перед элеватором (см. разд.3.3 данное пояснительной записки) по формуле.

(13)

где u - коэффициент смешения, или коэффициент эжекции элеватора (см. разд.3.3 данной пояснительной записки), Р_е - естественное циркуляционное давление в расчетном кольце, возникающее за счет остывания воды в нагревательном приборе, Па, ?Р_{е. тр} - дополнительное естественное давление, возникающее от охлаждения воды в трубопроводах, Па, которое при нижней разводке магистралей можно определить по прил.4 учебника [6]

Р_и=

Б - коэффициент, учитывающий снижение величины естественного давления в течение отопительного сезона по сравнению с максимальной величиной, соответствующей параметрам воды в системе при расчетной температуре наружного воздуха, в двухтрубных системах Б=0,5….0,7

Естественное давление Р_е (Па) рассчитывается по формуле

(14)

где

h₁ - расстояние от оси элеватора до середины прибора 1-го этажа, м

g - ускорение земного притяжения, м²/с

с_г с_о - плотность воды в подающих и обратных трубопроводах кг/м³

Задачей данного расчета является подбор таких диаметров трубопроводов главного циркуляционного кольца, что бы суммарные потери давления в них на трение и местные сопротивления были на 5-10% меньше располагаемого давления. Если это условие не выполняется то должен быть создан запас на неучтенные потери и соблюдено равенство

(15)

где R - удельные потери напора на трение в трубопроводах отдельных участков, Па на 1 пог. м.

l - длинаучастков, м

z - потери напора на местные сопротивления в тех же участках, Па.

Гидравлический расчет трубопроводов расчетных колец ведется в табличной форме (табл.4)

Расчетный расход воды на каждом участке определяется по формуле

(16)

где Q_i - тепловая нагрузка расчетного участка, Вт

t_гt_о - температура теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах системы отопления, ⁰С

c - теплоемкость воды, кДж/ (кг⁰С)

в₁ - коэффициент учитывающий потери тепла через стены за нагревательными приборами, в₁=1,06

в₂ - коэффициент учитывающий увеличение теплоотдачи за счет увеличения площади нагревательных приборов при округлении в₂=1,02

Выбор диаметров участков производится исходя из условия максимального приближения фактических потерь напора на трение на участке R_i к значению средних удельных потерь на трение на участке в рассматриваемом циркуляционном кольце - R_ср. Значение R_ср - определяется с учетом того, что около 65% располагаемого циркуляционного напора расходуется на преодоление сопротивления трения. Отсюда

(17)

где Р_расп - располагаемое циркуляционное давление, рассматриваемого кольца,

?l_{ц. к. -} сумма длин всех участков рассматриваемого циркуляционного кольца, м

По R_српри определенных значениях G_i в прил.6 учебника [6] ("таблица для расчета трубопроводов") находятся d_yi, фактические потери на трение R_i, скорость движения воды V_i (м/с)

Умножением R_i, наl_i для каждого участка находятся потери на трение по всей его длине.

По прил.5 [6] определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений ??_i. При определении ?, местное сопротивление тройников и крестовин при слиянии и разделении потоков относятся к участкам с меньшим (долевым) расходом воды.

Потери давления в местных сопротивлениях участка z_i, определяются с помощью прил.7 [6] в зависимости от значения величин ?_i и v_i.

ВеличиныRl и z складываются отдельно по каждому участку, после чего суммируются все потери давления по главному циркуляционному кольцу и сопоставляются с величиной 0,9… ….0,95 P_расч. Если равенство (15) выполняется, то расчет кольца считается законченным.

Расчет параллельного циркуляционного кольца, через ближайший к узлу управления стояк в той же ветви. Расчет ведется в той же последовательности, что и главного циркуляционного кольца.

Так как при расчете ближнего циркуляционного кольца к узлу управления получился запас 77%, что больше допустимого, необходимо установить диафрагму (шайбу), за счет которой погасится избыток напора (разность потерь давления в увязываемых кольцах). Требуемый диаметр отверстия шайбы (d_ш, мм) определяется по формуле

(19)

3.3 Расчет и подбор водоструйного элеватора

Элеватор представляет собой водоструйный эжектор, который предназначен для снижения температуры воды, поступающей в тепловой пункт из наружной тепловой сети, и создания циркуляционного давления в системе отопления здания.

Одной из основных расчетных характеристик элеватора является коэффициент смешения (коэффициент эжекции), представляющий собой отношение массы подмешиваемой из системы отопления охлажденной воды к массе воды, подаваемой из тепловой сети в сопло элеватора

(20)

Где G_см - количество воды, циркулирующей в системе отопления (кг/ч), которое определяется по формуле (16), Т_г - температура теплоносителя в подающей магистрали тепловой сети, ⁰C, t_гt_о - температура воды в подающем и обратной магистралях системы отопления, ⁰C

Величину коэффициента смешения нужно рассчитать для определения основных размеров элеватора - диаметров сопла и горловины.

Предварительный диаметр горловины (мм)

(21)

где G_{см -} количество воды, циркулирующей в системе отопления, кг/ч которое определено по формуле (16), ?p_нас - гидравлическое сопротивление системы отопления, Па

По рассчитанному значению d_г необходимо подобрать серийный элеватор, имеющий близкий диаметр горловины d_{г. ст}

Затем определяется диаметр выходного сечения сменного сопла d_с по приближенной формуле

Давление, (Па) которое необходимо иметь перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления сопла, других элементов и создания циркуляции в системе отопления определяется по формуле

(23)

Рассчитанное значение Р_з сравниваем с заданной разностью давлений в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети на вводе в здание. Р_зад=80 кПа, Р_з=79,99 кПа. Т.к. разница не велика погашать излишки диафрагмой не следует.

3.4 Расчет нагревательных приборов

Для поддержания в помещении температуры, необходимо, что бы количество тепла, отдаваемого нагревательными приборами, было равно расчетным теплопотерям помещения.

Расчет произведен для двухтрубной системы отопления с нижней разводкой, с открытой прокладкой трубопроводов, параметры теплоносителя 95-70 ⁰С. Нагревательные приборы установлены у стены без ниши под подоконником, расстояние от низа подоконника до верха нагревательного прибора 50мм. Вода в приборе движется по схеме "сверху вниз" к установке принят нагревательный прибор типа МС-140-108, с площадью поверхности нагрева секции f_экм=0,244 м²

Площадь поверхности нагревательного прибора F_экм, определяется по формуле

(24)

где Q_р - тепловая нагрузка на прибор, равная расчетным теплопотерям помещения, Вт

q_экм - теплоотдача Iэкм, Вт/экм

F_тр - расчетная теплоотдающая поверхность труб, проходящих в данном помещении, экм

в₁ - коэффициент учитывающий охлаждение воды в трубах [6]

в₂ - коэффициент учитывающий способ установки прибора (рис.8.13 [6])

Теплоотдача Iэкм (Вт/экм) нагревательного прибора при схеме подводки воды "сверху вниз" в двутрубных вертикальных системах определяется по формуле

(25)

где ?t - разность средних температур теплоносителя в нагревательном приборе и воздуха в помещении (⁰С)

(26)

в₃ - коэффициент, учитывающий способ подводки теплоносителя к нагревательному прибору и относительный расход воды через прибор (для указанной выше схемы можно принять равным 1)

Теплоотдающая поверхность труб, проходящих в помещении, определяется по формуле

(27)

где А - эмпирический коэффициент (для труб d?32 мм А=1,78 для труб d ? 32 мм А=1,56)

d_n - наружный диаметр трубопровода

l - длина трубопровода, м

После определения требуемой поверхности нагревательного прибора определим число секций (n) радиатора, устанавливаемого в соответствующем помещении

(28)

где f_экм - площадь поверхности нагрева одной секции радиатора, принятого к установке, табл.8.1 [6]

в₄ - коэффициент, учитывающий число секций в приборе и принимаемый равным при числе секций более 20 - 1,1

Поверхность нагревательного прибора, принимаемая к установке, должна быть не менее 95% поверхности, требуемой по расчету, но недолжна быть сокращена более чем на 0,1 экм

Расчет необходимой площади поверхности нагревательных приборов и количество секций радиатора, произведен в табличной форме табл.4, для тех стояков для которых выполнен гидравлический расчет.

Таблица 4

Ведомость расчета нагревательных приборов

№ помещения	Тепловая нагрузка, Q, Вт	температура внутреннего воздуха, tв, оС	разность температур воды и воздуха	поправочные коэффициенты	теплоотдача прибора q	величина (Qxв) /q	площадь поверхности: экм	предварительное число секций, n	поправочный коэффициент на число секций	установочное число секций
				на охлаждение воды в1	на способ установки приборов в2			труб. Fтр	прибора F
202	1954	22	60,5	1,04	1,02	468,6	4,34	0,16	4,26	17,45	1,05	18
203	2407	25	57,5	1,04	1,02	440,8	5,68	0,12	5,67	23,23	1,1	26

4. Проектирование естественной вентиляции здания

4.1 Определение требуемых воздухообменов и выбор вентиляционной системы

В соответствии с рекомендациями СНиП [3] в жилых зданиях проектируется вытяжная естественная вентиляция с устройством каналов во внутренних стенах или специальных вентиляционных блоках.

При количестве жилых комнат в квартире до 4-х вытяжка устраивается только из верхней зоны помещений кухонь, туалетов, объединенных сан узлов и ванных комнат. Допускается объединение вентиляционных каналов из ванной и туалета той же квартиры с устройством горизонтальных подшивочных коробов или без них.

Нормы воздухообмена для жилых квартир L, м³/ч

Объединенный санузел…………………………………….50

Туалет индивидуальный………………………………….25

Кухня с четырех конфорочной плитой………………….90

Требуемые воздухообмены занесены в табл.5

Для данного проекта выбрана схема естественной вытяжной системы с объединяющим горизонтальным каналом на чердаке и вытяжной шахтой с зонтом, выведенным на 0,5м выше конька крыши.

Каналы проложены во внутренних кирпичных стенах, размеры каналов 140х140 140х270.

Аэродинамический расчет произведен в табличной форме табл.5

Таблица 5

Расчет естественной вентиляции

рассчитываемое помещение	температура внутреннего воздуха	требуемый воздухообмен L, м3/ч	располагаемое давление Pс, Па	жалюзийные решетки, axb, мм
номер	наименование
104	кухня	18	90	4,01	140х270
103	совмещенный сан узел	25	50	5,94	140х140
203	совмещенный сан узел	25	50	3,66	140х140

4.2 Аэродинамический расчет естественной вытяжной вентиляционной системы

В данном проекте рассчитана вентиляционная система с естественным побуждением движения воздуха.

Цели аэродинамического расчета:

a) Подбор таких размеров воздуховодов или каналов, что бы по каждому участку системы транспортировался требуемый расчетный объемный расход воздуха

b) Определение полных потерь давления на трение и в местных сопротивлениях, которые должны быть меньше располагаемого естественного давления

Располагаемое естественное давление (Па) рассчитывается по формуле

(29)

Где h - вертикальное расстояние от центра вытяжной решетки (расположенной на 0,2-0,5 м от потолка рассчитываемого этажа) до плоскости устья общей шахты или индивидуального канала

с_н - плотность наружного воздуха при t=5 ⁰С, кг/м³

с_в - плотность внутреннего воздуха при температуре рассматриваемого помещения, кг/м³

Сначала рассчитываются потери давления в каналах по пути воздуха от его входа в систему через решетки верхнего этажа и выхода из устья шахты наружу, а затем то же самое для нижних этажей.

Плотность воздуха рассчитывается по формуле

(30)

где P_бар - атмосферное давление в районе строительства здания (см. исходные данные), кПа

t_i - температура воздуха, ⁰С

Определение размера сечения жалюзийных решеток или расчетных участков F_p, м²

(31)

где L - расчетный расход участка, м³, - рекомендуемая скорость движения воздуха на участке, м/с. По полученным расчетам F_р подбираем стандартные размеры жалюзийных решеток и воздуховодов круглого или прямоугольного сечения. Для прямоугольных каналов определим эквивалентный по скорости диаметр:

(32)

где a и b - стороны прямоугольного воздуховода, мм. После вычисления фактической скорости в стандартном прямоугольном воздуховоде или канале определяются удельные потери на трение (R) с помощью таблиц (рис.14,9 [6] в соответствии со значениями d_эи v_ф (расход воздуха в таблице не принимается во внимание, т.к. он не одинаков в круглом и прямоугольном воздуховодах). С помощью табл.14.3 [6] определяется поправочный коэффициент на шероховатость стенок воздуховодов в_ш изготовленных из неметаллических материалов, и рассчитываются потери давления на трение каждого участка как произведение Rl в_ш. Потери давления в местных сопротивлениях рассчитываются по формуле

(33)

где z - сумма коэффициентов местных сопротивлений на каждом участке, которые отыскиваются по прил.9 [5]

Потери в местных сопротивлениях:

1 участок - 2,2 жалюзийная решетка, 1,3 вытяжная шахта с зонтом

2 участок - 2,2 жалюзийная решетка, 1,3 вытяжная шахта с зонтом

3 участок - 2,2 жалюзийная решетка, 1,3 вытяжная шахта с зонтом

Вычисленная величина потерь давления по магистрали должна быть сопоставлена с располагаемым давлением

(34)

Таблица 6

Ведомость аэродинамического расчета вентиляции

№ участка	кол-во воздуха, L, м3/ч	длина участка, l, м	скорость воздуха, v, м/с	сечение воздуховодов	сопротивления, R, Па/ (п. м.)	поправ. коэффиц. на шероховатость, вш	сопротивление трения на участке, Rlвm, Па	динамическое давление (v2с) /2, Па	сумма коэффициентов местных сопротивлений, E?	потери на местные сопротивления, z, Па	сумма потерь давления, (Rlвш+z), Па
				F, м2	axb, мм	d, мм							на участке	от начала расчета
1	90	7,30	0,66	0,038	140х270	184	0,035	1,25	0,319	0,261	3,5	0,912	1,232	1,232
? (Rlвш+z) 1=1,232<0,9Pe=0,9 4,01=3,61 Па
2	50	4,50	0,71	0,020	140х140	140	0,023	1,33	0,138	0,292	3,5	1,024	1,161	1,161
? (Rlвш+z) 2=1,161<0,9Pe=0,9 5,94=5,35 Па
3	50	7,30	0,71	0,020	140х140	140	0,023	1,33	0,223	0,292	3,5	1,024	1,247	1,247
? (Rlвш+z) 3=1,247<0,9Pe=0,9 3,66=3,29 Па

1. Список используемой литературы

1. Методические рекомендации к курсовому проектированию/сост. Гаражий, Белоглазова. ПГТУ. Пермь 2001, 43с.

2. СНиП 23.01-99 (2003)"Строительная климатология"

3. СНиП 2.08.01-89 "Жилые здания"

4. СНиП 2.04.05-91 "Отопление, вентиляция и кондиционирование"

5. СНиП II-3-79 "Строительная теплотехника. Нормы проектирования"

6. Тихомиов, Сергеенко "Теплотехника, теплогазо-снабжение и вентиляция"

Размещено на Allbest.ru