Отопление и вентиляция гражданского здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФГБОУ ВПО МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра “Отопление и вентиляция”

Пояснительная записка

к курсовому проекту:

«Отопление и вентиляция гражданского здания»

Преподаватель:

Насыбулин Т.М.

Выполнила:

Студентка ТЭС 3-1

Янцевинова А. Г.

Москва 2013



Содержание

1. Исходные данные

1.1 Исходные данные

1.2 Климатические характеристики района строительства

1.3 Расчетные параметры воздуха в помещениях

2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания

2.1 Теплотехнические показатели материальных слоев наружной стены

2.2 Определение приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений, толщины слоя утеплителя наружной стены

2.3 Проверка отсутствия конденсации водяных паров в толще наружной стены

2.4 Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию

3. Определение тепловой мощности системы отопления

3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

3.2 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха

3.3 Теплозатраты на подогрев вентиляционного воздуха

3.4 Расчет бытовых теплопоступлений

4. Конструирование и расчет системы отопления

4.1 Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и арматуры

4.2 Расчет и подбор элеваторов

4.3 Гидравлический расчет теплопроводов

4.4 Тепловой расчет отопительных приборов

5. Конструирование и расчет систем вентиляции

5.1 Расчет воздухообмена в помещениях

5.2 Аэродинамический расчет каналов

Список литературы



1. Исходные данные

1.1 Исходные данные

Район строительства - г. Екатеринбург

Число этажей - 2

Ориентация входа -запад

Строительные размеры: а = 5,7 м б=2,9 м Нэт= 2,9 м Нш=3,5м

Система отопления - водяная двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали.

Отопительные приборы - радиаторы типа М-90

Теплоснабжение - от городской водяной тепловой сети.

Расчетная температура воды в теплосети Тг=131 ^оС, То=70 ^оС

Перепад давления на вводе - 73кПА

Присоединение системы отопления к теплосети - по элеваторной схеме.

1.2 Климатические характеристики района строительства

По СНиП 23-01-99 принимаются:

средняя температура воздуха наиболее холодных суток t_I, наиболее холодной пятидневки t_н5 с обеспеченностью 0,92 и абсолютная минимальная t_М;

продолжительность отопительного периода z_от, сут., со среднесуточной температурой воздуха ниже 8С и его средняя температура t_ОТ.

средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца ц _хм;

температура наружного воздуха наиболее холодного месяца t_хм.

расчетная скорость ветра, u_в, м/с.

По приложению 1 СНиП II-3-79* принимается расчетная зона влажности.

Таблица 1. Расчетные климатические характеристики

Район строительства.	tн5	tхм	ц хм %	tотп.п	Zотп.п	Vв м/с	Зона влажности.
Екатеринбург	-35	-15,5	79	-6	230	5,0	сухая

1.3 Расчетные параметры воздуха в помещениях

Температура воздуха в помещениях t_В, принимается по СНиП 2.08.01-89 в зависимости от значения t_H5. Относительная влажность воздуха _В принимается равной 55%, что соответствует нормальному влажностному режиму помещения.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций, от которых зависят теплотехнические показатели строительных материалов, принимаются по СНиП II-3-79*

Таблица 2. Средние значения оптимальной температуры воздуха в помещениях.

Значение tв для помещений, 0С	Относительная влажность, цв
Жилая комната	Лестничная клетка	Кухня	Ванная, совмещенный санузел	Туалет	Коридор квартиры
Угловая	Рядовая
23	21	17	20	25	20	20	55



2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания

2.1 Теплотехнические показатели материальных слоев наружной стены

Теплотехнические показатели строительных материалов выбраны в соответствии с приложением 3 СНиПа II-3-79* и записаны в таблице 3.

Условия эксплуатации ограждений принимаются по приложению 2 СНиПа II-3-79*.

Таблица 3. Теплотехнические показатели строительных материалов.

Наименование материалов	Условия эксплуатации ограждений	Плотность , кг/м3	Коэффициенты
			Теплопроводности л, Вт/м оС	Теплоусвоения S, Вт/м2оС	Паропроницае-мости м,мг/м ч Па
Раствор сложный	А	1700	0,7	8,95	0,098
Керамзитобетон	А	1000	0,41	5,49	0,075
Пенополиуретан	А	60	0,041	0,53	0,05
Термозитобетон	А	1800	0,63	9,32	0,075

2.2 Определение приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений, толщины слоя утеплителя наружной стены

Технические характеристики ограждающих конструкций приняты по СНиП II-3-79* и записаны в таблицу 4.

Таблица 4. Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций

Наименование ограждения	tН, C	n	В, Вт/(м2С)	Н, Вт/(м2С)
Наружная стена	4	1	8,7	23
Покрытие, чердачное перекрытие	3	0,9	8,7	12
Перекрытия над проездами, подвалами и подпольями	2	0,6	8,7	6

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (кроме окон и дверей) рассчитывается по формуле:

t_В - расчетная температура внутреннего воздуха в характерном помещении;

t_н5 - средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки;

t^Н - нормируемая разность температур между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения (по СНиП II-3-79* (таблица 3*));

_В - коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения (по СНиП II-3-79* (таблица 4*)).

Для наружных стен:

R₀^тр=(21+35)·1 = 1,61 м²·⁰С/Вт

8,7·4

Покрытие, чердачное перекрытие:

R₀^тр = (21+35)·0,9 =1,9 м² · ⁰С/Вт

8,7·3

Покрытие над проездами, подвалами и подпольями:

R₀^тр = (21+35)·0,6= 1,9 м² ·⁰С/Вт

8,7·2

Исходя из условий энергосбережения.

Градусо-сутки отопительного периода:

ГСОП=(tв-tоп)* Zоп

где tв=21 *С

tоп=-6

Zоп=230

ГСОП=(21+6)·230=6210

Для наружных стен:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3-79* R₀^ЭН=3,57 м²·⁰С/Вт

Покрытия и перекрытия над проездами:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3-79* R₀^ЭН=5,3 м²·⁰С/Вт

Покрытие чердачное:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3-79* R₀^ЭН=4,69 м²·⁰С/Вт

Окна, балконные двери:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3-79* R₀^ЭН=0,61 м²·⁰С/Вт

Полученные результаты занесем в таблицу 5.

Таблица 5. Значения требуемых и расчетных сопротивлений ограждений

Наименование ограждения	R0тр, м2 0С/Вт	R0эн, м2 0С/Вт
Наружная стена	1,61	3,57
Покрытие и перекрытия над проездами	1,9	5,3
Перекрытие чердачное, над холодными подвалами	1,9	4,69
Окна, балконные двери	-	0,61

Подсчитав и R₀^ТР, выбираем из полученных значений наибольшее, которое и будет расчетным.

Выбираем большее значение Rо^пр= 3,57 м²·С/Вт

Определяем термическое сопротивление утепляющего слоя Rут по формуле:

Rут= (Rо^пр/r) - (1/в+ / +1/н)

Rут= (3,57/1) - (1/8,7+ 0,015/0,7+0,2/0,41 +0,28/0,63 +1/23)=2,45 м²·С/Вт

д_ут^р= 2,45·0,041=0,1 м

R₀^пр.ок=(1/8,7+0,015/0,7+0,2/0,41+0,28/0,63+1/23+0,1/0,041)= 3,55м²·С/Вт

Определим коэффициент теплопередачи К, Вт/(м²С):

К=1/ R₀^пр.ок=1/3,55 = 0,28 Вт/(м²С)

2.3 Проверка отсутствия конденсации водяных паров в толще наружной стены

Конденсация водяных паров в толще ограждающей конструкции возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока парциальное давление водяного пара е_х больше парциального давления водяного пара соответствующего состоянию насыщенного воздуха Е_х.

Температура в любом сечении ограждающей конструкции определяется по выражению:

, где

tв - температура воздуха рядовой комнаты;

tн - температура наружного воздуха наиболее холодного месяца;

R_о^ф - уточненное сопротивление теплопередаче стены;



.

м²·С/Вт

м²·С/Вт

м²·С/Вт

м²·С/Вт

м²·С/Вт

м²·С/Вт

Соответствующее полученной температуре в характерном сечении ограждения парциальное давление водяных паров соответствующее состоянию насыщения воздуха определяем по приложению:

Ев = 2527,13 Па; Е₁=2313,2874 Па; Е₂=1734,1995Па; Е₃=743,9Па; Е₄=288,52Па; Е₅=191,16Па; Е₆=187,16 Па; Ен=176,755Па.

Ев, Ен - упругость водяных паров, Па, при полном насыщении, соответствующая температуре tв и txм.

- сопротивление паропроницанию от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х, в котором находят упругость , определяется по формуле:

,

Х=0

X=0,28м.

X=0,33м.

X=0,38м.

X=0,58м.

Х=0,595м.

Определим сопротивление паропроницанию наружной стены:



е_в=Е_в·_в= 2527,13·0,55=1389,92 Па

е_н=Е_н·_хм= 176,755·0,79=139,63 Па

= 1385,32Па

= 841,37Па

= 695,47Па

=549,58Па

=161,51Па

=139,63Па

Таблица 6. Значения e_x, Е_х, t_x

№ сечения.	tx, оС	ex, Па	Ех, Па
Внутренний воздух	21	1389,92	2527,13
Х=0	19,82	1385,32	2313,2874
Х=0,28 м	15,25	841,37	1734,1995
Х=0,33 м	2,72	695,47	743,9
Х=0,38 м	-9,82	549,58	288,52
Х=0,58 м	-14,78	161,51	191,16
Х=0,595 м	-14,98	139,63	187,16
Наружный воздух	-15,5	139,63	176,755

В сечении х=0,38 м е>Е. Для определения зоны возможной конденсации построим график изменения t_x,e_x, Е_х.

Присутствует конденсация. Необходима проверка допустимости конденсации. Конденсация водяных паров в толще ограждающей конструкции допускается при условии, если сопротивление паропроницанию R_ОПХ ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) будет не менее требуемого сопротивления паропроницанию (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации

При наличии конденсации водяных паров в толще допустимость конденсации определяют только по следующей формуле:

Находим температуру:

I. -15,5^оС

II. -13,6 ^оС

III. -6,9 ^оС

IV. 2,7^оС

V. 10 ^оС

VI. 15,1 ^оС

VII. 17,2 ^оС

VIII. 14,9^оС

IX. 9,2 ^оС

X. 1,2 ^оС

XI. -6,8 ^оС

XII. -13,1 ^оС

·(Е₁·z₁+ Е₂·z₂₊ Е_3·z₃)

E₁= 234,63 Па, z₁= 5; ср. t₁=-11,18^oC

E₂= 702,6 Па, z₂= 2; ср. t₂=1,95^oC

E₃= 1525,56 Па, z₃= 5. ср. t₃=13,28^oC

По прилож.3 находим Е₁,Е₂,Е₃

е_в = 1389,92 Па

е_н= 666,6 Па

·(234,63*5+702,6*2+1525,56*5)=850,51 Па

=

=8,27

Конденсация допускается, так как R_ОПХ >

2.4 Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию

Требуемое сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле:

G_H - нормативная воздухопроницаемость (для окон жилых зданий 6кг/(чм²));

G_H - нормативная воздухопроницаемость (для окон жилых зданий 6кг/(чм²));

Р₀=10 Па- разность давления воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию R_и

Р - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон, Па, которая вычисляется по формуле:



Р = 5,4Н(_Н - _В) + 0,3_НV_В², где

Н - высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты, м;

_Ни_В - плотность воздуха соответственно при температуре t_н5 и t_В, кг/м³;вычисляется по формуле:

V_В - скорость ветра.

V_В=5,0 м/с;

Н= 1,35+2,9+3,5=7,75 м;

G_н= 6 кг/чм²;

Рассчитаем R_И^ТР:

Р = 5,47,75(1,48 - 1,2) + 0,31,485,0² = 22,818 Па

По приложению 2 методических указаний принимаем окно двойного остекления в раздельных переплётах , что удовлетворяет условию: .Сопротивление воздухопроницанию

Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций определяется по формуле:

К = 1/R₀, Вт/м^{2 0}С

- сопротивление окна К= 1/0,42=2,38 Вт/ м^{2 0}С

- для наружной стены К = 1/3,55 = 0,28 Вт/м^{2 0}С

- для покрытия чердачного и над холодными подвалами К = 1/4,69 = 0,21 Вт/м^{2 0}С

- для пола на грунте: 1-я зона 0,48, 2-я зона 0,23, 3-я зона 0,12 и 4-я зона 0,07



3. Определение тепловой мощности системы отопления

Тепловая мощность отопительной системы отопления Q_от равна сумме теплозатрат всех помещений:

для жилых комнат

Q_от = Q_тп + Q_и(в) - Q_б;

для кухонь

Q_от = Q_тп + Q_и - Q_б;

для лестничных клеток

Q_от = Q_тп + Q_и, где

Q_от - теплопотери помещения через ограждающие конструкции, Вт;

Q_и - затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, Вт;

Q_и(в) -большее значение теплозатрат на подогрев воздуха, поступающего вследствие инфильтрации Q_и или необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры Q_в, Вт;

Q_б - бытовые тепловыделения в помещении, Вт.

3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Теплопотери рассчитываются через каждый элемент ограждающих конструкций, разность температур воздуха по обе стороны которых больше 3С, по формуле:



Q_тп = ?K₀(t_в - t_н)А·n(1 + в)= Q₀(1 + в), где

К₀ - коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м²С);

t_н - температура наружного воздуха для расчета отопления, С;

t_в - температура внутреннего воздуха, С;

в - коэффициент, учитывающий добавочные потери, определяется в долях от основных;

А - площадь элемента ограждения, м².

Таблица 7. Определение тепловой мощности системы отопления.

№ Помещения	Наименование помещения ,	Характеристика ограждений		Вт	Добавки	1+	Вт
		Наименование	Ориентация	а, м b, м	А,	К, Вт/			На ориентацию	Прочие
101	УК 23	НС	З	6,17*3,2	16,74	0,28	58	271,86	0,05	-	1,05	285,45
		НС	Ю	3,72*3,2	8,9	0,28	58	144,54	0	-	1	144,54
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,05	-	1,05	434,82
		ДО	Ю	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0		1	414,12
		ПЛ	-	3,12*5,59	17,44	0,21	34,8	127,45	-	-	1	127,45
			1406,38
102	К 20	НС	Ю	3,57*3,2	9,17	0,28	55	141,22	0	-	1	141,22
		ДО	Ю	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0	-	1	294,52
		ПЛ	-	2,33*2,94	6,85	0,21	33	47,47	-	-	1	47,47
			483,21
103	РК 21	НС	З	2,9*3,2	6,28	0,28	56	98,47	0,05	-	1,05	103,39
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПЛ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	33,6	62,94	-	-	1	62,94
			586,16
104	РК 21	НС	З	2,9*3,2	6,28	0,28	56	98,47	0,05	-	1,05	103,39
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПЛ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	33,6	62,94	-	-	1	62,94
			586,16
105	РК 21	НС	З	2,9*3,2	6,28	0,28	56	98,47	0,05	-	1,05	103,39
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПЛ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	33,6	62,94	-	-	1	62,94
												586,16
106	РК 21	НС	З	2,9*3,2	6,28	0,28	56	98,47	0,05	-	1,05	103,39
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПЛ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	33,6	62,94	-	-	1	62,94
			586,16									635,55
107	УК 23	НС	З	6,17*3,2	16,74	0,28	58	271,86	0,05	-	1,05	285,45
		НС	С	3,72*3,2	8,9	0,28	58	144,5	0,1	-	1,1	158,99
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,05	-	1,05	434,82
		ДО	С	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,1		1,1	455,53
		ПЛ	-	3,12*5,59	17,44	0,21	34,8	127,45	-	-	1	127,45
			1462,24
108	К 20	НС	С	3,57*3,2	9,17	0,28	55	141,22	0,1	-	1,1	155,34
		ДО	С	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1	-	1,1	323,97
		ПЛ	-	2,33*2,94	6,85	0,21	33	47,47	-	-	1	47,47
			526,78
109	УК 23	НС	С	5,88*3,2	15,81	0,28	58	256,75	0,1		1,1	282,43
		НС	В	4,07*3,2	13,02	0,28	58	211,44	0,1		1,1	232,59
		ДО	С	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,1		1,1	455,53
		ПЛ	-	5,29*3,49	18,46	0,21	34,8	134,92	-	-	1	134,92
			-									1105,47
110	РК 21	НС	В	2,518*3,2	5,05	0,28	56	79,18	0,1		1,1	87,1
		ДО	В	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПЛ	-	5,6*3,22	18,03	0,21	33,6	127,23	-		1	127,23
			654,15
111	К 20	НС	В	2,9*3,2	7,03	0,28	55	108,26	0,1		1,1	119,09
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПЛ	-	4,39*2,85	12,51	0,21	33	86,7	-		1	86,7
			529,76
112	РК 21	НС	В	2,9*3,2	6,28	0,28	56	98,47	0,1		1,1	108,32
		ДО	В	1,5*2	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПЛ	-	5,28*2,6	13,73	0,21	33,6	96,86	-		1	96,86
			645
113	К 20	НС	В	2,9*3,2	7,03	0,28	55	108,26	0,1		1,1	119,09
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПЛ	-	4,85*2,6	12,61	0,21	33	87,38	-		1	87,38
			530,44
114	К 20	НС	В	2,9*3,2	7,03	0,28	55	108,26	0,1		1,1	119,09
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПЛ	-	4,85*2,6	12,61	0,21	33	87,38	-		1	87,38
			530,44									568,55
115	РК 21	НС	В	2,9*3,2	6,28	0,28	56	98,47	0,1		1,1	108,32
		ДО	В	1,5*2	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПЛ	-	5,28*2,6	13,73	0,21	33,6	96,86	-		1	96,86
			645									639,74
116	К 20	НС	В	2,9*3,2	7,03	0,28	55	108,26	0,1		1,1	119,09
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	198	0,1		1,1	323,97
		ПЛ	-	4,39*2,85	12,51	0,21	33	65,8	-		1	86,7
			529,76		13,72	0,21	34,8		-	-
117	РК 21	НС	В	2,518*3,2	5,05	0,28	56	79,18	0,1		1,1	87,1
		ДО	В	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПЛ	-	5,6*3,22	18,03	0,21	33,6	127,23	-		1	127,23
			654,15
118	УК 23	НС	Ю	5,88*3,2	15,81	0,28	58	256,75	0		1	256,75
		НС	В	4,07*3,2	13,02	0,28	58	211,44	0,1		1,1	232,59
		ДО	Ю	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0		1	414,12
		ПЛ	-	5,29*3,49	18,46	0,21	34,8	134,92	-	-	1	134,92
			1038,38
201	УК 23	НС	З	6,17*3,4	17,97	0,28	58	291,83	0,05	-	1,05	306,42
		НС	Ю	3,72*3,4	9,64	0,28	58	156,55	0	-	1	156,55
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,05	-	1,05	434,82
		ДО	Ю	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0		1	414,12
		ПТ	-	3,12*5,59	17,44	0,21	52,2	191,17	-	-	1	191,17
			1503,09
202	К 20	НС	Ю	3,57*3,4	9,89	0,28	55	152,3	0	-	1	152,3
		ДО	Ю	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0	-	1	294,52
		ПТ	-	2,33*2,94	6,85	0,21	49,5	71,2	-	-	1	71,2
			518,02
203	РК 21	НС	З	2,9*3,4	6,86	0,28	56	107,56	0,05	-	1,05	112,94
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПТ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	50,4	94,4	-	-	1	94,4
			627,17
204	РК 21	НС	З	2,9*3,4	6,86	0,28	56	107,56	0,05	-	1,05	112,94
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПТ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	50,4	94,4	-	-	1	94,4
			627,17
205	РК 21	НС	З	2,9*3,4	6,28	0,28	56	107,56	0,05	-	1,05	112,94
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПТ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	50,4	94,4	-	-	1	94,4
			627,17
206	РК 21	НС	З	2,9*3,4	6,86	0,28	56	107,56	0,05	-	1,05	112,94
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,05	-	1,05	419,83
		ПТ	-	2,84*3,14	8,92	0,21	50,4	94,4	-	-	1	94,4
			627,17
207	УК 23	НС	З	6,17*3,4	17,97	0,28	58	291,83	0,05	-	1,05	306,42
		НС	С	3,72*3,4	9,64	0,28	58	156,55	0,1	-	1,1	172,21
		ДО	З	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,05	-	1,05	434,82
		ДО	С	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,1		1,1	455,53
		ПТ	-	3,12*5,59	17,44	0,21	52,2	191,17	-	-	1	191,17
			1560,15
208	К 20	НС	С	3,57*3,4	9,89	0,28	55	152,3	0,1	-	1,1	167,53
		ДО	С	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1	-	1,1	323,97
		ПТ	-	2,33*2,94	6,85	0,21	49,5	71,2	-	-	1	71,2
			562,7
209	УК 23	НС	С	5,88*3,4	16,9	0,28	58	274,46	0,1		1,1	301,9
		НС	В	4,07*3,4	13,83	0,28	58	224,6	0,1		1,1	247,06
		ДО	С	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0,1		1,1	455,53
		ПТ	-	5,29*3,49	18,46	0,21	52,2	202,35	-	-	1	202,35
			1206,84
210	РК 21	НС	В	2,518*3,4	5,56	0,28	56	87,18	0,1		1,1	95,9
		ДО	В	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПТ	-	5,6*3,22	18,03	0,21	50,4	190,82	-		1	190,82
			726,54
211	К 20	НС	В	2,9*3,4	7,61	0,28	55	117,19	0,1		1,1	128,91
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПТ	-	4,39*2,85	12,51	0,21	49,5	130,04	-		1	130,04
			582,92
212	РК 21	НС	В	2,9*3,4	6,86	0,28	56	107,56	0,1		1,1	118,32
		ДО	В	1,5*2	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПТ	-	5,28*2,6	13,73	0,21	50,4	145,31	-		1	145,31
			703,45
213	К 20	НС	В	2,9*3,4	7,61	0,28	55	117,19	0,1		1,1	128,91
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПТ	-	4,85*2,6	12,61	0,21	49,5	131,08	-		1	131,08
			583,96
214	К 20	НС	В	2,9*3,4	7,61	0,28	55	117,19	0,1		1,1	128,91
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПТ	-	4,85*2,6	12,61	0,21	49,5	131,08	-		1	131,08
			583,96
215	РК 21	НС	В	2,9*3,4	6,86	0,28	56	107,56	0,1		1,1	118,32
		ДО	В	1,5*2	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПТ	-	5,28*2,6	13,73	0,21	50,4	145,31	-		1	145,31
			703,45
216	К 23	НС	В	2,9*3,4	7,61	0,28	55	117,19	0,1		1,1	128,91
		ДО	В	1,5*1,5	2,25	2,38	55	294,52	0,1		1,1	323,97
		ПТ	-	4,39*2,85	12,51	0,21	49,5	130,04	-		1	130,04
			582,92
217	РК 21	НС	В	2,518*3,4	5,56	0,28	56	87,18	0,1		1,1	95,9
		ДО	В	2*1,5	3	2,38	56	399,84	0,1		1,1	439,82
		ПТ	-	5,6*3,22	18,03	0,21	50,4	190,82	-		1	190,82
			726,54		13,96	0,28	58		0		1
218	УК 23	НС	Ю	5,88*3,4	16,99	0,28	58	275,92	0		1	275,92
		НС	В	4,07*3,4	13,83	0,28	58	224,6	0,1		1,1	247,06
		ДО	Ю	2*1,5	3	2,38	58	414,12	0		1	455,53
		ПТ	-	5,29*3,49	18,46	0,21	52,2	202,35	-	-	1	202,35
			1180,86
I, II	ЛК	НС	З	2,9*6,8	14,83	0,28	52	215,92	0,05		1,05	226,72
		ДО	З	1,5*1,5	2,25	2,38	52	278.46	0,05		1,05	292.38
		ДД	З	1,2*2,2	2,64	2,3	52	315.74	0,05		1,05	331.53
		ОД		2*0,8	1,6	2,9	31.2	144.76	0		1	144.76
		ПТ		5,59*2,6	14.53	0,21	46.8	142.8	0		1	142.8
		Люк		1*1	1	4,6	46.8	215.28	0		1	215.28
		I		2,9*2	5,8	0,48	52	144.76	0		1	144.76
		II		2,9*2	5,8	0,23	52	69.36	0		1	69.36
		III		2,9*2	5,8	0,12	52	36.19	0		1	36.19
		IV		2,9*0,4	1,16	0,07	52	4.2	0		1	4.2
		ВСп		2,2*13,86	30,49	0,28	31.2	266.36	0		1	266.36
		1874,34*2=3748,68	1874,34

3.2 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха

Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха:

где С - массовая теплоёмкость воздуха: равна 1,005 кДж/кг^оС;

к - коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком: для раздельных переплётов к = 0,8;

- площадь окна;

- количество воздуха, поступающего в помещение в течение часа через 1 м² окна, кг/м² ч; рассчитывается по формуле:

- сопротивление воздухопроницанию окна, ;

?рi - расчетная разность давлений;

?рi = 9,81(H-h_i)(с_н-с_в)+0,5 с_н Vв²(c_en-c_ep)k_i-P_ei

H - высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до центра вытяжных отверстий устья шахты;

Н = 1+2,9+0,3+0,3+2,9+0,5+3,5=11,4м.

h_i- расчетная высота от уровня земли до верха окон соответствующего этажа;

h₁=1+0.3+0.8+2=4.1м.

h₂=1+0.3+2,9+0.3+0.8+2=7,3м.

с_н,с_в - плотность, соответственно, наружного воздуха и воздуха в помещении;

V = 5 м/с

c_en,c_ep - аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренной поверхности ограждения здания.

Cen= 0,8; Сep= -0,6;

K_i- коэффициент учета изменения скоростного давления ветра;

K_i =0,65;

R_u - сопротивление воздухопроницанию окна. По п 2,4

R_u=0,29

P_ei - расчетные потери давления в естественной вытяжной системе.

P_ei =9.81H_i(с_s-с_в).

H_i - разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа.

с_s - плотность воздуха при t=5^oC, кг/м³

Н₁ = 2,9+0,5+3,5+0,3+0,3=7,5м.

Н₂ = 3,5+0,5+0,3=4,3м.

При t_H5=-35, с_н = 1.48 кг/ м³

с_s = кг/ м³

Для УК при t=23 ^oC

с_в = кг/м³

Для РК при t=21 ^oC

с_в = кг/м³

Для К при t=20 ^oC

с_в = кг/м³

Для ЛК при t=17 ^oC

с_в = кг/м³

1 этаж: расчет P_ei

УК: P_ук1 = 9,817,5(1,27-1,19)=5,88

РК: P_рк1= 9,817,5(1,27-1,2)=5,15

К: P_к1 = 9,817,5(1,27-1,205)=4,78

ЛК: P_лк1= 9,817,5(1,27-1,22)=3,68

2 этаж:

УК: P_ук2 = 9,81(1,27-1,19)=3,37

РК: P_рк2= 9,814,3(1,27-1,2)=2,95

К: P_к2 = 9,814,3(1,27-1,205)=2,74

ЛК: P_лк2= 9,81(1,27-1,22)=2,11

Расчет ?рi:

1 этаж:

УК: ?р_ук1=9,81(11,4-4,3)(1,48-1,19)+0,51,48(5)²(0,8+0,6)0,65-5,88= 31,15

РК:?р_рк1=9,81(11,4-4,3)(1,48-1,2)+0,51,48(5)² (0,8+0,6)0,65-5,15= 31,18

К: ?р_к1=9,81(11,4-4,3)(1,48-1,205)+0,51,48(5)²(0,8+0,6)0,65-4,78=31,21

ЛК: ?р_лк1=9,81(11,4-4,3)(1,48-1,22)+0,51,48(5)²(0,8+0,6)0,65-3,68 = 31,26

2 этаж:

УК: ?р_ук2=9,81(11,4-7,5)(1,48-1,19)+0,51,48(5)²(0,8+0,6)0,65-3,37 = 24,56

РК: ?р_рк2= 9,81(11,4-7,5)(1,48-1,2)+0,51,48(5)² (0,8+0,6)0,65-2,95 = 24,59

К: ?р_к2= 9,81(11,4-7,5)(1,48-1,205)+0,51,48(5)² (0,8+0,6)0,65-2,74 = 24,61

ЛК: ?р_к2= 9,81(11,4-7,5)(1,48-1,22)+0,51,48(5)² (0,8+0,6)0,65-2,11 = 24,67

Расчет G_o:

1 этаж:

УК: G_o =

РК: G_o =

К: G_o =

ЛК: G_o =

Для всех помещений 1 этажа принимаем G_o =7.39

2 этаж:

УК: G_o =

РК: G_o =

К: G_o =

ЛК: G_o =

Для всех помещений 2 этажа принимаем G_o =6.3

Расчет Q_u:

1 этаж:

УК: Q_u = 0.2781.005(23-(-35))37,390.8=287,4

РК: Q_u = 0.2781.005(21-(-35))37,390.8=277,49

К: Q_u = 0.2781.005(20-(-35))7,390.8=204,4

ЛК: Q_u = 0.2781.005(17-(-35))2,257,390.8=193,25

2 этаж:

УК: Q_u = 0.2781.005(23-(-35))36,30,8=245,01

РК: Q_u = 0.2781.005(21-(-35))36,30,8=236,56

К: Q_u = 0.2781.005(20-(-35))2,256,30,8=174,25

ЛК: Q_u = 0.2781.005(17-(-35))2,256,30,8=164,75

В итоге учитывая количество окон имеем:



Таблица 8. Затраты на подогрев инфильтрационного воздуха

Этаж	G	N	t	Кол-во	А	Qи
1	7,39	101	23	2	3,00	574,8
		102	20	1	2,25	204,4
		103	21	1	3,00	277,49
		104	21	1	3,00	277,49
		105	21	1	3,00	277,49
		106	21	1	3,00	277,49
		107	23	2	3,00	574,8
		108	20	1	2,25	204,4
		109	23	1	3,00	287,4
		110	21	1	3,00	277,49
		111	20	1	2,25	204,4
		112	21	1	3,00	277,49
		113	20	1	2,25	204,4
		114	20	1	2,25	204,4
		115	21	1	3,00	277,49
		116	20	1	2,25	204,4
		117	21	1	3,00	277,49
		118	23	2	3,00	287,4
ЛК						193,25
2	6,3	201	23	2	3,00	490,02
		202	20	1	2,25	174,25
		203	21	1	3,00	236,56
		204	21	1	3,00	236,56
		205	21	1	3,00	236,56
		206	21	1	3,00	236,56
		207	23	2	3,00	490,02
		208	20	1	2,25	174,25
		209	23	1	3,00	245,01
		210	21	1	3,00	236,56
		211	20	1	2,25	174,25
		212	21	1	3,00	236,56
		213	20	1	2,25	174,25
		214	20	1	2,25	174,25
		215	21	1	3,00	236,56
		216	20	1	2,25	174,25
		217	21	1	3,00	236,56
		218	23	1	3,00	245,01
ЛК						164,75
ЛК		1	17	2	2,25	358

3.3 Теплозатраты на подогрев вентиляционного воздуха

строительство здание отопление вентиляция

Теплозатраты на подогрев воздуха, необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры Q_в, Вт, рассчитывают только для жилых комнат по формуле:

, где

А_n- площадь пола жилой комнаты, м²

L_n- удельный нормативный расход приточного воздуха, принимаемый равным 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений, если общая площадь квартиры не более 20 м²/чел.

№ помещения	Наименование помещение, tв о С	св, кг/м3	Ап, м2	Ln (3м2 на 1 м2)	(tв-tн5) оС	Qв
1 ЭТАЖ
101	Угловая комната, tв =23о	1,19	17,44	52,32	58	1008,91
103	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
104	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
105	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
106	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
107	Угловая комната, tв =23о	1,19	17,44	52,32	58	1008,91
109	Угловая комната, tв =23о	1,19	18,46	55,38	58	1067,92
110	Рядовая комната, tв =21о	1,2	18,03	54,09	56	1015,54
112	Рядовая комната, tв =21о	1,2	13,73	41,19	56	773,34
115	Рядовая комната, tв =21о	1,2	13,73	41,19	56	773,34
117	Рядовая комната, tв =21о	1,2	18,03	54,09	56	1015,54
118	Угловая комната, tв =23о	1,19	18,46	55,38	58	1067,92
2 ЭТАЖ
201	Угловая комната, tв =23о	1,19	17,44	52,32	58	1008,91
203	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
204	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
205	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
206	Рядовая комната, tв =21о	1,2	8,92	26,76	56	502,42
207	Угловая комната, tв =23о	1,19	17,44	52,32	58	1008,91
209	Угловая комната, tв =23о	1,19	18,46	55,38	58	1067,92
210	Рядовая комната, tв =21о	1,2	18,03	54,09	56	1015,54
212	Рядовая комната, tв =21о	1,2	13,73	41,19	56	773,34
215	Рядовая комната, tв =21о	1,2	13,73	41,19	56	773,34
217	Рядовая комната, tв =21о	1,2	18,03	54,09	56	1015,54
218	Угловая комната, tв =23о	1,19	18,46	55,38	58	1067,92

3.4 Расчет бытовых теплопоступлений

Бытовые теплопоступления рассчитываются для жилых комнат (угловых, рядовых) и кухонь по формуле:

Q_б = 10*A, Bt

А_п - площадь пола жилой комнаты или кухни, м (из пункта 3.1.).

Таблица 9. Тепловая мощность системы отопления

1 этаж
№ пом.	Наимен.	Ап	Qтп	Qи	Qв	Qб	Qпом
101	УК	17,44	1406,38	574,8	1008,91	174,4	2240,89
102	К	6,85	483,21	204,4	-	68,5	619,11
103	РК	8,92	586,16	277,49	502,42	89,2	999,38
104	РК	8,92	586,16	277,49	502,42	89,2	999,38
105	РК	8,92	586,16	277,49	502,42	89,2	999,38
106	РК	8,92	586,16	277,49	502,42	89,2	999,38
107	УК	17,44	1462,24	574,8	1008,91	174,4	2296,75
108	К	6,85	526,78	204,4	-	68,5	662,68
109	УК	18,46	1105,47	287,4	1067,92	184,6	1988,79
110	РК	18,03	654,15	277,49	1015,54	180,3	1489,39
111	К	12,51	529,76	204,4	-	125,1	609,06
112	РК	13,73	645	277,49	773,34	137,3	1281,04
113	К	12,61	530,44	204,4	-	126,1	608,74
114	К	12,61	530,44	204,4	-	126,1	608,74
115	РК	13,73	645	277,49	773,34	137,3	1281,04
116	К	12,51	529,76	204,4	-	125,1	609,06
117	РК	18,03	654,15	277,49	1015,54	180,3	1489,39
118	УК	18,46	1038,38	287,4	1067,92	184,6	1921,7
2этаж
201	УК	17,44	1503,09	490,02	1008,91	174,4	2337,6
202	К	6,85	518,02	174,25	-	68,5	623,77
203	РК	8,92	627,17	236,56	502,42	89,2	1040,39
204	РК	8,92	627,17	236,56	502,42	89,2	1040,39
205	РК	8,92	627,17	236,56	502,42	89,2	1040,39
206	РК	8,92	627,17	236,56	502,42	89,2	1040,39
207	УК	17,44	1560,15	490,02	1008,91	174,4	2394,66
208	К	6,85	562,7	174,25	-	68,5	668,45
209	УК	18,46	1206,84	245,01	1067,92	184,6	2090,16
210	РК	18,03	726,54	236,56	1015,54	180,3	1561,78
211	К	12,51	582,92	174,25	-	125,1	632,07
212	РК	13,73	703,45	236,56	773,34	137,3	1339,49
213	К	12,61	583,96	174,25	-	126,1	632,11
214	К	12,61	583,96	174,25	-	126,1	632,11
215	РК	13,73	703,45	236,56	773,34	137,3	1339,49
216	К	12,51	582,92	174,25	-	125,1	632,07
217	РК	18,03	726,54	236,56	1015,54	180,3	1561,78
218	УК	18,46	1180,86	245,01	1067,92	184,6	2064,18
ЛК
1	2 ЛК	14,53*2	3748,68	716	-	145,3*2	4174,08
Тепловая мощность системы отопления всего здания	48549,24

Определим удельную тепловую характеристику здания q_уд, Вт/(м³С) по формуле

Q_от - тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;

V_зд - объем здания по наружным размерам без чердака (высота -от земли до верха чердачного перекрытия) м³;

V_зд=29,7*12,1*(1,0+0,3+0,5+2,9+2,9)=2731,2

t_в- внутренняя температура рядовой жилой комнаты, С;

t_н5- температура самой холодной пятидневки, С.



4. Конструирование и расчет системы отопления

В соответствии с заданием принимаю:

система отопления двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали;

отопительные приборы - радиаторы типа М-90;

источник теплоснабжения - городская тепловая сеть;

Температура падающей и обратной воды в двухтрубных системах отопления в жилых зданиях принимают t_г = 95°С, t₀ =70°С

Расчетная температура воды в теплосети Tг=131 °С, Тх=70

Перепад давления на вводе в здание 73 кПа.

4.1 Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и арматуры

Отопительные приборы размещают открыто, преимущественно у наружных стен и, в первую очередь, под окнами на расстоянии не менее 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки.

4.2 Расчет и подбор элеваторов

Элеватор выбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе тепловой сети и расхода воды в системе отопления.

Диаметр горловины элеватора d_r, мм, определяется по формуле:

, где



- давление, создаваемое элеватором Па, определяется по формуле:

,

- разность давлений в теплопроводах теплосети на вводе в здание, Па; по заданию принимается 73 кПа

G_СО - расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором, кг/ч, определяемый по формуле:

,

u - коэффициент смешения в элеваторе, определяется по формуле:

,

?Q_от - тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;

t_r - температура воды в подающей магистрали отопления 95^оС;

t_о - температура воды в обратной магистрали, ^оС;

t₁ - температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети перед элеватором, ^оС. Тогда:

Па

кг/ч

По вычисленному значению d_r = 12,13 мм выбираем ближайший стандартный элеватор №1 с d_гс = 15 мм и длиной l=425 мм.

Определю диаметр сопла d_c, мм:

где

d_гс - диаметр горловины стандартного элеватора, принятого к установке, мм.

4.3 Гидравлический расчет теплопроводов

Определяют расчетное циркуляционное давление P_ц, Па, для ГЦК по формуле:

,

где - насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, Па;

- естественное давление от остывания воды в отопительных приборах, Па, определяется по формуле:

,

где h - высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси элеватора, м;

Б - коэффициент, принимаемый равным 0,4 для двухтрубных систем.

, Па

, Па

Таблица 10. Гидравлический расчет системы отопления

№ участка	Нагрузка Q, Вт	Расход воды G, кг/ч	Длина L, м	Предварительный расчет
				d, мм	Скорость v, м/с	Уд. потери давления Py, Па/м	Полные потери давления P, Па
1	48549	1670,1	13,4	40	0,36	62	830,8
2	24178	831,7	2,6	32	0,23	39	101,4
3	16270	559,7	1,4	32	0,15	18	25,2
4	14230	489,5	0,45	25	0,23	58	26,1
5	12190	419,3	5,32	25	0,21	45	239,4
6	10150	349,2	0,45	20	0,27	98	44,1
7	8110	278,9	6,55	15	0,43	302	1978,1
8	6023	207,2	0,95	15	0,31	202	191,9
9	3677	126,4	4,1	15	0,18	68	278,8
10	1331	45,8	4,02	10	0,09	24	96,48
11	1331	45,8	3,2	10	0,09	44	140,8
12	663	22,8	3	10	0,04	11	33
13	1331	45,8	1,7	10	0,09	44	74,8
14	1331	45,8	4,73	10	0,09	24	113,52
15	3677	126,4	4,77	15	0,18	68	324,36
16	6023	207,2	2,12	15	0,31	202	428,24
17	8110	278,9	5,32	15	0,43	302	1606,64
18	10150	349,2	0,45	20	0,27	98	44,1
19	12190	419,3	5,17	25	0,21	45	232,65
20	14230	489,5	0,45	25	0,23	58	26,1
21	16270	559,7	2,07	32	0,15	18	37,26
22	24178	831,7	2,88	32	0,23	39	112,32
23	48549	1670,1	1,98	40	0,36	62	122,76
						Всего:	7108,83

Определим запас давления:

,

Условия по запасу давления выполнены.

4.4 Тепловой расчет отопительных приборов

Для расчета принимаем радиатор чугунный секционный М-90.

Техническая характеристика (для одной секции):

площадь нагревательной поверхности =0,2 м;

номинальная плотность теплового потока =700 Вт/м

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора:

, м²

где - поверхностная плотность теплового потока прибора:

, Вт/м²

где - номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м²;

- температурный напор:

, ⁰С

Расчетное число секций на отопительном приборе N_P:

где - поверхность нагрева отопительного прибора, м²;

= 1 (коэффициент, учитывающий способ установки прибора);

- коэффициент, учитывающий число секций в приборе:

Схема подводки теплоносителя к прибору: сверху вниз.

Значения коэффициентов: n=0.32, =1

Тип и марку отопительного прибора принимаю по заданию. Температура воды в подающей и обратной магистрали двухтрубной системе отопления: t_T = 95 °С, t₀ = 70 °С

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора определяется по формуле:

А_р=Q_н/q_п, м²

О_н= тепловая нагрузка на отопительный прибор, Вт

q_n - поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м²

определяется по формуле:

q_н - номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м²

Дt - температурный напор, °С, который определяется по формуле:



t_вх,t_вых - температуры воды на входе и выходе из прибора, °С (для двухтрубной системы отопления t_вх=t_г и t_вых = t_о)

t_в - из таб. 2 (для помещения, в котором установлен прибор).

n, в₁, P - поправочные коэффициенты учитывающие способ подводки теплоносителя к отопительным приборам

G_отн- относительный расход теплоносителя через отопительный прибор, который для двухтрубных систем отопления рассчитывается по формуле:

G_отн=(0,86Q_п)/(360(t_г-t_о))

Расчетное число секций в отопительном приборе определяется по формуле:

N_р=A_р в₂ в₃/А_с

А_с - площадь поверхность одной секции, м²

в₃- коэффициент, учитывающий способ установки прибора, принимается в₃=1

в ₂- коэффициент, учитывающий число секций в приборе, который определяется по формуле:

Полученное число секций N_P округляю до целого (установочного) N_уст следующим образом: если десятичная дробь больше 0,28 - в сторону увеличения, если меньше или равна 0,28 - в сторону уменьшения.

Для отопительного прибора марки МС-140-АО:

q_н=595 Вт/м², А_с = 0,299 м²

Таблица 11. Расчёт числа секций отопительных приборов.

№пом.	Qп, Вт	tв, оС		Схема присоед.	Gотн		Ар, м2	в2	Np	Nуст
101	1120,445	23	59,5	св-вн	0,107	528,2	2,12	1	10,6	11
	1120,445	23	59,5	св-вн	0,107	528,2	2,12	1	10,6	11
102	619,11	20	62,5	св-вн	0,059	553,64	1,12	0,94	5,26	5
103	999,38	21	61,5	св-вн	0,095	549,8	1,82	0,99	9	9
104	999,38	21	61,5	св-вн	0,095	549,8	1,82	0,99	9	9
105	999,38	21	61,5	св-вн	0,095	549,8	1,82	0,99	9	9
106	999,38	21	61,5	св-вн	0,095	549,8	1,82	0,99	9	9
107	1148,375	23	59,5	св-вн	0,110	528,64	2,17	1	10,85	11
	1148,375	23	59,5	св-вн	0,110	528,64	2,17	1	10,85	11
108	662,68	20	62,5	св-вн	0,063	554,73	1,19	0,95	5,65	6
109	1988,79	23	59,5	св-вн	0,190	537,38	3,7	1,04	19,24	19
110	1489,39	21	61,5	св-вн	0,142	556,47	2,68	1,02	13,67	14
111	609,06	20	62,5	св-вн	0,058	553,35	1,1	0,94	5,17	5
112	1281,04	21	61,5	св-вн	0,122	553,94	2,31	1,01	11,66	12
113	608,74	20	62,5	св-вн	0,058	553,35	1,1	0,94	5,17	5
114	608,74	20	62,5	св-вн	0,058	553,35	1,1	0,94	5,17	5
115	1281,04	21	61,5	св-вн	0,122	553,94	2,31	1,01	11,66	12
116	609,06	20	62,5	св-вн	0,058	553,35	1,1	0,94	5,17	5
117	1489,39	21	61,5	св-вн	0,142	556,47	2,68	1,02	13,67	14
118	1921,7	23	59,5	св-вн	0,184	536,86	3,58	1,04	18,62	19
201	1168,8	23	59,5	св-вн	0,112	528,92	2,21	1	11,05	11
	1168,8	23	59,5	св-вн	0,112	528,92	2,21	1	11,05	11
202	623,77	20	62,5	св-вн	0,06	553,92	1,12	0,94	5,26	5
203	1040,39	21	61,5	св-вн	0,099	550,48	1,89	0,99	9,35	10
204	1040,39	21	61,5	св-вн	0,099	550,48	1,89	0,99	9,35	10
205	1040,39	21	61,5	св-вн	0,099	550,48	1,89	0,99	9,35	10
206	1040,39	21	61,5	св-вн	0,099	550,48	1,89	0,99	9,35	10
207	1197,33	23	59,5	св-вн	0,114	529,21	2,26	1	11,3	12
	1197,33	23	59,5	св-вн	0,114	529,21	2,26	1	11,3	12
208	668,45	20	62,5	св-вн	0,064	554,99	1,2	0,95	5,7	6
209	2090,16	23	59,5	св-вн	0,199	538,12	3,88	1,04	20,17	20
210	1561,78	21	61,5	св-вн	0,149	557,27	2,8	1,02	14,28	14
211	632,07	20	62,5	св-вн	0,06	553,92	1,14	0,94	5,36	6
212	1339,49	21	61,5	св-вн	0,128	554,74	2,41	1	12,05	12
213	632,11	20	62,5	св-вн	0,06	553,92	1,14	0,94	5,36	6
214	632,11	20	62,5	св-вн	0,06	553,92	1,14	0,94	5,36	6
215	1339,49	21	61,5	св-вн	0,128	554,74	2,41	1,01	12,17	12
216	632,07	20	62,5	св-вн	0,06	553,92	1,14	0,94	5,36	6
217	1561,78	21	61,5	св-вн	0,149	557,27	2,8	1,02	14,28	14
218	2064,18	23	59,5	св-вн	0,197	537,96	3,84	1,04	19,97	20
ЛК	2087,04	17	65,5	св-вн	0,199	610,88	3,42	1,03	17,61	18
ЛК	2087,04	17	65,5	св-вн	0,199	610,88	3,42	1,03	17,61	18



5. Конструирование и расчет систем вентиляции

5.1 Расчет воздухообмена в помещениях

Воздухообмен рассчитывается для каждой типовой квартиры. Количество приточного воздуха для жилых комнат определяется по формуле:

L_ЖК = 3A_n

А_п - площадь пола жилых комнат, м².

Воздухообмен в кухнях и санузлах принимаем по нормам воздухообмена:

- кухня с 4-х конфорочной газовой плитой90 мі/ч

- ванная 25 мі/ч

- уборная индивидуальная 25 мі/ч

- совмещенный санузел 50 мі/ч

За расчетный воздухообмен квартиры принимаем большую из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат или суммарного воздухообмена для кухни и санузлов. Удаление воздуха из квартиры производим через вытяжные решетки и каналы, расположенные в кухнях и санузлах.

Квартира 1 (комн. 101,102), квартира 6 (комн. 107,108):

А=17,44+6,85=24,29м²;

L_ЖК = 24,29·3=72,87 м³/ч;

- кухня с 4-х конфорочной газовой плитой 90 мі/ч

- уборная индивидуальная 25 мі/ч

Сумма 115 м³/ч.

За расчетный принимаем больший воздухообмен- 115 м³/ч.

Квартира 2 (комн 116,117,118), квартира 3 (комн.109,110,111):

А=12,51+18,03+18,46=49м²;

L_ЖК = 49*3=147 м³/ч;

- кухня с 4-х конфорочной газовой плитой 90 мі/ч

- ванная 25 мі/ч

- уборная индивидуальная 25 мі/ч

Сумма 140 м³/ч.

За расчетный принимаем больший воздухообмен- 140 м³/ч.

Квартира 3(комн 103,104,114,115), квартира 4 (комн 105,106,112,113):

А=8,92+8,92+12,61+13,73=44,18м²;

L_ЖК = 44,18·3=132,5 м³/ч;

- кухня с 4-х конфорочной газовой плитой 90 мі/ч

- ванная 25 мі/ч

- уборная индивидуальная 25 мі/ч

Сумма 140 м³/ч.

За расчетный принимаем больший воздухообмен- 140 м³/ч.

Аналогично на 2 этаже.

5.2 Аэродинамический расчет каналов

Целью аэродинамического расчета является подбор сечения вытяжных каналов и решеток, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении.

Определим естественное давление, Па, для каналов ветвей каждого этажа по формуле:

, где

P_Ei - естественное давление для каналов i-го этажа, Па;

H_i - разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м;

_s - плотность воздуха при t=5^оС, кг/м³, определяется по формуле:

_В - плотность воздуха при комнатной температуре, кг/м³:

Па

Па

Таблица 12. Аэродинамический расчет каналов

№	L, мі/ч	l, м	ахb, мм	A, мІ	V, м/с	R, Па	Rl, Па	Рд, Па		Rl+??РД, Па
1	90	0	200х200	0,03	0,833	0	0	0,416	1,2	0,499
2	90	1,1	200х200	0,04	0,625	0,053	0,058	0,234	1,1	0,316
3	180	0,51	200х300	0,06	0,833	0,065	0,033	0,416	0,5	0,241
4	205	0,3	200х300	0,06	0,95	0,082	0,025	0,434	0,5	0,242
5	230	1,2	200х300	0,06	1,06	0,103	0,1236	0,674	0,5	0,461
6	255	0,3	200х400	0,08	0,89	0,05	0,015	0,475	0,5	0,253
7	280	4,57	200х400	0,08	0,97	0,05	0,2285	0,567	1,3	0,966
?	2,79

% - условие выполнено.



Список литературы

1. Методичка « Отопление и вентиляция гражданского здания».

2. СНиП 23-01-99^*. Строительная климатология.

3. СНиП ІІ-3-79^*. Строительная теплотехника.

4. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

5. Тихомиров К. В., Сергиенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция.

Размещено на Allbest.ru