Вентиляция промышленного здания ООО Буинского комбикормового завода

Холодный период: t_ух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 ^оС

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2.4.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.4.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=172,2 кг/ч

Определяем воздухообмен

K = L/V,

где К - нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L - расчетный воздухообмен, м³/ч

V - объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³

К=172,2/15,6=11

Таблица 2.4 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

Помещение	Объем	Расчетный период	Вытяжка из верхней зоны помещения (Точка У)	Приток в помещение (Точка П)
			Параметры воздуха	Расход воздуха	Параметры воздуха	Расход воздуха
			t, оС	I кДж/ кг	d г/ кг	? %	? кг/ м3	м3/ ч	кг/ ч	t, оС	I кДж/ кг	d г/ кг	? %	? кг/ м3	м3/ ч	кг/ ч
1	2	3	4	5	6	?	?	9	10	11	12	13	??	??	16	17
Посевная	15,6	Т П Х	26,5 23,5 21,5	55 40,1 24,5	11,1 6,5 1,1	50 36 7	1,17 1,186 1,194	147,2 145,2 144,2	172,2 172,2 172,2	24,8 11,5 16	52 24,3 16,5	10,7 5,1 0,2	54 60 3	1,18 1,236 1,217	145,9 139,3 141,5	172,2 172,2 172,2



2.5 Расчет выделения вредностей в помещение свинарника - откормочника

2.5.1 Определение теплопоступлений

1) Теплопоступления от животных.

Поток явной теплоты от животных определяется по формуле[24]

Q_ЯВ = n• q_ЯВ •с •1,16

где n= 80 - количество животных; q_ЯВ - норма потока явной теплоты от одного животного живой массой 200 кг, q_ЯВ = 1290 кДж/ч; с - поправочный коэффициент на выделение теплоты в помещении, параметры воздуха в котором отличаются от табличных. Определяется по номограмме 3.1.

Теплый период: Q_ЯВ = 80Ч1290Ч0,53Ч1,16=63447,4 Вт =228410,5 кДж/ч

Переходный период: Q_ЯВ = 80Ч1290Ч0,62Ч1,16=74221,4 Вт =267197,2 кДж/ч

Холодный период: Q_ЯВ = 80Ч1290Ч0,69Ч1,16=80207 Вт =288745,3 кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Q_осв = E• F •q_осв ?•?_осв ,

где Е - освещенность помещения [лк], Е = 75 [лк],

F - площадь пола помещения, F = 552,6 м²,

q_осв - удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

q_осв = 0,056 Вт/(м² Члк) для люминесцентных ламп,

?_осв = 1 - доля тепла, поступающего в помещение.

Q_осв = 75 Ч552,6 Ч 0,056Ч 1 =2321 Вт =8355,3 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации.

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 ^оС, т. е. В холодный период года оно не учитывается

Q¹_ср=q^I₀ •F₀ •A₀

где F - площадь поверхности остекления, м² , F = 21,12 м² ,

A - коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q¹ср,- удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q¹ср = 125 ккал/ чм²

Q¹_ср = 125 Ч 1,15 Ч21,12Ч 1,163 =3530,8Вт = 12711,1 кДж/ч

4) Общие избыточные теплопоступления:

ДQ_П = Q_ЯВ + Q_осв + Q¹_ср ,

Теплый период: ДQ_П = Q_ЯВ +Q¹_ср = 228410,5+12711,1= 241121,6кДж/ч

Переходный период: ДQ_П = Q_ЯВ + Q_осв +0,5 Q¹_ср = 267197,2+8355,3 +0,5Ч12711,1=281908,1 кДж/ч

Холодный период: ДQ_П = Q_ЯВ + Q_осв = 288745,3 +8355,3 =285000,6 кДж/ч

2.5.2 Определение влаговыделений

1) Влаговыделения от животных

Определяются по следующей формуле

М_Ж = n• q_ж •с₁ , г/ч

где q_ж - норма влаговыделения от одного животного, q_ж = 175 г/ч; с₁ - поправочный коэффициент на выделение водяных паров для помещения, параметры воздуха в котором отличны от табличных. Определяется по номограмме 3.1[8].

Теплый период: М_Ж = 80Ч175Ч1,7=23800 г/ч

Переходный период: М_Ж = 80Ч175Ч1,5=21000 г/ч

Холодный период: М_Ж = 80Ч175Ч1,4=19600 г/ч

2) Влаговыделения со смоченной поверхности пола.

М_СМ = 6 • 10^-3 (t_В -t_М)F , кг/ч

где t_В ,t_М -температуры воздуха в помещении по сухому и мокрому термометрам F - площадь поверхности испарения.

Теплый период: М_СМ = 6 •10^-3 (26,8 -16,8)552,6=17,2 кг/ч

Переходный период: М_СМ = 6 • 10^-3 (20-15,8)275=13,9 кг/ч

Холодный период: М_СМ = 6 •10^-3 (18-14)275=13,3 кг/ч

3)Влаговыделения с открытых водных поверхностей поилок.

М_П = w• F

где F -площадь поилок, w - удельные влаговыделения с единицы площади в зависимости от параметров наружного воздуха. Определяется по Справочнику[9].

Теплый период: М_П = 220 Ч 16Ч0,25=0,88 кг/ч

Переходный период: М_П = 170Ч16Ч0,25 = 0,68кг/ч

Холодный период: М_П =150Ч16Ч0,25 = 0,6кг/ч

4) Количество влаги, испаряющейся из навоза определяется по формуле[10]:

где p_НАВ=6,5 кг/сут - масса выделяемого свиньей навоза в сутки, z - усушка навоза в сутки, z = 40 %.

5)Общие влаговыделения

М_ВЛ = М_Ж + М_СМ +М_П + М_НАВ

Теплый период: М_ВЛ =23,8+17,2+0,88+8,67=50,55 кг/ч

Переходный период: М_ВЛ = 21+13,9+0,68+8,67=44,25 кг/ч

Холодный период: М_ВЛ = 19,6+13,3+0,6+8,67=43,1 кг/ч

2.5.3 Определение газовыделений

Несмотря на то, что в нормах приводятся сведения о выделениях сероводорода и аммиака, эти вредности не являются расчетными. Воздухообмен для их ассимиляции значительно ниже, чем для разбавления углекислого газа.

Выделение углекислого газа животными

М_СО2 = n q_СО2 = 80 Ч0,093 =7,44 м³/ч

2.5.4 Расчет воздухообмена помещения свинарника - откормочника

При расчете по I-d-диаграмме исходной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: е= 241121,6 /50,55 =4770 кДж/кг

Переходный период: е =281908,1/44,25= 6371 кДж/кг

Холодный период: е =285000,6/43,1= 5900 кДж/кг

Холодный период.

Для определения температуры приточного воздуха в зимний период на диаграмме из точки В, характеризующей параметры внутреннего воздуха, проводят луч процесса до пересечения с линией подогрева, проведенной из точки Н вертикально вверх. Точка П характеризует параметры приточного воздуха. Проводим луч процесса при t_В =18 єС и ц_В = 65% , получаем температуру приточного воздуха t_ПР = - 10 є С.

Определяем воздухообмен по формуле[11]:

Определяем воздухообмен по ассимиляции углекислоты

где С_В , С_Н предельно допустимые концентрации газа в воздухе помещений и наружном воздухе. С_В =2,0 л/м³ для свинарников, С_Н =0,3 л/м³ .

Принимая в качестве расчетного воздухообмен по ассимиляции углекислоты, корректируем по I-d-диаграмме параметры воздуха.

Находим влагосодержание внутреннего воздуха по формуле



Проводим на диаграмме прямую d_В1 = const до пересечения с изотермой t_В =18 єС в точке В₁, характеризующей параметры внутреннего воздуха при новом воздухообмене. Проведя луч процесса с ранее вычисленным значением углового коэффициента, находим новое значение температуры приточного воздуха t_ПР = - 8,2 є С. Относительная влажность внутреннего воздуха составляет ц_В = 62%, что допускается технологическими нормами.

Расход теплоты на подогрев приточного воздуха определяется по формуле

Q_ПР =0,28 с Lс(t_ПР-t_Н), Вт

Q_ПР = 0,28Ч1Ч4376,5Ч1,208(31-8,2)=33751 Вт

Переходный период.

Расчетные параметры внутреннего воздуха принимаем по условиям холодного периода при t_В =18 єС и ц_В = 65%.

Расчет тепловоздушного режима в переходный период отличается тем, что расчетные параметры наружного воздуха не известны. Необходимо подчеркнуть, что для животноводческих помещений температура переходного периода составляет -5….-10 єС, и существенно отличается от принятой для расчетов вентиляции гражданских и промышленных зданий.

Определяем в первом приближении начальную температуру переходного периода по формуле:

где ?F/R₀ - суммарный поток теплоты, теряемый сквозь ограждающие конструкции и пол, равный 890 Вт/ єС.

На I-d диаграмме наносим точку Н (t_ПЕР= - 8,3 єС, ц = 80%) и находим влагосодержание внутреннего воздуха по формуле:

Проводим луч процесса из точки Н до пересечения с изотермой t_В =18 єС. Полученная точка В не попадает на прямую d_В = 9,9 г/кг, поэтому задаемся новым значением воздухообмена L = 6105,1 м³/ч и делаем перерасчет.

При новых значениях

В точке В₁ имеем параметры внутреннего воздуха t_В = 18 єС, ц = 61 %, т. е. условия расчета соблюдены.

Летний период.

Расчетную температуру внутреннего воздуха принимаем на 3 єС выше расчетной температуры наружного воздуха, т. е. t_В = 26,8 єС.

Наносим на I-d диаграмму точку Н, характеризующую состояние наружного воздуха и из этой точки проводим луч процесса до пересечения с изотермой t_В = 26,8 єС. Точка В определяет параметры внутреннего воздуха.

Определяем воздухообмен по ассимиляции тепловлагоизбытков:

За расчетную величину воздухообмена принимаем большую.

L =6105,1 м³/ч

Определяем кратность воздухообмена:

K = L/V,

где К - нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L - расчетный воздухообмен, м³/ч

V - объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³

К=6105,1/1713,1=3,6

Для зимнего периода проектируем механическую приточно-вытяжную вентиляцию. Приток осуществляется через организованную сеть воздуховодов, вытяжка - при помощи крышных вентиляторов.

В летний период воздухообмен происходит за счет аэрации.

2.5.5 Расчет аэрации

Расчет аэрации при действии гравитационного давления. Исходными данными для расчета являются:

G_В = G_ПР = 5152 кг/ч = 1,43 кг/с, t_Н = 23,8 єС - температура наружного воздуха, t_ЗР = 26,8 єС - температура в зоне размещения животных, t_У -температура удаляемого из помещения воздуха.

t_У = t_ЗР + h_П grad t =26,8 + 6,9 0,7 = 31,6 єС

где h_П - высота расположения вытяжных аэрационных отверстий, отсчитанная от середины зоны размещения. grad t - температурный градиент, принимаемый для животноводческих помещений 0,6 - 1 єС/м.

t_СР - средняя температура воздуха внутри помещения, єС

t_СР = (t_ЗР +t_У)/2 = (26,8+31,6)/2=29,2 єС

с_Н ,с_ЗР ,с_У ,с_СР - плотности воздуха при соответствующих температурах.

Определяем расстояние между нейтральной линией и уровнем центров вытяжных аэрационных отверстий[11]:

где Н - высота помещения от середины зоны размещения до уровня вытяжного отверстия, м - коэффициент расхода аэрационного отверстия.

Тогда расстояние от нейтральной линии до центров приточных отверстий составит

h_Н = Н - h_В = 6,9 - 4,73 = 2,17 м

Общая площадь приточных отверстий составит

Общая площадь вытяжных отверстий составит

3. Определение воздухообмена по нормативной кратности

Для остальных помещений воздухообмен определяется по его нормативной кратности:

K = L/V,

где К - нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L - расчетный воздухообмен, м³/ч

V - объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³.

Площадь жалюзийных решеток подбирается по формуле[7]:

где L - расход воздуха, м³/ч

н - скорость движения воздуха в сечении решетки:

для притока н = 0,5 - 1 м/с,

для вытяжки н = 1 - 2 м/с.

Количество решеток вычисляется по формуле:

,

где a x b - стандартные размеры решетки.

Принимаем для приточной и вытяжной систем вентиляции жалюзийные декоративные решетки типа АВР1 с размерами, представленными в приложении.

Расчет воздухообмена в помещениях нормативной кратности сводится в таблицу 3.1.

Таблица 3.1. Расчетные воздухообмены и размеры жалюзийных решеток общеобменной вентиляции.

№ пом	Помещения	Объем помещения	Нормативная кратность воздухообмена 1/ч	Расчетный воздухообмен, м3/ч	Fжр	Fжр	Расчетные размеры жалю- зийных решеток	Кол-во реше ток
			приток	вытяжка	приток	вытяж.	приток	вытяж	приток	вытяж.	пр.	выт.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
101	Кабинет	37,8	3,5	2,8	132,3	105,8	0,036	0,02	200Ч250	150Ч100	1	1
102	Рабочая комната	33,3	2	3	66,6	99,9	0,018	0,018	100Ч50	100Ч50	1	1
103	Посевная	15,6	11	11	172,2	172,2	0,048	0,032	150Ч100	200Ч200	2	1
104	Автоклавная	37,8	12,6	12,6	478	478	0,133	0,088	600Ч300	800Ч250	2	1
105	Моечная	25,2	22,6	32,8	569,5	825,6	0,158	0,153	700Ч300	700Ч300	2	2
106	Средоварочная	39,1	9,1	15,6	353,4	610,7	0,098	0,113	600Ч250	600Ч250	2	2
107	Хим. лаборатория 1	40,3	17	6	701,2	250	0,195	0,046	800Ч300	350Ч300	2	1
108	Хим. лаборатория 2	31,5	17	6	535,5	189	0,148	0,035	800Ч200	300Ч200	2	1
109	Кабинет	50,4	3,5	2,8	176,4	141,1	0,049	0,026	500Ч300	150Ч150	1	1
110	Комната водителей	30,2	2	3	60,4	90,6	0,017	0,017	100Ч50	100Ч50	1	1
111	Уборная	29	-	-	-	150	-	0,028	-	200Ч150	-	1
112	Раздевалка	35,3	-	1	-	35,3	-	0,006	-	100Ч50	-	1
113	Вахта	30,2	-	3	-	90,6	-	0,017	-	100Ч50	-	1
114	Венткамера	50,4	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
115	Склад	60,4	-	2	-	120,8	-	0,022	-	100Ч100	-	1
201	Кабинет	37,8	3,5	2,8	132,3	105,8	0,037	0,02	200Ч250	100Ч100	1	1
202	Отдел кадров	50,4	3,5	2,8	176,4	141,1	0,049	0,026	500Ч300	150Ч150	1	1
203	Бухгалтерия	64,3	3,5	2,8	225,1	180	0,063	0,033	200Ч200	200Ч200	2	1
204	Кабинет	39,1	3,5	2,8	136,9	109,5	0,038	0,02	250Ч250	100Ч100	1	1
205	Кабинет	40,3	3,5	2,8	141,1	112,8	0,039	0,021	250Ч250	100Ч100	1	1
206	Касса	31,5	3,5	2,8	110,3	88,2	0,031	0,016	200Ч200	100Ч50	1	1
207	Кабинет директора	50,4	3,5	2,8	176,4	141,1	0,049	0,026	500Ч300	100Ч100	1	1
208	Кабинет юриста	30,2	3,5	2,8	105,7	84,6	0,029	0,016	200Ч150	100Ч50	1	1
209	Уборная	29	-	-	-	150	-	0,028	-	200Ч150	-	1
210	Комната отдыха	35,3	2	3	70,6	105,9	0,02	0,02	100Ч100	100Ч100	1	1
211	Кабинет бухгалтера	32,8	3,5	2,8	114,8	91,8	0,032	0,017	200Ч200	100Ч50	1	1
212	Архив	30,2	-	2	-	60,4	-	0,011	-	100Ч50	-	1
213	Технический отдел	49,1	3,5	2,8	171,9	137,5	0,048	0,025	500Ч250	100Ч150	1	1
214	Зал заседаний	60,5	3,5	2,8	211,8	169,4	0,058	0,031	200Ч150	200Ч200	2	1
Воздухообмен свинарника - откормочника
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
	Станковое помещение на 80 голов	1713,1	3,6	3,6	6105,1	6105,1	1,7	1,7	800Ч200	800Ч200	20	20

4.Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции

4.1 Особенности устройства систем вентиляции

В системах механической вентиляции перемещение воздуха обеспечивается работой вентиляторов. Механическая вентиляция имеет по сравнению с естественной ряд преимуществ:

- большой радиус действия, вследствие значительного давления, создаваемого вентилятором;

- возможность изменить и сохранить необходимый объем приточного или вытяжного воздуха, независимо от метеорологических условий - температуры наружного воздуха и скорости ветра;

- возможность подвергать вводимый в помещение воздух предварительной обработке

- очистке, подогреву, охлаждению или увлажнению.

К недостаткам механической вентиляции следует отнести необходимость звукоизоляции, значительную стоимость сооружения и эксплуатации.

4.2 Последовательность аэродинамического рачета

Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в следующей последовательности:

1. Выбираем основное расчетное направление.

2. Производим нумерацию участков основного направления. Расход и длину каждого участка заносим в таблицу аэродинамического расчета.

3. Определяем размеры сечения расчетных участков магистрали:

,

где L - объемный расход воздуха, м³/ч

х_pек - рекомендуемая скорость движения воздуха на участках вентиляционной системы: 5 - 8 м/с - для горизонтальных воздуховодов и 2 - 5 м/с - для вертикальных каналов

F_Р - площадь проходного сечения, м²

4. По площади проходного сечения выбираем ближайшие стандартные размеры воздуховодов.

5. Определяем фактическую скорость движения воздуха в воздуховоде:

6. По фактической скорости вычисляют динамическое давление:

где с- плотность воздуха = 1,2 кг/м³

7. Определяем удельную потерю давления на трение R, Па/м по номограмме. Для прямоугольных воздуховодов расчет проводится по эквивалентному диаметру:

8. Определяются потери давления в местных сопротивлениях:

Z = Уж Чp_д

где Уж - сумма коэффициентов местных сопротивлений. Они определяются по Справочнику[17] и заносятся в таблицу 4.2.

9. Определяются общие потери давления в системе:

p = R Ч в_ш Ч l +Z,

где в_ш - коэффициент, учитывающий шероховатость стенок.

10. Определяются потери давления на ответвлениях и производится увязка, которая должна быть не более 15 %. Воздуховоды принимаются из листовой стали толщиной 0,5 и 0,7 мм. Абсолютная шероховатость К_ш стенок воздуховодов 0,1 мм. Поправочный коэффициент в_ш = 1[7].

Весь расчет сводится в таблицу 4.1

№ участка	Расход воздуха L, м3/ч	Длина участка l, м	Размеры воздуховодов	Скорость воздуха х, м/с	Потери на 1 м. длины R, Па/м	Коэфф. учитыв шероховатость стенок каналов вШ	Потери на трениие R ?ш l Па	Сумма коэффициентов местных сопротивлений Уж	Динамическое давление рд, Па	Потери на местных сопротивлениях Z, Па	Потери давления на участке R ?ш l +Z	Сумма потерь давления R ?ш l +Z
			a x b, мм	Эквивалентный диаметр dЭ, м	Площадь сечения Fp, м2
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
Приток П1
1-2	105,7	1,66	100Ч150	0,12	0,006	1,96	0,53	1	0,88	4,48	2,36	10,3	11,18	11,18
2-3	238	2,93	100Ч150	0,12	0,013	4,41	2,4	1	7,03	0,22	11,76	2,57	9,6	20,78
3-4	308,6	0,97	100Ч200	0,13	0,017	4,29	2	1	1,94	0,94	11,04	10,38	12,32	33,1
4-5	485	0,71	150Ч200	0,17	0,027	4,5	1,6	0,998	1,13	2,55	12,15	26,73	27,86	60,96
5-6	824,9	2,6	250Ч400	0,31	0,11	2,3	0,25	1,01	0,66	1,15	3,17	3,64	4,3	65,26
6-7	1674	3,56	250Ч400	0,31	0,093	4,65	0,7	1	2,49	0,2	12,97	2,59	5,08	70,34
7-8	1958,7	0,6	300Ч400	0,34	0,109	4,53	0,72	1	0,43	0,175	12,31	2,15	2,58	72,92
8-9	2243,4	1,6	300Ч500	0,375	0,125	4,15	0,52	1	0,83	0,2	10,33	2,07	2,9	75,82
9-10	2420,1	0,58	300Ч500	0,375	0,134	4,48	0,6	1	0,34	0,2	12,04	2,41	2,75	78,57
10-11	2596,8	4,63	300Ч500	0,375	0,144	4,81	0,71	1	3,29	0,22	13,88	3,05	6,34	84,91
Ответвления
2-12	132,3	0,775	100Ч150	0,12	0,007	2,45	0,85	1	0,66	2,5	3,6	9	9,66
3-13	70,6	1,125	100Ч150	0,12	0,004	1,31	0,37	1	0,42	2,8	1,03	2,88	3,3
4-14	176,4	0,775	100Ч150	0,12	0,01	3,27	1,7	0,999	1,32	2,65	6,42	17,01	18,33
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
7-15	284,7	0,425	100Ч200	0,13	0,016	3,95	1,85	1	0,79	3,075	9,36	28,78	29,57
8-16	284,7	0,425	100Ч200	0,13	0,016	3,95	1,85	1	0,79	2,8	9,36	26,21	27
9-17	176,7	0,425	100Ч150	0,12	0,01	3,27	1,7	1	0,72	3,52	6,42	22,6	23,32
10-18	176,7	0,425	100Ч150	0,12	0,01	3,27	1,7	1	0,72	3,52	6,42	22,6	23,32
19-20	132,3	3,55	100Ч150	0,12	0,007	2,45	0,85	1	3,02	2,73	3,6	9,83	12,85	12,85
20-6	198,9	1,94	100Ч150	0,12	0,011	3,68	1,9	0,999	3,68	2,2	8,12	17,86	21,54	34,4
21-20	66,6	0,775	100Ч150	0,12	0,004	1,23	0,25	1	0,19	2,97	0,91	2,7	2,89
22-23	86,1	0,86	100Ч150	0,12	0,005	1,59	0,39	1	0,34	2,88	1,52	4,38	4,72	4,72
23-24	325,1	0,67	100Ч150	0,12	0,018	6,02	4,3	0,998	2,88	1,2	21,74	26,1	28,97	33,69
24-25	411,2	0,69	100Ч200	0,13	0,023	5,7	3,5	0,997	2,41	0,6	19,57	11,74	14,15	47,84
25-6	650,2	2,48	150Ч200	0,17	0,036	6,02	2,4	0,998	5,95	0,6	21,74	13	19	66,84
26-23	239	0,425	100Ч150	0,12	0,013	4,43	2,4	0,998	1,02	2,45	11,77	28,83	29,85
27-24	86,1	0,2	100Ч150	0,12	0,005	1,59	0,38	1	0,08	2,77	1,52	4,21	4,29
28-25	239	0,425	100Ч150	0,12	0,013	4,43	2,4	1	1,02	2,57	11,77	30,25	31,27
29-30	112,5	1,72	100Ч150	0,12	0,006	2,08	0,61	1	1,05	4,48	2,6	11,65	12,7	12,7
30-31	225,1	0,45	100Ч150	0,12	0,012	4,17	2,2	0,998	0,99	0,45	10,43	4,69	5,68	18,38
31-5	339,9	3,75	100Ч150	0,12	0,019	6,29	4,5	0,998	16,87	0,3	23,74	7,12	24	55,1
32-30	112,5	0,775	100Ч150	0,12	0,006	2,08	0,6	1	0,46	2,5	2,6	6,5	6,96
33-31	114,8	1,125	100Ч150	0,12	0,006	1,39	0,31	1	0,35	2,76	1,16	3,2	3,55
Приток П2
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
1-2	105,9	1,06	100Ч150	0,12	0,006	1,96	0,55	1	0,58	4,48	2,3	10,3	10,88	10,88
2-3	211,8	2,99	100Ч150	0,12	0,012	3,92	2	1	5,98	2,28	9,22	21,02	27	37,88
3-4	388,2	2,34	150Ч150	0,15	0,022	4,69	2,1	1	4,91	0,2	13,2	2,64	7,55	112,88
4-5	498,5	0,27	150Ч200	0,17	0,028	4,62	1,7	1	0,46	2,2	12,81	28,18	28,64	141,52
5-6	948,5	2,6	300Ч500	0,375	0,131	1,76	0,11	1	0,29	1,35	1,86	2,51	2,8	144,32
6-7	2361,5	1,94	300Ч500	0,375	0,131	4,37	0,58	1	1,12	-	-	-	1,12	145,44
Ответвления
2-8	105,9	0,2	100Ч150	0,12	0,006	1,96	0,55	1	0,11	2,5	2,3	5,75	5,86
3-9	176,4	2,2	100Ч150	0,12	0,01	3,27	1,7	1	3,74	2,58	6,41	22,29	26,03
4-10	110,3	0,425	100Ч150	0,12	0,006	2,04	0,7	1	0,3	2,6	2,5	6,5	6,8
11-12	136,9	1,77	100Ч150	0,12	0,008	2,53	0,9	1	1,59	2,65	3,84	10,18	11,77	11,77
12-13	308,8	2,1	100Ч150	0,12	0,017	5,72	4	1	8,4	1,45	19,6	28,42	36,82	48,59
13-5	450	0,94	100Ч200	0,13	0,025	6,25	4,2	1	3,9	1,3	23,44	30,47	34,37	82,96
12-14	171,9	1,47	100Ч150	0,12	0,01	3,18	1,65	1	2,42	3,6	6,07	21,85	24,27
13-15	141,1	0,425	100Ч150	0,12	0,008	2,61	0,9	1	0,38	2,76	4,09	11,29	11,67
16-17	350,6	2,31	100Ч200	0,13	0,019	4,87	2,6	1	6,0	4,47	14,23	63,61	69,61	69,61
17-6	701,2	0,91	100Ч200	0,13	0,039	9,74	8	1	7,28	1,3	56,92	74	81,27	150,88
17-18	350,6	0,425	100Ч200	0,13	0,019	4,87	2,6	1	1,11	2,5	14,23	35,58	36,69
19-20	176,4	2,75	100Ч150	0,12	0,01	3,27	1,75	1	4,81	2,73	6,41	17,5	22,31	22,31
20-21	444,1	1,6	100Ч150	0,12	0,025	8,22	7,5	1	12	1,6	40,54	64,86	76,86	99,17
21-6	711,8	0,21	150Ч200	0,17	0,039	6,59	3,2	1	0,67	1,3	26,06	33,88	37,08	136,25
20-22	267,7	0,425	100Ч150	0,12	0,015	4,96	3	1	1,27	2,8	14,76	41,33	42,6
21-23	267,7	0,425	100Ч150	0,12	0,015	4,96	3	1	1,27	2,65	14,76	39,11	40,38
Вытяжка В1
1-2	150	4,53	100Ч150	0,12	0,01	2,78	1,22	1	5,53	4,56	4,64	21,16	26,69	26,69
2-3	300	0,3	150Ч150	0,15	0,021	3,62	1,4	1	0,42	-	7,86	-	0,42	27,11
2-4	150	1,53	100Ч150	0,12	0,08	2,78	1,22	1	1,87	4,48	4,64	20,79	22,65
Вытяжка В2
1-2	180	2,45	100Ч150	0,12	0,01	3,33	1,7	1	4,16	3,18	6,65	21,15	25,31	25,31
2-3	285,9	2,26	100Ч200	0,13	0,016	3,97	1,7	1	3,84	0,87	9,64	8,24	12,07	37,38
3-4	427	2,6	150Ч200	0,17	0,024	3,95	1,3	1	3,38	0,66	9,36	6,18	9,56	46,94
4-5	849,2	0,3	200Ч250	0,22	0,047	4,72	1,27	1	0,38	-	-	-	0,38	47,32
Ответвления
2-6	105,9	0,5	100Ч150	0,12	0,006	1,96	0,55	1	0,27	3,15	2,3	7,24	7,51
3-7	141,1	1,4	100Ч150	0,12	0,008	2,61	1	1	1,4	3,1	4,09	12,68	14,08
8-9	105,9	1,4	100Ч150	0,12	0,006	2,96	1,55	1	2,17	4,7	5,26	24,72	26,89	26,89
9-4	190,5	2,12	100Ч150	0,12	0,011	3,53	1,8	1	3,82	1,92	7,48	14,36	18,18	45,07
9-10	84,6	0,5	100Ч150	0,12	0,005	1,57	0,37	1	0,18	3,1	1,48	4,59	4,77
11-12	105,8	1,4	100Ч150	0,12	0,006	1,96	0,55	1	0,77	4,7	2,3	10,81	11,58	11,58
12-14	196,4	2,13	100Ч150	0,12	0,011	3,64	1,8	1	3,83	0,2	7,95	1,59	5,42	17
14-4	231,7	3	150Ч250	0,19	0,032	1,72	0,25	1	0,75	0,85	1,77	1,5	2,25	19,25
12-13	90,6	0,5	100Ч150	0,12	0,005	1,68	0,42	1	0,21	3,1	1,69	5,24	5,45
14-15	35,3	3,57	100Ч150	0,12	0,002	0,65	0,08	1	0,29	1,88	0,25	0,47	0,76
Вытяжка В3
1-2	169,4	0,6	100Ч150	0,12	0,009	3,14	1,65	1	0,99	4,7	5,91	27,78	28,68	28,68
2-3	310,5	1,22	100Ч200	0,13	0,017	4,31	2	1	2,44	0,65	11,15	7,25	9,69	38,37
3-4	398,7	2,26	150Ч200	0,17	0,022	3,69	1,2	1	2,71	0,47	8,17	3,84	6,55	44,92
4-5	536,2	1,03	150Ч200	0,17	0,03	4,96	1,9	1	1,96	2,23	14,76	32,91	34,87	41,42
5-6	1263,2	0,3	250Ч300	0,27	0,07	4,68	1	1	0,3	-	-	-	0,3	41,72
Ответвления
2-7	141,1	1,2	100Ч150	0,12	0,008	2,61	1	1	1,2	3,18	4,09	13	14,2
3-8	88,2	1,4	100Ч150	0,12	0,005	1,63	0,4	1	0,56	2,95	1,59	4,69	5,25
4-9	137,5	0,5	100Ч150	0,12	0,008	2,55	0,9	1	0,45	2,77	3,9	10,8	11,25
10-11	91,8	0,85	100Ч150	0,12	0,005	1,7	0,43	1	0,36	3,18	1,73	5,5	5,86	5,86
11-12	201,3	1,52	100Ч150	0,12	0,011	3,73	1,9	1	2,89	0,65	8,35	5,43	8,32	14,18
12-13	261,7	2,14	100Ч150	0,12	0,014	4,85	2,8	1	5,99	0,6	14,11	8,47	14,46	28,64
13-5	374,5	1,29	150Ч150	0,15	0,021	4,52	1,95	1	2,51	1	12,26	12,26	14,77	43,41
11-14	109,5	1,4	100Ч150	0,12	0,006	2,03	0,6	1	0,84	4,7	2,47	11,61	12,45
12-15	60,4	0,5	100Ч150	0,12	0,003	1,12	0,21	1	0,1	2,95	0,75	2,21	2,31
13-16	112,8	1,4	100Ч150	0,12	0,006	2,09	0,6	1	0,84	3,15	2,62	8,25	9,09
17-18	141,1	0,64	100Ч150	0,12	0,008	2,61	1	1	0,64	4,78	4,09	19,55	20,19	20,19
18-19	261,9	4,75	100Ч150	0,12	0,014	4,85	2,9	1	13,77	0,5	14,11	7,05	20,82	41,01
19-5	352,5	3	200Ч250	0,22	0,049	1,96	0,26	1	0,78	0,9	2,3	2,07	2,85	43,86
18-20	120,8	0,5	100Ч150	0,12	0,007	2,24	0,65	1	0,32	3,1	3,01	9,33	9,65
21-19	90,6	4,53	100Ч150	0,12	0,005	1,68	0,42	1	1,9	3,23	1,69	5,46	7,36
Вытяжка В4
1-2	250	0,2	100Ч150	0,12	0,014	4,63	2,6	1	0,52	3,1	12,86	39,87	40,39	40,39
2-3	439	5,36	100Ч250	0,14	0,024	4,88	2,4	1	12,86	1,05	14,29	15	27,86	99,62
3-4	744,3	0,5	200Ч250	0,22	0,041	4,13	1	1	0,5	0,6	10,23	6,14	6,64	106,26
4-5	1049,6	2,65	200Ч300	0,24	0,058	4,86	1,22	1	3,23	0,65	14,17	9,21	12,44	118,7
5-6	1462,4	0,46	300Ч300	0,3	0,081	4,51	0,8	1	0,37	0,65	12,2	7,93	8,3	127
6-7	1875,2	3,5	300Ч400	0,34	0,104	4,34	0,65	1	2,27	0,5	11,3	6,65	7,92	134,92
7-8	2353,2	6,88	300Ч500	0,375	0,131	4,36	0,6	1	4,13	0,36	11,4	4,1	8,23	143,15
8-9	2453,1	1,7	300Ч500	0,375	0,136	4,54	0,65	1	1,1	0,1	12,37	1,24	2,34	145,49
9-10	2625,3	0,76	300Ч500	0,375	0,146	4,86	0,72	1	0,55	-	-	-	0,55	146,04
Ответвления
2-11	189	1,01	100Ч150	0,12	0,01	3,5	1,8	1	1,82	3,15	7,35	23,15	25
3-12	305,3	0,2	100Ч200	0,13	0,017	4,24	2	1	0,4	3,15	10,79	33,9	34,3
4-13	305,3	0,2	100Ч200	0,13	0,017	4,24	2	1	0,4	3,15	10,79	33,9	34,3
5-14	412,8	0,2	150Ч150	0,15	0,023	5	2,3	1	0,46	3,1	15	46,5	46,96
6-15	412,8	0,2	150Ч150	0,15	0,023	5	2,3	1	0,46	2,95	15	44,2	44,66
7-16	478	0,2	150Ч200	0,17	0,026	4,42	1,55	1	0,31	2,47	11,72	28,95	29,26
8-17	99,9	0,2	100Ч150	0,12	0,005	1,85	0,47	1	0,09	-12,8	2,05	-26,24	-26,15
9-18	172,2	2	100Ч150	0,12	0,009	3,19	1,7	1	3,4	-12,8	6,11	-78,21	-74,81
Вытяжка В5
1-2	214,4	1,05	100Ч150	0,12	0,012	3,97	2	1	2,1	-	-	-	2,1	2,1
Вытяжка В7
1-2	450	1,26	100Ч250	0,14	0,025	5	2,5	1	3,15	2,2	15	33	36,15	36,15
2-3	900	1,03	200Ч250	0,22	0,05	5	1,4	1	1,44	0,3	15	4,5	5,94	42,09
Приток П3
1-2	305,25	3,11	100Ч150	0,12	0,011	5,65	3,8	1	11,8	0,6	19,1	11,46	23,26	23,66
2-3	610,5	3,11	150Ч150	0,15	0,022	7,7	5	1	15,5	0,6	35,6	21,36	36,86	60,52
3-4	915,75	3,11	150Ч250	0,19	0,032	6,78	3	1	9,33	0,6	27,6	16,56	25,89	86,41
4-5	1221	3,11	200Ч250	0,22	0,042	6,78	2,5	1	7,77	0,6	27,6	16,56	24,33	110,74
5-6	1526,25	3,11	250Ч250	0,25	0,053	6,78	2,2	1	6,84	0,6	27,6	16,56	23,4	134,14
6-7	1831,5	3,11	250Ч300	0,27	0,063	6,78	1,95	1	6,06	0,6	27,6	16,56	22,62	156,76
7-8	2136,75	3,11	250Ч300	0,27	0,074	7,9	2,5	1	7,77	0,6	37,4	22,44	30,21	186,97
8-9	2442	3,11	250Ч400	0,31	0,085	6,78	1,6	1	4,98	0,6	27,6	16,56	21,54	208,51
9-10	2747,25	3,11	250Ч400	0,31	0,095	7,63	1,9	1	5,91	0,6	34,9	20,94	26,85	235,36
10-11	3052,5	4,5	250Ч400	0,31	0,106	8,5	2,5	1	11,25	0,7	43,3	30,31	41,56	276,92
11-12	6105,1	2,63	500Ч500	0,5	0,212	6,78	0,8	1	2,1	0,7	27,6	16,56	18,66	295,58

Таблица 4.2. Коэффициенты местных сопротивлений

Номер участка	Тип местного сопротивления	Коэффициент местного сопротивления ж	Количество	Сумма коэффициентов местных сопротивлений Уж
1	2	3	4	5
Приток П1
1-2	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 2,2	1 1 1	4,48
2-3	Тройник на проход	0,22	1	0,22
3-4	Переход Тройник на проход	0,34 0,6	1 1	0,94
4-5	Переход Тройник на проход	0,35 2,2	1 1	2,55
5-6	Крестовина на проход	1,15	1	1,15
6-7	Тройник на проход	0,2	1	0,2
7-8	Тройник на проход	0,175	1	0,175
8-9	Тройник на проход	0,2	1	0,2
9-10	Тройник на проход	0,2	1	0,2
10-11	Отвод 250Ч400	0,22	1	0,22
2-12	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,3	1 1	0,8
3-13	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,6	1 1	2,8
4-14	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,45	1 1	2,65
7-15	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,875	1 1	3,075
8-16	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,6	1 1	2,8
9-17	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 1,32	1 1	3,52
10-18	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 1,32	1 1	3,52
19-20	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 0,45	1 1 1	2,73
20-6	Крестовина на ответвление	2,2	1	2,2
21-20	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,77	1 1	2,97
22-23	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,6	1 1 1	2,88
23-24	Тройник на проход	1,2	1	1,2
24-25	Тройник на проход	0,6	1	0,6
25-6	Крестовина на ответвление	0,6	1	0,6
26-23	Воздухораспределительная решетка Тройник на проход	2,2 0,25	1 1	2,45
27-24	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,57	1 1	2,77
28-25	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,37	1 1	2,57
29-30	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 2,2	1 1 1	4,48
30-31	Тройник на проход	0,45	1	0,45
31-5	Тройник на ответвление	0,3	1	0,3
32-30	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,3	1 1	2,5
33-31	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,56	1 1	2,76
Приток П2
1-2	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 2,2	1 1 1	4,48
2-3	Отвод 100Ч150 Тройник на проход	0,08 2,2	1 1	2,28
3-4	Тройник на проход	0,2	1	0,2
4-5	Тройник на проход	2,2	1	2,2
5-6	Крестовина на проход	1,35	1	1,35
6-7	-	-	-	-
2-8	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,3	1 1	2,5
3-9	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на оветвление	2,2 0,08 0,3	1 1 1	2,58
4-10	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,4	1 1	2,6
11-12	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,37	1 1 1	2,65
12-13	Тройник на проход	1,45	1	1,45
13-5	Тройник на ответвление	1,3	1	1,3
12-14	Воздухораспределительная решетка Тройник на проход	2,2 1,4	1 1	3,6
13-15	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,56	1 1	2,76
16-17	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч200 Тройник на проход	2,2 0,07 2,2	1 1 1	4,47
17-6	Крестовина на ответвление	1,3	1	1,3
17-18	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,3	1 1	2,5
19-20	Воздухораспределительная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,45	1 2 1	2,73
20-21	Тройник на проход	1,6	1	1,6
21-6	Крестовина на ответвление	1,3	1	1,3
20-22	Воздухораспределительная решетка Тройник на проход	2,2 0,6	1 1	2,8
21-23	Воздухораспределительная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,45	1 1	2,65
Вытяжка В1
1-2	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 2,2	1 2 1	4,56
2-4	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,3	1 1 1	4,48
Вытяжка В2
1-2	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 0,9	1 1 1	3,18
2-3	Тройник на проход	0,87	1	0,87
3-4	Крестовина на проход	0,66	1	0,66
2-6	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,95	1 1	3,15
3-7	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,9	1 1	3,1
8-9	Воздухозаборная решетка Тройник на проход	2,2 2,5	1 1	4,7
9-4	Крестовина на ответвление	1,92	1	1,92
9-10	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,9	1 1	3,1
11-12	Воздухозаборная решетка Тройник на проход	2,2 2,5	1 1	4,7
12-14	Тройник на проход	1,2	1	1,2
14-4	Крестовина на ответвление	1,85	1	1,85
12-13	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,9	1 1	3,1
14-15	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 -0,4	1 1 1	1,88
Вытяжка В3
1-2	Воздухозаборная решетка Тройник на проход	2,2 2,5	1 1	4,7
2-3	Тройник на проход	0,65	1	0,65
3-4	Тройник на проход	0,47	1	0,47
4-5	Крестовина на проход	2,23	1	2,23
2-7	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,9	1 1 1	3,18
3-8	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,75	1 1	2,95
4-9	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,57	1 1	2,77
10-11	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,9	1 1 1	3,18
11-12	Тройник на проход	0,65	1	0,65
12-13	Тройник на проход	0,6	1	0,6
13-5	Крестовина на ответвление	1	1	1
11-14	Воздухозаборная решетка Тройник на проход	2,2 2,5	1 1	4,7
12-15	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,75	1 1	2,95
13-16	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,95	1 1	3,15
17-18	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на проход	2,2 0,08 2,5	1 1 1	4,78
18-19	Тройник на проход	0,5	1	0,5
19-5	Крестовина на ответвление	0,9	1	0,9
18-20	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,9	1 1	3,1
21-19	Воздухозаборная решетка Отвод 100Ч150 Тройник на ответвление	2,2 0,08 0,95	1 1 1	3,23
Вытяжка В4
1-2	Воздухозаборная решетка Тройник на проход	2,2 0,9	1 1	3,1
2-3	Отвод 150Ч150 Тройник на проход	0,15 0,9	1 1	1,05
3-4	Тройник на проход	0,6	1	0,6
4-5	Тройник на проход	0,65	1	0,65
5-6	Тройник на проход	0,65	1	0,65
6-7	Тройник на проход	0,5	1	0,5
7-8	Отвод 300Ч500 Тройник на проход	0,26 0,1	1 1	0,36
8-9	Тройник на проход	0,1	1	0,1
2-11	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,95	1 1	3,15
3-12	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,95	1 1	3,15
4-13	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,95	1 1	3,15
5-14	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,9	1 1	3,1
6-15	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,75	1 1	2,95
7-16	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 0,27	1 1	2,47
8-17	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 -15	1 1	-12,8
9-18	Воздухозаборная решетка Тройник на ответвление	2,2 -15	1 1	-12,8
Вытяжка В7
1-2	Тройник на проход	2,2	1	2,2
2-3	Тройник на ответвление	0,3	1	0,3
Приток П3
1-2	Тройник на проход	0,6	1	0,6
2-3	Тройник на проход	0,6	1	0,6
3-4	Тройник на проход	0,6	1	0,6
4-5	Тройник на проход	0,6	1	0,6
5-6	Тройник на проход	0,6	1	0,6
6-7	Тройник на проход	0,6	1	0,6
7-8	Тройник на проход	0,6	1	0,6
8-9	Тройник на проход	0,6	1	0,6
9-10	Тройник на проход	0,6	1	0,6
10-11	Тройник на проход Отвод	0,6 0,1	1 1	0,7
11-12	Тройник на проход Отвод	0,6 0,1	1 1	0,7

4.3 Увязка потерь давлений на ответвлениях

Определяем потери давления на ответвлениях, которые должны быть не более 15 %.

Приток П1

Др_5-31 =(55,1-60,96)100/60,96= -9,6%

Др_6-25 =(22,94-65,26)100/65,26= -67% Устанавливаем шиберную заслонку

Др_6-20 =(66,84-65,26)100/65,26= 2,4

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Приток П2

Др_5-13 =(71,19-141,52)100/141,52= -52% Устанавливаем шиберную заслонку

Др_6-17 =(150,88-144,32)100/144,32=4,5%

Др_6-21 =(136,25-144,32)100/144,32= -5,5%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Вытяжка В2

Др_4-9 =(45,07-46,94)100/46,94= -4%

Др_4-14 =(47,02-46,94)100/46,94= 1,7%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Вытяжка В3

Др_5-13 =(43,41-41,42)100/41,42=4,8%

Др_5-19 =(43,86-41,42)100/41,42= 5,9%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

5. Подбор вентиляционных устройств и оборудования

5.1 Подбор калориферов

Приточная система П1

1. Расход тепла Q определяется по формуле[12]:

Q = 0,278 Ч СЧ Lс (t_к - t_н), Вт

где С - удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L - количество нагреваемого воздуха, м³/ч

t_к и t_н - температуры воздуха после и до калорифера, ⁰ С

Q = 0,278 Ч 1 Ч 2596,8 Ч1,453 (14,5 +31) = 47726,6 Вт

2. Задаваясь массовой скоростью нс=4-12??кг/сЧм² , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

F_ж = G/ (3600нс)? = 3773,1/(3600 х 9) = 0,116 м²

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС7А-П

Площадь живого сечения по воздуху f_ф = 0,1720 м²

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя f_тр =0,00116 м²

Площадь поверхности нагрева F_к=14,16 м²

3. Определяем по фактическому живому сечению f_ф фактическую массовую скорость воздуха

(нс)_ф =G/(3600 f_ф)

(нс)_ф =3773,1/(3600Ч 0,1720)=6,093 кг/сЧм²

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

щ = Q/( f_тр ЧсЧ Cв (t_г - tо))=47726,6/(0,00116 Ч970 Ч4190(95-70) )=0,45 м/c

где Q - расход тепла на нагрев воздуха, Вт

с- плотность воды, кг/м³

f_тр - плотность живого сечения для прохода теплоносителя

t_г - температура горячей воды, поступающей в калорифер

t_о - температура обратной воды

Cв - удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=38,87 Вт/ м^{2 о}С

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Др_калор= 91,91 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(t_О-t_К)/( t_Г-t_Н)=(70-14,5)/(95+31)=55,5/126=0,44 ? 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср - средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 ^оС

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 ^оС

Fтр = 47726,6 /38,87 (82,5 + 8,25) = 13,53 м²

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =13,53/14,16 = 0,95

Устанавливаем один калорифер площадью 14,16 м²

Приточная система П2

1.Расход тепла Q определяется по формуле[20]:

Q = 0,278 Ч СЧ Lс (t_к - t_н), Вт

где С - удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L - количество нагреваемого воздуха, м³/ч

t_к и t_н - температуры воздуха после и до калорифера, ⁰ С

Q = 0,278 Ч 1 Ч 2361,5 Ч1,453 (14,5 +31) = 43402 Вт

2.Задаваясь массовой скоростью нс=4-12??кг/сЧм² , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

F_ж = G/ (3600нс)? = 3431,3/(3600 х 9) = 0,106 м²

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС6А-П

Площадь живого сечения по воздуху f_ф = 0,1392 м²

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя f_тр =0,00116 м²

Площадь поверхности нагрева F_к=11,4 м²

3. Определяем по фактическому живому сечению f_ф фактическую массовую скорость воздуха

(нс)_ф =G/(3600 f_ф)

(нс)_ф =3431,3/(3600Ч 0,1392)=6,85 кг/сЧм²

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

щ = Q/( f_тр ЧсЧ Cв (t_г - tо))=43402/(0,00116 Ч970 Ч4190(95-70) )=0,37 м/c

где Q - расход тепла на нагрев воздуха, Вт

с- плотность воды, кг/м³

f_тр - плотность живого сечения для прохода теплоносителя

t_г - температура горячей воды, поступающей в калорифер

t_о - температура обратной воды

Cв - удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=39,68 Вт/ м^{2 о}С

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Др_калор= 112,54 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(t_О-t_К)/( t_Г-t_Н)=(70-14,5)/(95+31)=55,5/126=0,44 ? 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср - средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 ^оС

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 ^оС

Fтр = 43402 /39,68 (82,5 + 8,25) = 12,05 м²

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =12,05/11,4 = 1,06

Устанавливаем один калорифер площадью 11,4 м²

Приточная система П3

1. Расход теплоты на подогрев приточного воздуха определяется по формуле

Q_ПР =0,28 с Lс(t_К-t_Н), Вт

Q_ПР = 0,28Ч1Ч4376,5Ч1,208(31-8,2)=33751 Вт

где С - удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L - количество нагреваемого воздуха, м³/ч

t_к и t_н - температуры воздуха после и до калорифера, ⁰ С

2.Задаваясь массовой скоростью нс=4-12??кг/сЧм² , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

F_ж = G/ (3600нс)? = 5286,8/(3600 х 7) = 0,2098 м²

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС9А-П

Площадь живого сечения по воздуху f_ф = 0,2376 м²

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя f_тр =0,00116 м²

Площадь поверхности нагрева F_к=19,56 м²

3. Определяем по фактическому живому сечению f_ф фактическую массовую скорость воздуха

(нс)_ф =G/(3600 f_ф)

(нс)_ф =5286,8/(3600Ч 0,2376)=6,18 кг/сЧм²

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

щ = Q/( f_тр ЧсЧ Cв (t_г - tо))=33751/(0,00116 Ч970 Ч4190(95-70) )=0,29 м/c

где Q - расход тепла на нагрев воздуха, Вт

с- плотность воды, кг/м³

f_тр - плотность живого сечения для прохода теплоносителя

t_г - температура горячей воды, поступающей в калорифер

t_о - температура обратной воды

Cв - удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=37,28 Вт/ м^{2 о}С

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Др_калор= 96,23 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(t_О-t_К)/( t_Г-t_Н)=(70+8,2)/(95+31)=78,2/126=0,6 ? 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср - средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 ^оС

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 ^оС

Fтр = 33751 /37,28 (82,5 + 8,25) = 9,98 м²

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =9,98/19,56 = 0,5

Устанавливаем один калорифер площадью 19,56 м²

5.2 Подбор фильтров

Приточная система П1

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L_я = 1540 м³/ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/L_я =2596,8/1540=1,69=2

Общая площадь фильтра F_ф=0,22Ч2=0,44 м²

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/F_ф =2596,8/0,44=5901,8 м³/(м²ч)

Начальное сопротивление фильтра Др_н=28 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м².

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

G_c=C_Н L Е ф = 0,001Ч2596,8Ч0,82Ч8=17 г/сутки

где C_Н - начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ F_ф/ G_c=2300Ч0,44/17=60 суток

Приточная система П2

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L_я = 1540 м³/ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/L_я =2361,5/1540=1,53=2

Общая площадь фильтра F_ф=0,22Ч2=0,44 м²

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/F_ф =2361,5/0,44=5367 м³/(м²ч)

Начальное сопротивление фильтра Др_н=25 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м².

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

G_c=C_Н L Е ф = 0,001Ч2361,5Ч0,82Ч8=15,5 г/сутки

где C_Н - начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ F_ф/ G_c=2300Ч0,44/15,5=65 суток

Приточная система П3

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L_я = 1540 м³/ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/L_я =6105,1/1540=4

Общая площадь фильтра F_ф=0,22Ч4=0,88 м²

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/F_ф =6105,1/0,88=6937,6 м³/(м²ч)

Начальное сопротивление фильтра Др_н=38 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м².

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

G_c=C_Н L Е ф = 0,001Ч6105,1Ч0,82Ч8=40 г/сутки

где C_Н - начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ F_ф/ G_c=2300Ч0,88/40=51 сутка

5.3 Подбор воздушных клапанов

Приточная система П1

Выбираем воздушный клапан АВК 300Ч500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 и сопротивлением Др = 10 Па

Приточная система П2

Выбираем воздушный клапан АВК 300Ч500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 и сопротивлением Др = 10 Па

Приточная система П3

Выбираем воздушный клапан АВК 500Ч500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 и сопротивлением Др = 10 Па

5.4 Подбор вентиляторов

Приточная система П1

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2(Др_СИСТ +Др_КЛАП+Др_ФИЛЬТ +Др_КАЛ +Др_РЕШ +Др_ГЛУШ)=

=1,2 (84,91+10+28+91,91+2,2+25)=266,22 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 2596,8=2856,5 м³/ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 4 (исполнение 1) L = 2900 м³/ч Др= 270 Па (вентагрегат Е4. 090-2б) с диаметром ротора 0,9 D_НОМ, частотой вращения 1390 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4АА63В4 N=0,55 кВт. Масса агрегата 53 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Дp/3600Ч1000Чз_ВЕНТ

з_ВЕНТ = 0,74 из аэродинамической характеристики

N= 2900Ч270/3600Ч1000Ч0,74=0,29 кВт.

Приточная система П2

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2(Др_СИСТ +Др_КЛАП+Др_ФИЛЬТ +Др_КАЛ +Др_РЕШ +Др_ГЛУШ)=

=1,2 (145,44+10+25+112,54+2,2+25)=352,2 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 2361,5=2597,6 м³/ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 5 (исполнение 1) L = 2600 м³/ч Др= 355 Па (вентагрегат Е5.100-1) с диаметром ротора 1,0 D_НОМ, частотой вращения 900 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А71В6 N=0,55 кВт. Масса агрегата 91,1 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Дp/3600Ч1000Чз_ВЕНТ

з_ВЕНТ = 0,78 из аэродинамической характеристики

N= 2600Ч355/3600Ч1000Ч0,78=0,33 кВт.

Приточная система П3

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2(Др_СИСТ +Др_КЛАП+Др_ФИЛЬТ +Др_КАЛ +Др_РЕШ +Др_ГЛУШ)=

=1,2 (295,6+10+38+96,23+2,2+30)=519,23 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 6105,1=6715,6 м³/ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 5 (исполнение 1) L = 6750 м³/ч Др= 520 Па (вентагрегат Е5.100-2) с диаметром ротора 1,0 D_НОМ, частотой вращения 1415 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А80В4 N=1,5 кВт. Масса агрегата 96 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Дp/3600Ч1000Чз_ВЕНТ

з_ВЕНТ = 0,82 из аэродинамической характеристики

N= 6750Ч520/3600Ч1000Ч0,82=1,19 кВт.

Вытяжная система В1

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2Др_СИСТ =1,2 Ч21,1=23,2 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 300=330 м³/ч

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 30/22-2Е-10 L = 330 м³/ч Др= 25 Па с частотой вращения 710 об/мин и N=0,067 кВт.

Вытяжная система В2

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2Др_СИСТ =1,2 Ч47,32=52,05 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 849,2=934,1 м³/ч

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 30/22-2Е-6 L = 950 м³/ч Др= 55 Па с частотой вращения 25400 об/мин и N=0,105 кВт.

Вытяжная система В3

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2Др_СИСТ =1,2 Ч41,72=45,9 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 1263,2=1389,5 м³/ч

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 56/35-4Е-8 L = 1400 м³/ч Др= 50 Па с частотой вращения 730 об/мин и N=0,185 кВт.

Вытяжная система В4

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2Др_СИСТ =1,2 Ч146,04=160,64 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 2625,3=2887,8 м³/ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 4 (исполнение 1) L = 2900 м³/ч Др= 165 Па (вентагрегат Е4.110-1б) с диаметром ротора 1,1 D_НОМ, частотой вращения 910 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А71А6 N=0,37 кВт. Масса агрегата 63,6 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Дp/3600Ч1000Чз_ВЕНТ

з_ВЕНТ = 0,64 из аэродинамической характеристики

N= 2900Ч165/3600Ч1000Ч0,64=0,21 кВт.

Вытяжная система В5

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2Др_СИСТ =1,2 Ч21=23,1 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 214,4=235,8 м³/ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР-86-77-2,5 L = 240 м³/ч Др= 25 Па с диаметром ротора 1,0 D_НОМ, частотой вращения 1350 об/мин и с электродвигателем на одной оси АИР56А4 N=0,12 кВт. Масса агрегата 20,7 кг.

Вытяжная система В7

Расчетное давление вентилятора составит:

Др_ВЕНТ=1,2Др_СИСТ =1,2 Ч42,2=46,4 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2Ч L_СИСТ =1,2Ч 900=990 м³/ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР-86-77-2,5 L = 1000 м³/ч Др= 50 Па с диаметром ротора 1,0 D_НОМ, частотой вращения 2750 об/мин и с электродвигателем на одной оси АИР63В2 N=0,55 кВт. Масса агрегата 22,2 кг.