Реконструкция производственного цеха БФФ в г. Великий Устюг

6.2 Пылеулавливание

Пылеулавливание - это очистка воздуха, а также других газов от взвешенных в них твердых частиц. Пылеочистка необходима в металлургической, деревообрабатывающей, горнодобывающей, химической, пищевой, текстильной, газовой промышленности и энергетике.

Пылеулавливание осуществляется с помощью специальных устройств, которые могут быть встроены в основное оборудование или вынесены за пределы технологического процесса. Существует большое число пылеуловителей, отличающихся друг от друга конструкцией и принципом действия. Отношение массы пыли, осажденной в уловителе, к массе загрязненной пыли, поступающей в аппарат, определяет эффективность действия пылеуловителя.

По способу отделения пыли от газа различают следующие методы пылеулавливания:

- Механический метод

- Физический метод

- Химический

- Физико-химический метод

- Физико - биохимический.

6.2.1 Механический метод

Принцип работы пылеуловителей механического типа основан на силе тяжести, инерции, центробежной силе, диффузии и захвате. Способы подводки загрязненного газа

Существуют два способа подведения запыленных газов в циклон. Тангенциальный - под углом к корпусу и спиральный. Циклоны со спиральным подводом являются более эффективными. Кроме того, по направленности газового потока различают правые циклоны (поток идет по часовой стрелке) и левые (против часовой стрелки).

6.2.2 Движение газов

Поступая в цилиндр со скоростью 15-20 м/сек, загрязненные газы начинают под воздействием центробежной силы сложное поступательно-вращательное движение. Частички пыли отбрасываются к стенкам цилиндра и под воздействием силы тяжести, будучи тяжелее воздуха, скользят вниз и попадают в пылеприемник. Поток воздуха, очищенный от крупных частиц, из-за возникшего низкого давления поднимается вверх и уходит из циклона в атмосферу или к потребителю.

Некоторые частицы, не попавшие на стенки, могут продолжить движение по кривым линиям потока и устремиться вверх в выхлопную трубу. Очень мелкие частицы, обладающие малой инерцией, плохо улавливаются в циклонах. С трудом захватываются легкие и пушистые частички отходов легкой и текстильной промышленности, отходы литейного производства.

6.2.3 Пылеудаление

Процесс обеспыливания воздуха в общем виде включает следующие основные этапы:

- предотвращение распространения «исходной» аэродисперсной системы в воздухе рабочей зоны и увеличения устойчивости этой системы в
направлении строго ограниченной заранее выделенной области (процесс
пылеулавливания);

- разрушение пылевого аэрозоля, заключающегося в выделении пыли
из воздуха (процесс пылеочистки);

- дальнейшее снижение устойчивости пылевого аэрозоля, сохранившегося после реализации предыдущих этапов, заключающееся в интенсификации распространения оставшихся в воздухе пылевых частиц и аэрации дисперсной среды в приземном слое атмосферы (процесс рассеивания
пыли).

Уловленная пыль, попадающая в бункер, удаляется с помощью пылевых затворов. Главное требование, предъявляемое к затвору, - это его герметичность. Разгерметизация пылевого затвора приводит к подсасыванию воздуха и, соответственно, к снижению степени очистки и к нарушению всего технологического процесса пылеудаления.

6.2.4 Пылеосадительные камеры

Простейшим сепаратором твердых взвешенных частиц является пылеосадительная камера, в которой запыленный газовый поток перемещается с малой скоростью, делающей возможным гравитационное осаждение (седиментацию) транспортируемой взвеси.

Для достижения приемлемой эффективности очистки газов данными устройствами необходимо, чтобы частицы находились в пылеосадительных аппаратах возможно более продолжительное время, а скорость движения пылевого потока была незначительной. Поэтому данное оборудование относится к категории экстенсивного оборудования, рабочие объемы таких аппаратов весьма значительны, что требует больших производственных площадей. Однако пылеосадительные камеры и пылевые мешки обладают очень незначительным гидравлическим сопротивлением (50…300 Па). [1].

В промышленности пылеосадительные камеры используются в качестве устройств предварительной обработки газов, например, для отделения крупных частиц и разгрузки аппаратов последующих ступеней. В связи с этим данное оборудование используют только на первых ступенях систем газоочистки для осаждения частиц крупных размеров (более 100 мкм). Обычно средняя расходная скорость движения газов в пылеосадительных камерах составляет 0,2.… 1 м/с, а в пылевых мешках - 1… 1,5 м/с. [3].

Для равномерного газораспределения по сечению пылеосадительные камеры могут снабжаться диффузорами и газораспределительными решетками, а для снижения высоты осаждения частиц - горизонтальными или наклонными полками. Эффективность улавливания частиц с помощью гравитационного осаждения можно повысить, уменьшая требуемый путь их падения. Это можно осуществить, помещая в камеру горизонтальные пластины, что превращает ее в группу небольших параллельных камер. В некоторых конструкциях пылеосадительных камер для повышения их эффективности предусматривается устройство цепных или проволочных завес и отклоняющихся перегородок. Это позволяет дополнительно к гравитационному эффекту использовать эффект инерционного осаждения частиц при обтекании потоком газов различных препятствий.

Действие силы тяжести может быть увеличено инерционными силами, если к потолку камеры прикрепить вертикальный экран. При обтекании газовым потоком нижней кромки экрана частицы будут увлекаться вниз инерционной силой, возникающей при искривлении линий тока газа.

6.2.5 Сухое инерционное пылеулавливание

Инерционные пылеуловители работают на основе действия инерционных сил. Они предназначены для удаления достаточно крупных частиц пыли. Подаваемый в аппарат загрязненный газ, встречая препятствие в виде перегородки, ударяется об нее и меняет свое направление. Частицы пыли, будучи тяжелее воздуха, теряют скорость и падают в пыленакопитель.

Циклоны. Самым распространенным аппаратом инерционного типа является циклон. Циклоны составляют более 90% от всех используемых уловителей. Качество воздуха на всей планете зависит от работы этих пылеуловителей. Циклон был изобретен более 100 лет назад, но конструкция его не претерпела существенных изменений. Подав загрязненный воздух сбоку по касательной в камеру в форме цилиндра, инженеры получили действие центробежной силы, расслаивающей воздух. Это было гениальным изобретением.

Принцип работы циклона основан на центробежной силе, силе инерции и силе тяжести. Циклон состоит из цилиндрической и конической части. На цилиндрической части установлен прямоугольный патрубок, который направляет поток запыленного воздуха внутрь цилиндра. Отверстие в нижней части конуса является выходным отверстием для пыли, которая собирается в пылеприемнике. В верхней части цилиндра располагается выхлопная труба для выхода очищенного газа.

Циклоны ЦН. Сегодня производители предлагают различные типы циклонов. Наибольшее распространение получили циклоны, разработанные НИИОГАЗ (ЦН). Установки ЦН применяются для очистки газов в объеме от нескольких сотен кубометров в час до нескольких тысяч кубометров в час. В зависимости от типа, циклоны ЦН имеют разные углы наклона патрубка, разное соотношение диаметра к размерам патрубка, высоте конической и цилиндрической частей, диаметру трубы и другим размерам. Все эти соотношения определяют технические характеристики циклонов: производительность, эффективность пылеулавливания, энергозатраты, потери давления в аппарате и другие.

Цилиндрические циклоны НИИОГАЗ выпускаются следующих типов: ЦН-11, ЦН-15, ЦН-15У, ЦН-24. У этих моделей удлинена цилиндрическая часть. Угол наклона крышки и входного патрубка соответственно имеет 11°, 15°, 24°. Индекс "У" циклона ЦН-15У означает "укороченный". Этот тип циклона устанавливается там, где высота помещения невелика.

Циклоны НИИОГАЗ типа СДК-ЦН-33, СДК-ЦН-34, СДК-ЦН-34М, СДК-ЦН-40 относятся к коническим циклонам с удлиненной конической частью и спиральным входным патрубком, имеющим угол наклона соответственно 33°, 34°, 40°.

Для изготовления циклонов ЦН применяется углеродистая сталь в случае эксплуатации при температуре окружающей среды до -40 °С. При температуре ниже -40 °С используют низколегированные стали.

Циклоны ЦН применяются для удаления:

- пыли из вентиляционных установок;

- золы из газов котельных установок;

- пыли из сушилок;

- на пневмотранспорте.

Эффективность работы циклона напрямую зависит от диаметра цилиндра и размеров входного патрубка. Чем больше диаметр цилиндра, тем больший путь проходят пылинки и теряют свою инерцию и наоборот. Чем меньше входной патрубок, тем больше центробежная сила, возникающая в цилиндре. Таким образом, эффективнее использовать циклоны малых диаметров. Для очищения больших объемов газа решением стало объединение таких циклонов в группы или батареи.

Циклоны ЦН объединяют в группы из 2, 4, 6, 8 циклонов одинакового внутреннего диаметра. Они могут быть с камерой очищенного воздуха в виде сборника (вентилятор установлен перед циклоном) или в виде «улитки» (вентилятор установлен после циклона).

Батарейные циклоны. Батарейные циклоны БЦ - это аппараты, составленные из большого числа маленьких циклонов (от 6 до 100 и более), объединенные одним корпусом и имеющие общий вход загрязненных газов, отвод чистого воздуха и общий бункер для пыли. Обычно используют единичные циклоны диаметром до 250 мм.

Многие конструкции батарейных циклонов выполнены с разделением на секции с раздельными бункерами пыли и общей камерой очищенного газа. Это позволяет отключать одну из секций при уменьшении нагрузки и сохранять хорошее качество очистки газов.

Наиболее распространенные виды батарейных циклонов:

Батарейные циклоны БЦ-2 - количество циклонных элементов от 20 до 56, предназначены для улавливания золы, уносимой из топок паровых котлов паропроизводительностью 6,5-25 т/ч и водогрейных котлов теплопроизводительностью 4-10 Гкал/ч.

Батарейные циклоны БЦ- 259 - количество циклонных элементов от 6 до 48, устанавливают перед дымососами паровых котлов производительностью 2,5-25 т/ч и водогрейных котлов производительностью от 1-10 Гкал/ч.

Батарейные циклоны БЦ-512 - количество элементов от 16 до 144, предназначены для улавливания золы из топок паровых котлов паропроизводительностью 25-512 т/ч и водогрейных котлов теплопроизводительностью 10-50 Гкал/ч.

Батарейные циклоны ЦБ - количество циклонных элементов от 16 до 56, предназначены для очистки запыленных газов с размером частиц более 5 мкм.

6.3 Мокрое пылеулавливание

В процессе эксплуатации циклонов выяснилось, что в некоторых случаях пылинки, коснувшись стенок, прилипают и не могут оторваться. Для устранения этих недостатков были созданы аппараты мокрого пылеулавливания, где в процессе пылеочистки задействована жидкость - вода или пена.

Принцип мокрого пылеулавливания основан на контакте запыленного газового потока с водой. Поступая в цилиндр в виде брызг или тумана, вода захватывает частицы пыли и уносит их с собой в виде шлама. А очищенный поток газа уходит по выхлопной трубе вверх.

Скрубберы. Самые распространенные аппараты мокрого пылеулавливания - это скрубберы. В зависимости от конструкции различают насадочные скрубберы, полые скрубберы, скрубберы Вентури, мокропрутковые скрубберы. Под действием центробежной силы частицы отбрасываются к стенке, орошаемой водой, захватываются ею и уносятся в виде шлама в выпускную воронку.

Эффективность очистки газов повышается при применении мокропрутковых скрубберов. В них загрязненные газы проходят двойную очистку. На входное отверстие патрубка с запыленными газами устанавливается прутковая металлическая решетка, посредством орошения которой достигается прилипание крупных частиц. Газы, освободившиеся от крупных пылинок, устремляются в цилиндр, где проходят второй этап очистки по обычному типу.

Часто скрубберы используются для предварительной очистки перед аппаратами других модификаций

Мокрые пылеуловители имеют ряд достоинств: конкурентоспособная стоимость, возможность улавливать частицы до 1 мкм, высокая эффективность. Но их самый существенный недостаток - продукт выделяется в виде шлама и должен подвергаться дополнительной очистке, что ведет к удорожанию всей системы мокрого пылеулавливания.

6.3.1 Фильтрация

Третьим методом механического пылеулавливания является фильтрация. Запыленный газовый поток пропускается через фильтрующий материал. Фильтрация применяется для очистки воздуха от золы, сажи, частиц металлов и их оксидов, ангидридов, а также от древесной, абразивной, асбоцементной пыли. Фильтры делятся на тканевые, волокнистые, пористые и зернистые.

В тканевых фильтрах используются и нетканые материалы, такие как фетр и войлок. Для фильтрации нейтральных и щелочных газов применяют хлопчатобумажные ткани. Волокнистые фильтры имеют в своей основе натуральные или синтетические волокна, шлаковату, металлическую или полимерную стружку, фильтровальную бумагу, картон. Распространение получили фильтры из синтетического материала и стекловолокна, так как их отличает прочность и термостойкость.

В фильтрационных установках очистка воздуха (газа) от аэрозольных загрязнений (пыли, сажи, капельной влаги) происходит при прохождении загрязненного потока через слой пористого материала. В качестве фильтрующего слоя используют ткани, кокс, гравий и др.

Фильтрация диспергационных и конденсационных аэрозолей в пористой среде обеспечивает высокую степень осаждения взвешенных частиц с любыми размерами, вплоть до близких к молекулярным. Дисперсная примесь улавливается при огибании потоком аэрозоля препятствий, образованных на его пути структурными элементами пористого слоя. [6].

Процесс фильтрации основан на многих физических явлениях (эффект зацепления, в том числе ситовый эффект, - аэрозольные частицы задерживаются в порах и каналах, имеющих сечение меньше, чем размеры частиц; действие сил инерции - при изменении направления движения запыленного потока частицы отклоняются от этого направления и осаждаются; броуновское движение - в значительной мере определяет перемещение высокодисперсных субмикронных частиц; действие гравитационных сил, электростатических сил - аэрозольные частицы и материал фильтра могут иметь электрические заряды или быть нейтральными).

Существенными для фильтрации считаются следующие механизмы осаждения частиц на препятствиях: касание (зацепление), отсеивание (отсев, ситовой эффект), инерционный захват, гравитационное и диффузионное осаждение, электростатическое взаимодействие.

Перечисленные факторы указывают причину приближения частиц к препятствию на расстояние, при котором становится возможным их осаждение, то есть отделение от газовой фазы. Само же отделение происходит в случае удержания частиц на структурном элементе пористой среды силами межмолекулярных или химических связей.

Большинство фильтров обладает высокой эффективностью очистки. Фильтры применяют как при высокой, так и при низкой температуре очищаемой среды, при различной концентрации в воздухе взвешенных частиц.

Соответствующим подбором фильтровальных материалов и режима очистки можно достичь требуемой эффективности очистки в фильтре практически во всех необходимых случаях.

Обладая многими положительными качествами, фильтрующие устройства в то же время не лишены недостатков: стоимость очистки в фильтрах выше, чем в большинстве других пылеуловителей, в частности, в циклонах. Это объясняется большей конструктивной сложностью фильтров по сравнению с другими аппаратами, большим расходом электроэнергии. Многие конструкции фильтрационных пылеуловителей более сложны в эксплуатации и требуют квалифицированного обслуживания.

По типу структурных элементов пористого слоя различают волокнистые, тканевые и зернистые фильтры. В волокнистых фильтрах осаждение взвешенных частиц происходит на слоях волокон, удерживаемых конструкциями в виде прямоугольных рам, колец и др.

6.3.2 Физический метод

К аппаратам, основанным на физическом методе, относятся электрофильтры. Электростатическая очистка газов может происходить как в горизонтальных, так и вертикальных электрофильтрах. Загрязняющие частицы размером до 0,1 мкм электризуются и выделяются из газа под воздействием электрического поля, которое создается специальными электродами и на которые они и осаждаются. Удаление пыли - механическое.

Различают сухие и мокрые электрофильтры. Сухие предназначены для удаления сухой пыли. Мокрые электрофильтры служат для очистки газов от паров кислот: серной, соляной, азотной.

6.3.3 Физико-химический метод

Физико- химические методы используются в основном для очистки газов от вредных химических соединений путем абсорбции, адсорбции, катализации и других реакций.

6.4 Проектные мероприятия и стратегия их выбора

Таким образом, требования к эффективности процессов очистки аэрозолей, особенно пылеулавливания, постоянно повышаются по мере ужесточения нормативных требований к чистоте атмосферного воздуха и воздуха в помещениях производственных и гражданских зданий, а также с появлением новых технологий, применением новых материалов и, следовательно, с поступлением в воздух соответствующих выбросов.

Современные санитарно-технические средства обработки технологических газовых выбросов не обеспечивают их полного обезвреживания или восстановления первоначального качества воздуха, использованного в производственном цикле. Поэтому отработанные газы всегда вносят в атмосферу часть отходов производства. Тем не менее, при определении задач проектирования и подборе средств очистки необходимо исходить из идеальной модели, придерживаясь принципа запрета на изменение качества атмосферного воздуха в процессе производства.

На этапе подбора вариантов и поиска средств очистки нет необходимости стремиться к достижению технической простоты или экономической целесообразности решения. Творческий поиск решений становится все более необходимым проектировщикам, так как в последнее время все чаще приходится разрабатывать нетиповые устройства, или же основательно дорабатывать существующие установки по причине их низкой эффективности, морального устаревания или несовпадения параметров технологических процессов ввиду большого разнообразия последних.

Простые методы обработки выбросов современных производственных процессов скорее всего не обеспечат надлежащей степени очистки, предотвращающей ощутимый ущерб окружающей среде. Так, например, простые пылеуловители - осадительные камеры, жалюзийные решетки, циклоны могут быть удачно применены в двухступенчатой схеме очистки для предварительной обработки выбросов. Однако следовало бы отказаться от использования мультициклонов в качестве единственного средства очистки дымовых газов парогенераторов электростанций. Объемы выбросы теплоэнергетических установок достигают 400...500 м3/с, и поэтому проскок загрязнителя в 1...2% может представлять серьезную опасность окружающей среде, в то время как мультициклоны обеспечивают степень очистки не более, чем на 85... 90%.

При постановке задачи проектирования должны быть охвачены все загрязнители, которые могут присутствовать в выбросах, для чего необходимо тщательно проанализировать состав выбросов, выделив нейтральную часть и компоненты, которые могут нанести ущерб окружающей среде.

Наиболее сложны для очистки выбросы, загрязнители которых представляют многофазную систему. Поскольку большинство современных очистных аппаратов не приспособлено для одновременного обезвреживания дисперсных и гомогенных загрязнителей, то в общем случае подобные выбросы должны пройти последовательно 4 стадии обработки: предварительную и тонкую очистку от аэрозоля и затем предварительное и окончательное обезвреживание газообразного загрязнителя. В частности, если газообразный загрязнитель хорошо растворяется в воде, может быть организована предварительная обработка выбросов мокрыми способами, которая позволит понизить концентрации как дисперсных, так и гомогенных загрязнителей.

При обработке выбросов, содержащих твердые аэрозольные загрязнители, низких величин проскока (1...2% и менее) можно достичь, как правило, только двухступенчатой очисткой. Для предварительной очистки могут быть применены жалюзийные решетки и циклонные аппараты (иногда для небольших выбросов - пылеосадительные камеры), а для окончательной - пористые фильтры, электрофильтры или мокрые пылеосадители.

Жидкие аэрозоли (туманы) могут быть скоагулированы посредством изменения параметров состояния (охлаждения и повышения давления) с целью осаждения в последующем с использованием как правило мокрых способов улавливания в мокрых скрубберах, пористых и электрических фильтрах, в абсорберах.

Идея борьбы с образованием и распространением пыли заложена и в конструкции самого здания. Проектом предусмотрено устройство местных вентиляционных отсосов, вытяжной и приточно-вытяжной вентиляции, пневмотранспортеров и циклонов. Вентиляция помещений цеха рассчитана на разбавление вредных веществ и теплоизбытков , выделяющихся от работающего оборудования, на возмещение воздуха, удаляемого системами пневмотранспорта, аспирации, используемого из помещения на сушку.

Вентиляция помещений цеха запроектирована приточно-вытяжной с механическим побуждением воздуха. В летний период дополнительно предусмотрена естественная вентиляция.

В любом случае правильный подход к очистке газообразных выбросов в атмосферу еще на стадии проектирования очистных сооружений в будущем, как правило, дает положительный эффект не только в сфере защиты окружающей природной среды, но и в финансовой сфере.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной выпускной квалификационной работе разработан проект на тему «Реконструкция производственного цеха БФФ в г. Великий - Устюг». Здание производственного цеха запроектировано из основного прямоугольного объема, облик которого становится заметным и запоминающимся благодаря индивидуальному решению входных групп, сориентированных на выбор высококачественных строительных и отделочных материалов.

В проекте выполнен теплотехнический расчет ограждающих конструкций: наружных стен и покрытия, произведен расчет колонн, столбчатых монолитных фундаментов. Выполнена технологическая карта на нулевой цикл. Составлен сетевой график строительства, выполнен его расчет, организована строительная площадка. В данном проекте произведен анализ и приняты меры по обеспечению безопасных и здоровых условий труда при организации монтажных работ на объекте, проведена оценка возможных чрезвычайных ситуаций, рассмотрены мероприятия по методам борьбы с промышленной пылью.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1.СНиП 23 01-99. Строительные нормы и правила. Строительная климатология: введ. 01.01.2000 - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 2002.- 46с.

2.СанПин 2.2.1/2.1.1.1200-03. Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов: введ. 25.01.2008 - М: РФ №10995 - 13 с.

3. СП 50.13330.2010. Свод правил. Тепловая защита зданий: введ. 20.05.2010 - М: ФГУП ЦПП Госстроя России, 2010. - 52 с.

4. СП 20.13330.2011. Свод правил. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85: введ. 20.05.2011// Техэксперт: инф.-справ. Система/ Консорциум «Кодекс», 2011. - 76 с.

5. СНиП 3.03.01-87. Строительные нормы и правила. Несущие и ограждающие конструкции: введ. 01.01.87. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. - 43 с.

6. СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты: введ. 20.05.2011.- М.: НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, 2010. -83 с.

7. Основания и фундаменты: Cправочник/ Под ред. Г.И.Швецова.-М.: Высшая школа,1991.-383 с.

8. СНиП 21-01-97. Строительные нормы и правила. Пожарная безопасность зданий и сооружений: введ. 01.01 98 - М.:ФГУП ЦПП Госстроя России, 1999. -24с.

9. СНиП 3.01.01-85*. Строительные нормы и правила. Организация строительного производства: введ.01.01.85. -М.:ГПИПП, 1985. - 56 с.

10. СНиП 1.04.03.-85*. Строительные нормы и правила. Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве предприятий, зданий и сооружений: введ. 17.04.85.- М.:Стройиздат, 1985. - 232 с.

11. СНиП 12-03-2001. Строительные нормы и правила. Безопасность труда в строительстве/ часть 1: введ. 01.09.2001. - М.: ФГУП ЦПП, 2002. 46 с.

12. СНиП 12-04-2002. Строительные нормы и правила. Безопасность труда в строительстве/часть 2: введ. 01.01.2003. - М.: ФГУП ЦПП, 2003.54с.

13. ГОСТ 21.204-93. Условные графические обозначения и изображения элементов генеральных планов и сооружений транспорта: введ. 01.09.94 - М.: Издательство стандартов, 1995. - 25 с.

14. ГОСТ 21.205-93. Условные обозначения элементов санитарно-технических систем: введ. 01.07.94 - М.: Издательство стандартов, 1995.-10с.

15. СНиП 23-05-95. Строительные нормы и правила. Естественное и искусственное освещение: введ. 29.05.1995.-М.: Госстрой России, 2003. - 50 с.

16. ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно строительных чертежей: введ.01.09.94. - М.: Издательство стандартов, 1995. - 28 с.

17. ГОСТ 23407-78. Ограждения инвентарные строительных площадок и участков производства строительно-монтажных работ: Введ. 01.01.86. - М.: ГП ЦПП, 2002-5 с.

18. Строительные машины: Справочник/ Под ред. В.А. Баумана. М.: Стройиздат, 1976. Т.1. 495 с.

19. Строительные краны: Справочник/ В.П. Станевский, В.Г. Моисеенко, Н.П. Колесник, В.В. Котушко; Под общей ред. В.П. Станевского. Киев: Будивельник, 1984. 240 с.

20. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания: введ 01.01.87. - М.: ГП ЦПП;1994. - 20с.

21. Седельников Ф.И.: безопасность жизнедеятельности (охрана труда): учеб пособие / Ф.И. Седельников.: - Вологда: ВоГТУ, 2001. - 388 с.

22. Кондратьев А.И. Охрана труда в строительстве: учеб. для спец. стр. вузов / Кондратьев А.И., Местечкина Н.М. - М.: Высш. шк., 1990. - 352 с.

23. Экология и безопасность жизнедеятельности: Учеб пособие для вузов / под ред. Л.А. Муравья. - М.: ЮНИТИ, 2000. - 447 с.

24. ГОСТ 24259-80. Оснастка монтажная для временного закрепления и выверки конструкций зданий. Классификация и общие технические требования: введ. 01.01.82. - М.: Издательство стандартов, 1983. - 3 с

25. ГОСТ 24258-80. Средства подмащивания. Общие технические условия: введ. 01.07.89. . - М.: Издательство стандартов, 1990. - 8 с

26. ГОСТ 530-95. Кирпич и камни керамические: введ. 01.07.96.-М.: Стройиздат СССР, 1995.-19 с.

27. СП 1.13130.2009. Система противопожарной защиты. Эвакуационные пути и выходы: введ. 01.05.2009. М-ФГУ ВНИИПО МЧС России.- 4с

28. СНиП 2.03.13-88. Полы: введ. 01.01.88.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 16с.

29. Дегтев И.А. Полы гражданских и общественных зданий: учебное пособие для студентов высших учебных заведений / И.А.Дегтев, Г.В.Коренькова, Н.Д.Черныш. - 3-е изд., испр. и доп. - М.: АСВ, 2002. - 160 с.

30. 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения: введ. 23.06.2003. М- Госстрой России, 2003. - 85 с.

31. СНиП 2.03.01-84. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции: введ. 01.01.86. М.: Стройиздат, 1985. 79 с.

32. СНиП 2.01.02-85*. Строительные нормы и правила. Противопожарные нормы: введ. 24.04.85. М.: Стройиздат, 1991. 15 с.

33. ЕНИР Е4-1. Единые нормы и расценки на строительные, монтажные и ремонтно-строительные работы: утв. Госстроем СССР 05.12.86 г. Сб. Е4: Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций. Вып. 1: Здания и промышленные сооружения. - М.: Стройиздат,1987. - 64с.

34. ЕНиР Е2-1. Единые нормы и расценки на строительные, монтажные и ремонтно-строительные работы: утв. Госстроем СССР 05.12.86 г. Сб. Е2: Земляные работы. Вып. 1: Механизированные и ручные земляные работы. М.: Стройиздат, 1988. 224 с.

35. ГОСТ 6629-88. Двери деревянные внутренние для жилых и общественных зданий. Типы и конструкция. - Взамен ГОСТ 6629-74: введ. 01.01.89. - М.: Издательство стандартов, 1989. - 17 с.

36. ГОСТ 24698-81. Двери деревянные наружные для жилых и общественных зданий: введ. 01.01.84. - М.: Издательство стандартов, 2002. - 19 с.

37. ГОСТ 13580-85. Плиты железобетонные ленточных фундаментов.; Взамен ГОСТ 13580-80: введ. 01.01.87. - М.: Издательство стандартов, 1994. - 42 с.

38. ГОСТ 13579-78*. Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия. - Взамен ГОСТ 1379-68: введ. 01.01.79. - М.: Издательство стандартов, 1979. - 11с.

39. ГОСТ 24699-2002. Блоки оконные деревянные со стеклопакетами. - Взамен ГОСТ 24699-81: введ. 01.03.03. - М.: Издательство стандартов, 2003. - 32 с.

40. ГОСТ 12.0.003-74 (1999). ССБТ. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация: введ. 01.09.74. - М.: Госстандарт, 1999 - 3 с.

41. ГОСТ 12.4.059-89 (2001). ССБТ. Строительство. Ограждения предохранительные инвентарные. Общие технические условия: введ. 13.04.89 М.: Издательство стандартов, 1989. - 9 с.

42. ГОСТ 12.4.107-82 (2002). ССБТ. Строительство. Канаты страховочные. Общие технические требования: введ. 01.01.83. - М.: Издательство стандартов, 2002. - 4 с.

43. Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений: РД 34.21.122-87.: введ. 12.10.87. - М.: Издательство стандартов, 1987. - 36 с.

Приложение 1

Расчет усилий напряжений. Подбор сечений

Усилия и напряжения

Единицы измерений: кН, м.

Параметры выборки:

Список узлов/элементов: все

Список загружений/комбинаций: все

Список факторов: все

Усилия и напряжения
Элемент	Сечение	Загружение	Значения
			N	M	Q
1	1	1	-79.447	0	13.901
1	1	2	-64.881	0	10.168
1	2	1	-78.984	11.238	-2.18e-015
1	2	2	-64.542	9.453	-4.321e-015
1	3	1	-78.521	0	-13.901
1	3	2	-64.203	0	-10.168
2	1	1	-203.854	0	13.901
2	1	2	-170.939	0	10.168
2	2	1	-203.391	11.238	-2.02e-015
2	2	2	-170.595	9.453	-4.321e-015
2	3	1	-202.928	0	-13.901
2	3	2	-170.25	0	-10.168
3	1	1	-275.394	0	13.901
3	1	2	-235.513	0	10.168
3	2	1	-274.93	11.238	-2.02e-015
3	2	2	-235.169	9.453	-4.321e-015
3	3	1	-274.467	0	-13.901
3	3	2	-234.825	0	-10.168
4	1	1	-301.442	0	13.901
4	1	2	-265.251	0	10.168
4	2	1	-300.979	11.238	-2.02e-015
4	2	2	-264.897	9.453	-4.321e-015
4	3	1	-300.516	0	-13.901
4	3	2	-264.554	0	-10.168
5	1	1	-300.516	0	13.901
5	1	2	-335.455	0	17.867
5	2	1	-300.979	11.238	-2.02e-015
5	2	2	-336.05	13.114	-5.109e-015
5	3	1	-301.442	0	-13.901
5	3	2	-336.574	0	-17.867
6	1	1	-274.467	0	13.901
6	1	2	-314.721	0	17.867
6	2	1	-274.931	11.238	-2.02e-015
6	2	2	-315.317	13.114	-5.109e-015
6	3	1	-275.394	0	-13.901
6	3	2	-315.982	0	-17.867
7	1	1	-202.928	0	13.901
7	1	2	-236.823	0	17.867
7	2	1	-203.391	11.238	-2.02e-015
7	2	2	-237.419	13.124	-5.109e-015
7	3	1	-203.854	0	-13.901
7	3	2	-237.962	0	-17.867
8	1	1	-78.521	0	13.901
8	1	2	-92.491	0	17.867
8	2	1	-78.984	11.238	-2.02e-015
8	2	2	-93.09	13.114	-5.119e-015
8	3	1	-79.448	0	-13.901
8	3	2	-93.622	0	-17.867
9	1	1	123.309	0	0
9	1	2	102.296	0	0
9	2	1	123.309	0	0
9	2	2	102.296	0	0
9	3	1	123.309	0	0
9	3	2	102.296	0	0
10	1	1	-120.69	0	0
10	1	2	-100.124	0	0
10	2	1	-120.69	0	0
10	2	2	-100.124	0	0
10	3	1	-120.69	0	0
10	3	2	-100.124	0	0
11	1	1	79.969	0	0
11	1	2	69.347	0	0
11	2	1	79.969	0	0
11	2	2	69.347	0	0
11	3	1	79.969	0	0
11	3	2	69.347	0	0
12	1	1	-78.458	0	0
12	1	2	-68.04	0	0
12	2	1	-78.458	0	0
12	2	2	-68.04	0	0
12	3	1	-78.458	0	0
12	3	2	-68.04	0	0
13	1	1	40.708	0	0
13	1	2	39.527	0	0
13	2	1	40.708	0	0
13	2	2	39.527	0	0
13	3	1	40.708	0	0
13	3	2	39.527	0	0
14	1	1	-40.021	0	0
14	1	2	-38.86	0	0
14	2	1	-40.021	0	0
14	2	2	-38.86	0	0
14	3	1	-40.021	0	0
14	3	2	-38.865	0	0
15	1	1	4.769	0	0
15	1	2	12.258	0	0
15	2	1	4.769	0	0
15	2	2	12.258	0	0
15	3	1	4.769	0	0
15	3	2	12.258	0	0
16	1	1	-4.698	0	0
16	1	2	-13.491	0	0
16	2	1	-4.698	0	0
16	2	2	-13.491	0	0
16	3	1	-4.698	0	0
16	3	2	-13.491	0	0
17	1	1	-4.255	0	0
17	1	2	-4.512	0	0
17	2	1	-4.255	0	0
17	2	2	-4.512	0	0
17	3	1	-4.255	0	0
17	3	2	-4.512	0	0
18	1	1	4.469	0	0
18	1	2	4.572	0	0
18	2	1	4.469	0	0
18	2	2	4.572	0	0
18	3	1	4.469	0	0
18	3	2	4.572	0	0
19	1	1	-40.021	0	0
19	1	2	-40.311	0	0
19	2	1	-40.021	0	0
19	2	2	-40.311	0	0
19	3	1	-40.021	0	0
19	3	2	-40.311	0	0
20	1	1	40.708	0	0
20	1	2	40.96	0	0
20	2	1	40.708	0	0
20	2	2	40.96	0	0
20	3	1	40.708	0	0
20	3	2	40.96	0	0
21	1	1	-78.458	0	0
21	1	2	-88.862	0	0
21	2	1	-78.458	0	0
21	2	2	-88.862	0	0
21	3	1	-78.458	0	0
21	3	2	-88.862	0	0
22	1	1	79.969	0	0
22	1	2	90.586	0	0
22	2	1	79.969	0	0
22	2	2	90.586	0	0
22	3	1	79.969	0	0
22	3	2	90.586	0	0
23	1	1	-120.69	0	0
23	1	2	-142.172	0	0
23	2	1	-120.69	0	0
23	2	2	-142.172	0	0
23	3	1	-120.69	0	0
23	3	2	-142.172	0	0
24	1	1	123.309	0	0
24	1	2	145.419	0	0
24	2	1	123.309	0	0
24	2	2	145.419	0	0
24	3	1	123.309	0	0
24	3	2	145.419	0	0
25	1	1	153.725	0	0
25	1	2	127.53	0	0
25	2	1	153.725	0	0
25	2	2	127.53	0	0
25	3	1	153.725	0	0
25	3	2	127.532	0	0
26	1	1	250.353	0	0
26	1	2	211.322	0	0
26	2	1	250.353	0	0
26	2	2	211.322	0	0
26	3	1	250.353	0	0
26	3	2	211.322	0	0
27	1	1	298.04	0	0
27	1	2	257.626	0	0
27	2	1	298.04	0	0
27	2	2	257.626	0	0
27	3	1	298.04	0	0
27	3	2	257.626	0	0
28	1	1	333.323	0	0
28	1	2	333.323	0	0
28	2	1	333.323	0	0
28	2	2	333.323	0	0
28	3	1	333.323	0	0
28	3	2	333.323	0	0
29	1	1	298.04	0	0
29	1	2	338.519	0	0
29	2	1	298.04	0	0
29	2	2	338.519	0	0
29	3	1	298.04	0	0
29	3	2	338.519	0	0
30	1	1	250.353	0	0
30	1	2	290.621	0	0
30	2	1	250.353	0	0
30	2	2	290.621	0	0
30	3	1	250.353	0	0
30	3	2	290.621	0	0
31	1	1	153.726	0	0
31	1	2	181.182	0	0
31	2	1	153.726	0	0
31	2	2	181.182	0	0
31	3	1	153.726	0	0
31	3	2	181.182	0	0

Проверка элементов стальных конструкций

Расчет по СП 16.13330.2011

Конструктивный элемент Верхний пояс

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 0.5

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0.25

Длина элемента -- 12.06 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.8.2.1	прочность при действии изгибающего момента My	0.3
п.8.2.1	прочность при действии поперечной силы Qz	0.07
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.66
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.94
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.46
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.47
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.73
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.37

Коэффициент использования 0.94 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Конструктивный элемент Нижний слева

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 400.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0.5

Длина элемента -- 6.0 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.88
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.48
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.24

Коэффициент использования 0.88 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Конструктивный элемент Нижний справа

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 400.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0.5

Длина элемента -- 6.0 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.88
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.48
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.24

Коэффициент использования 0.88 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Конструктивный элемент Нижний середина

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 400.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0.33

Длина элемента -- 9.0 м



Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.83
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.57
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.19

Коэффициент использования 0.83 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Группа Раскосы. Элемент №9

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента - 1.83 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.99
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.57
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.57

Коэффициент использования 0.99 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Группа Раскосы. Элемент №10

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.025 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.62
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.99
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.99
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.95
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.6
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.6

Коэффициент использования 0.99 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Группа Раскосы. Элемент №11

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.025 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.88
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.83
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.83

Коэффициент использования 0.88 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Группа Раскосы. Элемент №12

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.24 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.53
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.86
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.86
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.82
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.61
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.61

Коэффициент использования 0.86 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Группа Раскосы. Элемент №13

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.24 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.44
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.85
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.85

Коэффициент использования 0.85 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Раскосы. Элемент №14

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.47 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.33
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.94
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.94
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.83
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.9
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.9

Коэффициент использования 0.94 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Группа Раскосы. Элемент №15

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.47 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.07
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.88
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.88

Коэффициент использования 0.88 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Раскосы. Элемент №16

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.71 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.07
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.19
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.19
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.17
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.91
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.91

Коэффициент использования 0.91 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Раскосы. Элемент №17

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.71 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.07
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.19
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.19
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.17
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.91
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.91

Коэффициент использования 0.91 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Раскосы. Элемент №18

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.47 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.07
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.88
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.88

Коэффициент использования 0.88 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Раскосы. Элемент №19

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.47 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.33
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.94
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.94
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.83
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.9
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.9

Коэффициент использования 0.94 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Группа Раскосы. Элемент №20

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.24 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.44
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.85
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.85

Коэффициент использования 0.85 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

Группа Раскосы. Элемент №21

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.24 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.53
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.86
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.86
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.82
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.61
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.61

Коэффициент использования 0.86 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Группа Раскосы. Элемент №22

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.025 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.88
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.83
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.83

Коэффициент использования 0.88 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Группа Раскосы. Элемент №23

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 2.025 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0.62
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)	0.99
п.7.1.3	устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)	0.99
п. 9.2.9	устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях	0.95
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.6
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.6

Коэффициент использования 0.99 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

Группа Раскосы. Элемент №24

Расчетное сопротивление стали Ry= 240000.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента - 1.83 м

Результаты расчета

Проверено по СНиП	Фактор	Коэффициенты использования :
п.9.1.1	прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики	0.99
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1	0.57
п.10.4.1	предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1	0.57

Коэффициент использования 0.99 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики

Приложение 2

Расчет сварных соединений из ЗГСП

Узел 1
Наименование	Обозначения	Ед. измерения	Формула	Результат
Элементы
Проверка несущей способности стенки пояса на продавливание (по пунктам Л.2.2 и Л.2.3 СП 16.13330.2011)
Сопротивление стали	Ryd	т/см2		2,40
Сопротивление стали	Ry	т/см2		2,40
Площадь поперечного сечения	A	см2		46,76
Толщина стенки пояса	t	см		0,7
Ширина сечения пояса	D	см		18,0
Высота сечения пояса	Db	см		18,0
Площадь поперечного сечения решетки	Ad	см2		26,43
Толщина стенки решетки	td	см		0,6
Ширина сечения решетки	d	см		12,0
Высота сечения решетки	db	см		12,0
Угол между поясом и примыкающим элементом	б	°		43,0
Длина участка db/sina	b	см	b=db/sinб	17,7
Половина расстояния между смежными стенками элементов решетки	g	см		1,0
Продольная сила в поясе	F	т		9,36
Продольное усилие в примыкающем элементе	N	т		14,54
Изгибающий момент в примыкающем элементе	М	тcм		0,0
Размер от края пояса к краю примыкающего элемента	f	см	(D-d)/2	3,0
Коэффициент условий работы согласно поз 1,2 табл. 6 СП 16.13330.2011	гс			0,9
Коэффициент влияния знака усилия в примыкающем элементе равен 1.2 при растяжении и 1 в других случаях	гd			1,0
Коэффициент влияния продольной силы в поясе	гD		Если: |F|/(ARy)>0.5 то гD=1.5-|F|/(ARy), в других случаях гD=1	1,000
		d/D		0,67
		g/b		0,056
условие прочности по Л.2.2 при d/D?0.9 і g/b?0.25: (|N|+1,5|M|/db)?гcгdгDRyt2(b+c+(2Df)1/2)/((0.4+1.8c/d)fsinб)			|N|+1,5|M|/db	13,6	Good!
			гcгdгDRyt2(b+c+(2Df)1/2)/ ((0.4+1.8c/d)fsinб)	27,5
Условие прочности по Л.2.3 на продавливание в крестообразных, Т-образных (б=90°), а так же в "У"-образных узлах при g/b>0.25: |N|+1,7|M|/db?гcгdгDRyt2(b+2(2Df)1/2)/(fsinб)			|N|+1,7|M|/db	13,6	Bad
			гcгdгDRyt2(b+2(2Df)1/2)/(fsinб)	11,1
Проверка несущей способности стенки пояса в плоскости узла в месте примыкания сжатого элемента решетки (Л.2.4 СП 16.13330.2011)
Коэффициент тонкостенности пояса	Db/t			23,3
Коэффициент влияния тонкостенности пояса при Db/t?25 гt=0.8, в остальных случаях гt=1	гt			1,1
Коэффициент, который принимается в зависимости от тонкостенной профиля db/td и расчетного сопротивления стали Ryd	kd		график 26 пособия	1,0
Коэффициент, который принимается в зависимости от тонкостенной профиля Db/t и расчетного сопротивления стали Ry	k		график 26 пособия	0,3
Условие прочности при d/D>0.85: |N|?2гcгtkRytDb/sin2б				ЛОЖЬ	Good!
Проверка несущей способности элемента решетки в месте примыкания к поясу(Л.2.5 СП.16.13330.2011
Условие прочности для узлов по Л.2.2: |N|+0,5|M|/db?гcгdkRyAd/(1+0.013D/t) если сечение решетки квадратное: |N|+0,5|M|/db?(гcгdkRyAd/(1+0.013D/t))*2/3(1+1/(1+d/db)), если сечение решетки прямоугольное			|N|+0,5|M|/db	13,6	Good!
			Правая часть формулы	16,5
Условие прочности для узлов по Л.2.3: |N|+0,5|M|/db?гcгdkRyAd/((1+0.01(3+5d/D-0.1db/td)D/t)sinб) если сечение элемента решетки квадратное: |N|+0,5|M|/db?(гcгdkRyAd/((1+0.01(3+5d/D-0.1db/td)D/t)sinб)*2/(1+d/db), если сечение элемента решетки прямоугольное			Правая часть формулы	17,1	Good!
Прочность сварных швов в местах прикрепления элемента решетки к поясу (Л.2.6 СП 16.13330.2011)
Катет шва принимаемый	Kf	см		0,48
Kmin	Kmin	см		0,4
Kmax	Kmax	см	kmax?1,2*t	0,48
Длина шва для Л.2.2	lw	см	2*(b+d)	27,89
Длина шва для Л.2.3	lw	см	4*d	24,80
Коэффициент по металлу шва	Bf			0,7
Расчетное сопротивление стали	Rwf	тс/см2		1,8
Условие прочности для узлов по Л.2.2: (N+0,5M/db)*(1,06+0,014D/t)sinб/BfkfгcRwf(2db/sinб+d)?1,			Правая часть формулы	1,0661	bad
Условие прочности для узлов по Л.2.3: (N+0,5M/db)*(1+0.01(3+5d/D-0.1db/td)D/t)sinб/4BfkfdbгcгdRwf?			Правая часть формулы	0,098	good
Узел 2.1
Проверка несущей способности стенки пояса на продавливание (по пунктам Л.2.2 и Л.2.3 СП 16.13330.2011)
Сопротивление стали	Ryd	т/см2		2,40
Сопротивление стали	Ry	т/см2		2,40
Площадь поперечного сечения	A	см2		35,56
Толщина стенки пояса	t	см		0,7
Ширина сечения пояса	D	см		14,0
Высота сечения пояса	Db	см		14,0
Площадь поперечного сечения решетки	Ad	см2		26,43
Толщина стенки решетки	td	см		0,6
Ширина сечения решетки	d	см		12,0
Высота сечения решетки	db	см		12,0
Угол между поясом и примыкающим элементом	б	°		37,0
Длина участка db/sina	b	см	b=db/sinб	20,0
Половина расстояния между смежными стенками элементов решетки	g	см		1,0
Продольная сила в поясе	F	т		18,1
Продольное усилие в примыкающем элементе

Подобные документы

• Конструкции городских зданий и сооружений

  Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы, критерии ее выбора, сбор нагрузок и статический расчет. Подбор сечений стержней фермы. Конструирование и расчет узлов ферм. Расчетные характеристики сварного углового шва металла.
  
  контрольная работа [451,9 K], добавлен 28.03.2011
  

• Промышленное здание с несущими деревянными конструкциями

  Проверка плиты на прочность и деформативность. Проектирование стропильной фермы. Статический расчет фермы. Конструктивный расчет верхнего дощатоклееного пояса. Требуемая площадь сечения. Конструирование узлов фермы. Конструктивные параметры колонны.
  
  курсовая работа [143,0 K], добавлен 23.03.2012
  

• Стальной каркас одноэтажного производственного здания

  Компоновка конструктивной схемы каркаса. Расчет поперечной рамы каркаса. Конструирование и расчет колонны. Определение расчетных длин участков колонн. Конструирование и расчет сквозного ригеля. Расчет нагрузок и узлов фермы, подбор сечений стержней фермы.
  
  курсовая работа [678,8 K], добавлен 09.10.2012
  

• Конструирование стропильной фермы и ступенчатой колонны

  Компоновка конструктивной схемы каркаса. Поперечная и продольная система. Расчетная схема рамы: снеговая и ветровая нагрузка. Определение расчетных внутренних усилий. Расчет узлов и конструирование стропильной фермы. Стыка верхней части колонны с нижней.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 13.05.2014
  

• Разработка крытого плавательного бассейна в стальных конструкциях

  Проектирование генплана здания крытого бассейна. Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Расчет стропильной фермы. Конструирование узлов фермы. Определение объемов строительно-монтажных работ. Расчет численности персонала строительства.
  
  дипломная работа [2,2 M], добавлен 09.11.2016
  

• Металлические конструкции промышленных зданий

  Расчет стального настила, базы колонны. Расчет опирания главной балки на колонну. Расчет стальной стропильной фермы покрытия промышленного здания. Сбор нагрузок на покрытие. Расчетная схема фермы и определение узловых нагрузок, усилий в элементах фермы.
  
  курсовая работа [519,8 K], добавлен 13.10.2011
  

• Проектирование производственного здания

  Геометрические параметры: расчетный пролет фермы, высота здания, строительный подъем, длина верхнего пояса по скату, длина раскосов и стойки. Расчет ограждающих конструкций покрытий. Определение усилий в элементах фермы. Конструирование и расчет узлов.
  
  курсовая работа [493,3 K], добавлен 02.06.2012
  

• Проектирование одноэтажного промышленного здания

  Расчет и конструирование железобетонной колонны, промежуточной распорки, сечений элементов фермы, растянутого раскоса, стоек, фундамента под среднюю колонну. Проектирование стропильной сегментной фермы, определение нагрузок и усилий в элементах фермы.
  
  курсовая работа [841,9 K], добавлен 05.06.2012
  

• Расчет крайней колонны и стропильной фермы с параллельными поясами

  Определение нагрузок, действующих на покрытие. Геометрическая схема фермы и расчет усилий в стержнях. Вычисление верхнего и нижнего поясов на прочность, трещиностойкость, раскрытие трещин. Расчет поперечной рамы одноэтажного производственного здания.
  
  дипломная работа [606,1 K], добавлен 28.12.2015
  

• Стальной каркас одноэтажного промышленного здания

  Компоновка конструктивной схемы каркаса здания. Расчет поперечной рамы. Вертикальная и горизонтальная крановые нагрузки. Статический расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование стропильной фермы. Определение расчетных усилий в стержнях фермы.
  
  курсовая работа [3,5 M], добавлен 24.04.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам