Главная База знаний "Allbest" Строительство и архитектура Строительные нормы и правила: системы кондиционирования воздуха, холодоснабжение

Строительные нормы и правила: системы кондиционирования воздуха, холодоснабжение

Разработка системы кондиционирования воздуха в школе г. Одесса. Выбор и обоснование параметров внутреннего и наружного воздуха. Тепловой и влажностный баланс помещений. Выбор центрального кондиционера. Подбор оборудования системы холодоснабжения.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 04.09.2014
Размер файла 274,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

Строительные нормы и правила: системы кондиционирования воздуха, холодоснабжение

Содержание

  • Введение
  • 1. Краткое описание проектируемого объекта
  • 2. Выбор и обоснование параметров внутреннего и наружного воздуха
  • 2.1 Расчётные параметры внутреннего воздуха
  • 2.2 Расчётные параметры наружного воздуха
  • 3. Тепловой и влажностный баланс помещений
  • 3.1 Расчет Потерь теплоты помещениями
  • 3.1.1 Потери теплоты через наружные ограждения
  • 3.2 Расчет поступлений теплоты в помещение
  • 3.2.1 Теплопоступления от людей
  • 3.2.2 Теплопоступления от искусственного освещения
  • 3.2.3 Теплопоступления от солнечной радиации
  • 3.2.4 Тепловыделения от оборудования
  • 3.3 Определение поступлений влаги
  • 4. Выбор центрального кондиционера
  • 5. Подбор оборудования центрального кондиционера
  • 6. Расчет процессов обработки воздуха и выбор доводчиков
  • 6.1 Расчёт процессов обработки воздуха
  • 6.2 Подбор фэнкойлов
  • 7. Аэродинамический расчет воздуховодов
  • 8. Холодоснабжение
  • 8.1 Подбор регулирующего клапана
  • 8.2 Гидравлический расчет контура тепло- и холодоснабжения фэнкойлов
  • 8.3 Гидравлический расчет контура чиллера
  • 9. Подбор оборудования системы холодоснабжения
  • 9.1 Чиллер
  • 10. Акустический расчет
  • 11. Автоматизация СКВ
  • 12. Определение годовых затрат энергии на эксплуатацию СКВ
  • Список литературы

Введение

Системой кондиционирования воздуха называется совокупность технических средств, служащих для приготовления, перемещения и распределения воздуха, а также автоматического регулирования его параметров. Системы кондиционирования воздуха оснащаются средствами для очистки от пыли, нагревания, охлаждения, осушения и увлажнения воздуха, автоматического регулирования его параметров, контроля и управления. В отдельных случаях системы кондиционирования осуществляют также одорацию, дезодорацию, регулирование ионного состава (ионизацию), удаление избыточной углекислоты, обогащение кислородом (регенерацию) и бактериологическую очистку воздуха. Воздух приготовляется в кондиционерах. Различают системы кондиционирования воздуха центральные и местные. Центральные системы, как правило, обслуживают несколько помещений, а местные - одно помещение или часть его. Центральные системы снабжаются извне теплом (доставляемым горячей водой, паром, газом или электричеством), холодом (доставляемым холодной водой от холодильных машин, артезианских скважин, горных рек; хладагентами или растворами солей) и электрической энергией для привода электродвигателей насосов, вентиляторов и компрессоров. Местные системы могут иметь собственные встроенные источники холода и снабжаться извне только электрической энергией для привода холодильных машин, вентиляторов и насосов и питания электрических воздухонагревателей и увлажнителей. В районах с сухим и жарким климатом применяют охлаждение воздуха за счет испарения воды (испарительное охлаждение). По давлению, создаваемому приточными вентиляторами, различают воздухоприготовительную установку - кондиционер, каналы и устройства для подачи кондиционированного и удаления отработанного воздуха и приборы автоматического регулирования, дистанционного контроля и управления. Центральные водо-воздушные системы (как правило, одноканальные) снабжаются теплом и холодом от тепловых и холодильных станций по одно-, двух-, трёх-, или четырёхтрубной системам трубопроводов. Системы кондиционирования воздуха бывают прямоточные и с частичной рециркуляцией внутреннего воздуха. В прямоточных системах осуществляется обработка и перемещение только наружного воздуха, в системах с частичной рециркуляцией (для экономии тепла в холодное время и холода в тёплое время года) обрабатывается и перемещается смесь наружного и части внутреннего воздуха, извлекаемого из обслуживаемых помещений. Необходимые температура и влажность воздуха в помещениях обеспечиваются соответственно воздухоподогревателями и аппаратами для осушки или увлажнения воздуха. В тёплое время года системы кондиционирования иногда работают совместно с системами радиационного охлаждения. Удаление и рециркуляцию отработанного воздуха, а в ряде случаев и подачу кондиционированного воздуха в конце 60-х гг. стали осуществлять через осветительные, приборы с люминесцентными лампами. При этом выделяемое ими тепло используется для подогревания воздуха. Одноканальные системы выполняются с центральным качественным регулированием, с центральным или местным количественным регулированием, с местными или зональными доводчиками. В многоэтажных административных и гостиничных зданиях получают распространение одноканальные системы среднего давления с подоконными местными эжекционными кондиционерами-доводчиками. Применение этих систем позволяет экономить тепло и холод за счёт рециркуляции внутреннего воздуха в пределах одного помещения, не прибегая к устройству центральной рециркуляции и, следовательно, - к прокладке рециркуляционных воздуховодов.

Перспективны двухканальные системы, в которых по одному из каналов подаётся холодный воздух, а по другому - тёплый; в каждом помещении или вблизи него по команде терморегулятора в специальной смесительной коробке холодный и тёплый воздух смешивается в необходимой пропорции, и смесь с требуемой температурой вводится в помещение.

кондиционирование воздух холодоснабжение строительный

1. Краткое описание проектируемого объекта

Проектируемый объект - школа в городе Одесса. Режим работы объекта с 800 до 1800. Проектируемый объект четырёхэтажный, высота этажа 3,2м.

Источниками тепла являются люди, искусственное освещение и оборудование, теплопоступления от солнечной радиации; теплопотери через наружные ограждения. В курсовой работе проектируется центральная местная система кондиционирования воздуха с чиллерами и фанкойлами. В частном случае она может работать как местная, предназначенная для кондиционирования воздуха в многокомнатных зданиях, при этом воздушно-тепловой режим в помещениях может существенно различаться.

2. Выбор и обоснование параметров внутреннего и наружного воздуха

2.1 Расчётные параметры внутреннего воздуха

Согласно п.2.8 СНиП 41-01-2003 [2] метеорологические условия в обслуживаемой зоне общественных и административно-бытовых помещений при кондиционировании следует обеспечивать в пределах оптимальных норм, установленных в межгосударственном стандарте ГОСТ 30494-96 [3].

В целях экономии энергии в расчётных условиях ТП года параметры внутреннего воздуха принимаются на верхнем оптимальном уровне температуры и относительной влажности, а в ХП года - на нижнем оптимальном уровне. Данные представлены в табл.2.1.

Таблица 2.1. Расчетные параметры внутреннего воздуха.

Период года

Наименование помещений

№ поме - щений

Категория

Значения расчетных параметров

темпера-тура, єС

относит. влажность, %

скорость, м/с

1 этаж

ХП

Инвентарная

1

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Класс НВП

2

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Книгохранилище

3

6

16

НН

НН

ТП

25

60

0,3

ХП

Читальный зал

4

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Кабинет мастера

5

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Учебные мастерские

6

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

2 этаж

ХП

Аудитория

7

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Препараторская

8

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Препараторская

9

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Аудитория

10

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Кабинет врача

11

5

20

30

0,15

ТП

25

60

0,3

ХП

Медпункт

12

5

20

30

0,15

ТП

25

60

0,3

ХП

Директор

13

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Завуч

14

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Преподавательская

15

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Препараторская

16

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Аудитория

17

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

3 этаж

ХП

Препараторская

18

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Аудитория

19

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Спортзал

20

4

17

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Кабинет иностранных языков

21

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Кабинет иностранных языков

22

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Кабинет иностранных языков

23

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

4 этаж

ХП

Учебный кабинет

24

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Учебный кабинет

25

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Учительская

26

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Препараторская

27

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

ХП

Учебный кабинет

28

2

19

30

0,2

ТП

25

60

0,3

2.2 Расчётные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещении должны обеспечиваться СКВ применительно к нормируемым параметрам наружного воздуха. Согласно [2], при высоком уровне требований к обеспеченности внутренних условий проектируются СКВ первого класса, для которых в качестве расчетных принимаются параметры наружного воздуха категории Б для ТП и ХП года.

Расчетные параметры - температуру и энтальпию наружного воздуха принимают согласно приложению 8 [2]. Данные заносят в табл.2.2 Влагосодержание и относительную влажность определяют по h-d - диаграмме. В табл.2.2 заносят также необходимые для дальнейшего расчета климатические данные - максимальную температуру наиболее жаркого месяца, продолжительность отопительного сезона и среднюю температуру отопительного сезона, определяемые по СНиП 2.01.01-82.

Таблица 2.2 Расчетные параметры наружного воздуха г. Одесса, 48° град. с. ш.

Наименование параметра

Обозначение

Значение в ТП

Значение в ХП

Параметры Б

Температура, єС

tн

28,6

-18

Энтальпия, кДж/кг

hн

62

-16,3

Влагосодержание, г/кг

dн

13

0,8

Относительная влажность, %

цн

53

99

Максимальная среднесуточная температура самого жаркого месяца, єС

tIIV. макс.

26,9

-

Продолжительность отопительного сезона, сут

Zот

-

158

Средняя температура отопительного сезона, єС

tср. от

-

1,7

3. Тепловой и влажностный баланс помещений

Тепловой и влажностный баланс помещения составляется как сумма поступлений тепла и влаги от характерных источников. Их состав зависит от назначения помещения и определяется заданием на проектирование. Балансы тепла и влаги составляются для ТП, ХП и переходных условий (ПП) года. Для теплого периода года цель расчета баланса состоит в определении максимальных значений избытков тепла и влаги в помещении. Эти величины служат основанием для выбора производительности СКВ и числа входящих в нее кондиционеров. Цель расчета баланса для холодного периода года состоит в определении наименьших избытков и наибольших недостатков теплоты при соответствующе избытках влаги. Их значения служат для определения воздухообмена в этот период года и оценки возможности снижения производительности СКВ. Расчет балансов тепла и влаги в ПП года производится при соответствующих ему параметрах наружного воздуха с целью определения воздухообмена, достаточного для ассимиляции избытков влаги в условиях снижения теплоизбытков. Величину этого воздухообмена принимают для холодного периода, если теплоизбытки в ХП меньше, чем в ПП.

Балансы теплоты составляются по итогам подсчета всех видов теплопотерь и теплопоступлений для трех расчетных периодов года. Для каждого периода определяются либо избытки ДQ+яв, либо недостатки ДQ-яв явной теплоты, Вт:

ДQ+ (-) яв = Qпост - Qпот,

где

Qпост, Qпот - соответственно суммарные поступления и суммарные потери теплоты помещением, Вт.

Для помещений, в которых имеются влаговыделения, баланс составляют по полной теплоте:

ДQпол = ±ДQ+ (-) яв + Qскр, где

Qскр - скрытая теплота, Вт, определяемая по формуле:

Qскр = 0,278 • Gw • (2500+1,8• tв), где

Gw - поступления влаги в помещение, кг/ч.

Тепловлажностное соотношение е, кДж/ (кг влаги):

е = 3,6 • ДQпол/Gw

Результаты расчетов представлены в таблице 3.1.

3.1 Расчет Потерь теплоты помещениями

3.1.1 Потери теплоты через наружные ограждения

Расчет проводится на ЭВМ. Термическое сопротивление ограждений принимается на уровне требуемых значении без расчета.

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) следует определять по формуле:

ГСОП = (tв - tот. пер.) zот. пер. = (20-0,9) · 160 = 3056 єС·сут

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:

стен Rтро=2,02м2С/Вт

окон Rтро=0,349м2С/Вт

покрытия Rтро=2,82м2С/Вт

3.2 Расчет поступлений теплоты в помещение

3.2.1 Теплопоступления от людей

складываются из отдачи явной и скрытой теплоты и зависят от тяжести выполняемой работы, температуры и скорости движения воздуха, а также от теплозащитных свойств одежды. Обычно в расчетах используют табличные данные, приведенные в справочной и методической литературе табл. П.20 [10].

Qлюд = q • nм + 0,85 • q • nж + 0,75• q • nд, где

q - выделения тепла одним взрослым мужчиной, Вт/чел, принимаемые по данным табл. П.20 [10];

nм, nж, nд - соответственно число взрослых мужчин, женщин и детей в помещении

3.2.2 Теплопоступления от искусственного освещения

Если мощность светильников неизвестна, то тепловыделения от источников освещения Qосв, Вт, можно определить по формуле:

Qосв = Nуд • F • з, где

Nуд - удельная мощность ламп, принимаемая 12 Вт/м2;

F - площадь потолка или пола, м2

з - коэффициент, учитывающий поступление тепла в помещение, если лампы находятся внутри помещения, то з =1.

3.2.3 Теплопоступления от солнечной радиации

Определяем по методике изложенной [6] принимаем максимальное поступление теплоты за расчетное время.

3.2.4 Тепловыделения от оборудования

Тепловыделения Qэл, Вт, от оборудования принимаем по заданию.

3.3 Определение поступлений влаги

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности жидкости, испарения с влажных поверхностей материалов и изделий, а также сушки материалов, работы технологического оборудования.

Таблица 3.1 Тепловой баланс помещений

Номер помещения

Период

Поступления (потери) теплоты, Вт

Влаговыделения, кг/ч

люди

солнеч. радиация

электр.

освещ.

электр.

обруд.

через

огражд.

отоп-

ление

всего

явная

явная

полн.

1

ТП

130

290

670

-

400

-

-

1200

0,23

ХП

232

316

-

216

-810

0

-810

0,12

2

ТП

1270

2830

1100

-

-

-

-

2370

2,27

ХП

2030

2970

-

648

-1850

0

-1850

1,4

3

ТП

65

145

670

-

-

-

-

735

0,115

ХП

116

158

-

216

-810

0

-810

0,071

4

ТП

780

1740

1100

-

1200

-

-

3080

1,4

ХП

1250

1840

-

648

-1850

0

-1850

0,87

5

ТП

130

290

650

-

500

-

-

1280

0,23

ХП

208

304

-

216

-560

0

-560

0,142

6

ТП

1220

2720

2170

-

4500

-

-

7890

2, 19

ХП

1950

2850

-

648

-1650

0

-1650

1,35

7

ТП

1220

2720

950

-

-

-

-

2170

2, 19

ХП

1950

2850

-

648

-1520

0

-1520

1,35

8

ТП

130

290

630

-

500

-

-

1260

0,23

ХП

208

304

-

216

-720

0

-720

0,142

9

ТП

130

290

670

-

500

-

-

1300

0,23

ХП

208

304

-

216

-690

0

-690

0,142

10

ТП

1470

3270

1100

-

-

-

-

2570

2,62

ХП

2350

3450

-

648

-1590

0

-1590

1,62

11

ТП

65

145

650

-

-

-

-

715

0,115

ХП

100

150

-

216

-350

0

-350

0,075

12

ТП

130

290

650

-

-

-

-

780

0,23

ХП

200

300

-

200

-350

0

-350

0,15

13

ТП

130

290

650

-

500

-

-

1280

0,23

ХП

208

304

-

216

-350

0

-350

0,142

14

ТП

130

290

650

-

500

-

-

1280

0,23

ХП

208

304

-

216

-350

0

-350

0,142

15

ТП

390

870

1200

-

800

-

-

2390

0,69

ХП

624

912

-

432

-700

0

-700

0,43

16

ТП

130

290

650

-

500

-

-

1280

0,23

ХП

208

304

-

216

-350

0

-350

0,142

17

ТП

1470

3270

2170

-

-

-

-

3640

2,62

ХП

2350

3450

-

648

-1350

0

-1350

1,62

18

ТП

130

290

670

-

600

-

-

1400

0,23

ХП

208

304

-

216

-750

0

-750

0,142

19

ТП

1220

3625

1100

-

-

-

-

2320

2, 19

ХП

1950

2850

-

648

-1550

0

-1550

1,35

20

ТП

2760

5975

10350

-

-

-

-

13110

4,58

ХП

4914

7119

-

2160

-8970

0

-8970

3,046

21

ТП

600

1320

650

-

1500

-

-

2750

1,07

ХП

950

1380

-

225

-350

0

-350

0,66

22

ТП

600

1320

650

-

1500

-

-

2750

1,07

ХП

950

1380

-

200

-350

0

-350

0,66

23

ТП

600

1320

650

-

1500

-

-

2750

1,07

ХП

950

1380

-

216

-350

0

-350

0,66

24

ТП

980

2200

980

-

1200

-

-

3160

1,76

ХП

1570

2300

-

432

-1250

0

-1250

1,09

25

ТП

980

2200

850

-

1200

-

-

3030

1,76

ХП

1570

2300

-

432

-1280

0

-1280

1,09

26

ТП

325

725

650

-

1000

-

-

1975

0,575

ХП

520

760

-

200

-350

0

-350

0,355

27

ТП

130

290

650

-

500

-

-

1280

0,23

ХП

208

304

-

216

-350

0

-350

0,142

28

ТП

980

2200

1980

-

1500

-

-

4460

1,76

ХП

1570

2300

-

648

-1050

0

-1050

1,09

4. Выбор центрального кондиционера

В центрально-местных СКВ центральный кондиционер обрабатывает, как правило, только наружный воздух. Количество подаваемого СКВ наружного воздуха значительно влияет на затраты теплоты и холода. Поэтому его объем должен быть минимально необходимым, но не меньше величины, обеспечивающей:

1) удаление выделяющихся в помещении вредных газов и паров;

2) санитарную норму наружного воздуха на одного человека;

3) компенсацию воздуха, удаляемого местными отсосами LM0 и создание подпора в помещении.

При отсутствии в помещении токсичных выделений минимальный объем по п.2 определяется из выражения:

Lн.2 = l1 · n

где n - число людей в помещении: l1 - санитарная норма наружного воздуха на одного человека. Принимается по приложению СНиП [2]: l1 = 20 м3/ч при продолжительности пребывания людей в помещении не более 2 ч и l1 = 60 м3/ч в других случаях.

При отсутствии наружных дверей для создания повышенного давления в помещении принимают превышение притока над вытяжкой в объеме

Vnом x kp,

где Vnом - объем помещения, м3/ч; кр = 0,5.0,75 ч-1 - кратность воздухообмена.

Определяют расход наружного воздуха для всех кондиционируемых помещений. Результаты расчетов заносят в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 Расход наружного воздуха.

Наименование помещения

Номер помещения

Число людей

На одного человека, мі/ч

Местные отсосы, мі/ч

Всего в помещении мі/ч

Инвентарная

1

2

60

-

120

Класс НВП

2

26

60

-

1560

Книгохранилище

3

1

20

-

20

Читальный зал

4

16

60

-

960

Кабинет мастера

5

2

60

-

120

Учебные мастерские

6

25

60

-

1500

Аудитория

7

25

60

-

1500

Препараторская

8

2

60

-

120

Препараторская

9

2

60

-

120

Аудитория

10

30

60

-

1800

Кабинет врача

11

1

60

-

60

Медпункт

12

2

60

-

120

Директор

13

2

60

-

120

Завуч

14

2

60

-

120

Преподавательская

15

6

60

-

360

Препараторская

16

2

60

-

120

Аудитория

17

30

60

-

1800

Препараторская

18

2

60

-

120

Аудитория

19

25

60

-

1500

Спортзал

20

18+25

80+60

-

2940

Кабинет ин. языков

21,22,23

12

60

-

720

Учебный кабинет

24,25

20

60

-

1200

Учительская

26

5

60

-

300

Препараторская

27

2

60

-

120

Учебный кабинет

28

20

60

-

1200

Всего:

21260

Определяем суммарный расход наружного воздуха с запасом на утечки Lн. сум и подбираем центральный кондиционер. Величина Lн. сум должна находиться в пределах рабочего диапазона производительности по воздуху выбранного центрального кондиционера.

Lн. сум = 1,1У Lн. i = 1,1 · 21260 = 23386 мі/ч.

К установке принимаем центральную установку кондиционирования RECAIR 6E:

Lц = 7 м3/с = 25200 м3/ч,

В = 1910 мм; L = 5350 мм; Н = 1750 мм; Н1 = 3500 мм, вес 2348 кг.

5. Подбор оборудования центрального кондиционера

По каталогу фирмы-производителя центрального кондиционера подбирают необходимое оборудование и определяют его аэродинамическое сопротивление

Приемная (запорная секция) - SU 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 250 мм; потери давления Дрзап = 15 Па.

Фильтровальная секция - для обычных помещений, в которых не предъявляют повышенные требования к чистоте воздуха, применяют фильтры грубой очистки классов EU3. Секция SL 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 250 мм; аэродинамическое сопротивление ДрФ = 180 Па.

Воздухоохладительная секция

JV 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 400 мм; потери давления Дрзап = 15 Па.

Секция увлажнения - для холодного периода года подбирают оросительную камеру, работающую в режиме адиабатного увлажнения, определяют (по возможности) расход воды, потери давления в форсунках и коммуникациях, аэродинамическое сопротивление камеры. KO 6E; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 750 мм; ДрОК = 150 Па.

Воздухонагревательная секция - проектом не предусматривается.

Секция глушения шума - подбирают после выполнения акустического расчета и определяют аэродинамическое сопротивление: шумоглушительная секция VA 1500+700; В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 1500+750 мм; ДрШГ =100 Па.

Вентиляторная секция - суммируя потери давления в вентиляционной сети и секциях центрального кондиционера, определяют суммарные потери давления в системе Дрсист, Па:

Дрсист = Дрсеть + Дрзап. + ДрФ + ДрВО + ДрОК + ДрШГ = 332 + 15 + 180 + 15 + 150 + 100 = 800 ПаПо известному напору 1,1Дрсист = 870 Па и известному суммарному расходу воздуха 1,1Lн. сум= 3 мі/с подбираем вентиляторную секцию PU 355:

Lw = 95 дБ, n = 1500 мин-1, з = 63%, ДРt = 900 Па, N = 5 кВт;

В = 1910 мм; Н = 1750 мм; L = 1400 мм.

6. Расчет процессов обработки воздуха и выбор доводчиков

6.1 Расчёт процессов обработки воздуха

Расчет и построение процессов обработки воздуха следует выполнять для характерных помещений: с наибольшим и наименьшим значением углового коэффициента е, характеризующего процесс изменения состояния воздуха в помещении, и максимальным значением относительной влажности воздуха.

При выборе фэнкойлов учитывают режим их работы. При использовании фэнкойлов также для целей отопления в холодный период года, применяют вертикальные фэнкойлы, которые устанавливают под окнами. В этом случае необходимо учитывать схему тепло-холодоснабжения фэнкойлов. Если проектируется четырехтрубная схема, то и фэнкойлы также должны быть четырехтрубными.

Теплый период года

Рассмотрим процесс независимой обработки наружного воздуха в центральном кондиционере и рециркуляционного воздуха в фэнкойле.

Для одного помещения (учебные мастерские) выполняем расчет процесса обработки воздуха в ХП и ТП и подбираем фэнкойл.

Процесс обработки воздуха выполняем по прямоточной схеме для ХП и ТП года.

1. Наносят на h-d-диаграмму точки Н (t, h) и В (t, ц), характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха.

2. Определяют минимально возможное значение влагосодержания приточного воздуха из условия реализации процесса охлаждения наружного воздуха в поверхностном воздухоохладителе центрального кондиционера. Для этого определяют предельную температуру на поверхности воздухораспределителя центрального кондиционера tf:

tf = tw. x + (3 ч 5)°С, где

tw. x - начальная температура холодной воды, поступающей в поверхностный водоохладитель от чиллера; tw. x = 7°С.

tf = 7 + 4 = 11°С.

На пересечении изотермы tf с линией насыщения получаем точку F и проводим луч H-F, соответствующий процессу охлаждения и осушения воздуха в ПВО.

На основе рекомендаций О.Я. Кокорина определяем конечную относительную влажность воздуха на выходе из ПВО, которая зависит от относительной влажности наружного воздуха:

цо = 92% при 45% ? цн < 70%.

На пересечении луча H-F с кривой ц0 получаем точку О, соответствующую параметрам воздуха на выходе из ПВО.

3. Определяют минимальную температуру приточного воздуха в центральном кондиционере, учитывая подогрев воздуха в приточном вентиляторе. Для этого из точки О проводят линию постоянного влагосодержания и на пересечении этой линии с изотермой tп = tо +1 получают точку П, характеризующую состояние приточного воздуха., определяют температуру приточного воздуха, поступающего от ЦК:

tпц = tо + 1 = 13,4 + 1 = 14,4°С

4. Определяют расход рециркуляционного воздуха через фэнкойл Gрец, кг/ч, из условия ассимиляции избытков явной теплоты. При этом задаются температурой приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом tпм: в первом приближении принимают tпм = 14°С.

,

где ДQяв - избытки явной теплоты в помещении, Вт; Gн - расход наружного воздуха, подаваемого центральным кондиционером, кг/ч (определяют по данным таблицы 6 с пересчетом в массовые единицы: Gн = с?l1•n1 = 1,2•1500 =1800 кг/ч); tу, tпц - температура соответственно удаляемого и приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером, оС; tв, tпм - температура соответственно внутреннего воздуха в ОЗ и приточного, подаваемого фэнкойлом, оС; ср = 1,005 кДж/ (кг•К) - удельная изобарная теплоемкость воздуха

В помещениях жилых и общественных зданий температура удаляемого воздуха ориентировочно может быть определена по формуле:

tу = tв + grad t· (H - 2) = 25,0 + 1· (3,2 - 2) = 26,2°С

где grad t - градиент температуры по высоте помещения выше обслуживаемой зоны, К/м: при теплонапряженности помещения более 23 Вт/м3 grad t = 0,8 - 1,5 (меньшее значение принимается для холодного периода года, большее - для теплого); Н - высота помещения, м.

По ориентировочному расходу рециркуляционного воздуха Gрец подбирают типоразмер фэнкойла так, чтобы при максимальной скорости вращения вентилятора выполнялось условие: Gрец ? Gфмакс.

мі/ч

По определяем ближайший типоразмер фэнкойла.

По определяем ближайший типоразмер фэнкойла.

Принимаем к установке 3 фэнкойла моделей Laser типоразмер 1 (110):

Холодопроизводительность - 1030 Вт.

Lр = 534 ? Lmaxф = 241,2•3 = 723,6 мі/ч

Принимаем кг/ч,

где Gmaxф - номинальный расход воздуха, подаваемого фэнкойлом при максимальной частоте вращения.

Уточняем температуру приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом tпм:

5. Определяют способность ассимилировать влагу, выделяющуюся в помещении, приточным воздухом, подаваемым центральным кондиционером. Для этого определяют влагосодержание внутреннего воздуха из условия ассимиляции избытков влаги приточным воздухом:

г/кг.

Так как, полученное значение влагосодержания внутреннего воздуха меньше максимально возможного влагосодержания воздуха в помещении dв < dвмакс (10 < 11,85), определенного в верхней точке области оптимальных параметров, то уточняют положение точки В, характеризующей состояние внутреннего воздуха в помещении, и определяют параметры воздуха в этой точке - относительную влажность цв и энтальпию hв.

По значениям tпм и dв наносят точку Пм, характеризующую состояние рециркуляционного воздуха после охлаждения в фэнкойле.

6. Определим холодильную нагрузку на ПВО ЦК и фэнкойл.

Qхцi = 0,278•Gн• (hн - hо) = 0,278•1800• (62 - 35,8) = 13110 Вт

Qхмi = 0,278•Gфmax• (hв - hпм) = 0,278•868,3• (50,6 - 42,1) = 2052 Вт

Таблица 6.1 Параметры воздуха в ТП

Параметры

Значения параметров

t,°С

h, кДж/кг

d, кг/г

ц, %

Н

28,6

62

13

53

В

25

50,6

10

60

F

11

31,8

8,1

100

О

13,4

35,8

8,8

92

Пц

14,4

36,9

8,8

86

Пм

16,9

42,1

10

84

Холодный период года

1. Наносят на h-d-диаграмму точки Н и В, характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха в расчетном режиме.

2. Вычисляют влагосодержание приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером из условия ассимиляции избытков влаги ДGw в помещении:

г/кг.

Таблица 6.2 Параметры воздуха в ХП

Параметры

Значения параметров

t,°С

h, кДж/кг

d, кг/г

ц, %

Н

-18

-16,3

0,8

85

В

19

29,5

4,1

30

О

0

8,5

3,35

90

Т

6,5

8,5

0,8

13

Пц

18

26,8

3,35

26

Пм

27,8

38,1

4,1

18

3. На пересечении линии dпц = const с кривой цо = 90-95% получают точку О, характеризующую состояние воздуха на выходе из оросительной камеры центрального кондиционера. Через точку О проводят луч процесса адиабатного увлажнения ho = const и на пересечении с лучом процесса подогрева наружного воздуха в воздухоподогревателях первой ступени dн = const, получают точку Т, характеризующую состояние воздуха после первого подогрева.

4. В холодный период года необходимо решить вопрос о распределении тепловой нагрузки между центральным кондиционером и фэнкойлом. В первом приближении можно принять температуру приточного воздуха, поступающего от центрального кондиционера tп, равной или близкой температуре воздуха в помещении tв. В этом случае вся отопительная нагрузка будет возлагаться на фэнкойлы. При этом необходимо сопоставить теплопроизводительность фэнкойлов при максимальной скорости вентилятора (2521 Вт) и теплопотери помещения (-1650 Вт). Принимаем tп = 18°С и из уравнения воздушно-теплового баланса по явной теплоте рассчитываем температуру приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом:

5. На пересечении линии постоянного влагосодержания внутреннего воздуха dв = const с изотермой приточного воздуха tпм получают точку Пм, характеризующую состояние воздуха после нагревания в фэнкойле, а на пересечении линии dпц = const с изотермой приточного воздуха tпц, получаем точку Пц, характеризующую состояние приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером.

6. На основе построения процесса обработки воздуха в холодный период года определяют расходы теплоты в воздухонагревателях:

на первый подогрев в центральном кондиционере

Qт.1ц = 0,278Gн (hт - hн) = 0,278•21260•1,2• (8,5 - (-16,3)) =175 890 Вт

на второй подогрев в центральном кондиционере

Qт.2ц = 0,278Gн (hпц - hо) = 0,278•21260•1,2• (26,8 - 8,5) = 129 790 Вт

на подогрев в местном доводчике (фэнкойле)

Qт. мi = 0,278Gфмакс (hпм - hв) = 0,278•868,3• (38,1 - 29,5) = 2 076 Вт

Суммарные затраты теплоты и холода вычисляют по формулам

расход холода в центральном кондиционере

Qхц = 0,278Gн (hн - hо) = 0,278•21260•1,2• (-16,3 - 8,5) = - 125 890 Вт

расход холода в фэнкойлах Qхм = ?Qхмi

расход теплоты на подогрев в фэнкойлах Qтм = ? Qтмi

6.2 Подбор фэнкойлов

№

пом-я

Параметры

Gр,

кг/ч

Lр,

м3/ч

типоразмер

фэнкойла

Lфmax,

м3/ч

кол-во фэнкойлов

У Lф,

м3/ч

Qхм,

кВт

Qтм, кВт

1

236

196

Laser 110

241,2

1

241,2

0,76

2

605

504

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

3

24

20

Laser 110

241,2

1

241,2

0,76

4

844

703

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

5

306

255

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

6

640

534

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

7

546

455

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

8

309

257

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

9

300

250

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

10

663

552

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

11

226

188

Laser 110

241,2

1

241,2

0,76

12

242

201

Laser 110

241,2

1

241,2

0,76

13

363

302

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

14

363

302

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

15

745

621

Laser 112

331,2

2

662,4

0,934

16

357

298

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

17

528

440

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

18

320

266

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

19

596

497

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

20

4010

3342

Laser 114

410,4

9

3693,6

1,357

21

405

337

Laser 114

410,4

1

410,4

1,357

22

405

337

Laser 114

410,4

1

410,4

1,357

23

405

337

Laser 114

410,4

1

410,4

1,357

24

774

648

Laser 112

331,2

2

662,4

0,934

25

753

627

Laser 112

331,2

2

662,4

0,934

26

416

346

Laser 114

410,4

1

410,4

1,357

27

306

255

Laser 112

331,2

1

331,2

0,934

28

560

467

Laser 110

241,2

3

723,6

0,76

У

51,99

7. Аэродинамический расчет воздуховодов

В курсовой работе, по согласованию с руководителем, производят аэродинамический расчет только для магистрали приточной системы, а для ответвлений и вытяжной системы производят предварительный расчет с определением размеров воздуховодов по рекомендуемой скорости движения воздуха. В качестве воздухораспределительных устройств используют, как правило, потолочные плафоны, а при обработке смеси наружного и рециркуляционного воздуха - собственно фэнкойл. Результаты аэродинамического расчета представляют в таблице 7.1, сопровождая её ведомостью коэффициентов местных сопротивлений (таблица 7.2). Расчетная схема представлена на рис.1.

В результате аэродинамического расчета, суммируя потери давления на участках магистрали, определяют потери давления в вентиляционной сети Дрсеть = 331,7 Па.

Таблица 7.1 Аэродинамический расчёт системы П1

№ участка

Расход L, м3/ч

Длина l, м

Расчетная скорость v', м/с

Расчетная площадь А', м2

Диаметр dv, мм

Стандартная площадь А, м2

Фактическая скорость v, м/с

R, Па/м

?Ртр., Па

Рд., Па

??

Z, Па

(?Ртр. + Z) i, Па

У?Pуч, Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

1

980

3,6

5

0,054

250

0,049

5,55

1,46

5,27

18,45

4,94

91,16

96,43

2

2940

13,7

5

0,163

450

0,159

5,13

0,61

8,35

15,82

0,15

2,37

10,73

3

4140

6,3

5

0,230

500

0, 196

5,86

0,68

4,29

20,58

0,35

7, 20

11,49

4

4260

3,8

5

0,237

500

0, 196

6,03

0,72

2,73

21,79

0,35

7,63

10,36

5

5460

2,2

5

0,303

630

0,312

4,87

0,36

0,80

14, 20

0,35

4,97

5,77

6

5760

2,9

5

0,320

630

0,312

5,13

0,40

1,16

15,81

0,35

5,53

6,69

7

6960

6,3

5

0,387

630

0,312

6, 20

0,57

3,57

23,08

0,7

16,16

19,73

8

10740

3,2

6

0,497

600х700

0,420

7,10

0,71

2,26

30,27

0,7

21, 19

23,45

9

16980

3,2

7

0,674

1000х700

0,700

6,74

0,47

1,51

27,24

0,35

9,53

11,05

10

21260

2,5

8

0,738

1000х700

0,700

8,44

0,72

1,80

42,70

2,89

123,42

125,22

11

21260

6,7

6

0,984

1000х1000

1,000

5,91

0,29

1,95

20,93

3,23

67,59

69,54

390,45

Таблица 7.2 Ведомость местных сопротивлений

№ участка

Вид местных сопротивлений

Кол-во

z

еz

1

2

3

4

5

1

Потолочный диффузор

1

2,39

4,94

отвод круглого сечения 90°

1

0,35

тройник на проход

1

2,2

2

тройник на проход

1

0,15

0,15

3

тройник на проход

1

0,35

0,35

4

тройник на проход

1

0,35

0,35

5

тройник на проход

1

0,35

0,35

6

тройник на проход

1

0,35

0,35

7

тройник на проход

1

0,35

0,7

отвод круглого сечения 90°

1

0,35

8

тройник на проход

1

0,35

0,7

9

тройник на проход

1

0,35

0,35

10

тройник на проход

1

0,35

2,89

отвод с острыми кромками

2

1,27

11

отвод с острыми кромками

2

1,27

3,23

жалюзийная решетка

1

0,69

Таблица 7.3 Предварительный расчет ответвлений системы П1

№ участка

Расход L, м3/ч

Длина l, м

Расчетная скорость v', м/с

Расчетная площадь А', м2

Диаметр dv, мм

Стандартная площадь А, м2

Фактическая скорость v, м/с

1

2

3

4

5

6

7

8

12

980

1,1

5

0,054

250

0,049

5,55

13

980

3,6

5

0,054

250

0,049

5,55

14

1200

4,5

5

0,067

315

0,078

4,28

15

120

4,5

5

0,007

100

0,008

4,24

16

1200

7,0

5

0,067

315

0,078

4,28

17

300

4,5

5

0,017

160

0,020

4,14

18

1200

7,0

5

0,067

315

0,078

4,28

19

720

9,6

4

0,050

250

0,049

4,07

20

2220

1,8

4

0,154

450

0,159

3,88

21

2940

2,8

5

0,163

450

0,159

5,13

22

3660

2,2

6

0,169

450

0,159

6,39

23

3780

0,9

6

0,175

450

0,159

6,60

24

1500

7,0

4

0,104

400

0,126

3,32

25

720

4,5

4

0,050

250

0,049

4,07

26

720

4,5

4

0,050

250

0,049

4,07

27

120

7,0

4

0,008

100

0,008

4,24

28

1800

7,9

4

0,125

400

0,126

3,98

29

3600

2,5

5

0, 200

500

0, 196

5,09

30

3720

0,5

5

0, 207

500

0, 196

5,26

31

3840

4,0

5

0,213

500

0, 196

5,43

32

4200

4,8

6

0, 194

500

0, 196

5,94

33

4320

3,2

6

0, 200

500

0, 196

6,11

34

4440

2,7

6

0, 206

500

0, 196

6,28

35

4560

3,5

7

0,181

500

0, 196

6,45

36

4680

2,3

7

0,186

500

0, 196

6,62

37

4740

0,9

7

0,188

500

0, 196

6,71

38

6240

3,0

7

0,248

630

0,312

5,56

39

1800

7,0

4

0,125

400

0,126

3,98

40

120

7,0

4

0,008

100

0,008

4,24

41

120

4,5

4

0,008

100

0,008

4,24

42

360

4,5

5

0,020

160

0,020

4,97

43

120

4,5

5

0,007

100

0,008

4,24

44

120

4,5

5

0,007

100

0,008

4,24

45

120

7,0

5

0,007

100

0,008

4,24

46

120

4,5

5

0,007

100

0,008

4,24

47

60

4,5

3

0,006

100

0,008

2,12

48

1500

7,0

4

0,104

400

0,126

3,32

49

1500

7,1

4

0,104

400

0,126

3,32

50

2460

3,3

5

0,137

450

0,159

4,30

51

2480

0,5

5

0,138

450

0,159

4,33

52

2600

20,0

5

0,144

450

0,159

4,54

53

4160

3,0

6

0, 193

500

0, 196

5,89

54

4280

1,4

6

0, 198

500

0, 196

6,05

55

960

7,0

6

0,044

250

0,049

5,43

56

20

7,0

3

0,002

100

0,008

0,71

57

120

4,5

5

0,007

100

0,008

4,24

58

1560

7,0

5

0,087

400

0,126

3,45

59

120

7,0

5

0,007

100

0,008

4,24

8. Холодоснабжение

В курсовой работе проектируют центральную систему холодоснабжения фэнкойлов и воздухоохладителей центрального кондиционера. Холодная вода для фэнкойлов приготавливается в пластинчатом теплообменнике ТО2, а для центрального кондиционера - ТО1.

После прокладки магистралей и определения места расположения приборов и стояков составляют аксонометрическую схему системы тепло - и холодоснабжения. В ней указываются приборы (прямоугольники одинаковой величины), все трубопроводы, обозначаются стояки системы, указывается холодопроизводительность стояков, указываются отметки осей трубопроводов, показывается запорно-регулирующая арматура.

На участках схемы, подлежащих гидравлическому расчету, указывают номер, длину участка, его холодопроизводительность и диаметр трубопровода (по условному проходу). На остальных участках схемы наносится только диаметр, который определяется приближенно по величине холодопроизводительности (расходу холодоносителя). В общую расчетную схему должен быть включен ввод с подводящими магистралями, оборудованием, приборами и запорно-регулирующей арматурой.

8.1 Подбор регулирующего клапана

Для регулирования тепло- и холодопроизводительности фэнкойлов устанавливают регулирующие клапаны. Подбор трехходового регулирующего клапана осуществляется по коэффициенту пропускной способности с помощью номограммы для регулирующего клапана соответствующей фирмы-производителя.

Дано:

нагрузка по холоду на фэнкойле Qx = 0,895 кВт;

перепад давления в теплообменнике (определяем по таблицам для соответствующего фэнкойла - табл.П. 19) Др = 14,1 кПа.

Массовый расход воды через теплообменник фэнкойла:

G = 3,6•Qx/ (сpw?Дtw) = 3,6•895/ (4,187•5) = 153,9 кг/ч.

Объемный расход воды:

W = G/сw = 153,9/1000 = 0,1539 м3/ч.

Подбираем трехходовой регулирующий клапан по номограмме так, чтобы перепад давления на регулирующем клапане был больше перепада давления в теплообменнике с учетом запаса на потери в трубопроводах и запорной арматуре:

при W = 0,1539 м3/ч по номограмме на рис 8.2 [5], определяем Kvs = 0,4 м3/ч регулирующего клапана диаметром 1/2" (15 мм) и потери давления на клапане Др = 18 кПа. При Kvs = 0,63 м3/ч потери давления на клапане Др = 6 кПа и соотношение давлений будет меньше 1. Поэтому принимаем Kvs = 0,4 м3/ч.

8.2 Гидравлический расчет контура тепло- и холодоснабжения фэнкойлов

После прокладки магистралей и определения места расположения приборов и стояков составляют аксонометрическую схему системы тепло - и холодоснабжения. В ней указываются приборы (прямоугольники одинаковой величины), все трубопроводы, обозначаются стояки системы, указывается холодопроизводительность стояков, указываются отметки осей трубопроводов, показывается запорно-регулирующая арматура.

На участках схемы подлежащих гидравлическому расчету, указывают номер, длину участка, его холодопроизводительность и диаметр трубопровода (по условному проходу). На остальных участках схемы наносится только диаметр, который определяется приближенно по величине холодопроизводительности (расходу холодоносителя). В общую расчетную схему должен быть включен ввод с подводящими магистралями, оборудованием, приборами и запорно-регулирующей арматурой.

РАСЧЕТНОЕ ЦИРКУЛЯЦИОННОЕ ДАВЛЕНИЕ В СИСТЕМЕ

Для обеспечения гидравлической устойчивости рекомендуется, чтобы 70% потерь давления в циркуляционном кольце приходилось на потери давления в контуре фанкойла (подводки, регулирующий клапан, теплообменник фанкойла). В этом случае располагаемый перепад давления для основного циркуляционного кольца:

,

- по графику;

- по номограмме.

Расчетное давление для создания циркуляции воды определяется по формуле:

Дpp = Дpн, где

Дрн - давление, создаваемое насосом.

Таблица 8.1

Гидравлический расчёт основного кольца системы холодоснабжения фанкойлов

Данные по схеме

Принято

R·l+Z, Па

Участок

Q, Вт

G, кг/ч

l, м

dу, мм

w, м/с

R, Па/м

R·l, Па

pд, Па

?ж

Z, Па

Основное циркуляционное кольцо:

1

51997

10407,6

8,4

65

0,885

95,9

805,4

386,9

3,8

1470,1

2275,5

2

42703

8528,4

3,2

65

0,725

66,9

214,2

259,8

1,4

363,7

577,8

3

27805

5590,8

3,2

65

0,475

31,4

100,4

111,6

3,3

368,4

468,8

4

8307

1623,6

4,2

40

0,365

35,9

150,7

65,6

2,1

134,6

285,2

5

7547

1468,8

3

32

0,515

87,9

263,7

131,2

5,3

695,2

958,9

6

6787

1314,0

3

32

0,461

72,0

216,1

105,0

1,3

140,7

356,8

7

6027

1159,2

3

32

0,407

57,6

172,8

81,7

4,7

384,0

556,8

8

5093

982,8

6

32

0,345

42,9

257,6

58,7

3,3

193,8

451,4

9

3736

705,6

21,1

25

0,406

78,0

1646,8

81,3

4,3

349,4

1996,2

10

2802

529,2

2,8

25

0,304

46,8

131,0

45,7

1,4

64,0

195,0

11

1868

352,8

3

20

0,317

66,5

199,5

49,6

1,3

64,5

264,0

12

934

176,4

8

15

0,282

77,3

618,5

39,2

8,1

315,8

934,3

13

1868

352,8

3

20

0,317

66,5

199,5

49,6

0,9

42,7

242,2

14

2802

529,2

2,8

25

0,304

46,8

131,0

45,7

0,8

34,7

165,8

15

3736

705,6

21,1

25

0,406

78,0

1646,8

81,3

1,7

138,1

1784,9

16

5093

982,8

6

32

0,345

42,9

257,6

58,7

0,7

41,1

298,8

17

6027

1159,2

3

32

0,407

57,6

172,8

81,7

0,7

57,2

230,0

18

6787

1314,0

3

32

0,461

72,0

216,1

105,0

0,7

73,5

289,6

19

7547

1468,8

3

32

0,515

87,9

263,7

131,2

0,7

91,8

355,5

20

8307

1623,6

4,2

40

0,365

35,9

150,7

65,6

1,0

65,6

216,3

21

27805

5590,8

3,2

65

0,475

31,4

100,4

111,6

0,6

67,0

167,4

22

42703

8528,4

3,2

65

0,725

66,9

214,2

259,8

0,6

155,9

370,0

23

51997

10407,6

9,2

65

0,885

95,9

882,1

386,9

16,4

6344,6

7226,7

?=20669 Па

Таблица 8.2

Ведомость местных сопротивлений

№ участка

Вид местного сопротивления

Исходные данные для подбора

ж

?ж

1

2

3

4

5

1

Задвижка параллельная

Ч

1

dу =

65

мм

0,5

0,5

Отвод 90°

Ч

3

dу =

65

мм

0,4

1,2

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,1

2,1

2,1

?=

3,8

2

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,3

1,4

1,4

?=

1,4

3

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,2

3,3

3,3

?=

3,3

4

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,5

1,05

1,05

Отвод 90°

dу =

40

мм

0,5

1

?=

2,05

5

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,1

5,3

5,3

?=

5,3

6

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,5

1,34

1,34

?=

1,34

7

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,3

4,7

4,7

?=

4,7

8

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,7

3,3

3,3

?=

3,3

9

Тройник проходной

Gпрох/Gств=

0,7

3,3

3,3

Отвод 90°

dу =

25

мм

0,5

1

?=

4,3

10

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,5

1,4

1,4

?=

1,4

11

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,7

1,3

1,3

?=

1,3

12

Фанкойл Laser112

dу =

15

мм

1,5

1,5

Трехходовой кран

Ч

1

15

0,26

0,26

Балансировочный вентиль

Ч

1

dу =

15

мм

5,7

5,7

Отвод 90°

dу =

15

мм

0,8

1,6

=

8.06

13

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,9

0,86

0,86

?=

0,86

14

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,6

0,76

0,76

?=

0,76

15

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,8

0,7

0,7

Отвод 90°

Ч

2

dу =

25

мм

0,5

1

?=

1,7

16

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,7

0,7

0,7

?=

0,7

17

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,7

0,7

0,7

?=

0,7

18

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,7

0,7

0,7

?=

0,7

19

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,8

0,7

0,7

?=

0,7

20

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,9

0,6

0,6

Отвод 90°

dу =

40

мм

0,4

0,4

?=

1,0

21

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,9

0,6

0,6

?=

0,6

22

Тройник проходной

Gотв/Gств=

0,9

0,6

0,6

?=

0,6

23

Отвод 90°

Ч

3

dу =

65

мм

0,3

0,9

Задвижка параллельная

Ч

3

dу =

65

мм

0,5

1,5

Теплообменник

1

14

14

?=

16,4

8.3 Гидравлический расчет контура чиллера

В контуре чиллера, если чиллер установлен снаружи здания, в качестве тепло-холодоносиителя используют водный раствор гликоля. Концентрацию раствора выбирают, так, чтобы температура замерзания была ниже расчетной температуры наружного воздуха в ХП на 5 - 8°С. Выбираем водный раствор этиленгликоля:

концентрация 42,6%,

температура замерзания - 29°С.

Диаметры трубопроводов назначают, ориентируясь на рекомендуемую среднюю скорость движения тепло-холодоносителя м/с.

Расчетная схема представлена на рис.4.

Табл. 8.3 Гидравлический расчет контура чиллера

Данные по схеме

Принято

Результаты расчета

R·l+Z, Па

Участок

Q, Вт

G, кг/ч

l, м

dу, мм

w, м/с

R, Па/м

R·l, Па

pд, Па

?ж

Z, Па

Основное циркуляционное кольцо:

1

56728,5

11670

17

65

1,2

320

5440

777,6

14,22

11057

16497

2

113457

23340

12,2

80

1,4

240

2928

1058,4

0,3

318

3246

3

44013

9054

1,6

65

1

90

144

540

10,05

5427

5571

4

44013

9054

1,6

65

1

90

144

540

7,9

4266

4410

5

113457

23340

13,1

80

1,4

240

3144

1058,4

0,6

635

3779

?

33503

?ДPc= 1,1• (33503 + 51800) = 93833,3 Па = 94 кПа

где Дрхч = 51,8 кПа - потери давления в испарителе чиллера.

G = 21,6 мі/ч

К установке принимаем насос Wilo-Veroline-IP-E 40/120-1,5/2 с рабочим давлением pmax = 10 бар для стандартного исполнения.

Подбор циркуляционного насоса контура воздухоохладителей центрального кондиционера:

при G = 13,2 м3/ч и ?ДPc= 1,1• (33503 + 51800 - 5517 - 4410) = 82854,2 Па = 83 кПа

(где ДP = 5517 Па, ДP = 4410 Па - потери давления на необщих участках).

К установке принимаем насос Wilo-VeroLine-IP-E 40/115-0,55/2 с рабочим давлением pmax = 10 бар для стандартного исполнения.

Табл. 8.4 Ведомость местных сопротивлений контура чиллера

№ уч.

dу

Вид местного сопротивления

к-во

ж

Уж

1

65

Отвод гнутый под углом 90о, 2шт

2

0,3

14,22

Тройник на проход при делении потоков,

Gпрох /Gств=1

1

2,3

Тройник на проход при делении потоков,

Gпрох /Gств=0,5

1

2,78

Тройник на проход при слиянии потоков,

Gпрох /Gств=0,5

1

1,54

Теплообменник чиллера

1

3,5

Гидромодуль

1

3,5

2

80

Отвод гнутый под углом 90о

1

0,3

0,3

3

65

Тройник на ответвление (деление потока),

Gотв /Gств=0,39

1

9,55

10,05

Задвижка параллельная

1

0,5

4

65

Тройник на ответвление (слияние потоков),

Gотв /Gств=0,39

1

7,4

7,9

Задвижка параллельная

1

0,5

5

80

Отвод гнутый под углом 90о

2

0,3

0,6

Рис.4. Расчетная схема контура чиллера

9. Подбор оборудования системы холодоснабжения

Страница:


Подобные документы

  • Системы кондиционирования воздуха офиса

    Характеристика теплового баланса - поступления тепла и влаги в помещение. Процессы обработки воздуха в теплый и холодный период года, выбор типоразмера кондиционера и его секций. Холодоснабжение и аэродинамический расчет системы кондиционирования воздуха.

    курсовая работа [207,0 K], добавлен 12.03.2011

  • Расчет системы вентиляции и кондиционирования воздуха гостиницы

    Проект системы вентиляции гостиницы на 104 места. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Тепловой и воздушный режим помещения. Аэродинамический и воздухообменный расчет. Подбор вентиляционного оборудования, калориферов, пылеуловителей.

    курсовая работа [218,9 K], добавлен 06.10.2015

  • Системы кондиционирования воздуха

    История создания кондиционеров. Физиологическое воздействие окружающего воздуха. Тепловые комфортные условия. Классификация систем кондиционирования. Работа сплит-системы в условиях низких температур. Расчеты предполагаемой мощности кондиционера.

    реферат [4,9 M], добавлен 06.12.2010

  • Расчет системы центрального кондиционирования здания спортивного комплекса

    Расчет теплопоступлений и влагопоступлений в летний и зимний периоды. Определение расхода воздуха. Расчет поверхностного воздухоохладителя, оросительной камеры и секции догрева воздуха. Регулирование параметров системы кондиционирования помещения.

    курсовая работа [3,4 M], добавлен 21.09.2012

  • Расчет системы отопления и вентиляции жилого помещения

    Расчётные параметры наружного и внутреннего воздуха. Нормы сопротивления теплопередаче ограждений. Тепловой баланс помещений. Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов, гидравлический расчет. Тепловой расчет приборов, подбор элеватора.

    контрольная работа [1,2 M], добавлен 15.10.2013

  • Расчет показателей теплоснабжения зданий на примере г. Астрахань

    Продолжительность стояния интервалов температуры наружного воздуха согласно климатологическим данным г. Астрахань. Расчёт режимов отопления, теплонасосной установки в режиме системы теплоснабжения. Режим холодоснабжения системы кондиционирования воздуха.

    контрольная работа [174,7 K], добавлен 07.02.2013

  • Расчет кондиционирования промышленного здания

    Характеристика строящегося здания, установление расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха в нем. Баланс тепла и влаги в летний и зимний периоды года. Расчет воздухообмена и полной производительности кондиционера, его выбор и компоновка.

    курсовая работа [932,4 K], добавлен 22.11.2010

  • Характеристика деятельности компании "ВентСтройИнжиниринт" в сфере систем вентиляции и кондиционирования

    Характеристики и особенности VRV и VRF систем Daikin. Схемы мультизональной системы кондиционирования воздуха. Системы вентиляции и фильтрации воздуха. Схема вентиляции кухни и санузлов жилого дома. Система кондиционирования Daikin Super Multi Plus.

    отчет по практике [774,8 K], добавлен 11.11.2012

  • Проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания

    Конструктивная схема административного здания. Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций. Показатели тепловой защиты. Определение мощности, гидравлический расчет системы отопления. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха.

    дипломная работа [1003,7 K], добавлен 15.02.2017

  • История развития кондиционирования воздуха

    Понятие кондиционирования воздуха, основные этапы развития и современные достижения в данной области. Применяемое оборудование для кондиционирования воздуха, его использования. Использование концепции механико-химического охлаждения с помощью хладагентов.

    реферат [20,6 K], добавлен 25.02.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены