Расчет вентиляции клуба со зрительным залом на 400 человек

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

1. Расчетные параметры наружного воздуха

2. Расчетные параметры внутреннего воздуха

3. Определение количества вредных выделений, поступающих в помещение

3.1 Теплоизбытки в помещении

3.2 Теплопоступления от людей

3.3 Теплопоступления от искусственного освещения

3.4 Теплопоступления в помещение за счет солнечной радиации

3.5 Поступление влаги в помещение

3.6 Влаговыделения от людей

3.7 Поступление в помещение газовых вредностей

3.8 Сводная таблица вредных выделений

4. Расчет воздухообмена в помещении

4.1 Определение воздухообмена "по расчету"

4.2 Построение процессов изменения состояния воздуха по J-d диаграмме

4.3 Выбор расчетного воздухообмена

4.4 Расчет воздухообмена по нормативной кратности

5. Расчет воздухораспределения в помещении и подбор вентиляционных решеток

6. Компановка вентиляционных систем

7. Расчет и подбор вентиляционного оборудования аэродинамический расчет воздуховодов

7.1 Расчет калориферов и компоновка калориферной установки

7.2 Аэродинамический расчет воздуховодов механической вентиляции

7.3 Расчет воздуховодов систем естественной вентиляции

7.4 Подбор вентилятора

Библиографический список

В данном курсовом проекте произведен расчет клуба со зрительным залом на 400 человек в городе Якутске. При выполнении проекта было рассмотрено следующее:

1. Определить параметры наружного, приточного, внутреннего и удаляемого воздуха.

Расчетное помещение - горячий цех. Для него определить количество выделяющихся вредностей.

С помощью I - d диаграммы рассчитать требуемые воздухообмены для теплого, холодного и переходного периода. Выбрать расчетный воздухообмен.

Определить воздухообмен по кратности во всех остальных помещениях.

Построить аксонометрические схемы систем естественной и механической вентиляции.

Подобрать вентиляционные решетки в каждом помещении.

В расчетном помещении рассчитать струю приточного воздуха.

Выполнить аэродинамический расчет одной естественной системы вентиляции, одной механической приточной и одной механической вытяжной.

Подобрать оборудование системы вентиляции.

Составить спецификацию.

приточный воздух механический вентиляция клуб

1. Расчетные параметры наружного воздуха

В СНиП "Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" приводятся значения температуры и энтальпии наружного воздуха для различных климатических районов. В России при проектировании систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха приняты параметры А и Б. Для расчета системы вентиляции, кроме особо оговоренных случаев, следует принимать параметры А - для теплого периода года, и параметры Б - для холодного периода года. Для переходного периода года: , .

2. Расчетные параметры внутреннего воздуха

Параметры внутреннего воздуха помещений устанавливают в зависимости от назначения помещения в соответствии с приведенными в СНиП требованиями на проектирование соответствующих зданий [17].

Допустимые и оптимальные параметры внутреннего воздуха для общественных зданий принимают по [7, прил.4], а также [9].

1.Параметры внутреннего воздуха:

ТП:, но не больше 28°С;

ПП: ;

ХП: выбирают по СНиП в зависимости от назначения помещения.

2.Параметры приточного воздуха:

ТП: ;

ПП: ;

ХП: ,

гдетемпературный перепад приточного воздуха, , принимается в зависимости от высоты расположения приточного отверстия,

если ;

если ;

если подача воздуха производится через плафоны эжекционного типа

3.Параметры удаляемого воздуха:

Температуру удаляемого воздуха определяют по формуле:

,

гдеградиент температуры воздуха в помещении по высоте, , принимают по:

ТП: ;

ПП: ;

ХП: .

высота, на которой воздух удаляется из помещения, м;

высота рабочей зоны, м, .

Таблица 2.1 - Расчетные параметры наружного воздуха

Период года
Теплый	22,7	50,2	25,7	22,7	35,1
Переходный	10	26,5	20	11	25,5
Холодный	-37	-37,1	18	14	20,2

3. Определение количества вредных выделений, поступающих в помещение

Основными вредностями, выделяющимися в воздух помещений жилых и общественных зданий, являются избыточная теплота, влага, газы (чаще всего углекислый газ). Источниками этих вредностей могут быть люди, технологическое оборудование, освещение, солнечная радиация, горячая пища и др.

3.1 Теплоизбытки в помещении

Во многих помещениях общественных зданий основной вредностью является избыточная теплота, которую можно определить, составив тепловой баланс помещения, Вт:

,

гдесуммарные теплопоступления, к составляющим которых может относиться теплота, выделяемая людьми, теплота от солнечной радиации, освещения.

суммарные теплопотери, составляющими которых могут быть потери теплоты через ограждающие конструкции в холодный и переходный периоды года, а также потери теплоты на нагрев воздуха, поступающего в помещение за счет инфильтрации.

При выполнении курсового проекта по вентиляции условно принимается, что все потери теплоты компенсируются теплопоступлениями от приборов систем отопления. В помещениях с выделением влаги необходимо составление баланса по полной теплоте, т.е. с учетом скрытой теплоты, которую содержат поступающие в помещение водяные пары.

3.2 Теплопоступления от людей

Количество теплоты, поступающей от людей, можно определить по формуле:

,

гдечисло людей в помещении, чел.

полные тепловыделения одним человеком Вт/чел, определяемые по [4, табл.2.2] в зависимости от температуры воздуха в помещении и степени тяжести выполняемой работы.

- в состоянии легкого труда в ТП,

- в состоянии легкого труда в ПП,

- в состоянии легкого труда в ХП.

Для ТП: ;

Для ПП: ;

Для ХП: .

3.3 Теплопоступления от искусственного освещения

Количество теплоты, поступающей в помещение от искусственного освещения, при неизвестной мощности светильника определяют по формуле:

,

гдеосвещенность, лк, принимаемая согласно СНиП в зависимости от назначения помещений [4, табл.2.3];

площадь помещения, ;

удельный тепловой поток, Вт/м², на 1 лк освещенности [4, табл.2.4];

доля тепловой энергии, попадающей в помещение.

Средние удельные выделения теплоты для помещений площадью 200-400 м² составляют 0,09-0,08, площадью 50-200 м² - 0,1-0,08, площадью 20-50 м² - 0,17-0,12 Вт/м² лк.

; ; ; .

.

3.4 Теплопоступления в помещение за счет солнечной радиации

Количество теплоты, поступающей в теплый период года в помещение за счет солнечной радиации через световые проемы и покрытия, определяют для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток [24]:

,

где поступления теплоты через световые проемы, Вт; поступления теплоты через покрытие, Вт.

Поступление теплоты от солнечной радиации через световые проемы.

Поступление теплоты за счет солнечной радиации и разности температур воздуха через световые проемы находят по формуле:

,

где коэффициент, учитывающий затенение остекления световых проемов переплетами и загрязнения атмосферы, принимаемый по [24, прил.12, табл.4];

коэффициент, учитывающий загрязнение стекла, принимаемый по [24, прил.12, табл.5];

поступление теплоты соответственно от прямой и рассеянной солнечной радиации в июле через вертикальное остекление светового проема, принимаемое для расчетного часа суток по [23, прил.12, табл.3], Вт/м?;

площадь светового проема, облучаемого прямой солнечной радиацией, м?;

коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств [21, прил.8]

;

;

Север: ;

;

;

.

.

Поступления теплоты через покрытия

Поступление теплоты через покрытие, Вт, определяют по формуле:

,

где среднесуточное поступление теплоты через покрытие, Вт/м?;

коэффициент для определения изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток, принимаемый по [24, прил.12, табл.9];

амплитуда колебаний теплового потока, Вт/м?;

площадь покрытия, м?.

.

Величину можно определить по формуле:

,

гдесопротивление теплопередаче покрытия, ;

условная среднесуточная температура наружного воздуха, ;

расчетная температура внутреннего воздуха под покрытием, .

;

.

Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

Условную среднесуточную температуру наружного воздуха рассчитывают по формуле:

,

где средняя месячная температура наружного воздуха за июль, ,

коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия [21, прил.7];

среднее суточное количество теплоты от суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) на горизонтальную поверхность, Вт/м?, [8];

коэффициент теплообмена наружной поверхности покрытия в теплый период года [21, с.12], .

;

;

;

,

где максимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль.

переводной коэффициент, ;

.

.

Амплитуда колебаний теплого потока находится по зависимости:

,

гдекоэффициент, принимаемый равным 0,6 для покрытия с вентилируемыми воздушными прослойками [24];

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности покрытия [21], ;

амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия, , [21, с.11].

Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия не должна превышать требуемой амплитуды .

,

Требуемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности определяют по формуле

,

гдесреднемесячная температура наружного воздуха за июль, .

.

Амплитуду колебаний внутренней поверхности покрытия рассчитывают по зависимости:

,

гдерасчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, ;

величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха.

Расчетная амплитуда колебаний наружного воздуха:

,

гдемаксимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле, принимаемая по СНиП;

коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия ;

соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной);

;

;

;

;

.

Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в покрытии определяют по формуле:

,

гдеоснование натуральных логарифмов;

тепловая инерция покрытия, определяемая по формуле:

,

расчетных коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев покрытия;

коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев покрытия;

коэффициент теплообмена на наружной поверхности покрытия в летних условиях;

коэффициент теплообмена на внутренней поверхности покрытия.

Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев покрытия предварительно вычисляют тепловую инерцию каждого слоя, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности покрытия).

Если слой имеет тепловую инерцию , то для этого слоя ,

Для слоев с тепловой инерцией коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности находят следующим образом:

для первого слоя

для i-ого слоя

Для первого слоя - бетонная плита:

; ;

Для второго слоя - минеральная вата:

; ;

Для третьего слоя - шлаковая засыпка:

; , .

.

.

.

.

Время поступления максимума теплоты, считая от полуночи, в помещения через покрытия определяют по формуле, ч.:

,

гдетепловая инерция покрытия [21].

.

.

Поступление теплоты через покрытие рассчитывается в тот же час, что и для световых проемов. В тепловой баланс помещений вносят наибольшую сумму теплопоступления через световые проемы и через покрытия за те же часы, в течение которых предусматривается занятость помещения людьми.

; .

3.5 Поступление влаги в помещение

В данном курсовом проекте источником влаговыделений являются люди.

3.6 Влаговыделения от людей

Количество влаги выделяемое людьми в помещении, определяют по формуле:

,

гдечисло людей;

количество влаги, выделяемое одним человеком, в зависимости от температуры воздуха в помещении и тяжести выполняемой работы, , [9, табл.2.2].

В состоянии легкого труда:

ТП: , ;

ПП: , ;

ХП: , .

3.7 Поступление в помещение газовых вредностей

Основным вредным газом, выделяющим в помещениях общественных зданий, является углекислый газ, выделяемый людьми. Количество СО₂, выделяемое людьми, определяют по формуле:

,

гдечисло людей;

количество углекислого газа, выделяемое одним человеком [18, табл.7.1.] в зависимости от интенсивности выполняемой работы.

В состоянии покоя:

ТП, ПП и ХП: , ;

3.8 Сводная таблица вредных выделений

Количество вредностей, выделяющихся в помещении, рассчитывается для трех периодов: теплого, холодного, переходного.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 3.

Таблица 3.2 - Сводная таблица вредных выделений в помещении.

Номер помещения	Наименование помещения	Период года	Теплопоступления, Вт	Влаговыделения, кг/ч	Газовыделения, г/ч
			от людей	от солнечной радиации	от освещения	всего	от людей	всего
10	Зрительный зал	Теплый	58000	1071	445	59516	48	48	24000
		Переходный	60400			60845	30	30	24000
		Холодный	61360			61805	26,8	26,8	24000

4. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ

4.1 Определение воздухообмена в помещении "по расчету"

При одновременном выделении в помещении значительных количеств теплоты и влаги воздухообмен определяется с использованием графоаналитического метода.

Поскольку воздухообмен зависит от наружных параметров воздуха, то его рассчитывают для трех периодов года.

Схема организации воздухообмена: один приток, одна вытяжка, т.е. отсутствие местной вентиляции.

Уравнение баланса:

(4.1)

Определение воздухообмена по полной теплоте:

(4.2),

где удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг, определяемые по J-d диаграмме, для каждого периода года:

кДж/кг, кДж/кг, кДж/кг;

кДж/кг, кДж/кг, кДж/кг.

теплоизбытки в помещении, Вт, определяются для каждого периода.

Определение воздухообмена по избыточной влаге:

, кг/ч (4.3),

где избыточные влаговыделения, определяемые по J-d диаграмме для каждого периода:

г/кг сух. возд, г/кг сух. возд, г/кг сух. возд;

г/кг сух. возд, г/кг сух. возд, г/кг сух. возд.

Определение воздухообмена по газовым вредностям:

G_y= (4.4),

где М_СО2- газовыделения, определяемые по таблице для каждого периода;с_у1, с_п1- концентрация вредных веществ в удаляемом и приточном воздухе, г/м³, с_у1=3,7г/м³, с_п1=0,91 г/м³;

_у, _п- плотность удаляемого и приточного воздуха, кг/м³ ;

_у =1,21 кг/м³ , _п = 1,27 кг/м³;

1. ТП:

;

;

2.ПП:

;

;

3. ХП:

;

;

.

4.2 Построение процессов изменения состояния воздуха на J-d диаграмме

Параметры приточного и удаляемого воздуха определяются по J-d диаграмме при построении процессов изменения тепловлажностного состояния воздуха для трех периодов.

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха в теплый период совпадают с параметрами наружного воздуха; в переходный период на (1;1,5)°C выше (при d_н=const) температуры наружного воздуха в этот период; в холодный период точка притока П определяется пересечением линии d_н=const с изотермой t_п. Параметры воздуха в обслуживаемой зоне и удаляемого воздуха из верхней зоны помещения во всех периодах находятся на пересечении лучей процесса с изотермами t_в, t_у .

Угловой коэффициент луча процесса в помещении определяется, кДж/кг:

(4.5),

где - соответственно избыточные тепловыделения и влаговыделения.

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг.

4.3 Выбор расчетного воздухообмена

Результаты расчета требуемых воздухообменов по периодам сводим в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Результаты расчета требуемого воздухообмена

Период	Количество приточного воздуха, кг/ч	Количество вытяжного воздуха, кг/ч
	По Qи	По Wи	По Mвр	По Qи	По Wи	По Mвр
Теплый Переходный Холодный	7190 9692 17180	7164 9677 17115	10252 10252 10252	7190 9692 17180	7164 9677 17115	10252 10252 10252
Расчетный воздухообмен 17180	17180

По полученным требуемым воздухообменам принимаем расчетный воздухообмен 17180 кг/ч.

4.4 Расчёт воздухообмена по нормативной кратности

Для рядовых помещений расчёт воздухообмена проводят по нормативной кратности:

(4.6)

где

- объёмный расход воздуха, м³/ч;

- кратность воздухообмена, 1/ч;

- внутренний объём помещения, м³;

Воздухообмен по норме на единицу оборудования, м³/ч, определяют по формуле:

(4.7)

где

- воздухообмен на единицу оборудования, м³/(ч•об).

- количество единиц оборудования.

Результаты расчётов заносим в таблицу 4.2.

Таблица 4.2 - Воздушный баланс

№ п/п	Наименование помещения	Объем помещения, м3	Кратность, 1/ч	Расход воздуха, м3/ч	Тип и количество решеток
			притока	вытяжки	притока	вытяжки	приток	вытяжка
1	Вестибюль-фойе	689,94	2	-	1379,88	-	3; 300х300	-
2	Гардероб	118,8	-	2	-	237,6	-	1; 170х250
3,4	Зрительный зал на 400 мест со сценой	2974,5	20м3/ч	20м3/ч	17180	17180
5	Драмкружок-артистическая	99,12	2	2	198,24	198,24	1; 170х250	1; 170х250
6	Комната персонала	34,65	2	2	69,3	69,3	1; 170х250	1; 170х250
7	Электрощитовая	42	-	1	-	42	-	1; 170х250
8	Дежурный администратор	21	-	1	-	21	-	1; 170х250
9	Подсобное помещение буфета	32,55	-	1	-	32,55	-	1; 170х250
10	Тиристорная	43,68	-	1	-	43,68	-	1; 170х250
11	Кладовая декораций	215,33	-	1	-	215,33	-	1; 170х250
12	Вентиляционная камера	303,91	2	1	607,82	303,91	2; 250х250	1; 250х250
13	Санузел женский	32,67	-	100м3/ун.	-	200	-	1; 170х250
14	Санузел мужской	33,48	-	100м3/ун.	-	200	-	1; 170х250
15	Кладовая уборочного инвентаря	7,68	-	1	-	7,68	-	1; 170х250
16	Коридоры	300,02	-	-	-	262,67	-	1; 170х250
17	Пост пожарной сигнализации	10	-	2	-	20	-	1; 170х250
18	Тамбур	-	-	-	-	-	-	-
19	Кружковая оркестровая	189,84	2	2	379,68	379,68	1; 250х250	1; 250х250
20	Библиотека	493,68	-	2	-	987,36	-	2; 300х300
21	Кружковая политпросвещения	176,64	2	2	353,28	353,28	1; 250х250	1; 250х250
22	Кружковая изоискусств	132,39	2	2	264,78	264,78	1; 170х250	1; 170х250
23	Хозяйственная кладовая	30	-	1	-	30	-	1; 170х250
24	Светорегуляторная	30	3	3	90	90	1; 170х250	1; 170х250
25	Кинопроекционная	71,04	3	3	213,12	213,12	1; 170х250	1; 170х250
26	Перемоточная	12,6	2	2	25,2	25,2	1; 170х250	1; 170х250
27	Тамбур	-	-	-	-	-	-	-
28	Звукоаппаратная	23,31	2	2	46,62	46,62	1; 170х250	1; 170х250
29	Санузел женский	23,94	-	100м3/ун.	-	200	-	1; 170х250
30	Санузел мужской	25,92	-	100м3/ун.	-	200	-	1; 170х250
31	Кладовая уборочного инвентаря	13,14	-	1	-	52,2	-	1; 170х250
32	Фотолаборатория	21,6	8	10	172,8	216	1; 170х250	1; 170х250
33	Вентиляционная камера	61,2	2	1	122,4	61,2	1; 170х250	1; 170х250
34	Холл	218,4	-	-	-	525,33	-	2; 170х250
					21891	21103
					Д =788

Дисбаланс составляет для первого этажа 525 м³/ч, для второго этажа 263 м³/ч.

Так как на первом этаже избыточный приток, следовательно, необходимо организовать дополнительную вытяжку из коридоров первого этажа (помещения 15.1, 15.2 и 15.3). А так как на втором этаже избыточная вытяжка, поэтому организовываем дополнительный приток в коридоры второго этажа (помещения 31.1 и 31.2).

5. РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ И ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ РЕШЕТОК

На вытяжных и приточных каналах в отдельных помещениях устанавливают вентиляционные решетки. Выпуск воздуха в помещениях с теплоизбытками (зрительный зал) предусматривается через потолочные воздухораспределители (плафоны).

Расчет проводится по рекомендуемым скоростям движения воздуха, приведенным в таблице 5.1.

Таблица 5.1. - Рекомендуемые скорости движения воздуха.

Наименование элементов систем вентиляции	Значение рекомендуемой скорости, м/с
	При естественной вентиляции	При механической вентиляции
Приточные решетки у потолка	0,5-1	1-3
Вытяжные решетки	0,5-1	1,5-3

Порядок расчета:

1. Определяют ориентировочные размеры вытяжных и приточных отверстий по формуле:

, м² (5.1)

где:

- количество воздуха, которое необходимого подать или удалить из помещения, м³/ч;

- величина рекомендуемой скорости, м/с (принимаем по табл.5.1.)

2. Количество устанавливаемых решеток определяют исходя из принятого типоразмера жалюзийных решеток:

 (5.2)

где

- площадь живого сечения жалюзийной решетки, принимаемая в зависимости от типоразмера по [9,19,22], м².

Для основного помещения, в котором расчет воздухообмена проводился по расчету вредных выделений, при подаче приточного воздуха необходимо проводить расчет приточной струи и проверять соответствие температуры и подвижности воздуха в обслуживаемой зоне помещения по допустимым по СНиП значениям.

Расчет воздухораспределения ведется в следующем порядке:

1. Выбираем схему распределения приточного воздуха по [9, рис.8.1].

2. В зависимости от расположения рабочих мест задаемся дальнобойностью приточной струи, м:

,

гдевысота помещения;

высота рабочей зоны, ;

.

3. По [9,табл.8.2] для принятого типа струи выбираем возможный тип воздухораспределения:

Выбрана компактная свободная струя, так как выполняется условие , где дальнобойность приточной струи, м; площадь поперечного сечения зоны обслуживаемой одной струей, .

4.Исходя из условия по [9 табл.8.2.], выбираем расчетные формулы (1 и 2) для определения начальной скорости воздуха в сечении воздухораспределителя и разности температур между температурой воздуха в рабочей зоне и температурой в месте входа струи в рабочую зону:

, (1)

где:

скорость струи в рабочей зоне (допустимая), [9, стр.179], ;

площадь поперечного сечения зоны обслуживаемой одной струей, ;

площадь живого сечения воздухораспределителя, определяемая в зависимости от принятого типа и размера по [9, табл.8.7], ;

коэффициент затухания скорости по длине струи, принимаемый по [9, табл.8.1], ;

поправочный коэффициент на стеснение струй ограждениями помещения,

поправочный коэффициент на взаимодействие N одинаковых параллельных компактных струй, ;

коэффициент для учета неизотермичности струй,

,

Для компактных струй "текущий критерий Архимеда":

,

где:

коэффициенты затухания соответственно разности избыточных температур и скорости в струе, ,

характерный размер, м, зависящий от схемы распределения воздуха, м.

Для компактных струй:

,

где:

разность температур воздуха в помещении и на выходе из воздухораспределителя, ?С, ?С;

соответственно площадь выпускного отверстия, м², м² ;

скорость выхода воздуха из воздухораспределителя, м/с, принимаем м/с;

температура окружающего воздуха, К, .

.

Тогда: .

 (2),

.

?С.

Допустимые колебания температуры воздуха в вентилируемом помещении:

,

гдедопустимая и оптимальная температура в рабочей зоне помещения, принимаемая по [9], в зависимости от назначения помещения, , .

5.Разность температур считается удовлетворительной, если выполняется условие: , но не более 3?С, .

удовлетворяет условию.

6.Определяем расход воздуха через один воздухораспределитель:

,

.

7.Определяем число воздухораспределителей:

,

гдеколичество приточного воздуха, подаваемого в помещение, .

воздухораспределителей типа ВДПМ IIIа с К_ж.с. = 0,4.

6. КОМПАНОВКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ

При компоновке приточных и вытяжных вентиляционных систем руководствуются следующими требованиями [9]:

1) количество вентиляционных систем должно быть минимальным;

системы вентиляции должны быть конструктивно просты;

вентиляционные системы должны обслуживать однородные по своему значению помещения;

вытяжные каналы для однородных помещений могут быть объединены в пределах одного этажа, а каналы разных этажей для однородных помещений объединяют на чердаке у сборных магистралей;

приточные каналы для разных этажей объединяют только у магистральных каналов;

вытяжные каналы выполняют приставными или во внутренних кирпичных стенах;

не разрешается устройство вытяжных каналов в наружных стенах;

приставные каналы желательно устраивать у внутренних стен, перегородок и колонн; у наружных стен приставные каналы устраивают с воздушной прослойкой 50 мм между стенами канала и наружной стеной;

9) горизонтальные каналы устраивают подвесными вдоль стен, перегородок, под потолком;

10) радиус действия систем естественной вентиляции 8 - 10 м;

11) радиус действия систем механической вентиляции до 50 м;

12) вытяжные камеры желательно устраивать на чердаке, техническом этаже или в верхних этажах здания;

приточные камеры желательно устраивать в подвале или на нижних этажах здания;

воздухозаборные решетки устанавливают на высоте не менее 2,0 м от уровня земли с наименее загрязненной стороны здания. Возможно, устройство отдельно стоящих приточных шахт, расположенных в зеленой зоне;

15) удаление воздуха в атмосферу осуществляется через вытяжные шахты, которые рекомендуется размещать в наиболее высокой части кровли со стороны ската, выходящего на дворовый фасад.

7. РАСЧЕТ И ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ

7.1 Расчет калориферов и компоновка калориферной установки

В общественных зданиях чаще всего в качестве теплоносителя используют воду. В этом случае следует применять многоходовые калориферы с горизонтальным расположением трубок с целью уменьшения опасности замерзания.

Наиболее часто применяемыми калориферами в настоящее время являются стальные пластинчатые многоходовые калориферы К3ВП (средняя модель), К4ВП ( большая модель).

Данные для подбора калорифера :

- количество воздуха, нагреваемого в калорифере, ;

- температура, подаваемого в калорифер воздуха, ;

- температура воздуха после калорифера, ;

- тип калорифера К3ВП-6 [9, табл. II. 1-II.-25].

Расчет и компоновка калориферной установки проводятся в следующей последовательности:

1)Определяем количество теплоты, необходимое для нагрева воздуха (тепловая нагрузка на калорифере), кДж/ч:

,

гдетеплоемкость воздуха, ;

плотность воздуха, .

.

2)Рассчитываем требуемую площадь живого сечения для прохождения воздуха, м², задаваясь массовой скоростью воздуха (Vс), :

,

.

.

3)Пользуясь техническими характеристиками калориферов, подбираем номер и число установленных параллельно по воздуху калориферов:

,

гдеколичество калориферов, установленных в 1 ряду калориферной установки и соединенных параллельно по воздуху;

действительная площадь одного калорифера, м?.

.

4)Определяем действительную массовую скорость воздуха в живом сечении калорифера, :

,

.

5)Рассчитывают количество воды, проходящей через один калорифер, м³/с:

,

гдетеплоемкость воды, ;

температура воды на входе и выходе из калорифера, ,

;

число калориферов, параллельно присоединяемых по теплоносителю, .

.

6)Находим скорость движения воды в трубках калорифера, м/с:

,

гдеживое сечение трубок одного калорифера по воде, м?, .

.

7)В таблицах [9, табл. II.1-II.-25] для калорифера К3ВП-10 выбираем значение коэффициента теплопередачи К, кДж/(ч·м²).

8)Вычисляем площадь калорифера, необходимую для нагрева воздуха, м²:

,

гдесредняя температура теплоносителя, ,

;

средняя температура воздуха, ,

.

.

9)Определяем общее число калориферов в установке:

,

гдеплощадь нагрева калорифера выбранной модели [9], м?, .

2 калорифера.

Если в первом ряду N=1 калориферов, то в последующих рядах расположено калорифер, 2.

10)Определяем величину запаса по площади, %:

, %

.

11)Определяем аэродинамическое сопротивление калориферной установки по воздуху, Па:

,

гдечисло рядов калориферов по ходу воздуха, ;

сопротивление одного калорифера по воздуху, определяемое по [9, прил.2], .

.

12)Определяют гидравлическое сопротивление калориферов, пользуясь [9, рис.13.8, табл.13.5]:

По расходу воды и принятому диаметру подводящей трубы к калориферу 50 мм вычисляем сопротивление одноходового калорифера . По табл. II.16 находим, что калорифер К3ВП-6 имеет по теплоносителю 6 ходов. Вводя, согласно табл.13.5, поправочный коэффициент 4,1 находим сопротивление двух установленных последовательно калориферов:

.

7.2 Аэродинамический расчет воздуховодов механической вентиляции

Цель аэродинамического расчета систем механической вентиляции подобрать по допустимым скоростям движения воздуха размеры воздуховодов, определить потери давления в системе и по потерям давления и количеству воздуха подобрать вентилятор.

Расчет выполняем по методу удельных потерь давления, результаты расчетов заносим в таблицы 7.1 и 7.2.

Порядок расчета:

1)Выбираем основную расчетную ветвь - это самая удаленная и нагруженная ветвь.

2)Определяем расходы воздуха и длины для каждого участка.

3)Определяем сечение канала. Для этого рассчитываем ориентировочную площадь поперечного сечения:

,

гдерасход воздуха на участке, м³/ч;

рекомендуемая скорость движения воздуха:

в ответвлении до 5 м/с;

по магистрали 4-8 м/с.

По величине подбираем стандартные размеры воздуховодов [9, табл.12.1 - 12.12], таким образом чтобы .

4)Для расчета потерь давления на трение и в местных сопротивлениях Z определяем фактическую скорость движения воздуха в каналах, м/с:

.

5)Определяем потери давления на трение. Таблицы и номограммы для определения потерь давления на трение и в местных сопротивлениях составлены для круглых стальных воздуховодов, поэтому для прямоугольных воздуховодов значения и Z определяются по эквивалентному диаметру:

,

гдеширина воздуховода;

высота воздуховода.

Если воздуховоды изготовлены не из стали (т.е. имеют другой коэффициент шероховатости), то при расчете вводится поправка на шероховатость [9, табл. 12.14].

Определяем потери давления на трение на расчетном участке длиной l:

,

гдеудельные потери давления на 1 м стального воздуховода, Па/м [9, табл. 12.17];

коэффициент шероховатости, для стальных воздуховодов .

6) Определяем потери давления в местных сопротивлениях:

,

гдесумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке [9, табл. 12.18 - 12.49];

скоростное давление, Па [9, табл. 12.17].

7)Определяем полные потери давления на расчетном участке, Па:

.

8)Определяем полные потери давления основной расчетной ветви, Па:

После определения потерь давления в расчетной ветви производим увязку ответвлений. Выбираем ответвление, разбиваем на участки и рассчитываем в той же последовательности, что и магистральную ветвь. Потери давления в увязанном ответвлении должны быть равны потерям давления в параллельных ответвлению участках расчетной ветви. Допускается невязка 10%.

При больших значениях невязки устанавливают диафрагму, в зависимости от величины избыточного давления, которое нужно погасить. Для этого определяют коэффициент местного сопротивления диафрагмы по формуле:

Затем по [9, табл. 12.52] определяем диафрагмы.

Расчет сводим в таблицу 7.1 и 7.2.

Таблица 7.1 - Аэродинамический расчёт воздуховодов механической приточной системы вентиляции

Номер участка	Количество воздуха Lр, м3/ч	Длина участка l, м	Размеры воздуховодов	Скорость воздуха Vд, м/с	Потери давления на трение	Потери давления в местных сопротивлениях	Общие потери давления на участке Rуд• вш•l + Z, Па	Суммарные потери давления на участках от начала сети ?i (Rуд• вш•l + Z)i , Па
			F, м2	a?b, мм	Dэ=2•a•b/(a+b), мм		Rуд, Па/м	Коэф-т шероховат-ти вш	Rуд• вш•l, Па	Скоростное давление Рд = V2•с/2, Па	Сумма коэф-тов местных сопротивлений ?оi	Потери давления на местные сопротивления Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
П2. Главная расчетная ветвь
1	353	7,7	0,025	100?250	140	3,9	1,65	1	12,7	9,3	2,1	19,53	32,2	32,2
2	618	8,6	0,0375	150?250	180	4,6	1,63	1	14,02	12,9	1,1	14,19	28,1	60,3
3	959	0,8	0,04	200?200	200	6,7	2,84	1	2,27	27,5	1,9	52,25	54,5	114,8
4	1634	2,7	0,06	200?300	250	7,1	2,4	1	6,48	30,8	0	0	6,5	121,3
5	3281	15,6	0,125	250?500	315	7,1	1,79	1	27,92	30,8	1,2	36,96	64,9	186,2
6	3889	7,6	0,15	250?600	355	7	1,55	1	11,48	30	6,6	198	209,5	395,7
Ответвления
7	265	0,5	0,025	100?250	140	2,9	0,96	1	0,48	5,14	5,2	26,73	27,2	27,2
8	90	6	0,02	100?200	140	1,3	0,23	1	1,38	1,03	11,6	11,95	13,3	13,3
9	213	0,2	0,015	100?150	125	3,9	1,9	1	0,38	9,3	1,7	15,81	16,2	16,2
10	303	6,4	0,02	100?200	140	4,2	1,88	1	12,03	10,8	0,4	4,32	16,4	16,4
11	47	1	0,01	100?100	100	1,3	0,35	1	0,35	1,03	11,7	12,05	12,4	12,4
12	350	2,3	0,02	100?200	140	4,9	2,5	1	5,75	14,7	3,2	47,04	52,8	52,8
13	173	2	0,015	100?150	125	3,2	1,32	1	2,64	6,26	3,7	23,16	25,8	25,8
14	122	0,2	0,015	100?150	125	2,3	0,73	1	0,15	3,24	7,5	22,72	24,5	24,5
15	295	2,9	0,02	100?200	140	4,1	1,8	1	5,22	10,3	2,2	22,66	27,9	27,9
16	380	6,2	0,0225	150?150	160	4,7	1,96	1	12,15	13,5	1,2	16,2	28,4	28,4
17	675	12,3	0,04	200?200	200	4,7	1,48	1	18,2	13,5	4,4	59,4	77,6	77,6
18	198	1,2	0,015	100?150	125	3,7	1,73	1	2,08	8,37	2,5	20,93	23	23
19	69	1,3	0,015	100?150	125	1,3	0,26	1	0,34	1,03	8,7	8,96	9,3	9,3
20	267	28	0,03	150?200	180	2,5	0,54	1	15,12	3,82	5,6	21,4	36,5	36,5
21	1380	3,8	0,1	250?400	315	3,8	0,57	1	2,17	8,83	4,1	36,2	38,4	38,4
22	1647	11	0,125	250?500	315	3,7	0,54	1	5,94	8,37	6,2	51,9	57,8	57,8
23	608	1,6	0,05	200?250	225	3,4	0,71	1	1,14	7,07	9,4	66,46	67,6	67,6
Увязка ответвлений
ДР7 ? ДР1; ДР7 = 27,2 Па, ДР1 = 32,2 Па. %. ; a?b = 84?169, о = 0,9
ДР8 ? ДР9; ДР8 = 13,3 Па; ДР9=16,2 Па. %. ; a?b = 74?148, о = 2,85
ДР11 ? ДР10; ДР11 =10 Па; ДР10 = 16,4 Па. %. ; a?b = 63?100, о = 8,55
ДР12 ? ДР1-2; ДР12 = 52,8 Па; ДР1-2 =60,3 Па. %. ; a?b =88?176, о = 0,55
ДР14 ? ДР13; ДР14 = 24,5 Па; ДР13 = 25,8 Па. % < 10 % - допустимая невязка.
ДР15? ДР16; ДР15= 27,9 Па, ДР16 =28,35 Па. % < 10 % - допустимая невязка.
ДР17 ? ДР1-3; ДР17 = 77,6 Па; ДР1-3 = 114,8 Па. %. ; a?b = 148?148, о = 2,85
ДР19 ? ДР18; ДР19 = 12,6 Па; ДР18= 26,4 Па. %. ; a?b = 58?93, о = 13,7
ДР20 ? ДР21; ДР20 = 36,5 Па, ДР21 =38,4 Па. % < 10 % - допустимая невязка.
ДР22 ? ДР1-4; ДР22 =57,8 Па, ДР1-4 =121,3 Па. %. ; a?b =160?320, о =7,69
ДР23 ? ДР1-5; ДР23 =67,6 Па, ДР1-5 =186,2 Па. %. ; a?b=112?140, о =16,2

Этот расчет ведется аналогично расчету воздуховодов приточной механической вентиляции, в той же последовательности. Результаты расчета занесены в таблицу 7.2.

Таблица 7.2 - Аэродинамический расчёт воздуховодов механической вытяжной системы вентиляции

Номер участка	Количество воздуха Lр, м3/ч	Длина участка l, м	Размеры воздуховодов	Скорость воздуха Vд, м/с	Потери давления на трение	Потери давления в местных сопротивлениях	Общие потери давления на участке Rуд• вш•l + Z, Па	Суммарные потери давления на участках от начала сети ?i (Rуд• вш•l + Z)i , Па
			F, м2	a?b, мм	Dэ=2•a•b/(a+b), мм		Rуд, Па/м	Коэф-т шерохова-тти вш	Rуд• вш•l, Па	Скоростное давление Рд = V2•с/2, Па	Сумма коэф-тов местных сопротивлений ?оi	Потери давления на местные сопротивления Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
В 2. Главная расчётная ветвь
1	238	25,4	0,02	100?200	140	3,3	1,22	1	31	6,66	3,8	25,31	56,3	56,3
2	307	4,9	0,02	100х200	140	4,3	1,97	1	9,65	11,3	2,9	32,77	42,4	98,7
3	505	8,7	0,08	200?400	280	1,2	0,08	1	0,7	0,88	8,7	7,66	8,4	107,1
4	2460	0,2	0,1	200?500	280	6,8	1,92	1	0,38	28,3	3	84,9	85,3	192,4
Ответвления
5	69	1,2	0,01	100?100	100	1,9	0,69	1	0,83	2,21	1,2	2,65	3,5	3,5
6	198	1,5	0,02	100х200	140	2,8	0,9	1	1,35	4,8	1,3	6,24	7,6	7,6
7	265	12,9	0,025	100?250	140	2,9	0,96	1	12,38	5,14	9,8	50,37	62,8	62,8
8	353	3,2	0,025	100?250	140	3,9	1,65	1	5,28	9,3	5	46,5	51,8	51,8
9	618	2,2	0,04	200?200	200	4,3	1,26	1	2,77	11,3	0,7	7,91	10,7	10,7
10	968	14,2	0,08	200?400	280	3,4	0,54	1	7,67	7,07	3,5	24,75	32,4	32,4
11	987	1,7	0,08	200?400	280	3,4	0,54	1	0,32	7,07	4,2	29,69	30	30
12	350	5,3	0,03	150?200	180	3,2	0,84	1	4,45	6,26	0,6	3,76	8,2	8,2
13	90	1	0,015	100?150	125	1,7	0,43	1	0,43	1,77	1,8	3,2	3,6	3,6
14	213	1	0,02	100х200	140	3	1,02	1	1,02	5,5	2,6	14,3	15,3	15,3
15	260	0,4	0,02	100х200	140	3,6	1,42	1	0,57	7,93	0,5	3,97	4,5	4,5
16	47	11,8	0,01	100?100	100	1,3	0,35	1	4,13	1,03	3,6	3,71	7,8	7,8
17	1955	3,7	0,08	200?400	280	6,8	1,92	1	7,1	28,3	2,5	70,75	77,9	77,9
Увязка ответвлений
ДР5 ? ДР1; ДР5 = 3,5 Па, ДР1 = 56 Па. %. ; a?b = 53?84, о = 23,35
ДР6 ? ДР1-2; ДР6 = 7,6 Па; ДР1-2=98,7 Па. %. ; a?b = 54?109, о = 19,2
ДР8 ? ДР7; ДР8 =51,8 Па; ДР7 = 62,8 Па. %. ; a?b = 82?164, о = 1,23
ДР12 ? ДР9; ДР12 = 8,2 Па; ДР9=10,7 Па. %. ; a?b = 144?180, о = 0,38
ДР10 ? ДР11; ДР10 = 32,4 Па; ДР11 =30 Па. % < 10 % - допустимая невязка.
ДР17 ? ДР1-3; ДР17 = 77,9 Па; ДР1-3 = 107,4Па. %. ; a?b = 166?333, о = 1,05

7.3 Расчет воздуховодов систем естественной вентиляции

В системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления , возникающего вследствие разности давлений холодного наружного и теплого внутреннего воздуха, Па:

,

гдевысота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжной решетки до устья шахты, м;

плотность наружного (при ) и внутреннего (при ) воздуха, .

.

За расчётную ветвь в системах естественной вентиляции принимают самую удалённую ветвь, имеющую наименьшее располагаемое гравитационное давление. Как правило, это ветвь, по которой удаляется воздух с верхнего этажа.

Расчет воздуховодов систем естественной вентиляции аналогичен расчету систем механической вентиляции. Расчет сведен в таблицу 8.

Таблица 8.1 - Аэродинамический расчёт воздуховодов естественной приточной системы вентиляции

Номер участка	Количество воздуха Lр, м3/ч	Длина участка l, м	Размеры воздуховодов	Скорость воздуха Vд, м/с	Потери давления на трение	Потери давления в местных сопротивлениях	Общие потери давления на участке Rуд• вш•l + Z, Па	Суммарные потери давления на участках от начала сети ?i (Rуд• вш•l + Z)i , Па
			F, м2	a?b, мм	Dэ=2•a•b/(a+b), мм		Rуд, Па/м	Коэф-т шероховатости вш	Rуд• вш•l, Па	Скоростное давление Рд = V2•с/2, Па	Сумма коэф-тов местных сопротивлений ?оi	Потери давления на местные сопротивления Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
1	100	0,6	0,038	140?270	180	0,7	0,06	1,29	0,046	0,3	2,2	0,66	0,71	0,71
2	100	0,5	0,033	150х220	180	0,8	0,07	1,19	0,042	0,4	1	0,4	0,44	1,15
3	200	0,3	0,048	150х320	200	1,2	0,13	1,25	0,049	0,88	1	0,88	0,93	2,08
4	400	3,8	0,073	270 х270	280	1,5	0,12	1,56	0,46	1,38	1	1,38	1,84	3,92
Ответвления
5	100	3,6	0,038	140?270	180	0,7	0,06	1,29	0,279	0,3	2,2	0,66	0,94	0,94
6	100	0,5	0,033	150х220	180	0,8	0,07	1,19	0,042	0,4	1,1	0,44	0,48	0,48
7	100	0,6	0,038	140?270	180	0,7	0,06	1,29	0,046	0,3	2,1	0,63	0,68	0,68
8	200	0,3	0,048	150х320	200	1,2	0,13	1,25	0,049	0,88	1,1	0,97	1,02	1,02
9	100	3,6	0,038	140?270	180	0,7	0,06	1,29	0,279	0,3	2,1	0,63	0,91	0,91

Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо выполнение условия для расчетной ветви:

=3,766?3,975.

Если располагаемое давление ?P_е меньше ?P_осн.р.в , тогда для увеличения располагаемого давления на шахте устанавливают дефлекторы, номер дефлектора соответствует диаметру патрубка в дм.

Естественная система вентиляции работает, если ?P_е больше потерь давления.

Увязку ответвлений системы выполняют с учетом разности располагаемых давлений для отдельных ответвлений. Невязка не должна быть более 10%:

1.(R_тр+Z)₉=(R_тр+Z)_1,2 +(?P¹_е-?P²_е)

(R_тр+Z)_1,2 +(?P¹_е-?P²_е) = 1,15+ (5,01-2,95) = 3,21

%

a?b = 102?123, о = 7,69

2.(R_тр+Z)₇=(R_тр+Z)_5,6+(?P¹_е-?P²_е)

(R_тр+ Z)_5,6 + (?P¹_е-?P²_е) =3,48 Па.

%

a?b = 99?121, о = 9,21.

3.(R_тр+Z) _5,6,8=(R_тр+Z)_1,2,3+(?P¹_е-?P²_е)

(R_тр+ Z)_1,2,3 + (?P¹_е-?P²_е) =4,14 Па.

%

a?b = 133?166, о = 1,05.

7.4 Подбор вентилятора

Для механических систем вентиляции используют, как правило, радиальные (центробежные) вентиляторы. Подбор радиального вентилятора выполняют по заданным значениям производительности , м³/ч, и перепада давления , Па, по сводному графику, представленному в [9, прил. 1.1].

По индивидуальным характеристикам вентиляторов, зная и , находят частоту вращения n, об/мин, КПД в рабочей зоне. Вентилятор должен работать с максимальным КПД, отклонение от которого не должно превышать 10%.

Так как характеристики вентиляторов составлены для стандартных условий, при подборе вентиляторов необходимо предварительно выполнить перерасчет:

,

гдекоэффициент, учитывающий потери давления неучтенные аэродинамическим расчетом;

;

барометрическое давление, ;

потери давления в основной расчетной ветви:

.

.

.

.

,

гдепоправочный коэффициент, учитывающий утечку или подсос воздуха в системе, , в зависимости от длины воздуховода и его материала;

расчетное количество воздуха, которое необходимо подать или удалить из системы, м³/ч;

количество воздуха, подсасываемого к пылеуловителю в фильтрах, принимается согласно заводским характеристикам, м³/ч.

.

.

По сводному графику, представленному в [9, прил.11], подбираем радиальный вентилятор для приточной и вытяжной систем.

Для приточной системы выбран вентилятор Ц4-70 №6,3, D_н = 95мм,

n=950 об/мин, =0,7.

Для вытяжной системы выбран вентилятор Ц4-70 №5, D_н = 90 мм,

n=915 об/мин, =0,75.

Потребляемая мощность на валу электродвигателя, кВт:

,

гдеКПД передачи, учитывает способ соединения вентилятора и электродвигателя, принимаемый по [9, табл. 13.3], непосредственная насадка колеса вентилятора на вал электродвигателя .

.

.

Минимальная установочная мощность электродвигателя, кВт:

,

гдекоэффициент запаса мощности, принимаемый по [9, табл. 13.4] в зависимости от мощности на валу электродвигателя и конструкции вентилятора.

На основании полученного значения и числа оборотов n по [9, прил. 5] подбираем электродвигатель для вентиляторов.

Для приточной системы: электродвигатель единой серии А02, тип А02-31-6.

Для вытяжной системы: электродвигатель единой серии А02, тип А02-22-6.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1.СТП МГМИ 1.01-84. Комплексная система управления качеством работы. Дипломный проект. Структура, содержание, общие правила выполнения и оформления. Магнитогорск: МГМИ, 1984.18 с.

ГОСТ 2.786-70. ЕСКД. Условные графические обозначения элементов отопления и вентиляции.

ГОСТ 21.602-79.Система проектной документации для строительства. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.

Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий /В.П. Титов, Э.В. Сазонов, ЮС. Краснов, В.И. Новожило. М.:Стройиздат,1985. 208 с.

Семенов В.Н. Унификация и стандартизация проектной документации для строительства. Л.: Стройиздат,1985. 224 с.

Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование /Под ред. Б.Н. Хрусталева. Минск: Дизайн ПРО, 1997. 383 с.

7.СНиП 2.07.06-86.Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1987, 61 с.

8.СНиП.2.01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983. 136 с.

9.Справочник проектировщика. Внутренние санитарно- технические устройства /Под ред. И.Г. Староверова. М.: Стройиз дат,1978. Ч.И.:Вентиляция и кондиционирование воздуха. 509 с.

СНиП П-Л.8-71. Предприятия общественного питания. М.: Стройиздат, 1979. 32 с.

СНиП П-69-78.Лечебно-профилактические учреждения. М.: Стройиздат, 1979,56 с.

12. СНиП П-76-28.Спортивные сооружения. М.: Стройиздат, 1979. 84 с.

СНиП П-85-80.Вокзалы.М..Стройиздат,1982. 12 с.

СНиП П-73-76.Кинотеатры. М.:Стройиздат,1977. 17 с.

15.СНиП П-85-75. Предприятия бытового обслуживания. М.: Стройиздат, 1976. 32 с.

16.СНиП П-64-80.Детские дошкольные учреждения. М.: Стройиздат,1981. 16 с.

17.СНиП П-65-73. Общеобразовательные школы и школы- интернаты. М.: Стройиздат, 1974. 36 с.

18.Отопление и вентиляция/Под ред. В.Н. Богословского. М.:Стройиздат, 1976. 4.11.: Вентиляция. 439 с.

Справочник по теплоснабжению и вентиляции /Под ред. Р.В. Щекина. Киев: Будивельник, 1976, Кн.2: Вентиляция и кондиционирование воздуха. 460 с.

Сенатов И. Г. Санитарная техника в общественном питании. М.: Экономика, 1973. 380 с.

СНиП П-3-79. Строительная теплотехника.М.:Стройиэдат,1986. 40 с.

Справочник монтажника. Монтаж вентиляционых систем /Под ред. И.Г. Староверова М. :Стройиздат,1978. 591 с.

Короткова Л.И., Скутин Н.И. Расчет калориферов на ЭВМ: Метод, указания. Магнитогорск: МГМИ, 1987. 20 с.

СНиП П-33-75.Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1982. 96 с.

Размещено на Allbest.ru