Расчет геометрических элементов трассы

Размещено на http://www.allbest.ru/

1 Расчет геометрических элементов трассы

Рассчитаем геометрические элементы плана трассы:

а) определим приращения координат между конечной и начальной точками трассы:

; (1.1)

; (1.2)

м;

м.

где XН, YН, XК, YК - координаты соответственно начальной и конечной точек трассы тоннельного перехода по таблице 1.3;

Рис.1.1 Схема для вычисления элементов плана.

б) вычислим приращения координат вершины угла (ВУ) относительно начала ( ?ХК, ?YК) трассы:

; (1.3)

; (1.4) ; (1.5)

; (1.6)

м;

м;

м;

м.

в) проверка вычислений:

; (1.7) ; (1.8)

;

;

г) вычислим координаты вершины угла:

; (1.9)

; (1.10)

м;

м.

д) выполним проверку вычислений:

; (1.11)

; (1.12)

м;

м.

е) найдем значение угла поворота трассы:

; (1.13)

;

Поворот влево.

ж) определим длины линий:

; (1.14)

; (1.15)

м;

м;

з) определим элементы круговой кривой:

; (1.16)

м ;

; (1.17)

м ;

; (1.18)

м ;

; (1.19)

м ;

Переходную кривую принимаем равной 100м

2. Определение площади вентиляционных каналов

а) найдем часовой расход топлива автомобилем каждой марки на нулевом продольном уклоне и на высоте 0…400 м над уровнем моря:

, (2.1)

где - удельный расход топлива автомобилем определенной марки при расчетной скорости движения Va, л/100 км; значения для карбюраторных легковых автомобилей и автобусов находим по топливным характеристикам, показанным на рис. 4.4 [1], а для грузовых автомобилей с дизельными двигателями - по топливным характеристикам, показанным на рис. 4.5* [1];

- плотность топлива, осредненно принимаемая равной 0,74 для бензина и 0,81 - для дизельного топлива;

Результаты вычислений представим в виде таблицы:

Таблица 2.1

С карбюраторным двигателем	%			С дизельным двигателем	%
ВАЗ-2101	20	6,2	4,588	МАЗ-514	10	37,2	30,132
«Москвич-412»	15	6,2	4,588
ГАЗ-24	10	7,52	5,565	КрАЗ-258	5	42,57	34,48
ЗИЛ-130	15	31,05	22,977
ГАЗ-53А	10	27,5	20,35	КамАЗ-5410	5	31,06	25,159
ЛАЗ-698	10	42,03	31,10

б) определим расход топлива одним «осредненным» транспортным средством (отдельно для транспортных средств с карбюраторными и дизельными двигателями)

; (2.2)

, (2.3)

кг/ч;

кг/ч,

где , - доля автомобилей определенной марки соответственно в потоках карбюраторных и дизельных транспортных средств;

в) найдем количество окиси углерода СО, выделяемой «осредненным» транспортным средством с карбюраторным и дизельным двигателем на высоте 700…750 м над уровнем моря:

; (2.4)

; (2.5)

мг/с;

мг/с.

г) определим по участкам с постоянными уклонами требуемый расход воздуха по условию снижения содержания СО до допустимой нормы:

; (2.6)

где Ja - часовая интенсивность автомобильного движения по одной полосе тоннеля, автомоб./ч;

Lj - длина участка тоннеля с одним постоянным уклоном, км;

? - предельно допустимая концентрация СО в воздухе транспортной зоны тоннеля, принимаемая при пребывании в тоннеле до 5 мин, равной 60 мг/м3;

АК, АД - доли транспортных средств с карбюраторными и дизельными двигателями в общем потоке;

СКп, СКс, СДп, СДс - коэффициенты, учитывающие влияние продольного уклона проезжей части тоннеля на подъеме и спуске соответственно для транспортных средств с карбюраторными и дизельными двигателями; коэффициенты СКп, СКс для карбюраторных транспортных средств в зависимости от расчетной скорости определяют по графику, рис.4.6 [1], а коэффициенты СДп, СДс для дизельных транспортных средств - по графику, показанному на рис.4.7 [1];

м3/с ;

д) суммарный требуемый расход воздуха для вентиляции тоннеля находят по формуле:

; (2.5)

м3/с.

е) определим площадь поперечного сечения каждого (приточного и вытяжного) канала:

; (2.6)

где V - скорость движения воздуха;

м2;

3. Расчет тоннельных обделок

Исходные данные:

Тоннель длинной 1702,93м располагается на кривой радиуса 1200м автомобильной дороги II технической категории. На дороге предусматривается движение как одиночных автомобилей, так и автопоездов. Вентиляция тоннеля - поперечная. Требуемая площадь каждого (приточного и вытяжного) канала - 14,96м2. Приточный вентиляционный канал располагается под транспортной зоной тоннеля, вытяжной - над ней. В месте постройки массив сложен плотным песчанистым сланцем, характеризующимся следующими параметрами:

коэффициент крепости f = 5;

плотность ? = 2,5т/м3;

приведенный угол внутреннего трения ? = 72,5?;

коэффициент упругого отпора основания

под подошвой стены К0 = 70•104 кН/м3;

коэффициент трения наружной поверхности

бетонной обделки по породе ?1 = 0,40

3.1 Обделка в виде пологого свода, опирающаяся пятами на массивные стены

3.1.1 Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок

Обделку тоннеля примем из монолитного тяжело бетона класса В30. Основные размеры обделки назначены с учетом размещения внутри тоннеля транспортной зоны, определяемой габаритом приближения строений Г - 8, вентиляционных каналов необходимого поперечного сечения и инженерно - геологических условий строительства. Характеристика монолитной тоннельной обделки приведена в табл. 3.1.

Геометрические характеристики обделки:

Таблица 3.1

Наименование	Единица	Значение
Толщина свода в замке,hз	мм	600
Толщина свода в пяте,hп	мм	780
Полупролет свода в свету,B?	мм	4625
Радиус внутреннего очертания свода, Rвн	мм	5500
Угол наклона к вертикали сечения,?п	?	67,25
Толщина стены,b?ст	мм	1014
Ширина подошвы стены,bст	мм	1318,2
Высота стены по внешнему очертанию обделки,h??ст	мм	7,3

Стрела подъема внутреннего очертания обделки:

; (3.1)

м;

Проекции высоты сечения свода обделки:

; (3.2)

; (3.3)

м;

м;

Расчетный полупролет свода обделки:

; (3.4)

м;

Радиус очертания оси свода обделки:

; (3.5)

м;

Рис.3.1 Основная система пологого свода монолитной обделки.

Расчетная стрела подъема оси свода обделки:

; (3.6)

м

Полная высота стены обделки:

; (3.7)

м;

Высота стены от подошвы до центра тяжести сечения свода в пяте:

; (3.8)

м;

Полу-пролет выработки:

; (3.9)

м;

Высота выработки:

; (3.10)

м

Изгибная жесткость сечения свода в замке(при расчетной ширине сечения 1м):

; (3.11)

Для определения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода последний рассматривают как пологий, опирающийся на массивные стены.

Положение упругого центра свода обделки определим по формулам (3.12) - (3.14).

; (3.12)

;

; (3.13)

;

; (3.14)

м;

; (3.15)

м;

м;

м;

Нагрузку от вертикального горного давления найдем с учетом сводообразования. Полупролет свода обрушения определим по формуле (3.16):

; (3.16)

;

Высота свода обрушения равна:

; (3.17)

;

Т.к. , условие:

(3.18)

выполняется и следовательно сводообразование возможно.

Нормативная нагрузка от вертикального горного давления, при Кр=1:

; (3.19)

кН/м;

Принимаем по [3] .Расчетная вертикальная нагрузка:

; (3.20)

Нагрузка от собственного веса:

Принимаем по [3] .

; (3.21)

кН/м2;

Суммарная расчетная нагрузка от вертикального горного давления и собственного веса свода:

; (3.22)

кН/м2;

Расчетный собственный вес стены на 1м погонной длины тоннеля:

; (3.23)

кН/м;

Постоянная нагрузка от горизонтального горного давления:

; (3.24)

кн/м2;

Расчетная горизонтальная нагрузка:

(3.25)

Принимаем по [3] .

кН/м2;

3.1.2 Определение усилий в сечениях свода обделки

Для определения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях пологого свода, опирающегося пятами на массивные стены, прежде всего раскрыть внутреннюю статическую неопределимость системы - найти лишние неизвестные усилия. Это, в свою очередь, сводится к вычислению двух групп перемещений в основной системе - единичных и грузовых перемещений в направлении лишних неизвестных для свода с неподвижно (жестко) защемленными пятами (?11, ?22, ?1Р, ?2Р) и единичных и грузового значения угла поворота пяты свода, взаимодействующего с массивной стеной, опирающейся подошвой и боковой поверхностью на упругое породное основание (?1, ?2, ?Р).

Главное единичное перемещение определим по формуле (3.26):

; (3.26)

кН-1м-1;

; (3.27)

; (3.28)

; (3.29)

; (3.30)

;

;

;

;

Определим главное единичное перемещение ?22:

; (3.31)

мрад/кН;

Для грузовых перемещений ?1Р и ?2Р по формулам (3.32), (3.33) предварительно вычисляют:

; (3.32)

;

; (3.33)

;

Грузовое перемещение ?1Р находят по формуле (3.34):

; (3.34)

;

Грузовое перемещение ?2Р по формуле (3.35):

; (3.35)

;

; (3.36)

кН-1м-1;

; (3.37)

кН-1;

Момент в пяте свода от внешней нагрузки Р1:

; (3.38)

кНм;

Момент вертикальной реакции в пяте свода Рп от нагрузки Р относительно середины подошвы стены:

; (3.39)

кНм;

Момент равнодействующей нагрузки Р1 на верхней полке стены относительно ее подошвы:

; (3.40)

кНм;

Момент равнодействующей собственного веса Gст стены обделки относительно середины ее подошвы:

; (3.42)

кНм;

Суммарный момент M?C от всех указанных факторов относительно середины подошвы стены:

;

кНм;

; (3.43)

;

Для более удобной реализации (3.44) вычислим вспомогательные величины:

кН-1м-1;

(3.44)



По формулам (3.45), (3.46) с сокращением величин на 1010 найдем лишние неизвестные усилия:

; (3.45)

; (3.46)

кНм;

кНм;

Найдем значения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода:

а) в замке свода:

; (3.47)

; (3.48)

кНм;

кН;

б) в четвертях дуги свода:

; (3.49)

; (3.50)

кНм;

кН;

в) в пятах свода:

; (3.51)

; (3.52)

кНм;

кН;

М,кНм N,кН

Рис.3.2 Эпюры изгибающих моментов и нормальных сил в монолитном кольце обделки

3.1.3 Проверка прочности сечений обделки

Анализ распределения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода показывает, что проверка прочности целесообразна только в пятах свода, где действует максимальный момент и нормальная сила.

Сечение 3:

M=98,66 кНм, N=512,22 кН.

; (3.53)

м;

Максимальное напряжение в сжатом бетоне:

; (3.54)

;

; (3.55)

, принимаем

Свободная длина свода между пятами вычисляется по формуле (3.56):

; (3.56)

м;

; (3.57)

;

; (3.58)

;

Вычислим условную критическую силу по (3.59):

; (3.59)

МПам2=10998кН;

; (3.60)

;

примем , т.к. выполняем эскизный расчёт.

Условие допустимости применения неармированного бетона

а); (3.61)

;

б) (3.62)

Оба условия выполняются.

Проверка прочности сечения обделки:

; (3.63)

Проверка прочности сечения по сопротивлению бетона растянутой зоны:

; (3.64)

Оба условия прочности сечения обделки в замке выполняются.

Проверку прочности в остальных сечениях свода обделки производить нет необходимости, так как она заведомо обеспечена.

3.2 Обделка в виде пологого свода, опирающаяся пятами на породу

3.2.1 Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок

Обделку тоннеля примем из монолитного тяжело бетона класса В30. Основные размеры обделки назначены с учетом размещения внутри тоннеля транспортной зоны, определяемой габаритом приближения строений Г - 8, вентиляционных каналов необходимого поперечного сечения и инженерно - геологических условий строительства. Характеристика монолитной тоннельной обделки приведена в табл. 3.2.

Геометрические характеристики обделки:

Таблица 3.2

Наименование	Единица	Значение
Толщина свода в замке,hз	мм	600
Толщина свода в пяте,hп	мм	780
Полупролет свода в свету,B?	мм	4625
Радиус внутреннего очертания свода, Rвн	мм	5500
Угол наклона к вертикали сечения,?п	?	67,25
Высота стены по внешнему очертанию обделки,h??ст	мм	7,3

Стрела подъема внутреннего очертания обделки:

; (3.1)

м;

Проекции высоты сечения свода обделки:

; (3.2)

; (3.3)

м;

м;

Расчетный полупролет свода обделки:

; (3.4)

м;

Радиус очертания оси свода обделки:

; (3.5)

м;

Рис.3.2 Основная система пологого свода монолитной обделки.

Расчетная стрела подъема оси свода обделки:

; (3.6)

м

Полная высота стены обделки:

; (3.7)

м;

Высота стены от подошвы до центра тяжести сечения свода в пяте:

; (3.8)

м;

Высота выработки:

; (3.10)

м

Изгибная жесткость сечения свода в замке(при расчетной ширине сечения 1м):

; (3.11)

Для определения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода последний рассматривают как пологий, опирающийся на массивные стены.

Положение упругого центра свода обделки определим по формулам (3.12) - (3.14).

; (3.12)

;

; (3.13)

;

; (3.14)

м;

; (3.15)

м;

м;

м;

Нагрузку от вертикального горного давления найдем с учетом сводообразования. Полу-пролет свода обрушения определим по формуле (3.16):

; (3.16)

;

Высота свода обрушения равна:

; (3.17)

;

Т.к. , условие:

(3.18)

выполняется, следовательно, сводообразование возможно.

Нормативная нагрузка от вертикального горного давления, при Кр=1:

; (3.19)

кН/м;

Принимаем по [3] .Расчетная вертикальная нагрузка:

; (3.20)

Нагрузка от собственного веса:

Принимаем по [3] .

; (3.21)

кН/м2;

Суммарная расчетная нагрузка от вертикального горного давления и собственного веса свода:

; (3.22)

кН/м2;

Расчетный собственный вес стены на 1м погонной длины тоннеля:

; (3.23)

кН/м;

Постоянная нагрузка от горизонтального горного давления:

; (3.24)

кн/м2;

Расчетная горизонтальная нагрузка:

(3.25)

Принимаем по [3] .

кН/м2;

3.2.2 Определение усилий в сечениях свода обделки

Для определения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях пологого свода, опирающегося пятами на массивные стены, прежде всего раскрыть внутреннюю статическую неопределимость системы - найти лишние неизвестные усилия. Это, в свою очередь, сводится к вычислению двух групп перемещений в основной системе - единичных и грузовых перемещений в направлении лишних неизвестных для свода с неподвижно (жестко) защемленными пятами (?11, ?22, ?1Р, ?2Р) и единичных и грузового значения угла поворота пяты свода, взаимодействующего с массивной стеной, опирающейся подошвой и боковой поверхностью на упругое породное основание (?1, ?2, ?Р).

Главное единичное перемещение определим по формуле (3.26):

; (3.26)

кН-1м-1;

; (3.27)

; (3.28)

; (3.29)

; (3.30)

;

;

;

;

Определим главное единичное перемещение ?22:

; (3.31)

мрад/кН;

Для грузовых перемещений ?1Р и ?2Р по формулам (3.32), (3.33) предварительно вычисляют:

; (3.32)

;

; (3.33)

;

Грузовое перемещение ?1Р находят по формуле (3.34):

; (3.34)

;

Грузовое перемещение ?2Р по формуле (3.35):

; (3.35)

;

; (3.36)

кН-1м-1;

; (3.37)

кН-1;

Момент в пяте свода от внешней нагрузки Р1:

; (3.38)

кНм;

Момент вертикальной реакции в пяте свода Рп от нагрузки Р относительно середины подошвы стены:

; (3.39)

кНм;

Момент равнодействующей нагрузки Р1 на верхней полке стены относительно ее подошвы:

; (3.40)

кНм;

Момент равнодействующей собственного веса Gст стены обделки относительно середины ее подошвы:

; (3.42)

кНм;

Суммарный момент M?C от всех указанных факторов относительно середины подошвы стены:

;

кНм;

; (3.43)

;

Для более удобной реализации (3.44) вычислим вспомогательные величины:

кН-1м-1;

(3.44)

По формулам (3.45), (3.46) с сокращением величин на 1010 найдем лишние неизвестные усилия:

; (3.45)

; (3.46)

кНм;

кНм;

Найдем значения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода:

а) в замке свода:

; (3.47)

; (3.48)

кНм;

кН;

б) в четвертях дуги свода:

; (3.49)

; (3.50)

кНм;

кН;

в) в пятах свода:

; (3.51)

; (3.52)

кНм;

кН;



М,кНм N,кН

Рис.3.2 Эпюры изгибающих моментов и нормальных сил в монолитном кольце обделки

3.2.4 Проверка прочности сечений обделки

Анализ распределения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода показывает, что проверка прочности целесообразна только в пятах свода, где действует максимальный момент и нормальная сила.

Сечение 3:

M=123,64 кНм, N=534,15 кН.

; (3.53)

м;

Максимальное напряжение в сжатом бетоне:

; (3.54)

;

; (3.55)

, принимаем

Свободная длина свода между пятами вычисляется по формуле (3.56):

; (3.56)

м;

; (3.57)

;

; (3.58)

;

Вычислим условную критическую силу по (3.59):

; (3.59)

МПам2=10998кН;

; (3.60)

;

примем , т.к. выполняем эскизный расчёт.

Условие допустимости применения неармированного бетона

а); (3.61)

;

б) (3.62)

Оба условия выполняются.

Проверка прочности сечения обделки:

; (3.63)

.

Проверка прочности сечения по сопротивлению бетона растянутой зоны:

; (3.64)

Оба условия прочности сечения обделки в замке выполняются.

Проверку прочности в остальных сечениях свода обделки производить нет необходимости, так как она заведомо обеспечена.

3.3 Монолитная круглая обделка

3.3.1 Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок

Исходя из требуемых размеров габарита приложения строений и инженерно-геологических условий, для тоннеля принимаем обделку из монолитного тяжелого бетона В-30.

Характеристика обделки:

Таблица 3.2

Наименование	Единица	Значение
Наружный диаметр Dн	мм	12800
Внутренний диаметр	мм	11000
Толщина обделки h	мм	900

Ширина сечения b=1м

Собственный вес кольца обделки:

;

;

Наружный радиус обделки Rн=6,4м, осевой радиус R0=5,5м.

Возвышение центра кольца обделки над уровнем проезжей части

;

;

Возвышение шелыги свода тоннеля над уровнем проезжей части

;

Полу-пролёт свода обрушения

;

Высота свода обрушения

;

Так как , условие (3.18) выполняется и сводообразование над тоннелем возможно.

Нормативная нагрузка от вертикального горного давления при значении kp=1:

;

Расчетная нагрузка от вертикального горного давления с учетом коэффициента перегрузки n1=1.5:

Нормативная нагрузка от горизонтального горного давления

;

;

Расчетная нагрузка от горизонтального горного давления с учетом коэффициента надёжности по нагрузке n2=1,2

;

Нормативная нагрузка от собственного веса обделки

; (3.83)

;

Расчётная нагрузка от собственного веса обделки при коэффициенте перегрузки n4=1.2

;

3.3.2 Определение усилий в сечениях тоннельной обделки

При определении изгибающих моментов и нормальных сил обделку рассматривают как кольцо в упругой среде.

Определим расчётные параметры:

; (3.84 )

;

; (3.85)

;

; (3.86)

;

Значения изгибающих моментов и нормальных сил в пяти сечениях полукольца:

1. При загружении обделки вертикальным горным давлением и соответствующим ему реактивным отпором

; (3.87)

;

; (3.88)

;

; (3.89)

;

; (3.90)

;

; (3.91)

;

; (3.92)

;

Найдем значение моментов и попереных сил:

; (3.93)

; (3.94)

;

;

2. При загружении обделки собственным весом и соответствующим ему реактивным отпором породы

; (3.95)

кНм;

; (3.96)

кНм;

; (3.97)

;

; (3.98)

;

;

Вычислим суммарные изгибающие моменты в сечениях полукольца обделки:

Таблица 3.3

№ сечения	Значения изгибающих моментов, кНм
	М(1)	М(2)	М(1)+М(2)
1	37,69	4,789	41.355
2	-27,67	-5,15	-31.88
3	3,59	4,41	8,012
4	46,94	-17,63	28.96
5	-283,755	28,23	-255,5

Вычислим суммарные нормальные силы в сечениях полукольца обделки:

Таблица 3.4

№ сечения	Значения нормальных сил, кН
	N(1)	N(2)	N(1)+N(2)
1	113,555	117,28	230,55
2	156,11	145,89	302,012
3	180,82	255,598	436,82
4	179,38	355,12	533,25
5	183,684	389,47	574,02



М, кНм N, кН

Рис.3.8 Эпюры изгибающих моментов и нормальных сил в монолитном кольце обделки

трасса вентиляционный канал тоннель

3.3.3 Проверка прочности сечений обделки

Сечение 1

M=255,5 кНм, N=573,16 кН.

;

;

, принимаем ,

;

;

;

примем , т.к. выполняем эскизный расчёт.

Условие допустимости применения неармированного бетона

а)

б)

Оба условия выполняются.

Проверка прочности сечения обделки:

;

Проверка прочности сечения по сопротивлению бетона растянутой зоны:

;

Оба условия прочности сечения обделки в замке выполняются.

Проверку прочности в остальных сечениях свода обделки можно не производить, так как она заведомо обеспечена.

4. Сравнение вариантов

Варианты будем сравнивать по объемам работ на 1м.

4.1 Разработка породы

Вариант №1.

; (4.1)

где b=1м;

S - площадь поперечного сечения выработки.

; (4.2)

где S2 - площадь поперечного сечения свода.

; (4.3)

м2;

; (4.4)

где Sсект - площадь сектора;

Sтреуг - площадь треугольника.

м2;

м2;

м3;

Вариант №2

м2;

м2;

м2;

м3;

Вариант №3

; (4.5)

где S - площадь поперечного сечения выработки;

Rн - наружный радиус обделки.

м3

4.2 Объем монолитного бетона

Вариант №1

; (4.7)

где Vстен - объем бетона стен;

hст - высота стен;

bст - ширина стены;

м3;

; (4.8)

где Vсвода - объем бетона свода;

Sнар - площадь сечения по наружному радиусу;

Sвн - площадь сечения по внутреннему радиусу;

м3;

;

м3;

Вариант №2

;

где Vсвода - объем бетона свода;

Sнар - площадь сечения по наружному радиусу;

Sвн - площадь сечения по внутреннему радиусу;

м3;

Вариант №3

; (4.9)

где Rн - наружный радиус обделки;

Rвн - внутренний радиус обделки.

м3;

4.3 Расход чугуна

Обделки с использованием чугуна запроектированы не были.

Составим таблицу производства работ:

Таблица 4.1

Наименование	Объемы работ на 1м тоннеля по вариантам
	1	2	3
Разработка породы, м3	123,52	72,27	128,61
Объем монолитно бетона, м3	22,59	12,57	33,629
Расход арматурной стали, кг	-	-	-
Расход чугуна, т	-	-	-

Из табл. 4.1 следует, что наиболее рационален вариант обделки номер два - обделка в виде пологого свода, опирающаяся пятами на породу. Его принимаем как рекомендуемый вариант. Т.к требует меньшей разработки породы и меньшего объема монолитного бетона.

Использованная литература

1. Айвазов Ю.Н. Методическое указание к выполнению курсового проекта по дисциплине «Проектирование и строительство тоннелей». - Киев: КАДИ, 1987.

2. Замахаев М.С. Переходные кривые на автомобильных дорогах. - М.: Транспорт, 1965. - 114с.

3. Айвазов Ю.Н. Ускоренные методы расчета тоннельных обделок. - Киев: КАДИ, 1986.

4. ГОСТ 21. 103 - 78. СПДС. Основные надписи. - Введ. 01.07.79.

5. Нормы проектирования. Тоннели железнодорожные и автодорожные. СНиП 32 - 04 - 97.

6. Автомобильные дороги. СНиП 2.05.02 - 85.

7. Бетонные и железобетонные конструкции. СНиП 2.03.01 - 84. - М., 1985.

8. Условные знаки для топографических планов масштабов 1: 5000; 1: 2000; 1: 1000; 1: 500. - М.: Недра, 1989. - 286с.

9. Храпов В.Г., Демешенко Е.А., Наумов С.Н. Тоннели и метрополитены. - М.: Транспорт, 1989. - 383с.

Размещено на Allbest.ru