ГФЗПуп. = n уп*Зпуп*12= 40 000*12*1= 480 000 руб.

ГФЗПуп. = 480 000+ (0,45*480 000) = 696 000 руб.

Годовой фонд заработной платы

ГФЗП = ГФЗПосн. + ГФЗПвспом. + ГФЗПупр.

ГФЗП =3 920 303,23 +1 020 912,3 +696 000= 5 637 215,53 руб.

Страховые взносы 34% от ГФЗП

СВ= 0,34Ч5 637 215,53 = 1 916 653,3 руб. /год,

где 0,34 - единая ставка налога

Амортизационные отчисления.

АО = Суст Ч (На/100) руб.,

где Суст. - стоимость установки.

На = 11% - норма амортизационных отчислений;

АО с проектируемой установки

АО =2 707 523,86 Ч 0,11 = 297 827,63 руб.

АО с базовой установки

АО =6 145 315,2 Ч 0,11 = 675 984,67 руб.

Глава 3

3.1 Технологическая характеристика

Диализатор предназначен для снижения общей жесткости, солесодержания, щелочности и примесей тяжелых металлов, поверхностных, скважинных и шахтных вод.

Примечание: Показатели производительности, номинальной мощности и требуемого напряжения питания диализатора определяются в зависимости от химического состава и физического состояния воды, подаваемой на обработку в диализатор по месту его установки.

3.2 Обоснование конструкции и описание

Диализатор состоит из корпуса, анодной камеры, двух графитовых электродов. Анодная камера помещена в матерчатый мешок, с рабочей стороны электродов жестко зафиксированный сеткой фиксатором. Ткань мешка выполняет роль фильтра и одновременно является пассивной мембраной. Подвод воды, удаление осадка и слив обработанной воды производится через штуцеры, расположенные на дне корпуса диализатора.

Анодная камера по направляющим устанавливается в рабочей (катодной камере диализатора. Для отвода лишней воды, подаваемой в анодную камеру, устанавливается штуцер перелива, проходящий из анодной камеры в сливную камеру. Для перелива воды из катодной камеры в сливную камеру предусмотрено отверстие перелива. Все штуцера для провода, слива и выхода обработанной воды герметизируются и закрепляются в корпусе с помощью резьбы и крепежных гаек.

По направляющим в корпус анодной камеры устанавливается графитовый электрод - анод. По направляющим в рабочую камеру диализатора устанавливается катод. К аноду и катоду подключаются соответственно положительный и отрицательный полюсы источника тока.

3.3 Характеристика конструкционных особенностей

Электродиализаторы предназначены для повышения щелочной составляющей воды (pH 11).

Работает диализатор следующим образом.

Исходная вода через штуцеры поступает соответственно в анодную и катодную камеры. В результате анодных и катодных реакций вода разлагается на ионы водорода (Н⁺) и гидроксил-ион (ОН') и происходит разряд этих ионов на электродах.

На аноде: 2Н₂0 2Н⁺ + 20Н

20Н + 2е Н₂0 + 0,5О₂

Разряд ионов Н⁺ с образованием водорода приводит к увеличению концентрации гидроксил-ионов (ОН) и повышению pH раствора, то есть создается щелочная среда.

Образовавшиеся анолит и каталит отводятся самотеком через шланги приема и через штуцеры выхода обработанной воды выводятся из диализатора.

Для удаления осадка из анодной и катодной камер, а также для слива воды в диализаторе предусмотрены штуцеры слива.

После отключения системы газоочистки происходит сброс воды из диализаторов и солевых баков в накопительную емкость. Для этого в системе трубопровода установлен электроклапан. регулируемое время сброса воды 3-3 - мин. Для управления работой электроклапанов, в Щр-ТВР основной (№1) и резервный (№2), переключение осуществляется тумблером SA2 на ЩР-ТВР для защиты от К3 установлен вводной автомат защиты QF1 100Ф. SA2 подает питание на пускатель KV1 или KV2, в ручном режиме напряжение на SA2 подается кнопкой "ПУСК" кнопочного поста на ЩР-ТВР, в автоматическом режиме с ЩА-СГО при срабатывании дистанционного включателя (ДВ). Переключение режимов "ручной/автоматический" производится тумблером SA1 на ЩР-ТВР. Для включения ЩУ-ТВР с ЩР-ТВР в схему выпрямительного агрегата дополнительно установлен тумблер SA. При поступлении напряжения на пускатель и его контакты на ЩР-ТВР-2. При поступлении питающего напряжения на один из ЩУ-ТВР загорается соответствующая сигнальная лампа HL4 или HL5.

также в ЩР-ТВР дополнительно установлен автомат QF2 6A для подачи питания на саморегулирующийся греющий кабель, установленный в камере СГО для предотвращения замерзания воды в холодный период.

наполнение водой диализаторов происходит автоматически при включении ЩУ-ЗУПН. С этого щита произведено электропитание

задвижки №1, подающей воду в диализаторы, в нем же установлено реле времени ВЛ-76С, управляющее открытием и закрытием задвижки.

3.4 Особенности монтажа и испытаний

Установить диализатор на платформу. Выровнять положение диализатора на платформе регулирующими ножками диализатора. Смонтировать штуцеры ввода воды с вентилями, регулирующими подачу воды в диализатор. Смонтировать штуцеры выхода обработанной воды и сливные штуцеры с отводящими лотками или трубами. Установить в анодную и катодную камеры графитовые электроды. Установить возле диализатора выпрямитель тока.

Соединить электроды диализатора с выходами выпрямителя.

Открыв входные вентили, выпустить воду в анодную и катодную камеры диализатора. Подать напряжение на электроды.

С помощью регулирующих входного и сливного вентилей установить оптимальный режим подачи воды и номинальное значение напряжения, подаваемого на электроды диализатора.

В процессе эксплуатации работоспособность диализатора контролировать по показаниям pH-метра, данным химанализа каталита и аналита, вольтметру и амперметру на пульте управления ТВ-1

засыпать соль в дозаторное устройство;

наполнить диализаторы водой (включить ЩУ-ЗУПН);

произвести подключение ТВРа к распределительным шинам;

отрегулировать, согласно инструкции по эксплуатации ТВР-1, воду, подаваемую на охлаждение агрегата;

вводной автомат QF1 в ЩР-ТВР перевести в положение "Включено", загорится сигнальная лампа HL1;

при опасности замерзания воды в камере автомат QF2 в ЩР-ТВР перевести в положение "включено";

выбрать режим работы "ручной/автоматический", тумблером SA1 на лицевой панели щита ЩР-ТВР;

выбрать ЩУ-ТВР "ТВР-1/ТВР-2", тумблером SA2 на лицевой панели

щита ЩР - ТВР;

включить вводной автомат в ЩУ-ТВР;

на ЩУ-ТЕ выбрать режим работы тумблером "ручной/автоматический";

Ручной режим работы

На ЩА-СГО тумблер SA9 перевести в положение "Ручн";

Тумблер SA1 перевести в положение "Ручн";

Тумблером SA2 выбрать ЩУ-ТВР;

Нажать кнопку "ПУСК" кнопочного поста - загорится соответствующая сигнальная лампа HL2 или HL3, в зависимости от выбранного ЩУ-ТВР;

Автоматический режим работы

Для работы ТВР в автоматическом режиме предварительно должно быть произведено подключение ТВР к распределительным шинам, а также произведена регулировка выходного напряжения. Управляющий сигнал на пускатели поступает с ЩА-СГО.

На ЩА-СГО тумблер SA9 перевести в положение "Авт";

Тумблер SA1 перевести в положение "Авт";

Тумблером SA2 выбрать ЩУ-ТВР;

Т1 на лицевой панели ТВРа перевести в положение "Авт";

3.5 Техническое обслуживание и ремонт

Техническое обслуживание диализатора осуществляется ориентировочно 1 раз в месяц.

При техническом обслуживании диализатора необходимо осуществить следующее:

· отключить источник тока;

· перекрыть трубу для подачи воды;

· слить воду из диализатора;

· удалить осадок из катодных камер;

· извлечь электроды, анодную камеру из корпуса диализатора;

· промыть все и мембрану на анодной камере проточной водой

(из шланга или любым способом).

При обнаружении механического повреждения корпуса диализатора произвести замену.

При наличии обрастания корпуса диализатора и мембраны нерастворимыми солями промыть диализатор и мембрану 5-ти % раствором соляной кислоты, а затем проточной водой.

Возможные неисправности и методы их устранения представлены в таблице 4.5.1

Таблица 4.5.1

Наименование неисправностей, внешнее проявление и дополнительные признаки	Вероятные причины	Способ устранения неисправности
1. Каталит и аналит имеют рН=7	1. Неисправность источника тока 2. Отсутствие контакта электродов с шинопроводами 3. Выработаны электроды	1. Проверить и установить неисправность в соответствии с указаниями паспорта и техописания на источник тока 2. Проверить и зачистить контакты 3. Заменить электроды
2. Незначительное снижение солесодержания и жесткости pH каталита>10	1. Зашламление мембраны, камер 2. Высокая скорость подачи воды 3. Недостаточная плотность тока	1. Промыть, прочистить 2. Отрегулировать скорость подачи воды 3. Подобрать оптимальный электрический режим
3. Утечка воды через корпус	1. Механическое повреждение корпуса диализатора	1. Заменить диализатор или заделать место утечки

3.6 Расчет диализатора

При проектировании электродиализных установок необходимо выполнить технологический расчет. Исходными данными для проектирования и расчета являются:

1) назначение установки;

2) полезная пропускная способность;

3) характеристика водоисточника;

4) полный физико-химический и бактериологический анализ исходной воды.

Основной задачей расчета электродиализной опреснительной установки является определение напряжения и силы тока, подводимого к электродам, а также площади мембран и их количества.

		мг/л	мг-экв/л
	Са2+	220,4	5,5
	Mg2+	243,0	10,0
	Na+	402,5	17,5
	?	865,9	33,0
- концентрация анионов:
	HCO3-	183,0	3,0
	SO42-	667,0	15,5
	Сl-	514,1	14,5
	?	1364,1	33,0

- солесодержание опресненной воды, -1000 мг/л

- коэффициент выхода по току, з = 0,85-0,98 - при деминерализации пресных вод; з = 0,8-0,85 - солоноватых; з = 0,7 - при опреснении морской воды;

- оптимальная плотность тока, i = 0,0085 А/см²;

- падение напряжения на электродах, Е = 4-6 В;

- стандартные размеры мембран (сухих), а х в х д = 142 х 45 x 0,03 см;

- коэффициент экранирования мембран в зависимости от типа корпусных рамок, К_э = 0,60-0,80;

- расстояние между мембранами (перемычками), d = 0,08-0,12см; коэффициент увеличения электрического сопротивления камеры в зависимости от типа сетки-сепаратора, К_у = 0,34-0,71;

- удельное электрическое сопротивление мембран, с_к= с_а= 30 Ом·см²;

- эквивалентное расстояние между мембранами d_э = 0,08-0,12см;

- ширина прохода воды в камере В₁ = 360-470 см;

- площадь электрода f_эл = 0,32 м²;

- мощность двигателей рабочих насосов N_д = 0,73 кВт и их число N=2шт.

- Ионную силу раствора определяем по формуле = 0,5?C_i·Z_i^{2 (}3.6.1.)

Где С_i - молярная концентрация иона, мг-экв/л, z_i - заряд иона.

µ = [2 (5,5 + 10,0 +15,5) + 0,5 (17,5 + 14,5 + 3,0)] ·10^-3 =0,079

Среднее солесодержание, мг/мг-экв:

(3.6.2)

где S_{к, а} - сумма катионов (или анионов), мг-экв/л

=2230/33=67,4 мг-экв/л

Коэффициент допустимого концентрирования солей в рассольных камерах

(3.6.3)

Количество солей, удаляемое за 1 час для снижения общего солесодержания воды, г-экв/ч:

) (3.6.4)

Sy=10 (33- (1000/67,4)) =168 г-экв/ч

Количество электричества, которое нужно пропустить через электродиализную установку для удаления из воды солей, А·ч

(3.6.5)

где I - сила тока, А; t - время, ч.

It= (26,8*168) /0,87=5175 А·ч

Площадь мембраны, см²

(3.6.6)

где i - плотность тока, определяется в зависимости от стоимости мембран и электроэнергии, А/см²

=5175/0,0085=61*10 см²

Площадь одной мембраны (нетто), см²

F_н = К_э·а·в (3.6.7), FH=0,75*5000=3750 см²

Необходимое число парных мембран, шт

(3.6.8), n=61*10/3750=160 шт

Число камер, шт

(3.6.9)

где m - число параллельно действующих электролизеров

=160/1=160 шт

Принимается один электродиализный аппарат рамочного типа с закладной сеткой-турбулизатором.

Удельная электропроводность опресняемой воды в начале цикла, Ом^-1_·см-1

ч_H = S_k^в/г (3.6.10)

где в - показатель степени, зависит от отношения содержания сульфат-ионов к количеству анионов:

г - коэффициент, зависящий от состава воды, определяется по известному значению удельной электропроводности исходной воды при t = 18° С; ориентировочно г = 8300.

ч_H =33,0^0,905/8300 = 0,38·10^-2 Ом^-1·см^-1.

В конце цикла

ч_к= (^So) ^в/г (3.6.11)

E_c

ч_к= Ом^-1·см^-1

Для рассола при К_с, кратной его концентрации, удельная

электропроводность равна

ч_p = (S_K·K_C) ^в /г, (3.6.12), ч_p = (33,0 · 4,5) ^0,905/8300 = 0,017 Ом^-1·см^-1.

Внутреннее электрическое сопротивление в начале цикла одной камеры электролизера (дилюатной и рассольной), Ом

1

R_H = (d (1 + K_y) /ч_H + d (1 + K_y) /ч_P + с_k + с_a) (3.6.13)

F_H

Ом

В конце цикла

1

R_K = (d (1 + K_y) /ч_H + d (1 + K_y) /ч_P + с_k + с_a) (3.6.14)

^FH

Ом

Среднее электрическое сопротивление одной камеры, Ом

Ом

Мембранный потенциал в начале, середине и конце цикла, В

(3.6.15)

где С_Р и С_Д - концентрация солей в рассоле и дилюате соответственно.

В начале цикла - E_M^ср

в середине - E_M^ср = 0,1lg (2*45/1,5) =0,078 В

в конце цикла - E_M^к = 0,1lg (2*4,5/1) =0,095 В

Напряжение на установке, необходимое для поддержания расчетной плотности тока, В

(3.6.16)

U=0,0085*3,75*1000*160*0,34+4+2*160*0,078=203 B

При этом напряжении плотность тока, А/см²

j = (3.6.17)

где ЕM и R берутся в начале и конце цикла.

Плотность тока в начале цикла:

А/см²

в конце

А/см²

Тогда в среднем за цикл

А/см²

Расчетная плотность тока составит 0,0085 А/см2. Деполяризующая скорость движения воды и рассола в камерах электролизера, см/с

(3.6.18)

где В и p - параметры, зависящие от конструкции камеры, типа турбулизатора-сепаратора, соотношения коэффициентов диффузии растворенных в воде солей и ее температуры, принимаются равными 2,5 и 0,67 соответственно

С - средняя концентрация растворенных солей в опресняемой воде в конце цикла, г-экв/л.

Производительность циркуляционных насосов для перекачки опресняемой воды и рассола, м3/ч

ан = т ·п · d ·В1 - vД (3.6.19)

ан =1*160*1,2*10*0,42*5,6*10 м3/с=16,2 м3/ч.

Расход тока на опреснение воды, кВт

(3.6.20)

кВт

Расход тока на перекачку дилюата и рассола, кВт WП=NД*N (3.6.21) WП=0,73·2 = 1,46кВт

Общий расход тока на опреснение воды, кВт/м

(3.6.22)

Расчет установки прямоточного типа

температура исходной воды 17°С;

толщина дилюатной (рассольной) камеры d = 0,12 см - скорость протекания воды в ячейке V= 20 см/с;

толщина прокладки лабиринтно-сетчатой dq = 0,12 см

длина пути потока (лабиринта) L = 304 см;

длина канальца распределения 1p = 1 см;

диаметр распределительного коллектора Dk = 2см. Степень опреснения исходной воды

(3.6.23)

Ионная сила раствора µ = 0,079. Среднее солесодержание Ес = 67,4 мг/мг-экв. Коэффициент допустимого концентрирования Кс = 4,5.

Концентрация солей в рассоле может быть доведена до Ес*Кс =67,4 · 4,5 = 303,3мг/мг-экв.

Необходимое солеудаление Sy = 168 г-экв/ч.

Количество электричества, необходимое для удаления рассчитанного количества солей, I · t= 5175 А·ч.

Отношение концентраций рассола и дилюата в конце длины пути потока в аппарате по формуле

Ширина потока воды в прокладке аппарата, см

(3.6.24)

Число дилюатных камер или число рабочих ячеек из формулы

где 11,57 - коэффициент пересчета расхода из м3/сут в см3/с. Рабочая площадь катионообменных (анионообменных) мембран в аппарате, см2

FM = Fн·nяч =3750 · 115 =431250см2 = 43,1 м2.

Принимаем аппарат АЭ-25 с пропускной способностью до 25 м /ч.

Определяем эквивалентную электропроводность исходной воды по формуле:

Ом-1 · см2 · г-экв-1

Толщина диффузионного слоя по формуле при К = 5,6 и D=1,5·105

Критические условия работы электродиализатора определяем по формуле, принимая (t-t) = 0,5 по экспериментальным данным

А · см · г-эв-1

Падение напряжения на одну электродиализную ячейку аппарата

где удельная электропроводность мембран определяется либо экспериментально, либо расчетом [13]; чNaCl = 52 · 104Ом-1 · см-1.

Напряжение на аппарате, необходимое для поддержания средней плотности тока в ячейке, по формуле

U = nяч · u ч + E, (3.6.25)

U = 115·1,8 + 4 = 211В.

Средняя концентрация дилюата по длине, мг-экв/л

(3.6.26)

мг-экв/л.

Средняя плотность тока в ячейке при Спр = S = 2,23 г/л по формуле

Потери напора в камере (дилюатной или рассольной) по формуле

Потери напора в местных сопротивлениях в камере (дилюатной или рассольной) по формуле

Полные потери напора в камере

Расход электроэнергии на обработку воды в электродиализной установке:

Hа подачу дилюата и рассола в электродиализный аппарат по формуле

(3.6.27)

где Hн - напор, развиваемый насосом, м; знас - КПД насоса;

зД - КПД электродвигателя;

суммарный расход электроэнергии на обработку 1 м3 воды

Расчет объема газа в приэлектродных камерах

Объем газа в м3 рассчитываем согласно уравнения Менделеева-Клайперона

(3.6.28)

где п - число молей выделившегося газа; R - универсальная газовая постоянная; Т - абсолютная температура; Р - давление. Подставим в уравнение постоянные величины для нормальных условий

V = 1,26 ·107 · i · t

С учетом растворимости газов в воде, для водорода можно записать

(3.6.29)

где L - длина пути, который проходит раствор, L = 3,0-3,8 м.

Расчет количества и состава шлама

2 л воды расходуется на 1000 м³ обрабатываемого воздуха производительность - 2200000 м³/час обрабатываемого воздуха следовательно расход воды составит - 4400 л/час Сброса сточных вод не происходит, так как вода используется в замкнутом цикле.

Химический состав используемых вод Вода электронейтральна, поэтому концентрация анионов и катионов находится в равновесии. В таблице 3.6.1 приведен основной состав катионов и анионов.

Таблица 3.6.1

Катионы	Анионы
водород Н+	гидроксил О
натрий Na+	бикарбонат НС03
калий К+	карбонат С03
Аммоний NH	нитрит N02
кальций Са2+	нитрат N03
магний Mg2+	хлорид Сl
железо Fe2+,Fe3+	сульфат
алюминий А13+	силикат Si03
медь Си2+	ортофосфат PO
цинк Zn2+	фторид F

Химический состав воды, используемой в технологических процессах:

pH 7

железо общее 0,5 - 1 мг/л

медь 0,013 мг/л

натрий и калий 5,0-6,0 мг/л аммоний 5,6 - 7,0 мг/л

кальций 36,4 мг/л

магний 5,8 мг/л

алюминий 0,01-0,04 мг/л

нитраты 2,3 мг/л

нитриты 0,07 мг/л

хлориды 8,5-10 мг/л

сульфаты 29,5 мг/л

бикарбонаты 70 мг/л

жесткость воды 3 мг-экв/л

ХПК 7-12

Затем эта вода подается в систему очистки, где генерируется щелочная вода. Щелочная вода подается на очистку воздуха от выхлопов, при этом происходят реакции окисления органических соединений щелочной водой. ХПК такой воды - 115-125.

Затем происходит отстаивание и фильтрование в мехшламоотделителе, в осадок уходят соли жесткости, соли железа, соли других катионов и частички сажи, после чего вода имеет следующий химический состав:

Таблица 3.6.2

Ингредиент	Содержание	ПДК
Железо общее	0,08	0,5
Медь	>0,01	1
Натрий+калий	4,8
Аммоний	2,8	2,0 по азоту
Кальций	9,2
Магний	1,5
Алюминий	0,03	0,5
Нитриты	0,1
Нитраты	Н/о	10 по азоту
Хлориды	7,6	350
Сульфаты	25,7	500
Бикарбонаты	Н/о
ХПК	15	6-7
Жесткость	0,8 мг экв/л	4-7 мг экв/л

Из таблицы видно, что вода после техпроцесса соответствует нормативным показателям.

Количество, характеристика и состав шлама, образующегося в процессе очистки.

Шлам представляет собой смесь частичек сажи, коллоидного осадка солей железа (III), солей жесткости, солей других катионов и эмульсия несгоревшего топлива на частичках сажи.

Сажа с эмульсией несгоревшего топлива - ~ 336,4 мг/л;

Соли железа (III) - ~ 0,12 мг/л

Соли жесткости~9,5мг/л

Соли катионов - ~ 24,6 мг

ВСЕГО 370,6мг/л ~0,37 г/л

ИТОГО в сутки 124500 г ~ 124,5 кг

Следует учесть, что осадок объемный, но при высыхании имеет небольшой объем и массу (около 38 кг) и может быть использован в строительной индустрии в качестве наполнителя.

Эффективность очистки по ингредиентам

Таблица 3.6.3

Ингредиент	Эффективность очистки, %
окись углерода СО	80-85
окислы азота NOx	85-90
сернистый ангидрид S02	95-97
сажа	99,8
углеводороды	98

3.7 Обоснование и выбор конструкционных материалов и средств защиты от коррозии

1) Характеристика возможных коррозионных процессов аппарата:

ОУФ в процессе эксплуатации подвергается атмосферной коррозии за счёт беспрепятственного контакта с атмосферным воздухом.

Влажная атмосферная коррозия наблюдается при наличии на поверхности тончайшей пленки влаги. Толщина такой пленки составляет от 100 Е до 1 мкм. Относительная влажность воздуха, при которой начинается образование влажной пленки, составляет около 60 - 70%. Значение, при котором начинается конденсация на поверхности влаги, называется критической влажностью. Критическая влажность зависит от загрязнения воздуха и состояния металла. Конденсация влаги при этом происходит по капиллярному, химическому либо адсорбционному механизму.

Капиллярная конденсация влаги. Наблюдается в щелях, зазорах, трещинах на поверхности металла, порах в пленке продуктов коррозии, под загрязнениями и т.п.

Адсорбционная конденсация влаги. Возникает в результате проявления на поверхности металла адсорбционных сил.

Химическая конденсация влаги проявляется во взаимодействии продуктов коррозии с атмосферной влагой. При этом образуется ржавчина, которая и удерживает эту влагу.

Корпус Диализатора выполнен из винипласта. Винипласт - жесткая термопластичная непрозрачная, не содержащая пластификатора, пластическая масса на основе поливинилхлорида и перхлорвиниловой смолы, содержащий также термо- и светостабилизаторы, антиоксиданты, предотвращающие разрушение материала при переработке и эксплуатации, смазывающие вещества (облегчающие его обработку и переработку), пигменты или красители, для получения цветных изделий. Является полимерным изделием.

Другое наименование - непластифицированный поливинилхлорид (НПВХ).

Для улучшения эксплуатационных свойств и снижения стоимости в состав винипласта вводят до 35 % (от массы полимера) модификаторов (хлорированный полиэтилен, каучуки), до 20 % наполнителей (мел, сажа, аэросил) и до 10 % пластификаторов.

Винипласт не горюч и не имеет запаха. Кроме того, винипласт хорошо поддаётся различным видам механической обработки. Винипласт легко сваривается при температуре 230-250 градусов Цельсия с помощью сварочного прутка и хорошо склеивается разнообразными видами клея, приготовленного на основе поливинилхлорида и перхлорвиниловой смолы. Следует отметить, что сварные и клеевые соединения, прочность которых составляет 80-90% от прочности материала, хорошо поддаются механической обработке.

Винипласт является хорошим диэлектриком при эксплуатации изделий в пределах +20-80 градусов Цельсия, но следует учитывать, что при нагревании винипластового изделия выше +80 градусов Цельсия наступает резкое падение диэлектрических свойств. Винипласт устойчив к действию кислот, щелочей и алифатических углеводородов, но неустойчив к действию ароматических и хлорированных углеводородов

3.8 Безопасность жизнедеятельности

1. Пожаро- и взрывоопасные cвойства используемых веществ:

Оценка помещений и зданий по пожаро- и взрывоопасности осуществляется в соответствии с нормами по пожарной безопасности НПБ 105-03 [5] с учётом пожаровзрывоопасных свойств и количеств находящихся в них веществ и материалов, а также с учётом особенностей технологического процесса размещенных в них производств.

Предел взрывоопасности водородно-воздушной смеси составляет от 4 до 74 %. Таким образом, минимальное время фmin, с, для образования взрывоопасной водородно-воздушной смеси для здания объемом Vзд, м, (при отсутствии вентиляции) будет равно

или

По нормам охраны труда в химической промышленности производство определяется как взрывоопасное категории А или Б, если взрывоопасная газовоздушная смесь образуется в объеме, превышающем 5 % свободного объема помещения за время не более 1 ч.

Работы в помещении с проектируемым аппаратом следует выполнять в респираторах, защитных очках и пыленепроницаемой одежде. При этом для освещения можно применять только взрывобезопасные светильники. Применение переносных электрических светильников напряжением свыше 12В - запрещается. Понижающий трансформатор должен быть расположен вне емкости; применение автотрансформаторов не допускается.

На установках постоянно должны быть в наличии:

защитные средства (перчатки, очки и т. д);

предупредительные плакаты;

средства для тушения пожаров;

углекислотные окислители для электроустановок;

противогазы;

тросики заземления.

2. Обеспечение безопасности при эксплуатации

При отсутствии воды в диализаторах, либо при ее недостаточном уровне, эксплуатация блока подготовки щелочной воды запрещена.

К обслуживанию диализатора допускаются лица, прошедшие инструктаж по

аботе с электрооборудованием и имеющие группу по электробезопасности не ниже 3.

Техническое обслуживание и ремонт диализатора производится при отключении его от источника тока и от подачи сетевой воды.

3.9 Технико-экономическое обоснование

Во время периода скопления большого количества автомобилей в тоннеле, возрастают выбросы, загрязняющие окружающую среду, которые превышают предельно допустимую концентрацию (ПДК).

Существуют нормативы платы за сброс загрязняющих веществ в окружающую среду. Они нацелены на то, чтобы в материальном плане скомпенсировать ущерб, наносимый окружающей среде. Эти платы составляют часть бюджета мероприятий по восстановлению экологического баланса территорий.

Экономический анализ и оценка эффективности разрабатываемых мероприятий.

Оценка эффективности работы системы газоочистки проводилась посредством одновременного контроля концентраций в воздушной смеси на выходе из системы газоочистки (вентиляционный киоск) и на входе в систему газоочистки (подключение газоанализаторов осуществлялось через воздухозаборное устройство блока газоанализаторов системы газоочистки). Измерения проводились в трех режимах работы системы газоочистки:

· запуск с включением системы одного вентилятора системы вентиляции

· работа системы с одним вентилятором системы вентиляции

· работа системы с двумя вентиляторами системы вентиляции

Графики содержания СО и NO представлены соответственно на (рис. 3.9.1) и (рис. 3.9.2).

Рис. 3.9.1 Концентрация оксид углерода в воздухе до и после газоочистки.

Рис. 3.9.2 Зависимость доли снижения концентрации NO при работе вентиляции от концентрации NO в тоннеле.

Как видно из графиков в момент запуска системы газоочистки в течение 3 минут наблюдался переходной процесс, характеризующийся пониженными значениями эффективности системы газоочистки, через 22 минуты после начала измерения включен второй вентилятор. Первые три минуты были исключены из расчета эффективности системы газоочистки.

Исходя из расчетов и исследований, мы можем сделать вывод о том, что система газоочистки от автомобильного транспорта является эффективной, но не рентабельной.

Список используемой литературы

Нормативные ссылки

1. ГОСТ 12.1.004-91 - Пожарная безопасность. Общие требования.

2. ГОСТ 12.2.007.0-75 - Система стандартов безопасности труда. Изделия электротехнические. Общие требования безопасности

3. ГОСТ 14254-96 - Степени защиты.

4. ГОСТ 12.1.030-81 - Электробезопасность. Защитное заземление. Зануление

5. ГОСТ 5272-68 Коррозия металлов

6. ГОСТ 9639-71 Листы из непластифицированного поливинилхлорида

7. НПБ 105-03 - определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной безопасности

8. ПУЭ - Правила устройства электроустановок

9. СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии

10. СНип 2.01.02-85 "Противопожарные нормы

11. Технологический регламент работы системы очистки газовых выбросов автомобильного транспорта. Гагаринский тоннель

Учебная и научная литература

12. Аксенов И.Я. Аксенов В.И. Транспорт и охрана окружающей среды. - М.: Транспорт, 1986. - 30, 176 с.

13. Белевицкий А.М. Проектирование газоочистительных сооружений. - Л.: Химия, 1990.

14. Белов С.В., Ильницкая А.В. Безопасность жизнедеятельности. стер. - М.: Высшая школа, 2007. - 616 с.

15. Гребенок В.Д. Электродиализ. Киев: Техника, 1976. - 136 с.

16. Гирусов Э.В. Экология и экономика природопользования: учебник Юнити-Дана 2012 г.607с.

17. Лаптев И.Д. Экологические проблемы. М.: Мысль, 1982. - 112 с

18. Котляр И.Б. Энциклопедия полимеров, т. 1, M., 1972, с. 439-54, 464-66;

19. Розенфельд И.Л. Ингибиторы Коррозии, М., "Химия", 1977г

20. Соколов Е.Я. Зингер Н.М. Струйные аппараты. - 3-е изд., перераб. - Москва: Энергоатомиздат, 1989. - 352 с, ил.

21. Спиридонов Е.К. Расчет и конструирование жидкостногазового струйного насоса // Гидромеханика, гидромашины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика: Тезисы докл. международной конф. "Гидравлика-94". М.: МГТУ, 1994. - С.49.

22. Сухотин А.М., Зотиков В.С. "Химическое сопротивление материалов: Справочник”, - Л.: Химия, 1975. - 408 с

23. Фролов Е.С., - Механические вакуумные насосы

Размещено на Allbest.ru