Выбор схемы, расчет проветривания выемочного участка и проводимой подготовительной выработки

Метановыделение в выработки выемочного участка. Расход воздуха для проветривания выработок выемочного участка с применением мероприятий по дегазации. Подача и давление вентилятора местного проветривания. Расчет депрессии выработок выемочного участка.

Рубрика Геология, гидрология и геодезия
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 30.09.2012
Размер файла 132,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://allbest.ru/

Размещено на http://allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г.В. Плеханова

Курсовой проект

По дисциплине: Вентиляция шахт

Тема: Выбор схемы, расчет проветривания выемочного участка и проводимой подготовительной выработки

Автор: студент Чепик О.А.

Руководитель работы: доцент Павлов И.А

Санкт-Петербург. 2010 год

Аннотация

В данном курсовом проекте произведен расчет схемы проветривания выемочного участка для условий Печорского бассейна. Представлен расчет метановыделения и потребного количества воздуха для проветривания выемочного участка, а также для проводимой подготовительной выработки. Для данной схемы рассчитана депрессия выработок выемочного участка.

Содержание

1. Исходные данные

2. Анализ исходных данных и выбор схемы проветривания выемочного участка

3. Прогноз метанообильности выработок выемочного участка

3.1 Природная и остаточная метаноносность

3.2 Метановыделение из разрабатываемого пласта на выемочном участке

3.3 Метановыделение из вмещающих пород

3.4 Метановыделение в выработки выемочного участка

4. Расход воздуха для проветривания выработок выемочного участка

  • 4.1 Расход воздуха для проветривания очистных выработок
  • 5. Расход воздуха для проветривания выработок выемочного участка с применением мероприятий по дегазации
  • 5.1 Расход воздуха для проветривания очистных выработок с применением мероприятий по дегазации
  • 5.2 Расход воздуха на выемочном участке
  • 6. Метановыделение при проведении подготовительной одиночной выработки
  • 7. Расход воздуха и средства для проветривания проводимой подготовительной выработки
  • 7.1 Расход воздуха в призабойном пространстве тупиковой выработки
  • 7.2 Расход воздуха для проветривания тупиковой части выработки
  • 7.3 Подача и давление вентилятора местного проветривания
  • 7.4 Расход воздуха в месте установки ВМП
  • 8. Расчет депрессии выработок выемочного участка
  • Заключение
  • Список используемой литературы

1. Исходные данные

Таблица 1

Показатели

Усл. обозн.

Числ. знач.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Угольный бассейн

Мощность пласта, м

Плотность угля в массиве, т/м3

Угол падения пласта, град.

Средневзвешенный коэффициент крепости пород кровли

Глубина горных работ, м

Природная метаноносность пласта, м3

Выход летучих веществ из угля, %

Метановыделение из подрабатываемых пластов спутников, м3

Метановыделение из надрабатываемых пластов спутников, м3

Суточная нагрузка на лаву, т

Проектная длина выемочного участка, м

Проектная длина проводимой подготовительной выработки, м

Длина лавы, м

BS

M

Y

апл

f

H

x

Vг

qсп.п

qсп.н

Aоч

Lву

L

Lл

2

3,2

1,3

8

6

900

20

31

3

4

3500

2300

2300

230

2. Анализ исходных данных и выбор схемы проветривания выемочного участка

При рациональном выборе схемы проветривания участка (шахты) нужно руководствоваться следующими требованиями:

1) максимальное упрощение вентиляционной сети;

2) сведения к минимуму числа диагоналей, пересечений воздушных струй, дополнительных выработок между свежей и исходящей струями и вентиляционных устройств;

3) обособленное проветривание главных наклонных выработок, оборудованных ленточными конвейерами, или использование их для отвода исходящих вентиляционных струй (направление движение воздуха в этих выработках при разности высотных отметок более 10 м должно быть восходящим)

Наиболее рациональной считается фланговая схема проветривания шахты, особенно при больших размерах шахтных полей по простиранию и при разработке газоносных или склонных к самовозгоранию угольных пластов.

На газовых шахтах, а также при большой глубине шахты, как правило, применяют всасывающий способ проветривания. Нагнетательный способ проветривания целесообразен при незначительной глубине разработки и наличия аэродинамической связи горных выработок и выработанных пространств с поверхностью и преимущественно на шахтах не газовых.

Характеристика схемы проветривания:

Таблица 2

Тип

Подтип

Класс

Подкласс

Вид

ПС

НАЗ

kс1

kс2

kв.п

3

В

Н

НИСХ

ПТ

1

ВП+ТР

-1

-1

0-1

Примечание:

3 - полностью обособленное разбавление вредностей по источникам их поступления

В - направление выдачи исходящей из лавы струи воздуха на выработанное пространство
Н - независимое проветривание очистных выработок на выемочном участке
НИСХ- нисходящее направление движения воздуха по очистному забою
ПТ - прямоточное направление движения воздуха по очистному забою
ПС - одна подсвежающая струя
НАЗ - назначение подсвежающих струй (разбавление газа, выделяющегося из выработанного пространства ВП и выделяющегося из транспортируемого вне лавы угля)
kс1 - коэффициент, учитывающие дренирующее влияние оконтуривающих выработок со стороны поступающей в лаву струи воздуха
kс2 - коэффициент, учитывающие дренирующее влияние оконтуривающих выработок со стороны исходящей струи воздуха
kв.п - коэффициент, учитывающий поступление газа из выработанного пространства в призабойное
Технические данные:
Бесцеликовая выемка длинными столбами по простиранию механизированным комплексом типа КМ142. В состав комплекса входит узкозахватный комбайн РКУ25, механизированная крепь М142 и скребковый конвейер типа СП-301. Транспортирование угля по штреку осуществляется конвейером 2Л100У.
3. Прогноз метанообильности выработок выемочного участка

3.1 Природная и остаточная метаноносность

Природная метаноносность пласта дана в исходных данных и составляет Х = 20 м3/т. Остаточная метаноносность определяется по формуле:

, м3

W - пластовая влажность, %. Для Печорского бассейна W=5%

Aз - зольность угля, %. Для Печорского бассейна Aз =10%.

xог - остаточная метаноносность в расчете на сухую беззольную массу

xог = 4,4 м3/т (таблица 4[1])

м3

3.2 Метановыделение из разрабатываемого пласта на выемочном участке

Относительное метановыделение из разрабатываемого пласта на выемочном участке определяется по формуле:

qпл = qо.п + qо.л + qт.л + qт.у + qэ.п ,

где: qо.п - метановыделение с поверхности очистного забоя, м3/т; qо.л, qт.л и qт.у - метановыделение из отбитого угля, временно оставленного в лаве, транспортируемого по лаве и по выработкам участка за пределами лавы соответственно, м3/т; qп - метановыделение из подготовительной выработки, проводимой на выемочном участке, м3/т.

Метановыделение с поверхности очистного забоя:

qо.п = kпл х (1 - kд.е),

где: kпл и kд.е - коэффициенты, учитывающие соответственно дегазирующее влияние оконтуривающих выработок и естественную дегазацию обнаженной поверхности пласта.

kпл = ; kд.е = 1 - k/еn;

bзд - ширина условного пояса газового дренирования пласта, м (из табл. 8 [1]) bзд1= 14 м,

bзд2 = 14 м при Ток1 200 дней (монтаж и подготовка лавы) и Vг =31 kс1 и kс2 - коэффициенты, учитывающие дренирующее влияние оконтуривающих выработок соответственно со стороны поступающей в лаву и исходящей струи воздуха и равны -1; k и n - показатели, характеризующие интенсивность газоотдачи угля.

Для шахт Печорского бассейна k =0,6; а1=0,1; b1=0 [1]

n = а1vоч (0,002(27- VГ)2+1)

где: Vоч - скорость подвигания очистного забоя, м/сутки;

Скорость подвигания очистного забоя:

Vоч = Аоч/(Lоч mв ) = 3500/(230 3,2 1,3) =3,66 м/сут.;

kпл = =0,88;

kд.е = 1 - 0,6 /е 0,38 =0,59;

qо.п = 0,88 20 (1 - 0,59) = 7,22 м3/т.

Метановыделение из отбитого, но не погруженного на конвейер угля в лаве:

qо.л = kпл х kд.е kо.л(1 - bт.л),

где: bт.л - доля отбитого угля, погружаемого выемочной машиной на конвейер; kо.л - коэффициент газоотдачи, учитывающий время нахождения отбитого угля в лаве.

Для выемки угля в лаве с учетом технологии выемки (челноковая схема работы комбайна) bт.л = 0,95

kо.л. = ,

где: а2 и b2 -эмпирические коэффициенты, для Печорского бассейна,

а2 = 0,115; b2 = 0,25; То.л. - время нахождения отбитого угля в лаве, мин;

То.л. = Тсмnсмr/vоч,

где: Тсм - продолжительность добычной смены, мин, Тсм = 360 мин; nсм - число добычных смен в сутки, nсм = 3; r - ширина захвата выемочной машины, м,

r = 0,8 м.

То.л. = 360 . 3 . 0,8 / 3,66 =236,1мин;

следовательно:

kо.л. = =0,45;

qо.л =. 0,88 . 20 . 0,59 . 0,45. (1 - 0,95) = 0,23 м3/т .

Метановыделение из отбитого угля транспортируемого по лаве:

qт.л = kп.л . x kд.с kт.л bт.л,

где: kт.л - коэффициент газоотдачи, учитывающий время транспортирования по лаве, при Тт.л = Ту рассчитываемый по формуле 8 [1]; Тт.л - время транспортирования отбитого угля по лаве, мин, Тт.л = Lоч / 60 Vт.л; Vт.л - скорость транспортирования угля по лаве, м/с, для конвейера СП-301 Vт.л = 1,12 м/с.[3]

Тт.л = 230 / 60 1,12 = 3,4 мин,

по принятой технологии ведения работ Тт.л = Ту, следовательно:

kт.л =

kт.л = 0,115 3,40,25 = 0,16;

qт.л = 0,88 20 0,59 0,16 0,95 = 1,58 м3/т.

Метановыделение из отбитого угля, транспортируемого по выработкам участка за пределами лавы:

qт.у = kп.л х kд.е(kт.у - kт.л)bт.л,,

где: kт.у = а2 Тт.уb2 ; Тт.у - время транспортирования угля в пределах участка, мин.

Тт.у = + = 18,7 мин,

где: Li - длина соответствующего транспортного звена, м;

Vтi - скорость транспортирования угля на этом звене, м/с.

kт.у = 0,115 18,7 0,25 = 0,24;

qт.у = 0,88 20 0,59 (0,24 - 0,16)0,95 = 0,79 м3/т.

Метановыделение из угля, теряемого на выемочном участке:

qэ.п. = kэ.п. (x- x0 );

kэ.п. - коэффициент эксплуатационных потерь (kэ.п.= 0,05);

qэ.п =0,05 (20 -3,74) = 0,81 м3/т;

qпл = qо.п + qо.л + qт.л + qт.у + qэ.п

qп.л. = 7,22 + 0,23 +1,58 + 0,79 + 0,81 = 10,63 м3/т.

3.3 Метановыделение из вмещающих пород

Метановыделение из вмещающих пород можно считать пропорциональным метановыделению из пласта:

qпор = kпор qп.л= 0,15 10,63= 1,6 м3/т;

где: kпор = 0,15 - коэффициент пропорциональности (для Печорского бассейна).[1]

3.4 Метановыделение в выработки выемочного участка

Метановыделение в выработанном пространстве:

qвп = kv [qсп.п(1-kдс.п) + qсп.н(1-kдс.н) + qпор(1- )]+ qэ.п(1-kд.п),

где: kдс.п, kдс.н, kд.п - коэффициенты эффективности принудительной дегазации соответственно подрабатываемых, надрабатываемых и разрабатываемого пласта; kv - коэффициент, учитывающий скорость подвигания очистного забоя, для шахт Печорского бассейна

qвп = 1 [3 (1-0) +4 (1-0) + 1,6(1-0)] + 0,81 (1-0) = 9,41 м3

Метановыделение в очистную выработку составит:

qо.з = (qо.п + qо.л + qт.л)(1 - kд.п) = (7,22 + 0,23 + 1,58)(1-0) = 9,03 м3

Полная величина метановыделения в очистную выработку:

qоч = qо.з + kв.п qв.п(1 - kд.в) = 9,03 +0 9,41 (1 - 0) = 9,03 м3

Суммарное метановыделение в выработки выемочного участка:

qуч = qо.з + qт.у(1- kд.п) + qв.п(1 - kд.в.) =9,03 + 0,79 + 9,41(1 - 0) = 19,23 м3

Средняя за сутки абсолютная величина метановыделения в минуту в любую выработку выемочного участка:

Ii = qi Aуч / 1440,

где: qi - относительная величина метановыделения в соответствующую выработку, м3/т;

Iту = qту. Ауч / 1440 =0,79 3500 / 1440 =1,92 м3/мин;

Iо.з . = qо.з. Ауч / 1440 =9,03 3500 / 1440 =21,95 м3/мин;

Iв.п = qв.п Ауч / 1440 =9,41 3500 / 1440 =22,87 м3/мин;

Iуч = qуч Ауч / 1440 =19,23 3500 / 1440 =46,74 м3/мин;

Iоч = qоч Ауч / 1440 =9,03 3500 / 1440 =21,95 м3/мин;

Таблица 3

Схема проветр. участка

Показатели относительного метановыделения, м3

Показатели абсолютного метановыделения, м3/мин

qпл

qс.п

qпор

qуч

Iту

Iвп

Iоч

Iуч

3-В

10,63

7

1,6

19,23

1,92

22,87

21,95

46,74

4. Расход воздуха для проветривания выработок выемочного участка

4.1 Расход воздуха для проветривания очистных выработок

Количество воздуха, которое нужно подать в очистную выработку:

где: kоз -частный коэффициент утечек воздуха, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающего к призабойному; kут.в - общий коэффициент утечек воздуха через выработанное пространство; - минимально необходимый расход воздуха для разбавления до безопасных концентраций выделяющегося на выемочном участке метана.

Величина коэффициента kоз принимается по таблице 15[1], kоз = 1,25.

kут.в = 1 + (k1ут.в - 1)kут.п

где k1ут.в - коэффициент, учитывающий воздухопроницаемость выработанного пространства; kут.п - коэффициент, учитывающий воздухопроницаемость подготовительных выработок, примыкающих к выработанному пространству.

Qочг =

где: Iоч -средняя за сутки абсолютная величина метановыделения в очистную выработку, м3/мин.

Qочг =

Расход воздуха по минимальной скорости его движения

Qочv = Vmin Sоч kоз = 0,25 9,4 1,25 = 2,94 м3/с,

где: Sоч - максимальное значение площади поперечного сечения призабойного пространства лавы, м2 (табл. 14[1]).

Расход воздуха по числу занятых людей:

Qочл = 0,1 nч = 0,1 7 = 0,7 м3/с.

Для исключения возможности образования местных скоплений метана у сопряжения лавы с вентиляционной выработкой расход воздуха в очистной выработке должен отвечать следующему условию:

Принимаем Qоч по максимальному из значений Qоч:

Qоч = 43,5 м3/с.

Скорость движения воздуха в призабойном пространстве

v = Qоч / (S'оч kоз)

v = 43,5/ (7,2 1,25) =4,8 м/с < 4 м/с

В связи с тем, что скорость движения воздуха в призабойном пространстве превышает максимально допустимую, необходимо провести мероприятия по снижению метановыделения. Для снижения метоновыделения проведем дегазацию разрабатываемого пласта kд.п=0,2.

Метановыделение в выработанном пространстве:

qвп = kv [qсп.п(1-kдс.п) + qсп.н(1-kдс.н) + qпор(1- )]+ qэ.п(1-kд.п),

где: kдс.п, kдс.н, kд.п - коэффициенты эффективности принудительной дегазации соответственно подрабатываемых, надрабатываемых и разрабатываемого пласта; kv - коэффициент, учитывающий скорость подвигания очистного забоя, для шахт Печорского бассейна

qвп = 1 [3 (1-0) +4 (1-0) + 1,6(1-0)] + 0,81 (1-0,2) = 9,25 м3

Метановыделение в очистную выработку составит:

qо.з = (qо.п + qо.л + qт.л)(1 - kд.п) = (7,22 + 0,23 + 1,58)(1-0,2) = 7,22м3

Полная величина метановыделения в очистную выработку:

qоч = qо.з + kв.п qв.п(1 - kд.в) = 7,22 +0 9,25 (1 - 0) = 7,22 м3

Суммарное метановыделение в выработки выемочного участка с учетом дегазации:

qуч = qо.з + qт.у(1- kд.п) + qв.п(1 - kд.в.) =7,22 + 0,79(1-0,2) + 9,25(1 - 0) = 17,1 м3

Средняя за сутки абсолютная величина метановыделения в минуту в любую выработку выемочного участка:

Ii = qi Aуч / 1440,

где: qi - относительная величина метановыделения в соответствующую выработку, м3/т;

Iту = qту. Ауч / 1440 =0,79 3500 / 1440 =1,92 м3/мин;

Iо.з . = qо.з. Ауч / 1440 =7,22 3500 / 1440 =17,5 м3/мин;

Iв.п = qв.п Ауч / 1440 =9,25 3500 / 1440 =22,5 м3/мин;

Iуч = qуч Ауч / 1440 =17,1 3500 / 1440 =41,6 м3/мин;

Iоч = qоч Ауч / 1440 =7,22 3500 / 1440 =17,5 м3/мин;

Таблица 4

Схема проветр. участка

Показатели относительного метановыделения, м3

Показатели абсолютного метановыделения, м3/мин

qпл

qс.п

qпор

qуч

Iту

Iвп

Iоч

Iуч

3-В

10,63

7

1,6

17,1

1,92

22,5

17,5

41,6

5. Расход воздуха для проветривания выработок выемочного участка с применением мероприятий по дегазации

5.1 Расход воздуха для проветривания очистных выработок с применением мероприятий по дегазации

Количество воздуха, которое нужно подать в очистную выработку:

где: kоз -частный коэффициент утечек воздуха, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающего к призабойному; kут.в - общий коэффициент утечек воздуха через выработанное пространство; - минимально необходимый расход воздуха для разбавления до безопасных концентраций выделяющегося на выемочном участке метана.

Величина коэффициента kоз принимается по таблице 15[1], kоз = 1,25.

kут.в = 1 + (k1ут.в - 1)kут.п

где k1ут.в - коэффициент, учитывающий воздухопроницаемость выработанного пространства; kут.п - коэффициент, учитывающий воздухопроницаемость подготовительных выработок, примыкающих к выработанному пространству.

Qочг =

где: Iоч -средняя за сутки абсолютная величина метановыделения в очистную выработку, м3/мин.

Qочг =

Расход воздуха по минимальной скорости его движения

Qочv = Vmin Sоч kоз = 0,25 9,4 1,25 = 2,94 м3/с,

где: Sоч - максимальное значение площади поперечного сечения призабойного пространства лавы, м2 (табл. 14[1]).

Расход воздуха по числу занятых людей:

Qочл = 0,1 nч = 0,1 7 = 0,7 м3/с.

Для исключения возможности образования местных скоплений метана у сопряжения лавы с вентиляционной выработкой расход воздуха в очистной выработке должен отвечать следующему условию:

Принимаем Qоч по максимальному из значений Qоч:

Qоч = 35,3 м3/с.

Скорость движения воздуха в призабойном пространстве

v = Qоч / (S'оч kоз)

v = 35,3/ (7,2 1,25) =3,9 м/с < 4 м/с

Утечки воздуха через выработанное пространство:

kут.в = 1 + (k1ут.в - 1)kут.п

k1ут.в = 1 + bу.к · mв · exp (0,15f - 0,24S1оч) ,

bу.к = 0,7 (полное обрушение);

k1ут.в = 1 + 0,7 · 3,2 · exp (0,15 · 6 - 0,24 · 7,2) =1,98;

Для способа подержания выработки бутовой полосой: kут.п = 1,0.

kут.в = 1 + (1,98 - 1) · 1,0 = 1,98

м3/с.

5.2 Расход воздуха на выемочном участке

Минимально необходимый расход воздуха для разбавления до безопасных концентраций выделяющихся на выемочном участке газов:

Qучг = = = 83,9 м3

Дополнительный расход воздуха при обособленном разбавлении газа, выделяющегося из транспортируемого вне лавы угля:

Qдоп. == 83,9-(35,3 + 20,6)=28,0 м3

Qуч = kз (Qоч + Qут.в + Qдоп)=1(35,3+20,6+28)=83,9 м3

где kз - коэффициент запаса, kз = 1.

Проверка по газовыделению на выемочном участке: Qуч Qгуч. 83,9 м3/с =83,9 м3

проветривание дегазация вентилятор депрессия

6. Метановыделение при проведении подготовительной одиночной выработки

При проведении подготовительной выработки используется комбайновый способ проходки. В качестве механизма используется проходческий комбайн ГПКС. Форма поперечного сечения выработки - арочная, сечение выработки в свету Sсв = 14,5 м2.

Способ проветривания - нагнетательный, который на газовых шахтах является обязательным и единственным. Достоинство его заключается в том, что проветривание призабойного пространства осуществляется струей свежего воздуха, выходящего из трубопровода с большой скоростью, за счет чего воздух разбавляет местные скопления метана. По правилам безопасности на газовых шахтах конец трубопровода должен располагаться на расстоянии от забоя не более 8 метров, а для предотвращения рециркуляции вентилятор должен быть установлен на расстоянии не менее 10 метров от устья проветриваемой выработки.

Размещено на http://allbest.ru/

Размещено на http://allbest.ru/

Рис. 1

Метановыделение из отбитого угля составит:

Iо.у = (х - хо) j кт.у = (20- 3,74) 1,2 0,22 = 4,3 м3/мин;

где: j - интенсивность разрушения угля в забое - 1,2 т/мин для проходческого комбайна ГПКС (достаточная для поддержания необходимых темпов проходки) [3], kт.у - коэффициент, учитывающий степень дегазации отбитого угля,

kт.у = а2Туb2 = 0,115 12,4 0,25 = 0,22;

а2 и b2 - эмпирические коэффициенты; Ту - время нахождения отбитого угля в призабойном пространстве, мин,

Ту = Sуг Lц / j = 10,4 1,1 1,3 / 1,2 = 12,4 мин.

Метановыделение из обнаженных выработкой поверхностей пласта определяется по формулам:

в призабойной части выработки

Iпов.з = ап kт.з,

в тупиковой части выработки

Iпов.т = ап kт.т,

во всей выработке в целом

Iпов.в = ап kт.в,

где: ап - начальное метановыделение с обнаженной поверхности пласта,

ап = 4 10-4 mп а (х - хо) n;

mп - полезная мощность пласта, м; - коэффициент, учитывающий условия фильтрации; а и n - коэффициенты, характеризующие метаноотдачу угля; kт.з, kт.т и kт.в - коэффициенты, учитывающие длину соответствующей части выработки и время ее проведения.

Коэффициент зависит от площади поперечного сечения выработки в свету Sсв и полезной мощности пласта [1]:

/ mп = / 3,2 = 1,2, отсюда = 1.

Для шахт Печорского бассейна а = 0,4и n = 2 [1],

ап = 4 10-4 3,2 1 0,4 (20 - 3,74)2 = 0,14

Для шахт Печорского бассейна [1]:

kт.з(т.в) =

где: Li - длина соответствующей части (призабойной, тупиковой или выработки в целом) выработки, м; vпр - скорость проведения выработки, увязанная с темпами подвигания очистных забоев: vпр = 14 м/сут,

kт.з == 1,19;

kт.т ==12,8;

kт.в. ==12,8;

где: Li - длина соответствующей части (призабойной, тупиковой или выработки в целом) выработки, м; vпр - скорость проведения выработки, увязанная с темпами подвигания очистных забоев.

Iпов.з = 0,14 1,19 = 0,27м3/мин;

Iпов.т = 0,14 12,8= 1,8 м3/мин;

Iпов.в = 0,14 12,8 = 1,8 м3/мин.

Полное метановыделение в призабойную часть выработки:

Iзп = Iо.у + Iпов.з,

Iз.п = 4,3 + 0,27 = 4,57 м3/мин.

Метановыделение в тупиковую часть выработки:

Iпт = Iо.у + Iпов.т

Iп.т = 4,3 + 1,8 = 6,1 м3/мин.

Метановыделение в выработку в целом:

Iп = Iо.у + Iпов.в

Iп = 4,3 + 1,8 =6,1 м3/мин.

7. Расход воздуха и средства для проветривания проводимой подготовительной выработки

7.1 Расход воздуха в призабойном пространстве тупиковой выработки

Qзп.г = ,

где: с - максимально допустимая концентрация газа в забое средняя по сечению, %; с'0 - средняя концентрация газа в воздухе у места установки ВМП,

с'0 = со + с;

с - прирост концентрации газа в воздухе за счет газовыделения на участке от устья выработки до места установки ВМП, %, с =0.

Qзп.г = = 8,0 м3/с.

Расход воздуха по минимальной скорости движения воздуха и с учетом его температуры:

Qзп.v = S vт.min = 14,5 0,25 = 3,63м3/с;

Qзп.t = S vt / 3 =14,5 0,5 / 3 = 2,42 м3/с;

где: vт.min и vt - минимально допустимые по правилам безопасности скорости движения воздуха в тупиковой выработке и в ее призабойном пространстве соответственно в зависимости от температуры, м/с.

Расход воздуха по числу занятых в выработке людей:

Qзп.л = 0,1 nз.ч = 0,1 5 = 0,5 м3/с,

где: 0,1 - нормативный расход воздуха на одного человека, м3/с [1], nз.ч - наибольшее число людей занятое в призабойной части выработки.

Принимаем расход воздуха в призабойном пространстве по наибольшему фактору: Qз.п = 8,0 м3/с.

Принятое значение проверяем по максимально допустимой правилами безопасности скорости движения воздуха в призабойном пространстве.

Qз.п vз.max S / 3 = 4 14,5 / 3 = 19,3м3/с; 8,0 < 19,3 м3

Принятый расход воздуха не превышает допустимый по максимальной скорости.

Расход воздуха на выходе из трубопровода:

Qтр = Qзп / nтр,

где: nтр - число параллельных ставов труб в выработке, nтр = 1

Qтр =8,0 / 1 =8,0 м3/с.

7.2 Расход воздуха для проветривания тупиковой части выработки

Расчет по потребности призабойного пространства

Qпт.з = Qтр nтр kут.тр,

где kут.тр - коэффициент утечек воздуха в трубопроводе

Для проветривания выработки применим комбинированный трубопровод диаметром 1,0 м, тогда kут.тр = 1,27. Для определения kут.тр используем таблицы 18-21 [1].

Qпт.з = 8,0 1 1,35 =10,8 м3/с.

Расход воздуха по газовыделению:

Qпт.г = ,

где: kн - коэффициент неравномерности газовыделения в выработку kн = 1,0 [1]

Qпт.г = =10,7м3/с.

Расход воздуха по числу занятых людей:

Qпт.л = 0,1 nт.ч,

где: nт.ч - наибольшее число людей, занятых в тупиковой части выработки

Qпт.л = 0,1 5 = 0,5 м3/с.

Принимаем расход воздуха для проветривания тупиковой части выработки по наибольшему значению:

Qпт = 10,8м3/с.

Проверка принятого значения по максимально допустимой скорости воздуха:

Qп.т vв.max S = 4 10,4 =41,6 м3/с, что соответствует условиям 10,8 м3/с<41,6 м3

7.3 Подача и давление вентилятора местного проветривания

Подача ВМП: Qв = Qтр kут.тр =8,0 1,35 = 10,8 м3/с. Подача не превышает максимально возможную производительность ВМП (в настоящее время 12-13 м3/с).

Необходимое давление вентилятора:

hв = ,

где Rтр - аэродинамическое сопротивление трубопровода, к, выражается формулой:

Rтр = rтр. (Lтр1 + 20 dтр n'1 + 10 dтр n”1) + rтр.к (Lтр2 + 20 dтр n'2 + 10 dтр n”2) ,

где: rтр - удельное аэродинамическое сопротивление трубопровода rтр = 0,0053 к, rтр = 0,00153 к, [1]; n'п и n”п - число поворотов трубопровода, соответственно под углом 90 и 45 градусов.

Rтр = 0,00153(2100 + 20 1 1 + 0) +0,0053(200 + 0 + 0) = 4,2 к,

hв =

Принимаем ВМП - ВЦ-11М.

7.4 Расход воздуха в месте установки ВМП

Qвс = 1,43 kр Qв nтр nв.пар;

Qвс = Qв nтр nв.пар + 0,15 Sв,

где: kр - коэффициент резерва kр = 1,1 [1]; Sв - площадь поперечного сечения выработки в месте установки ВМП, Sв = 16,4 м2.

Qвс = 1,43 1,1 10,8 1 1 = 17,0 м3/с;

Qвс = 10,8 1 1 + 0,15 16,4 = 13,3 м3/с.

Принимаем максимальное значение: Qвс = 17,0 м3/с.

8. Расчет депрессии выработок выемочного участка

Депрессия каждой выработки:

hi = ( P L / S3) Q2p ,

где: - коэффициент аэродинамического сопротивления выработки, Н с24 [4]; Р - периметр выработки, м , P=kф, где kф -коэффициент формы поперечного сечения выработки (для сводчатого и арочного kф = 3,8; для лавы kф =5) [1]; L - длина выработки, м; S - площадь поперечного сечения, м2; Qр - расчетный расход воздуха по выработке, м3/c.

h0-1 = (0,021 14,5 2300 /14,53 ) 83,9 2 = 1617,1 Па

Депрессия лавы, оборудованной механизированным комплексом:

h1-2 = (0,031 13,4 230 /7,23 ) 28,242 =204,1Па

Депрессия выработок выемочного участка:

hуч = kм.с hi = 1,1 (1617,1+204,1) =2003,3 Па

Таблица 5

Выработка

Тип крепи

, с2/м4

S, м2

Р, м

L, м

Qр, м3/с

h, Па

v, м/с

Лава

Мех. крепь

0,031

7,2

13,4

230

28,24

204,1

3,9

Конвейерный штрек

Мет. ароч. 3-х звен. крепь

0,021

14,5

14,5

2300

83,9

1617,1

5,8

Заключение

Для проветривания выемочного участка была выбрана схема проветривания 3ВН НИСХ ПТ (прямоточная схема проветривания с выдачей исходящий струи из лавы на выработанное пространство и нисходящим движением воздуха в лаве при полностью обособленном разбавлении вредностей по источникам их поступления). Данная схема проветривания возможна при применении мероприятий по снижению метановыделения, в данной работе применена дегазация вынимаемого пласта (скважинами по пласту, пробуренными из подготовительных выработок).

Для проветривания подготовительной выработки на основании расчетов выбран вентилятор местного проветривания ВЦ-11М.

Список используемой литературы

Синопальников К.Г. Проектирование вентиляции угольных шахт: Методические указания / Санкт-Петербург, 1995.

Рудничная вентиляция: Справочник / под ред. К.З. Ушакова. М., Недра, 1988.

Правила безопасности в угольных шахтах. М., 1995.

Решение вентиляционных задач на ЭВМ с помощью программ С1, С2, С3, С4: методические указания; Сост. К.Г. Синопальников. СПб, 2002.

5. Машины и оборудование для шахт и рудников: Справочник/ С.Х. Клорикьян, В.В. Старичнев, М.А. Сребный и др. - 6-е изд., М., 2000. - 471 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Особенности выбора оборудования для добычи угля в условиях ОАО "шахта Распадская". Методика расчета нагрузки на очистной забой, а также количества воздуха для проветривания выемочного участка. Специфика организации работ по борьбе с пылью на участке.

    дипломная работа [650,8 K], добавлен 07.09.2010

  • Выбор типа и диаметра вентиляционного трубопровода. Расчёт подачи свежего воздуха для разжижения вредных газов от взрывных работ при комбинированном способе проветривания. Необходимая производительность вентиляторов для всасывающего трубопровода.

    контрольная работа [259,5 K], добавлен 04.12.2010

  • Определение размеров поперечного сечения горной выработки. Расположение коммуникаций. Выбор типа крепи и расчет материалов. Схема проведения выработок. Расчет проветривания тупиковой их ветви. График работ. Технико-экономические показатели проходки.

    контрольная работа [62,8 K], добавлен 28.10.2013

  • Обоснование технологии и оборудования очистного забоя. Выбор схемы вскрытия и подготовки пласта №3. Определение скорости подачи комбайна по вылету резца. Расчет ожидаемого газовыделения по природной газоносности при отработке выемочного участка 339.

    дипломная работа [144,5 K], добавлен 02.02.2013

  • Горно-геологическая характеристика пласта Полысаевского-II. Организация работ в очистном забое. Техническая характеристика очистного оборудования. Подсчёт запасов выемочного участка и потерь угля. Расчет нагрузки на лаву. Проветривание очистного забоя.

    курсовая работа [139,7 K], добавлен 16.09.2012

  • Выбор формы и определение размеров поперечного сечения штрека. Сущность способа строительства горизонтальной выработки. Расчет паспорта буровзрывных работ и проветривания забоя. Основные мероприятия по безопасному производству проходческих работ в забое.

    курсовая работа [60,7 K], добавлен 20.10.2012

  • Выбор формы поперечного сечения и типа крепи горной выработки. Определение площади поперечного сечения выработки и расчет арочной крепи. Расчёт проветривания выработки и разработка графика проведения работ. Определение стоимости проходки 1 м выработки.

    курсовая работа [887,0 K], добавлен 21.07.2014

  • Определение параметра устойчивости горной выработки. Разработка паспорта буровзрывных работ. Выбор формы и определение размера поперечного сечения выработки. Особенности уборки горной породы. Выбор схемы и оборудования дня проветривания выработки.

    курсовая работа [137,1 K], добавлен 07.02.2010

  • Вскрытие пластовых месторождений. Изображение шахтного поля и схемы вскрытия, системы разработки. Подготовка транспортного горизонта. Определение параметров отработки выемочного столба, числа подготовительных забоев и скорости проведения выработок.

    контрольная работа [2,4 M], добавлен 23.03.2014

  • Проектирование взрывных работ при проведении горизонтальных выработок. Расчет проветривания тупиковых горных выработок. Определение производительности бурильных машин и погрузочного оборудования. Технико-экономические показатели горнопроходческих работ.

    курсовая работа [2,4 M], добавлен 21.12.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.