Гидравлический расчет совместной работы пласта и скважины
Распределение давления в газовой части. Уравнение Бернулли для потока вязкой жидкости. Графики зависимости дебита скважины и затрубного давления от проницаемости внутренней кольцевой зоны. Формула Дюпюи для установившейся фильтрации в однородном пласте.
Рубрика | Геология, гидрология и геодезия |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 10.01.2015 |
Размер файла | 398,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Размещено на http://www.allbest.ru
Курсовая работа
по дисциплине: «Подземная гидромеханика»
на тему: «Гидравлический расчет совместной работы пласта и скважины»
Оглавление
Введение
1. Теоретическая часть
2. Расчетно-графическая часть
2.1 Решение задачи в общем виде
2.2 Расчеты и графики
Заключение
Список литературы
Введение
Подземная гидромеханика является теоретической основой разработки нефтяных, газовых и газоконденсатных месторождений.
Целями данной работы являются:
- закрепить теоретический материал курса «Подземная гидромеханика»;
- выполнить гидродинамический расчет совместной работы пласта и скважины
Постановка задания. В зонально-неоднородном круговом пласте постоянной толщины эксплуатируется гидродинамически совершенная скважина на стационарном режиме. Подъем жидкости осуществляется по насосно-компрессорным трубам при закрытом сверху затрубном пространстве, где жидкость и газ находятся в гидростатическом равновесии. Требуется рассчитать зависимость дебита скважины Q от проницаемости k0 внутренней кольцевой зоны, в центре которой расположена скважина, а также зависимость затрубного давления Pз от проницаемости k0
Исходные данные
СИ |
|||
Радиус контура питания |
Rk = 1 км |
1000м |
|
Толщина пласта |
h = 10м |
10м |
|
Диаметр насосно-компрессорных труб |
d=5 см |
0,05м |
|
Радиус скважины |
rc = 100мм |
0,1 м |
|
Шероховатость стенок труб |
? = 0,1 мм |
0,0001м |
|
Высота столба газа в затрубном пространстве до начала эксплуатации скважины |
hг0 = 130м |
130м |
|
Проницаемость пласта |
k = 200 мД |
0,204*10-12 м2 |
|
Плотность жидкости |
сж = 850 кг/м3 |
850 кг/м3 |
|
Плотность газа при нормальных условиях |
сr0 = 1,5 кг/м3 |
1,5 кг/м3 |
|
Вязкость жидкости |
мж = 4 спз |
0,004Па*с |
|
Устьевое давление |
Pу = 5 атм |
4,9*105Па |
|
Показания манометра в затрубном пространстве до начала эксплуатации |
Pз0 = 50 атм |
49*105Па |
|
Глубина скважины |
H = 2 км |
2000м |
|
Радиус зоны с проницаемостью к0 |
r0 = 10 м |
10 м |
|
Длина лифта |
L = 1,9 км |
1900м |
1. Теоретическая часть
Основная формула гидростатики
Распределение давления в газовой части определяется барометрической формулой
Где Pзо и сз0- давление и плотность на поверхности наz2;
hго - высота столба газа.
Уравнение Бернулли для элементарной струйки тока вязкой несжимаемой жидкости при установившемся движении:
Уравнение Бернулли для потока вязкой жидкости:
где z1, z2 - расстояния от плоскости сравнения до центра тяжести;
p1 иp2 - давления в сечениях 1-1 и 2-2 соответственно;
u1, u2 - истинные скорости;
v1,v2 - средние скорости в этих сечениях;
- коэффициенты Кориолиса;
h1-2 - потери напора на участке между выбранными сечениями.
Потери напора определяются по формуле:
где hд - потери напора по длине; hм - потери в местных сопротивлениях.
Потерями напора в местных сопротивлениях при решении задачи можно пренебречь.
Потери по длине определяются по формуле Дарси-Вейсбаха:
где л -коэффициент гидравлического сопротивления; l - длина трубы; d - ее диаметр; v - средняя скорость потока.
Коэффициент гидравлического сопротивления в общем случае является функцией числа Рейнольдса (Re) и относительной шероховатости стенок трубы ,, численно определяется в зависимости от области сопротивления.
Ламинарный режим (Re<Reкр)
Число Рейнольдса:
Турбулентные режимы:
Зона гидравлически гладких труб
(Reкр<Re< 10 )
Формула Блазиуса:
Зона смешанного трения (шероховатых труб)
(10 <Re< 500 )
Формула Альтшуля:
Квадратичная зона (вполне шероховатых труб)
(Re >500 )
Формула Шифринсона:
Формула Дюпюи для установившейся фильтрации в однородном пласте:
пласт скважина давление фильтрация
где h - толщина пласта;
pk - давление на контуре питания;
pc - давление на забое скважины;
м - вязкость;
k - проницаемость пласта;
Rk - радиус контура питания;
rc- радиус скважины.
При наличии зональной неоднородности:
где h - толщина пласта;
pk - давление на контуре питания;
pc-давление на забое скважины;
м - вязкость;
ki- проницаемость i-той зоны;
ri-радиус i-той зоны.
2. Расчетно-графическая часть
2.1 Решение задачи в общем виде
До начала эксплуатации давление всюду постоянно: давление на забое скважины равно давлению на контуре питания и определяется суммой давления газа и столба жидкости в затрубном пространстве:
Распределение давления в газовой части определяется барометрической формулой:
Где Pз0 и сз0 - давление и плотность на поверхности наz2;
hго - высота столба газа.
Таким образом, давление на контуре питания:
(1)
После начала эксплуатации:
Уравнение Бернулли для двух сечений НКТ (забой скважины и устье):
Так как режим стационарный, то скоростные напоры одинаковы. Кроме того: Таким образом получаем:
Потери напора определяются по уравнению Дарси-Вейсбаха:
Средняя скорость определяется по формуле:
Тогда уравнение Бернулли примет вид:
Отсюда выразим pc:
(2)
Величина определяется, исходя из значения числа Рейнольдса, так как ;)
Таким образом получается:
.(3)
Дебит скважины определяется по уравнению Дюпюи для зонально-неоднородного пласта:
Выразим k0:
(4)
Полученные данные заносятся в таблицу 1 и строится график зависимости дебита от проницаемости пласта Q=f(k0)
Далее необходимо найти зависимость =f(k0). В затрубном пространстве жидкость и газ покоятся. Давление на забое в текущий момент:
(5)
По уравнению Менделеева-Клапейрона при изотермическом процессе (PV=const):
Отсюда находим высоту столба газа:
(6)
Подставляем выражение (6) для в выражение (5). Получаем квадратное уравнение для :
+(
Дискриминант: D=
Корни уравнения:
Далее необходимо выбрать положительные корни и результаты записать в таблицу 1. Строится зависимость Р3=f(k0)
2.2 Расчеты и графики
Вычисляем давление на контуре питания по формуле (1):
Задаемся произвольными значениями дебита и вычисляем число по формуле (3), затем зная число вычисляем , далее вычисляем pc по формуле (2) и k0 по формуле (4):
Таблица 1
Q, м3/с |
Re |
л |
Pc |
k0, м2 |
k0, мД |
Pз, Мпа |
|
0,00005 |
270,70 |
0,2364 |
17153109 |
4,37E-15 |
4,285 |
2,5632 |
|
0,00010 |
541,40 |
0,1182 |
17155718 |
8,94E-15 |
8,764 |
2,5647 |
|
0,00015 |
812,10 |
0,0788 |
17158327 |
1,37E-14 |
13,452 |
2,5661 |
|
0,00020 |
1082,80 |
0,0591 |
17160936 |
1,87E-14 |
18,362 |
2,5676 |
|
0,00025 |
1353,50 |
0,0473 |
17163545 |
2,40E-14 |
23,512 |
2,5690 |
|
0,00030 |
1624,20 |
0,0394 |
17166154 |
2,95E-14 |
28,919 |
2,5705 |
|
0,00035 |
1894,90 |
0,0338 |
17168762 |
3,53E-14 |
34,603 |
2,5719 |
|
0,00040 |
2165,60 |
0,0296 |
17171371 |
4,14E-14 |
40,586 |
2,5734 |
|
0,00045 |
2436,31 |
0,0514 |
17196479 |
4,82E-14 |
47,277 |
2,5873 |
|
0,00050 |
2707,01 |
0,0501 |
17205789 |
5,52E-14 |
54,136 |
2,5925 |
|
0,00055 |
2977,71 |
0,0489 |
17215824 |
6,27E-14 |
61,445 |
2,5981 |
|
0,00060 |
3248,41 |
0,0479 |
17226568 |
7,06E-14 |
69,255 |
2,6042 |
|
0,00065 |
3519,11 |
0,0469 |
17238006 |
7,92E-14 |
77,622 |
2,6106 |
|
0,00070 |
3789,81 |
0,0461 |
17250123 |
8,83E-14 |
86,615 |
2,6174 |
|
0,00075 |
4060,51 |
0,0453 |
17262907 |
9,82E-14 |
96,311 |
2,6246 |
|
0,00080 |
4331,21 |
0,0445 |
17276348 |
1,09E-13 |
106,802 |
2,6322 |
|
0,00085 |
4601,91 |
0,0439 |
17290433 |
1,21E-13 |
118,195 |
2,6402 |
|
0,00090 |
4872,61 |
0,0433 |
17305154 |
1,33E-13 |
130,619 |
2,6486 |
|
0,00095 |
5143,31 |
0,0427 |
17320502 |
1,47E-13 |
144,226 |
2,6573 |
|
0,00100 |
5414,01 |
0,0421 |
17336468 |
1,62E-13 |
159,202 |
2,6665 |
По полученным данным строим графики зависимости дебита скважины от проницаемости Q=f(k0) и давления в затрубном пространстве от проницаемости Р3=f(k0)
Заключение
При выполнении курсовой работы были изучены основные законы, определяющие совместную работу пласта и скважины.
Искомыми величинами в данной работе являлись проницаемость внутренней кольцевой зоны и затрубное давление.
Графики зависимости дебита скважины и затрубного давления от проницаемости внутренней кольцевой зоны имеют нелинейный сложный вид, также можно сделать вывод о том, что увеличение проницаемости внутренней кольцевой зоны приводит к увеличению дебита и затрубного давления, однако скорость возрастания дебита и затрубного давления неодинакова при разных значениях проницаемости.
Список литературы
Курбанов А.К., Епишин В.Д. Методические указания к выполнению курсовых работ по курсу «Нефтегазовая и подземная гидромеханика» - М., 2007.
Дмитриев Н.М., Кадет В.В. Введение в подземную гидромеханику - М., 2011.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Определение необходимого количества скважин для месторождения газа. Метод источников и стоков. Анализ зависимости дебита газовой скважины от ее координат внутри сектора. Распределения давления вдоль луча, проходящего через вершину сектора, центр скважины.
курсовая работа [826,9 K], добавлен 12.03.2015Анализ работы газовой скважины в пористой среде при установившемся режиме фильтрации газа. Исследование зависимости дебита газовой скважины от ее координат внутри сектора. Диагностика газовой скважины по результатам гидродинамических исследований.
курсовая работа [741,1 K], добавлен 15.04.2015Схемы плоскорадиального фильтрационного потока и пласта при плоскорадиальном вытеснении нефти водой. Распределение давления в водоносной и нефтеносной областях. Скорость фильтрации жидкостей. Определение коэффициента продуктивности работы скважины.
курсовая работа [371,9 K], добавлен 19.03.2011Одномерный фильтрационный поток жидкости или газа. Характеристика прямолинейно-параллельного фильтрационного потока. Коэффициент фильтрационного сопротивления для гидродинамически совершенной скважины. Понятие гидродинамического несовершенства скважины.
курсовая работа [914,9 K], добавлен 03.02.2011Определение коэффициентов продуктивности скважины при различных вариантах расположения скважины в пласте. Оценка применимости линейного закона Дарси для рассматриваемых случаев фильтрации нефти. Расчет давления на различных расстояниях от скважины.
курсовая работа [259,3 K], добавлен 16.10.2013Геологическая характеристика зоны дренируемой скважины. Цели и методы гидродинамических исследований пластов. Построение индикаторных диаграмм (зависимости дебита от депрессии) и анализ характера их выпуклости. Уравнение притока жидкости в скважину.
курсовая работа [247,7 K], добавлен 27.01.2016Геолого-промысловая характеристика Комсомольского газового месторождения. Технологические режимы эксплуатации скважин, причины ограничения дебитов. Расчет безводного дебита скважины, зависимости дебита от степени вскрытия пласта, параметра анизотропии.
контрольная работа [293,6 K], добавлен 14.02.2015Влияние радиуса скважины на ее производительность. Формулы для плоских и сферических радиальных притоков к скважинам с линейным и нелинейным законами фильтрации. Закон распределения давления для галереи. Расчет скорости фильтрации по закону Дарси.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 07.04.2012Система поддержания пластового давления. Законтурное, внутриконтурное, очаговое, блоковое, приконтурное заводнения. Факторы, влияющие на приемистость пласта. Геологическое строение призабойной зоны пласта. Источники и подготовка воды для закачки.
презентация [2,3 M], добавлен 14.03.2017Теория подъема жидкости в скважин. Эксплуатация фонтанных скважин, регулирование их работы. Принципы газлифтной эксплуатации скважин. Методы расчета промысловых подъемников. Расчет кривой распределения давления в подъемных трубах газлифтной скважины.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 07.05.2015