Обеспечение хозяйственно-питьевого водоснабжения города Великий Новгород

Интервал бурения	Тип ПРИ	Диаметр, мм	Категория горных пород по буримости
Центральная скважина
0-4	М-ЦВ 408	408	III
4-40	М-ЦВ 326	326	III-VI
40-80	М-ЦВ 220	220	III-VI

Для бурения центральной скважины будут использоваться трехшарошечные долота. Буровые шарошечные долота служат для бурения сплошным забоем. Важнейшими конструктивными элементами, определяющими эффективность работы долота, является форма и расположение шарошек, их вооружение, опоры и промывочная система долот.

Долота трехшарошечного типа, которые позволяют наиболее полно использовать габариты скважины для размещения шарошек, вооруженных наибольшим числом рабочих и калибрующих зубьев, а также позволяют разместить во внутренней полости шарошек наиболее мощные опорные подшипники и обеспечить надежную устойчивость долота на забое при оптимальной нагрузке.

Для бурения всех интервалов выбраны трехшарошечные долота типа М-ЦВ, которое предназначено для бурения мягких, вязких и пластичных пород. Эти долота характеризуются режуще-скалывающим действием вооружения на разрушаемые породы и имеют многоконусную форму самоочищающегося типа. Вооружение шарошек состоит из острых фрезерованных зубьев, имеющих одностороннюю наплавку мелкозернистым твердым сплавом.

2.6.2 Бурильные трубы и соединения

Бурильные трубы (штанги), свинченные в бурильную колонну, передают момент вращения породоразрушающему инструменту, осевую нагрузку, промывочную жидкость для очистки забоя.

Технические параметры бурильных труб регламентированы ГОСТами: “Трубы бурильные геологоразведочные и муфты к ним” - ГОСТ 7909-87; “Трубы стальные ниппельного соединения” - ГОСТ 8467-83; “Трубы стальные бурильные универсальные (ТБСУ)” - ГОСТ Р 51245-99 [6].

Указанные ГОСТы распространяются на бурильные трубы, предназначенные для всех видов, способов и условий геологоразведочного бурения.

Для бурения центральной скважины будут использоваться стальные универсальные бурильные трубы ТБСУ-89, техническая характеристика которых приведена в табл. 2.8. Трубы изготавливают из нормализованной легированной стали марки 36Г2С с поверхностной закалкой токами высокой частоты и приварными резьбовыми соединениями из стали марки 40ХН.

Таблица 2.8

Техническая характеристика бурильных труб ТБСУ-89

Параметры	Значения
Толщина стенки, мм	11
Наружный/внутренний диаметр трубы мм	219/197
Длина труб, мм	3000, 4500, 6000
Масса 1 м трубы, кг	31,2
Временное сопротивление разрыву [],МПа	686
Предел текучести при растяжении [],Мпа	490
Тип соединения	муфтово-замковое

2.6.3 Обсадные трубы

Обсадные трубы применяются для закрепления неустойчивых стенок скважины, разъединения пластов горных пород и устройства эксплуатационных колонн.

При бурении скважин на воду широко используются обсадные трубы нефтяного сортамента (ГОСТ 632-80). Соединение труб предусмотрено выполнять муфтами. Однако применение муфтового соединения утяжеляет конструкцию скважин при бурении на воду.

С целью оптимизации конструкции скважины и ввиду небольшой глубины проектом предусмотрено использование безмуфтового соединения обсадных труб «труба в трубу» с нарезкой внутренней и наружной резьбы для их соединения. Для удобства труборезных работ внутреннюю резьбу нарезают на патрубке, который затем приваривается к основной трубе электросваркой.

Технические данные обсадных труб приведены в таблице 2.9.

Таблица 2.9

Техническая характеристика обсадных труб

Наружный диаметр трубы, мм	407	325	219,1
Толщина стенки трубы, мм	11	8	8
Масса 1 м трубы, кг	75,6	60,9	41,6
Длина трубы, мм	1500,3000, 4500,6000	1500,3000, 4500,6000	1500,3000, 4500,6000

2.6.4 Вспомогательный инструмент

Вспомогательный инструмент предназначен для закрепления стенок скважины и обслуживания технологического инструмента. К вспомогательному инструменту относятся обсадные трубы и соединения, хомуты, ключи, элеваторы, подкладные вилки.

Хомуты применяются для спуска и подъема колонны обсадных труб с упором под муфту и для поддержания колонны на весу с захватом в любом месте трубы.

Для подъема и спуска бурильной колонны служит элеватор, подвешенный на талевом стальном канате лебедки бурового станка. Элеватор своим гнездом подхватывает бурильную колонну за прорези замка. Он имеет подвижное кольцо (защелку), препятствующее выпадению труб. При проведении спуско-подьемных операций колонна бурильных труб удерживается на весу с помощью подкладной вилки.

Для ручного свинчивания и развинчивания бурильных труб применяются цепные и шарнирные ключи.

2.6.5 Аварийный инструмент

Аварии прибурении можно рассматривать как непредвиденное прекращение углубки скважины, вызванное нарушением нормального состояния бурового инструмента (обрывы, падения инструмента в скважину, прижоги коронки и другое.).

Опыт проведения буровых работ показывает, что наиболее частые аварии связаны с обрывами бурильных труб. При обрыве бурильной колонны необходимо установить причину, место и характер излома поднятой части бурильной колонны. При сложных изломах или «завалах» спускают печать, по отпечатку определяют аварийную ситуацию и выбирают необходимый аварийный инструмент.

Ликвидация аварии начинается с попыток извлечь оставленный инструмент из скважины. Для извлечения оставленного инструмента из скважины используются труболовки, метчики, колокола и пики. Метчики ловильные используются для извлечения бурильных и обсадных труб путем соединения с аварийным концом трубы за нарезаемую ими резьбу. Для этого на конусной поверхности метчика имеется остроугольная резьба. Метчики изготавливаются с правой резьбой из легированной стали марки 12ХН2 [19]. Метчики обычно используются для ликвидации обрывов, происшедших в соединении бурильной трубы или в ее утолщенной части (высадке).

Колокол ловильный используется для извлечения аварийных бурильных труб за нарезаемую им на трубе или замке наружную резьбу. Колокол обычно применяют при больших диаметрах скважин и в случае невозможности использовать метчик, например, при клиновом или спиральном изломе трубы.

Колокола по конструкции могут быть проходные (пропускающие через себя трубу и захватывающие за верхнюю часть замка) и непроходные, нарезающие резьбу на конце аварийной трубы. Ловильная конусная остроугольная резьба колокола выполняется правой или левой (для извлечения бурильных труб по частям левым снарядом).

Для извлечения и подъема с забоя металлических предметов применяются магнитные ловушки. Ловушка состоит из корпуса, верхнего переходника, постоянного магнита и фрезерной коронки. Магнит имеет центральный канал для прохода промывочной жидкости. Ловушку спускают в скважину на бурильной колонне. При подходе к забою включают промывочную жидкость и с вращением ставят на забой. Продолжительность вращения ловушки на первой скорости станка 5 -10 мин, при осевой нагрузке 100 - 200 даН и расходе промывочной жидкости 15-25 л/мин [19]. Подъем необходимо выполнять без рывков и ударов. Во избежание размагничивания ловушку не рекомендуется хранить около источников тепла и в зоне действия электромагнитного поля, подвергать воздействию вибраций.

Для отрезания в скважине части колонны труб для последующего извлечения на поверхность при проведении ремонтно-восстановительных работ в процессе подземного и капитального ремонта скважин применяются труборезы внутренние механические типа РВ.

Для отклонения к оси скважины конца аварийной бурильной трубы, попавшего в каверну или в выемку стенки скважины применяют отводной крюк. В верхней части корпуса крюка иногда располагают метчик или колокол. Крюк спускают в скважину на трубах, заводят ниже оборванного конца трубы и вращением вправо лезвием крюка выводят трубу на положение по оси скважины. Опуская крюк ниже, накрывают конец трубы колоколом или метчиком.

2.7 Технология бурения

2.7.1 Технологические режимы бурения

Основными параметрами технологических режимов при вращательном способе бурения скважин являются: осевая нагрузка на породоразрушающий инструмент, частота вращения бурового снаряда, расход и качество очистного агента.

На интервале от 0 до 40 м (рыхлые, малоустойчивые породы) применятся малоглинистый раствор плотностью 1050 кг/м3, от 40 до 80 м (водоносный горизонт) - техническая вода.

2.7.2 Проверочные расчеты

Проверочные расчеты определяют возможность осуществления процесса бурения при работе выбранного бурового инструмента и оборудования. По их результатам производится окончательный выбор режимных параметров бурения, которые затем заносятся в ГТН.

В качестве примера проверочные расчеты произведены только для центральной скважины.

Расчет потребной мощности на бурение

Мощность двигателя, расходуемая в процессе собственно бурения, складывается из трех основных составляющих:

, (2.12)

где Nz - мощность, расходуемая на забое скважины;Nт - мощность на вращение колонны бурильных труб в скважине;Nст - мощность, расходуемая в трансмиссии и других узлах бурового станка.

, (2.13)

где Р - осевая нагрузка, даН; n - частота вращения, об/мин; D - диаметр долота, м.

.

Nт мощность на вращение колонны бурильных труб в скважине складывается из двух составляющих:мощности на холостое вращение колонны бурильных труб в скважине Nхв и дополнительной мощностиNдоп, затрачиваемой на вращение сжатой части бурильной колонны.

Границу раздела зон частот вращения колонны бурильных труб:

, (2.14)

где d - наружный диаметр бурильных труб, м; - радиальный зазор, =(D-d)/2=(0,19-0,089)/2=0,05 м.

об/мин.

При высоких частотах вращения колонны бурильных труб при n>n0 (190>51) используется формула Л.Г. Буркина (ВИТР):

(2.15)

где k - коэффициент, учитывающий влияние смазки и промывочной жидкости, k= 1; q - масса 1 м бурильной трубы, q = 21,2 кг/м; д - радиальный зазор, д = 0,05 м; d- наружный диаметр бурильных труб, d = 0,089 м; L - глубина бурения, L =150 м.

кВт.

;(2.16)

кВт.

; (2.17)

кВт.

Мощность, расходуемая в трансмиссии и других узлах бурового станка, определяется по формуле:

, (2.18)

где Вст- коэффициент, характеризующий переменные потери в станке, кВт*мин/об.

кВт.

кВт.

Данные расчеты удовлетворяют техническим характеристикам установки УРБ-3А3, приведенным в табл. 2.5. Следовательно, бурение на предельную глубину с использованием выбранного оборудования, инструмента и режимных параметров осуществимо.

Расчет колонны бурильных труб на прочность.

Цель расчета - определение напряжений у устья скважины при аварийном извлечении КБТ.

Вес, растягивающий колонну бурильных труб, принимается равным усилию лебедки на 1-й скорости подъема (G=30000 Н).

Напряжения растяжения в верхнем сечении у устья по формуле:

, (2.19)

где F - площадь сечения трубы, м2.

МПа.

Мощность, расходуемая в трансмиссии и других узлах бурового станка, определяется по формуле:

, (2.20)

где Вст- коэффициент, характеризующий переменные потери в станке, для установки УРБ-3А3 равен 5,5·10-3 кВт·мин/об;.

кВт.

Угловая скорость:

. (2.21)

с-1.

Крутящий момент:

. (2.22)

Н.м.

Касательные напряжения:

, (2.23)

где - полярный момент сопротивления кручению:

(2.24)

м3.

МПа.

Коэффициент запаса прочности у устья скважины при действии статических нагрузок:

(2.25)

где = 490 МПа - предел текучести при растяжении для труб ТБСУ-89.

Данные расчета показывают, что при бурении напряжения, возникающие в бурильных трубах, не выходят за пределы допустимых значений. Следовательно, при работе колонны обрывов не должно произойти.

Гидравлический расчет

Для обеспечения циркуляции промывочного агента в заданном количестве насос должен развивать давление, достаточное для преодоления гидравлических сопротивлений, встречающихся во всех звеньях циркуляционной системы. Давление, которое должен создавать буровой насос при прокачке промывочного агента, складывается из суммы потерь давления на различных участках потока.

Наиболее напряженный участок работы насоса 40 - 80 м, где расход насоса составляет 330 л/мин = 0,0055 м3/с. В соответствии с технической характеристикой насоса НБ-50 максимальное давление нагнетания 6,3 МПа.

Общее потребное давление, которое должен развивать насос:

МПа (2.26)

где k - коэффициент, учитывающий необходимость запаса давления на преодоление дополнительных сопротивлений при зашламовании скважины, образовании сальников и т.п. (k= 1,3 -1,5);р1 - давление на преодоление гидравлических сопротивлений при движении жидкости в нагнетательном шланге, сальнике, ведущей трубе, бурильных и утяжеленных трубах, МПа; р2 - давление на преодоление гидравлических сопротивлений при движении жидкости в соединениях бурильной колонны, МПа; р3 - давление на преодоление сопротивлений при движении жидкости в кольцевом пространстве скважины, МПа; р4 - давление на преодоление сопротивлений в колонковом снаряде, коронке или долоте, МПа.

Формула для определения давление на преодоление гидравлических сопротивлений при движении жидкости в бурильных, утяжеленных трубах, нагнетательном шланге, сальнике и в ведущей трубе имеет следующий вид:

, [МПа] (2.27)

где с - плотность промывочной жидкости, кг/м3, с=1000 кг/м3; d1 -внутренний диаметр бурильных труб, м, d1= 0,067 м; l - длина колонны бурильных труб, м, l=80м; V1 - скорость нисходящего потока промывочной жидкости, м/с:

, [м/с] (2.28)

л1 - безразмерный коэффициент гидравлического сопротивления; Dэ - эквивалентный диаметр канала потока, м, Dэ=0,067; Rе - параметр Рейнольдса:

, (2.29)

,

-кинематическая вязкость промывочной жидкости (для воды =110-6 м2/с);

, (2.30)

где, кШ- гидравлическая или эквивалентная шероховатость, кШ=0,05.10-3.

.

lэ- эквивалентная длина бурильных труб, потери давления на которой приравниваются к потерям давления в нагнетательном шланге, сальнике, ведущей трубе, м:

, м (2.31)

где lш - длина шланга, м, l=20 м; lс - длина сальника,м, lс = 0,895 м; lвт - длина ведущей трубы, м,lвт = 13,7м [5]; dш - диаметр шланга, м, dш = 0,049м; dс - диаметр сальника, dс = 0,054 м; dвт- диаметр ведущей трубы, dвт = 0,14 м.

.

.

Формула для определения давление на преодоление гидравлических сопротивлений при движении промывочной жидкости в соединениях бурильной колонны имеет следующий вид:

, МПа (2.32)

где n - количество соединений в бурильной колоне, шт, n=длина КБТ/длина 1 бурильной трубы= 167/6=28 шт; о - коэффициент местного сопротивления, б/р:

, (2.33)

dо - наименьший диаметр проходного отверстия в бурильной колонне, м, dо=0,045 м; а - опытный коэффициент, зависящий от вида соединения бурильной колоны, при муфтово-замковом соединении а=2.

.

Формула для определения давления на преодоление гидравлических сопротивлений при движении жидкости в кольцевом пространстве скважины имеет следующий вид:

, МПа (2.34)

где с1 - плотность промывочной жидкости, обогащенной шламом, кг/м3, с1= 1040 кг/м3;

эквивалентный диаметр между диаметром скважины и бурильными трубами Dэ = Dc-d = = 0,132-0,089 = 0,043 м;кр - безразмерный коэффициент гидравлического сопротивления в кольцевом пространстве скважины:

, м/с (2.35)

где - скорость восходящего потока; F - площадь сечения кольцевого пространства скважины,

, м2 (2.36)

По формулам находим:

(2.37)

.

, (2.38)

.

Давление на преодоление гидравлических сопротивлений в колонковом снаряде или УБТ и ПРИ, как правило, не рассчитывается, а принимается на основании практических данных в зависимости от длины снаряда, наличия керна, расхода и свойств промывочной жидкости. Для практических расчетов можно принимать р4 =0,35 МПа.

Общее потребное давление, которое должен развивать насос:

Таким образом, общее потребное давление, которое должен развивать насос, будет равно 0,85 МПа, что соответствует возможностям насоса НБ-50 при подаче 330 л/мин. Техническая характеристика насоса НБ-50 приведена в табл. 2.6.

2.8 Спуско-подъемные операции

Спуско-подъемный инструмент применяется для выполнения операций по наращиванию бурильной колонны, ее спуску и подъему, а также операций с обсадкой.

Спуско-подъемные операции на установке УРБ-3А3 производятся с помощью талевой системы. Талевая система представляет собой оснастку 2х1 при 3-х скоростях подъема буровой колонны. Скорость подъема талевого блока: 0,54; 0,94; 1,56 м/с. Лебедка однобарабанная с фрикционной двухдисковой муфтой и одноленточным тормозом.

Бурильные трубы спускают и поднимают свечами. Длина свечи 12 м. Для этого применяется подвисной полуавтоматический элеватор ЭН-12,5 (табл. 2.10) Для работы с трубами ТБСУ-89 используется безрезьбовой наголовник, который состоит из корпуса, головки, кольца, стопорного винта и пружинной шайбы.

Установка имеет механизм свинчивания и развинчивания бурильных труб электродвигателем, а также механизм - противозатаскиватель. Бурильные трубы устанавливаются на подсвечник. Также на мачте устанавливается стрела грузоподъемностью 10 кН с подвижной талью для вспомогательных работ.

Таблица 2.10

Техническая характеристика полуавтоматического элеватора ЭН-12,5

Грузоподъемность, кН	125
Масса, кг	26,0
Способ захвата колонны	Под наголовник седлом в корпусе элеватора
Габаритные размеры, мм В плане: Высота:	230х248 660

Спуско-подъемные операции на буровой установке комплекса КГК-А-150 осуществляются с помощью механизма спуско-подъема и подачи инструмента, техническая характеристика которого приведена в табл. 2.11.

Таблица 2.11

Техническая характеристика механизма спуско-подъема и подачи инструмента

Механизм	Гидравлический с полиспастом
Грузоподъемность, кН	40
Усилие вниз при давлении 6,3 МПа, кН	25,5
Скорость подъема инструмента, м/с	0-1,25
Скорость подачи инструмента, м/с	0-1,1

2.9. Промывка скважин

Промывочные жидкости, используемые при бурении скважин, выполняют ряд функций:

очищает зону забоя скважины от разбуренной породы;

закрепляет или удерживает стенки скважины при бурении в неустойчивых породах;

препятствует прорывам пластовых вод в скважину;

обладает смазочными свойствами;

снижает коррозионную агрессивность среды в скважине;

поддерживает частицы выбуренной породы во взвешенном состоянии во время перерывов в работе, когда жидкость находится в скважине в полном покое;

охлаждает породоразрушающий инструмент в процессе бурения;

облегчает процесс разрушения горных пород

На интервале от 0 до 40 м (рыхлые, малоустойчивые породы) применятся малоглинистый раствор плотностью 1050 кг/м3, от 40 до 80 м (глина, водоносный горизонт) - техническая вода.

2.10 Тампонирование обсадных колонн

Для укрепления неустойчивых горных пород, ликвидации поглощений промывочной жидкости, герметизации затрубного пространства обсадной колонны проектом предусматривается тампонирование скважин.

Наблюдательные скважины после проведения работ будут ликвидированы, поэтому нет смысла крепить затрубное пространство цементным раствором. С этой целью будет использоваться глинистый раствор.

Центральную скважину в дальнейшем рационально использовать как эксплуатационную, поэтому её необходимо зацементировать. Эксплуатационная колонна будет цементироваться на интервале 0 - 40 м. Направление цементировать не требуется в виду небольшого интервала и малого давления пород.

При разработке технологии цементирования скважин большое значение имеет правильный подбор сорта цемента, состава и свойств цементного раствора. Выбор сорта цемента зависит главным образом от геологических условий бурения скважин. В практике цементирования скважин разведочного бурения наиболее распространен тампонажный портландцемент для “холодных” скважин (с температурой на глубине цементируемого интервала не выше 50 [17]).

Цементные растворы, превращаемые затем в цементный камень, характеризуются прокачиваемостью (подвижностью или растекаемостью), сроками загустевания и схватывания, прочностью полученного из них цементного камня и так далее. Прокачиваемость цементного раствора по трубам в течение времени, необходимого для процесса цементирования должна составлять не менее 18 см [17]. Цементный раствор должен характеризоваться малой вязкостью и высокой плотностью.

Проектом предусматривается использовать способ одноступенчатого цементирования с двумя разделительными пробками, изготовленными из пластмассы. Такое цементирование производится следующим образом: скважину полностью промывают до полного удаления шлама. Затем в обсадную колонну вставляют нижнюю разделительную пробку. Пробка продавливается к башмаку колонны при нагнетании цементного раствора насосом цементировочного агрегата. После закачивания расчетного количества цементного раствора опускается верхняя разделительная пробка. Сверху закачивается продавочная жидкость.

Нижняя пробка останавливается на упорном кольце выше башмака обсадной колонны. Поскольку закачка жидкости в колонну продолжается, то давление над пробкой возрастает. Под влиянием этого давления диафрагма нижней пробки разрушается, и цементный раствор поступает в затрубное пространство.

В процессе цементирования давление в колонне меняется. Поскольку удельный вес цементного раствора выше удельного веса продавочной жидкости, то по мере заполнения цементным раствором колонны давление в насосе уменьшается. Когда цементный раствор начинает выходить в кольцевое пространство и подниматься к устью, давление в насосе и цементировочной головке вновь возрастает. При посадке верхней пробки на нижнюю происходит скачок давления, что служит сигналом для прекращения закачки продавочной жидкости в обсадную колонну.

Расчет цементирования центральной скважины для интервала 0 - 40 м

Требуется провести расчет цементирования обсадной колонны диаметром D = 325 мм, спущенной в скважину на глубине 40 м. Высота подъема цементного раствора за трубами hц = 40 м. Плотность цемента 3200 кг/м3; водоцементное отношение m= 0,5; плотность воды 1000 кг/м3; плотность продавочной жидкости 1250 кг/м3;

Объем тампонажного раствора, необходимый для цементирования заданного интервала скважины:

, (2.39)

где - коэффициент, учитывающий возможное увеличение диаметра скважины и проникновение цементного раствора в пористые породы; - соответственно диаметр скважины и наружный диаметр эксплуатационной колонны, м; - внутренний диаметр эксплуатационной колонны, м; - длина участка цементирования, м; - высота цементного стакана, оставляемого в колонне, м.

.

Масса тампонажного цемента, необходимого для приготовления тампонажного раствора:

, (2.40)

где - коэффициент, учитывающий потери цемента при приготовлении раствора, = 1,05…1,15; - масса цемента в 1 м3раствора плотностью 3200 кг/м3:

, (2.41)

, (2.42)

- водоцементное число, выражающее соотношение масс воды и сухого цемента в единице объема раствора, = 0,4-0,6:

.

.

Объем воды для приготовления тампонажного раствора:

, (2.43)

.

Объем продавочной жидкости для транспортирования цементного раствора в затрубное пространство:

(2.44)

где - коэффициент запаса продавочной жидкости, учитывающий ее сжимаемость, = 1,03…1,05; - внутренний диаметр колонны, м; - длина скважины по ее оси, м.

.

Продолжительность процесса цементирования находится из уравнения:

, (2.45)

где Qн- подача насоса, м3/с;t1 = 600 - 900 сек минимальное время, необходимое на установку верхней пробки [9].

Подача насоса, закачивающего тампонажный раствор в скважину, равна:

, (2.46)

где = 0,1…0,4 м/с - скорость восходящего потока в кольцевом пространстве.

,

.

Минимально необходимый срок начала загустевания цементного раствора:

, (2.47)

где =10-20 минимальный резерв времени, мин.

.

Давление в конце цементирования найдем из уравнения

, (2.48)

где pг-потери давления на гидравлические сопротивления, МПа; -плотность цементного раствора кг/м3:

. (2.49)

,

.

В качестве оборудования для производства цементных работ принимается цементосмесительная машина с механической системой разгрузки СМ-10 и цементировочный агрегат ЦА-320М, табл. 2.12:

Таблица 2.12

Характеристика цементировочного агрегата ЦА-320М

Скоростьнагнетания	Диаметр втулки
	100	115(120)	125
	Q, л/с	р, МПа	Q, л/с	р, МПа	Q, л/с	р, МПа
I	1,4	40	1,7	32	2,3	24
II	2,5	32	3,2	26	4,3	19
III	4,8	16	6,0	14	8,1	10
IV	8,6	9	10,7	8	14,5	6

По истечению времени, необходимого для затвердевания цементного раствора, проверяют герметичность колонны, а затем затрубного пространства.

При испытании тампонажа выполняют следующие требования и операции:

- Качество тампонажа должно быть последовательно проверено испытанием на герметичность обсадной и фильтровой колонны и на отсутствие притока воды к скважине.

- Для ликвидации течи в трубах следует сделать длительную прокачку чистой водой для промывки образовавшихся каналов, опустить заливочные или бурильные трубы, остановив их выше места повреждения, и закачивать цемент при закрытой головке на устье. Движению цемента ниже места повреждения будет препятствовать спущенная ранее пробка.

- В случае отсутствия течи в трубах, следует считать причиной неудачи негерметичность цемента. Ликвидация неудачного тампонажа при значительном поглощении состоит в длительной прокачке скважины водой, и затем повторение тампонажа. После суточной остановки следует вновь произвести испытание.

- Тампонаж считается удачным, если в течение 8 часов после понижения уровень остается на месте или поднимается менее чем на 1 метр [9].

2.11 Технология вскрытия водоносного пласта

Вскрытие водоносного пласта является наиболее ответственной технологической операцией, от правильности реализации которой зависят достоверность полученной гидрогеологической информации и дебит скважины. На эффективность вскрытия водоносного горизонта влияют способ проходки продуктивного пласта, режим бурения, способ и вид промывочных среды. К вскрытию водоносного горизонта приступают после завершения всех работ, связанных с сооружением скважины до кровли водоносного пласта. После крепления этого интервала колонной обсадных труб, цементирования затрубного пространства, разбуривании цементной пробки и тщательной промывки скважины, с целью удаления продуктов цементирования и ранее применяемого промывочного раствора, приступают к бурению водоносного горизонта.

Определяющим фактором при вскрытии водоносного горизонта является промывка. При бурении вращательным способом с промывкой раствором с вяжущими свойствами возможна кольматация пласта (закупорка). Это вызывает снижение дебита скважины и требует дополнительных работ по удалению продуктов кольматанта из пор и трещин водоносного горизонта. Кольматация может происходить за счет: проникновения в пласт вместе с водой вместе с водой тонких твердых частиц, которые могут абсорбироваться породой продуктивного пласта или механически ею удерживаться, путем образования глинистой корки на стенках скважины в зоне водоносного горизонта или за счет проникновения фильтрата раствора в пласт. Во избежание кольматации, проектом предусмотрено при вскрытии водоносного пласта использовать техническую воду.

2.12 Специальная глава

Оборудование фильтра с гравийной обсыпкой

Фильтр - один из важнейших элементов конструкции скважин, в конечном счете, определяющий эффективность буровых работ и качество гидрогеологических исследований при разведке и оценке запасов подземных вод, а также при получении достоверных сведений о режиме водоносных горизонтов. Фильтр предотвращает вынос твердых часть водоносной породы в эксплуатационную колонну и предохраняет водоприемную часть ствола от разрушения.

При освоении пород водоносных пластов, представленных неустойчивыми породами, мелко- и среднезернистыми песками, а также слабоустойчивыми породами, например песчаниками, наиболее широкое применение в отечественной и зарубежной практике нашли фильтры с гравийной обсыпкой. Гравийная обсыпка в значительной мере предотвращает пескование скважины, улучшает фильтрационные свойства пород в прифильтровой зоне, позволяет увеличить размер проходных отверстий, а следовательно, и скважность фильтровых каркасов. Таким образом, гравийная обсыпка повышает водоотбор и увеличивая срок эксплуатации фильтра.

К основным параметрам гравийных фильтров относятся:

- качество гравия;

- гранулометрический состав гравия;

- размер отверстий каркаса фильтра;

- толщина гравийного фильтра и его диаметр.

2.12.1 Расчет гравийной обсыпки

Для обсыпки фильтра проектом предусматривается использовать гравий однородного состава с коэффициентом однородности 1,5 - 3 [5,8]. Это поможет значительно снизить расслоение гравия в процессе засыпки в скважину и получить однородный по высоте фильтр. Также на пропускную способность фильтра влияет окатанность гравия. Угловатые частицы способствуют снижению количества пропускаемой воды, поэтому будет использоваться окатанный гравий.

Гранулометрический состав гравия находится по соотношению:

, (2.50)

где - размер зерен гравия, содержание которых по массе составляет 50% (средний диаметр зерен гравия), мм; - средний диаметр частиц песка, мм.

Водоносный пласт, рассматриваемый в проекте, сложен мелкозернистым слабосцементированным песчаником со средним размером частиц песка . Находим средний размер зерен гравия:

.

Минимальную толщину обсыпки следует выбирать в зависимости от размеров гравия. При размере зерен 0,75 - 4 мм, толщина слоя обсыпки составляет 60 мм [5,8]. Наиболее надежны в работе фильтры с толщиной обсыпки 100 - 200 мм [5]. Большая толщина обсыпки при имеющихся размерах частиц водоносной породы может повлиять на увеличение выноса песка. Поэтому выбирается однослойная гравийная обсыпка толщиной 100 мм. Так как может произойти проседание или вынос обсыпки, проектом предусматривается запас столба гравия над верхнем краем рабочей части фильтра. Высота слоя обсыпки на 3 м больше длины рабочей части фильтра, гравием засыпается интервал 147 - 167 м. Кроме того, столб гравия, расположенный выше рабочей части фильтра между надфильтровой трубой и трубой эксплуатационной колонны выполняет роль сальника.

Поскольку водоносные породы представлены мелкозернистыми слабосцементированными песчаниками, каркас фильтра предусматривается обтягивать сеткой. С учетом размера частиц выбирается сетка галунного плетения номер 16/100, размер ячейки 0,23 мм, диаметр проволоки 0,5 мм [5]. Скважность фильтра составляет 30 %. Перед натягиванием сетки на каркас фильтра по спирали наматывается проволока диаметром 3 мм.

Объем засыпки рассчитывается по формуле:

, (2.51)

где Dc - диаметр скважины, м; dф- наружный диаметр фильтра, м;l- длина фильтра, засыпаемая гравием, м; - коэффициент растекания (принимаем ) [8].

Объем засыпки для надфильтровой части:

Dc = 0,221 м; dф =0,189 м; l=3 м.

.

На 1 м надфильтровой части понадобится .

Объем засыпки для остальной части фильтра:

Dc = 0,221 м; dф =0,189 м (с учетом проволоки и сетки); l=40 м.

.

На 1 м фильтра понадобится .

Всего необходимо гравия: .

Отверстия каркаса круглые. С учетом размера частиц водоносной породы, применения сетки, удобства изготовления отверстий, обеспечения достаточной водопропускной способности фильтра размер отверстий принимается равным 12 мм [6]. Отверстия располагаются в шахматном порядке.

Расстояние между центрами отверстий по длине трубы:

, (2.52)

где - диаметр отверстия, мм.

.

Расстояние между центрами отверстий по окружности:

. (2.53)

.

Техническая характеристика разработанного фильтра представлена в табл. 2.13.

Таблица 2.13

Техническая характеристика фильтра

Диаметр фильтра, мм	189
Надфильтровая часть, м	3
Рабочая часть, м	40
Отстойник, м	6
Наружный диаметр каркаса, мм	181
Диаметр отверстий каркаса, мм	12
Расстояния между центрами отверстий по длине трубы, мм	30
Расстояния между центрами отверстий по окружности, мм	20
Сетка номер 16/100:
плетение	галунное
размер ячейки, мм	0,23
диаметр проволоки, мм	0,5
Проволока на каркасе:
диаметр, мм	3
шаг навивки по спирали, см	10
Гравийная обсыпка:
толщина, мм	100
объем гравия, м3	6,04
Скважность, %	30

2.12.2 Технология устройства гравийной обсыпки

Проектом предусматривается устройство гравийной обсыпки фильтра с одновременной откачкой (методом замещения). Откачку проводят с помощью пакера эрлифтом поинтервально (0,5-1 м) [5]. Гравий засыпают одновременно с откачкой. При такой технологии засыпки гравия можно управлять толщиной слоя обсыпки, а не требуется дополнительно разбуривать ствол скважины под гравийную засыпку. Поинтервальная откачка позволяет получить каверну от 0,3 до 0,5 м [5]. На каждый интервал откачки засыпается определенное (рассчитанное) количество гравия. Таким образом, поинтервально вымывая песок и постепенно засыпая вместо него гравий, получают необходимое пространство под засыпку.

При засыпке гравия предусматривается определенная последовательность выполнения технологических операций.

1. После вскрытия водоносного пласта спускают фильтровую колонну на бурильных трубах. На конце фильтровой колонны установлен переходник, имеющий правую внутреннюю замковую резьбу для соединения с бурильными трубами. На 0,5 м выше башмака отстойника в трубе прорезаны отверстия общей площадью не менее 50 см2.

2. Промывают скважину до тех пор, пока не начнется вынос песка.

3. Вращением инструмента вправо срезают шпильки, отвинчивают переходник и извлекают бурильные трубы на поверхность.

4. Собирают пакерный узел, соединяют его с водоподъемной трубой (прижимные гайки сжимают сальники).

5. Замеряют длину водоподъемных труб, спускают пакерный узел в зону фильтра так, чтобы верхний пакер был установлен ниже начала рабочей части фильтра на 1 м. Над пакерным узлом устанавливается крышка фильтра наружным диаметром 181 мм таким образом, чтобы водоподъемные трубы могли спокойно перемещаться внутри него. Такой сальник будет препятствовать попаданию гравия в фильтр во время засыпки.

6. Опускают в водоподъемные трубы воздушные трубы эрлифта. Подключают компрессор и в течение 60 минут проводят откачку.

7. После выноса 1 м3 песка откачиваемая вода через отстойник направляется в межтрубное пространство.

8. При циркуляции, когда вся откачеваемая вода уходит обратно в скважину, начинают засыпку гравия, объем гравия замеряют; при снижении интенсивности циркуляции объем гравия также уменьшают. Засыпать гравий до полного прекращения циркуляции нельзя, так как может образоваться гравийная пробка. С увеличением интенсивности циркуляции скорость засыпки гравия увеличивается.

9. Не прекращая откачку, пакерный узел опускают на 1 м ниже. Далее повторяют операции по засыпке гравия. После прекращения пескования из второго интервала водоносного пласта, не прекращая откачку, пакерный узел спускают еще на 1м. Описанные операции повторяют до тех пор, пока не будет пройден весь водоносный пласт.

10. Если при очередном спускании водоподъемных труб пакерное устройство встретит песчаную пробку, надо приподнять и, не прекращая откачку, опустить их медленно, чтобы удалить их через отверстие для размыва песчаных пробок внизу пакерного узла.

11. После окончания засыпки гравия по всей длине каркаса фильтра, не прекращая откачку, трубы медленно поднимают вверх. Откачку проводят до прекращения пескования.

12. Воздушными труба разбивают диск на конце пакерного узла и проводят откачку из всего фильтра, затем извлекают из скважины эрлифт с пакером.

13. Отстойник засыпают гравием, после чего скважина готова к проведению пробных и кустовых откачек с помощью погружного насоса.

2.12.3 Расчет эрлифта

Проектом предусматривается концентрическая схема расположения воздухопроводящих и водоподъемных труб. Для расчета эрлифта определяют глубину погружения смесителя, давление воздуха, расход воздуха и размер воздухоподающих и водоподъемных труб.

1. Глубина погружения смесителя:

, (2.54)

где - коэффициент погружения смесителя, зависящий от динамического уровня :

Для принимаем . Тогда

2. Удельный расход воздуха:

, (2.55)

где с - опытный коэффициент, зависящий от коэффициента погружения смесителя :

Для принимаем с=12. Тогда:

3. Полный расход воздуха, необходимый для получения заданного расхода воды:

. (2.56)

4. Давление воздуха при пуске компрессора:

, (2.57)

где g - ускорение свободного падения, м/с2; - плотность воды, кг/м3.

5. Рабочее давление воздуха:

(2.58)

6. Расход водовоздушной смеси непосредственно выше смесителя:

, (2.59)

где Ра - атмосферное давление (Ра=0,1 МПа).

7. Расход водовоздушной смеси на уровне излива:

(2.60)

8. Площади сечения канала водоподъёмных труб непосредственно выше смесителя F1и на уровне излива F2:

(2.61)

где - скорости движения водовоздушной смеси у смесителя и на изливе, определяемые в зависимости от глубины динамического уровня воды в скважине по табл.:

Глубина динамического уровня, м	20	40	80
Скорость смеси: у смесителя, м/с на изливе, м/с	1,8	2,7	3
	6	7	10-12

Для принимаем Тогда:

9. Внутренний диаметр водоподъёмной трубы непосредственно выше смесителя при концентрическом расположении труб:

(2.62)

где - наружный диаметр воздухопроводящих труб, м. зависит от полного расхода воздуха :

, м3/мин	0,16 - 0,5	0,5 - 1,0	1,0 - 1,7	1,7 - 3,3	3,3 - 6,7	6,7 - 11,7
*10-3,м	15 - 20	20 - 25	25 - 32	32 - 40	40 - 50	50 - 70

Для выбираем трубы 43/34 мм; =43*10-3 м, тогда:

.

10. Внутренний диаметр водоподъёмной трубы на изливе при концентрическом расположении труб:

. (2.63)

.

Водоподъемные трубы выбираются, исходя из наибольшего диаметра, полученного при расчетах по формулам (2.62), (2.63). Выбираем водоподъемные трубы 89/79 мм с ниппельным соединением [6].

11. Производительность компрессора:

(2.64)

12. Рабочее давление компрессора:

(2.65)

где - суммарные потери давления в воздушной линии от компрессора до скважины, принимается равным 0,05 МПа.

13. Расчётная мощность на валу компрессора:

(2.66)

где - удельная мощность на валу компрессора (кВт), зависящая от рабочего давления компрессора:

, МПа	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
, кВт	1,47	1,4	1,25	1,18	1,1	1,03	0,93

Для принимаем = 1,03 кВт, тогда:

14. Действительная мощность на валу компрессора:

(2.67)

Воздух подается при помощи компрессора ПР-8/0,7, техническая характеристика которого (табл. 2.14) удовлетворяют расчетным требованиям.

Таблица 2.14

Техническая характеристика компрессора ПР-8/0,7

Тип	передвижной
Производительность, м3/мин	8
Номинальное рабочее давление, атм	7
Двигатель	Д-243
Мощность двигателя, кВт	84
Габариты, мм	3940*1590*2230
Масса, кг	1790

3. ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

3.1 Общая экологическая характеристика района

Район работ охватывает частично Батецкий и Новгородский районы Новгородской области, а также Лужский район Ленинградской области (рис.1.1).

Рассматриваемая территория находится на равнине в бассейне верхнего течения р.Луги, в междуречьи рек Оредеж-Луга и северо-западной части Приильменской низины.

Батецкий участок поисково-оценочных работ расположен в Батецком районе вдоль обоих берегов верховья р.Луги, в 34 км западнее г.Новгорода.

Областной центр г.Великий Новгород с населением 216,7 тыс.человек расположен на обоих берегах р. Волхов и является крупным промышленным, административным, культурным центром и транспортным узлом. Новгородский район характеризуется как промышленно-сельскохозяйственный.

В связи с ограниченными запасами пресных подземных вод источником водоснабжения г. Новгорода и сельскохозяйственных предприятий являются в основном поверхностные воды.

Город Великий Новгород имеет прямое железнодорожное и шоссейное сообщение с Москвой, Санкт-Петербургом и другими городами. Существует и авиасообщение.

Участок работ пересекают шоссейная дорога Новгород-Батецкая-Луга и железнодорожная ветка, соединяющая Новгород с районным центром Батецкая.

Рельеф района представляет собой плоскую и волнистую, участками всхолмленную равнину, полого наклоненную на юго-восток в сторону р. Шелонь и оз.Ильмень. Абсолютные высоты поверхности уменьшаются в этом направлении от 70-80 м до 20 м. Наиболее расчленена возвышенная часть равнины на юго-западе территории в районе оз. Борковское. Здесь развит холмистый рельеф с относительными превышениями от 4-5 до 15-20 м.

Пониженная часть равнины в значительной степени заболочена.

Гидрографическая сеть района представлена верхним течением р.Луги и ее притоками Удрайка, Мойка, Черная. Река Луга берет начало за пределами рассматриваемой территории в Тесово-Нетыльском болоте и впадает в Лужскую губу Финского залива, т.е. относится к бассейну Балтийского моря.

От северной границы района до д. Теребони река течет в юго-западном направлении, затем резко поворачивает на запад и у д. Ожогин Волочек меняет направление на северо-западное.

На отрезке реки до д. Теребони (в пределах Батецкого участка работ) долина реки неглубокая 3-10 м шириной 300-500 м. Здесь наблюдается лишь пойма высотой 2-3 м. В районе д. Косицкое в долине реки появляется I надпойменная терраса на высоте 6-7 м над урезом воды, а от д. Ожогин Волочок и II надпойменная терраса, встречающаяся фрагментарно. Форма долины ящикообразная. На отдельных участках долины русло сильно меандрирует, образуя озеровидные расширения и старицы.

Глубина реки Луги составляет 1,6-2,1 м, ширина 10-20 м. Абсолютные отметки уреза воды в реке в пределах района изменяется вниз по течению от 43,7 м до 36,5 м.

Питание реки атмосферно-грунтовое с преобладанием атмосферного.

По данным стационарного гидрометрического створа на реке Луга в д. Воронино, расположенного в пределах участка работ, коэффициент подземного питания, являющийся показателем степени участия подземного притока в формировании речного стока, составляет 13%. Реки Шелонь и Мшага, протекающие за пределами южной границы рассматриваемого района, принадлежат бассейну оз.Ильмень. Озера имеют на территории ограниченное развитие и характеризуются небольшими размерами не более 0,5-1,0 км2: оз.Борковское, Святейское, Вяжицкое, Любыш. Крупным является только озеро Ильмень, заходящее в пределы рассматриваемого района своей западной и северной частью. Максимальная глубина озера 4,5 м, средняя 2,75 м. Площадь его зеркала варьирует в зависимости от сезонных колебаний от 770 до 2100 км2, составляя в среднем 1200 км2. Из озера вытекает река Волхов, ширина которой у истока 200-250 м.

Климат района умеренно континентальный с чертами морского, характеризуется теплым летом и умеренно-холодной зимой с частыми оттепелями. Среднегодовая температура воздуха +5о. Средняя зимняя температура -7о, летняя +17оС. Количество осадков за год за период 2000-2006 гг. составляло от 457 до 813 мм (метеостанция Старая Русса), в среднем 635 мм.

Среднегодовая относительная влажность воздуха составляет 70%, наименьшая характерна для мая - июля (55-58%). Снежный покров устанавливается в декабре и сходит в конце марта - первой половине апреля.

Ледостав на реках начинается в конце ноября - начале апреля. В паводок уровень воды в реках повышается на 2-3 м над меженным. Летне-осенняя межень устанавливается в июне и продолжается до конца сентября, зимняя межень начинается в ноябре - начале декабря и оканчивается обычно в конце марта.

3.2 Основные нарушения и загрязнения

Основные источники загрязнения при бурении гидрогеологических скважин складываются из технико-технологических составляющих, а именно:

очистные агенты;

тампонажные смеси;

буровые сточные воды (БСВ);

шлам;

продукты сгорания топлива при работе двигателей внутреннего сгорания (ДВС);

горюче-смазочные материалы (ГСМ);

хозяйственно-бытовые сточные воды;

твердые бытовые отходы;

загрязненные ливневые сточные воды.

Основные факторы, нарушающие экологическую целостность природного ландшафта представляют собой следующие аспекты:

поступление токсичных веществ из шламовых амбаров, в которых скапливаются все отходы бурения, в грунтовые воды в результате отсутствия или некачественной гидроизоляции дна и стенок шламовых амбаров;

загрязнение почв и грунтовых вод в результате отсутствия надежной гидроизоляции технологических площадок (складом ГСМ и др.), а также при неорганизованном сборе сточных вод и сбросе их неочищенными в водоемы или на рельеф местности;

поступление загрязнителей в почву и грунтовые воды сточных вод и других отходов в результате порывов трубопроводов и разрушения обваловки шламовых амбаров, разлива ГСМ и отработанных масел;

поступление в природные объекты материалов для приготовления буровых и цементных растворов при нарушении требований в процессе их погрузки, транспортировки, разгрузки и хранении;

загрязнение атмосферного воздуха происходит при работе двигателей внутреннего сгорания (ДВС);

ущерб биосфере наносится вследствие изменения условий обитания при строистроительстве дорог, электролиний водопроводов, вырубки леса и создаваемого шума транспортом и оборудованием буровой установки.

Вредные вещества, попадая из источников загрязнения в одну из природных сред (воздушную, природную, почвенную) вовлекаются в общую миграцию (круговорот) веществ и, как правило, в течение того или иного отрезка времени получают распространение во всех природных средах. В связи с этим необходимые требования к техническим средствам и технологии ведения строительства скважин, а такжеспециальные природоохранные мероприятия должны быть направлены, в основном, на ликвидацию источников загрязнения природной среды или на сведение их влияния к минимуму, соответствующему ПДК.

3.3 Мероприятия, обеспечивающие охрану окружающей среды

Перетаскивание бурового оборудования при монтаже и демонтаже производить на специальных тележках по трассам шириной не более 15 м. В случае нарушения почвенного слоя трассы перетаскивания произвести их планировку;

С целью нанесения минимума ущерба прилегающим сельскохозяйственным угодьям использовать наземные пути, только согласно утвержденной схеме;

Перед началом монтажа буровой установки необходимо снять почвенный слой глубиной до 20 см на всей площади строительства, перенести его на расстояние 75 м, уложить в виде вала для хранения до окончания работ;

Произвести планировку территории строительства буровой с уклоном, направленным в сторону, противоположную береговой линии водоема, оврага;

С целью недопущения порчи и загрязнения прилегающей территории сельскохозяйственных угодий производить обваловку;

Амбары, ГСМ и дополнительное оборудование располагать только на территории земельного отвода;

Котлованы для сброса шлама и воды цементировать слоем 10-15 см;

Запасной глинистый раствор хранить только в закрытых емкостях на специальной площадке;

Категорически запрещается слив использованного бурового раствора, промышленных сточных вод в открытые водные бассейны;

Для сохранения запасов поверхностных вод внедрить оборотное водоснабжение при бурении скважин по замкнутому циклу скважина-отстойник;

Буровые сточные воды по водоотводным канавам собираются в котлованах-ловушках, вырытых на площадке буровой. Дно и стенки котлована покрываются уплотненным грунтом. Котлован разделяется земляным валом на две половины. В первой отстаиваются взвешенные частицы. Отстоявшийся раствор по трубе поступает во вторую половину котлована, где происходит дальнейшее осаждение взвешенных частиц и испарение части жидкости;

Процесс бурения скважины будет проводиться в строгом соответствии с "Инструкциями Госгортехнадзора по ведению буровых работ";

ГСМ и топливопроводы необходимо герметично закрывать;

При заправке ГСМ и работе двигателей необходимо избегать утечек ГСМ на землю;

Для охраны атмосферного воздуха от загрязнения газами сократить объем работ с использованием установки ДВС заменой на установку с электроприводом;

Устьевое оборудование всех консервируемых скважин должно быть защищено от коррозии;

Устья ликвидируемых скважин должны быть оборудованы репером, на котором электросваркой делают надпись: номер скважины, наименование площади и организации, пробурившей скважину, а также ставится дата начала и окончания строительства;

После окончания работ на скважине, демонтажа бурового оборудования площадка очищается от посторонних предметов: металлолома, цемента, химических реактивов;

Сбор производственных и бытовых отходов, вывоз отходов на свалку мусора;

После окончания работ временные здания и сооружения ликвидируются, зумпфы циркуляционных систем буровых скважин засыпаются, площадки рекультивируются и передаются землепользователям;

В точке заложения скважины перед началом бурения снимается почвенно-растительный слой, который складируется, а по окончании работ укладывается на место;

Буровой шлам и керн (кроме отобранных для хранения образцов) вывозится на свалку.

Рубка леса и кустарника производится только при крайней необходимости;

Вокруг скважины устраиваются зоны санитарной охраны;

Туалеты должны устраиваться с водонепроницаемым выгребом;

Конструкция скважины обеспечивает полную изоляцию горизонтов подземных вод между собой и от грунтовых вод;

Бурение скважины предусматривается глинистым раствором, приготовленным на основе пресной воды или водой;

Скважина герметизируется и оборудуется запорным устройством;

Подъездные дороги к проектируемой скважине прокладываются с максимально возможным использованием уже имеющихся дорог.

При проведении гидрогеологических работ предусматривается соблюдение следующих природоохранных положений:

Откачки из скважин проводятся при тщательной изоляции вышележащих водоносных горизонтов;

Сброс откачиваемых вод в поверхностные водоемы будет производиться при соблюдении условия, что сбрасываемые воды не содержат токсических компонентов более ПДК;

Сброс откачиваемых вод организуется таким образом, чтобы предотвратить возможность затопления и заболачивания территории;

Почвенных, слой, пропитанный нефтепродуктами, снимают и вывозят в ближайшие отвалы или захороняют на глубину не менее 2 м, при обеспечении его изоляции от грунтовых вод. Места захоронения согласовываются с санэпидстанцией;

Непригодный буровой раствор, сбрасывают в котлован, обезвреживают в соответствии с Гигиеническими нормативами Министерства здравоохранения СССР №1003-72 г. Котлован и амбар засыпают грунтом толщиной слоя 0.6 м и производится планировка земельного участка. Он покрывается равномерно плодородным слоем и засевается травой. Земельный участок, арендуемый под строительство скважины, возвращается по акту приема-передачи основным землепользователям в состоянии, пригодном для дальнейшего использования. Составляется отчет о рекультивации земель, снятии и использовании плодородного слоя почвы.

О фактах "Чрезвычайных происшествий", связанных с аварийным загрязнением территории и водоемов (сброс минерализованных вод, утечки ГСМ из емкостей и прочее), незамедлительно информируются местные органы Госнадзора.

4. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

4.1 Характеристика условий и анализ потенциальных опасностей

Рельеф района представляет собой плоскую и волнистую, участками всхолмленную равнину, полого наклоненную на юго-восток в сторону р.Шелонь и оз.Ильмень. Абсолютные высоты поверхности уменьшаются в этом направлении от 70-80 м до 20 м. Наиболее расчленена возвышенная часть равнины на юго-западе территории в районе оз. Борковское. Здесь развит холмистый рельеф с относительными превышениями от 4-5 до 15-20 м. Пониженная часть равнины в значительной степени заболочена.

Гидрографическая сеть района представлена верхним течением р.Луги и ее притоками Удрайка, Мойка, Черная. Река Луга берет начало за пределами рассматриваемой территории в Тесово-Нетыльском болоте и впадает в Лужскую губу Финского залива, т.е. относится к бассейну Балтийского моря.

Существует вероятность встречи с хищными животными, преимущественно лосями, кабанами. Также присутствует опасность встречи со змеями, велика опасность укуса клещей, вызывающая клещевой энцефалит.

Существует опасность возникновения пожаров ввиду нахождение большого количества различных деревьев, кустарников в непосредственной близости с местом ведения работ.