Расчет размеров взрывоопасных зон избыточного давления взрыва топливно-воздушных смесей

Определение радиуса взрывоопасной зоны при аварийной разгерметизации стандартной цистерны со сжиженным пропаном. Расчет величины избыточного давления во фронте ударной волны при взрыве облака топливно-воздушных смесей при аварии цистерны с пропаном.

Рубрика Безопасность жизнедеятельности и охрана труда
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 19.05.2015
Размер файла 67,8 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Иркутский государственный университет путей сообщения»

Красноярский институт железнодорожного транспорта

Контрольная работа

Дисциплина: «Транспортная безопасность»

Тема: «Расчет размеров взрывоопасных зон избыточного давления взрыва топливно-воздушных смесей»

Выполнил: Воробьев А.С.

Проверил: Андреев

Красноярск 2015г

Задача 1

Определить радиус взрывоопасной зоны при аварийной разгерметизации стандартной цистерны емкостью 54 м3 с сжиженным пропаном при получении пробоины площадью S0 = 34 см2 и при мгновенной разгерметизации цистерны (проливе всего количества СУГ).

Исходные данные

Внутренний диаметр цистерны Д, м

2,6

Расчетная температура воздуха tр, 0 C

20

Плотность жидкой фазы сж, т · м-3

0,52

Нижний концентрационный предел распространения пламени Снкпр , % (об)

2,0

Давление в цистерне Р, Па

8 · 105

Плотность паров СУГ сп , кг · м-3

1,78

Молярная масса Мм , кг · кмоль-1

44

Решение:

Масса газа в облаке ТВС при длительном истечении СУГ из цистерны определяется по формуле (3.6):

Мр = 36 · 520 · 0,0034 · [2 · (8 · 105 - 1,01 · 105) / (520 + 1,2 · 9,81 · 2,6)]1/2 = 2630 кг.

Радиус зоны загазованности при S0 = 34 см2 определяется по формуле (3.1)

Хнкпр = 14,6 · (2630/1,78 · 2)0,33 = 132,7 м

Аналогичный результат можно получить без расчета по таблицам П.7.2 Приложения 7, где при S0 = 38см2 расход газа равен G = 3 кг · с-1 . При таком расходе газа и скорости ветра 0,5 м/с глубина зоны загазованности составит 100 м.

По упрощенной формуле для оперативных расчетов (3.3) получается приближенный результат:

Хнкпр = 92 · 2,630,33 = 127 м.

При мгновенной разгерметизации цистерны и степени заполнения цистерны е = 0,9, согласно п.3.1.3 масса паров (Мр) в облаке для низкокипящих СУГ определяется по формуле (3.4):

М = 0,9 · 54 · 0,52 = 25 т;

Мр = 0,62 · М = 0,62 · 25 = 15,5 т.

Радиус взрывоопасной зоны по формуле (3.3) составит:

Хнкпр = 92 · Мр0,33 = 92 · 15,50,33 = 230 м.

По формуле (3.1) получается более точный результат:

Хнкпр = 14,6 · (15500/1,78 · 2)0,33 = 238 м

Для оперативных расчетов результат, полученный по формуле (3.3) практически не отличается от результата расчета по формуле (3.1) и может быть принят за основу при расчетной температуре воздуха tр, 28 0 C.

В условиях низких температур воздуха плотность паров СУГ растет, а радиус загазованной зоны уменьшается незначительно. Так, например, при tр = -40 0 C сп, = 2,3 кг · м-3 радиус взрывоопасной зоны Хнкпр = 220 м. Поэтому приведенные выше упрощенные формулы можно использовать для практических расчетов.

Задача 2

Определить радиус зон поражения и величину избыточного давления во фронте ударной волны при взрыве облака ТВС при аварии цистерны с пропаном (исходные данные приведены в Примере 1).

Решение:

По формулам, приведенным в п.3.1.4 настоящего Руководства определяются границы зон поражения при истечении СУГ из пробоины.

Масса газа в облаке ТВС принимается по п.1.1 Примера 1:

Мр = 2630 кг = 2,63т.

Границы зон поражения людей:

тяжелые поражения - R1 = 32 · 2,631/3 = 44м,

порог поражения - R2 = 360 · 2,631/3 = 496 м.

Границы повреждения зданий:

полные разрушения - R1 = 32 · 2,631/3 = 44 м,

сильные разрушения - R2 = 45 · 2,631/3 = 62 м,

средние разрушения - R3 = 64 · 2,631/3 = 88 м,

умеренные разрушения - R4 = 120 · 2,661/3 = 166 м,

малые повреждения - R5 = 360 · 2,661/3 = 496 м.

По формуле (3.8) и рис. 3.1 Руководства определяются относительные величины расстояний Хр и величины избыточного давления ДP на расстояниях, указанных в п.2.1 настоящего примера.

Относительная величина расстояния определяется по формуле (3.8):

Хр = R1 / (0,42 · Мр)1/3 = R1 / (0,42 · 2,63)1/3 = R1 /1,0

Значения величин Хр и ДP составят:

для людей: R1 = 44 м, ДP = 100 кПа;

R2 = 496 м, ДP = 3 кПа;

для зданий: R1 = 44 м, Хр = 44 м, ДP = 100 кПа;

R2 =62 м, Хр = 62 м, ДP = 55 кПа;

R3 = 88 м, Хр = 88 м, ДP = 30 кПа;

R4 = 166 м, Хр = 166 м, ДP = 15 кПа;

R5 = 496 м, Хр = 496 м, ДP = 3 кПа.

Полученные результаты совпадают с данными табл. П.3.1 Приложения 3 с небольшими отклонениями.

При мгновенной разгерметизации цистерны, согласно п.1.3 Примера 1, масса газа в облаке ТВС составляет Мр = 15,5 т. Границы зон поражения с соответственно изменятся, а величины избыточного давления ДP останутся без изменения.

Ниже приводятся результаты расчетов по изложенной выше методике для людей.

Границы зон поражения:

тяжелые поражения - R1 = 32 · 15,51/3 = 80 м,

порог поражения - R2 = 360 · 15,51/3 = 900 м.

Относительная величина расстояния определяется по формуле (3.8)%

Хр = R1 / (0,44 · 15,5)1/3 = R1 /1,8

Значения величин Хр и ДP составят:

R1 = 80 м, Хр = 80/1,8= 44; ДP = 100 кПа;

R2 = 900 м, Хр = 900/1,8= 500; ДP = 3 кПа.

Задача 3

взрывоопасный авария разгерметизация пропан

Определить ожидаемую плотность теплового излучения на расстоянии r = 33 м от пожара пролива ЛВЖ.

Исходные данные:

В результате разгерметизации трубопровода произошла утечка и загорание бензина на площади 34 м2 . Скорость ветра незначительна (меньше 1 м/с).

Решение:

Для расчета диаметра и радиуса пламени используется формула (3.25):

dn = (4 · Sp/р)0,5 =( 4 · 33/3,14) 0,5 = 3,4 м; rп = 10 м.

По Приложению 5 определяется средне поверхностная плотность теплового излучения факела пламени: Е = 130 кВт/м2.

По формуле (3.27) определяется коэффициент облученности ц между факелом пламени и элементарной площадкой на поверхности облучаемого объекта:

По формуле (3.26) определяется величина плотности теплового излучения q на расстоянии 21 м от пожара:

q = Е · ц = 130 · 0,033 = 4,3 кВт · м-2.

В соответствии с данными табл. П.4.2 данное значение плотности теплового излучения не вызывает воспламенение горючих материалов.

Задача 4

Определить ожидаемую плотность теплового излучения на расстоянии r = 80 м от огненного шара и оценить опасность излучения.

Исходные данные:

В результате столкновения двух цистерн с СУГ произошел пожар пролива вещества. От теплового воздействия пожара пролива произошел взрыв второй цистерны с нагрузкой 24 т СУГ с образованием огненного шара.

Решение:

По формулам (3.28) - (3.30) определяются масса огненного шара, его радиус и время существования:

Мош = 0,6 · М = 0,6 · 24 = 14,4 т;

Rош = 29 · Мош1/3 = 29 · 2,4 = 70 м;

tош = 4,5 · Мош1/3 =4,5*2,4= 10,8 с.

По формуле (3.27) определяется ц коэффициент облученности между факелом пламени и элементарной площадкой на поверхности облучаемого объекта при rп = Rош = 70м и r = 80м:

По Приложению 5 определяется средне поверхностная плотность теплового излучения факела пламени Е = 200 кВт/м2.

По формуле (3.26) определяется величина плотности теплового излучения q на заданном расстоянии:

q = Е · ц = 200 · 0,206 = 41,2кВт · м-2.

В соответствии с данными табл. П.4.2 данное значение плотности теплового излучения при времени облучения 10,8 с не вызывает воспламенение горючих материалов.

Вероятность поражения людей тепловым потоком зависит от индекса дозы теплового излучения (I), который определяется из соотношения (3.31):

I = tом · (1000 · q)4/3 = 10,8· (1000 · 41,2)4/3 = 1,62 · 107.

Доля пораженных тепловым излучением определяем по табл. П.1.3 или рис. П.1.2 и составляет около 50%, получивших ожоги II степени, и 15%, получивших смертельное поражение.

Задача 5

Провести оценку пожарной обстановки при аварии с ЛВЖ и СУГ на сортировочной станции.

Исходные данные:

При проведении маневренных работ произошло столкновение цистерны с ЛВЖ (керосин) и цистерны, содержащей СУГ (пропан). Цистерны стандартные объемом соответственно 61,2 и 54 м3, загрузка ЛВЖ 42 т, загрузка СУГ 24 т, степень заполнения 0,85. В результате столкновения цистерна с ЛВЖ получила пробоину площадью 37см2, из которой начал вытекать керосин. Через 60,5 мин. Пролитый керосин воспламенился. В результате теплового воздействия происходит взрыв цистерны с СУГ с образованием огненного шара.

Решение:

1) Производится оценка времени и площади разлива ЛВЖ.

Время истечения ЛВЖ определяем по табл. П.7.5. В данном случае при площади пробоины 37 см2 время полного истечения

Согласно п.3.2.5 настоящего Руководства расход керосина из пробоины и средняя скорость определяются по формулам (3.20) и (3.21):

= 2,22 м · с-1,

G = 60 · 2,22 · 800 · 0,0037 = 405 кг · мин-1.

На 68-ой минуте согласно п.3.2.6 по формуле (b1) площадь разлива составит:

Sp (ф ) = (0,00625 · G) · ф = (0,00625 · 405) · 60,5 = 159 м2.

Длина и ширина фронта пожара пролива определяются исходя из условия прямоугольной формы его распространения (п.6.1.4):

Sп = а · b,

где Sп - площадь пожара, м2;

а - длина фронта пожара, м;

b - ширина фронта пожара, м.

Ширина фронта пожара при Sп = Sр = 159 м2 составляет:

b = (Sп/3,5)1/2 = (159/3,5)1/2=5,7 м.

Длина фронта пожара:

а = 3,5 · b = 3,5*5,7=20м.

2) Производится расчет возможного количества вагонов, попавших в зону пожара, в соответствии с п.6.4.

Общее количество вагонов в очаге пожара:

N = Sп · Кр/ Sв = 159 · 0,75/80 =2 шт.

количество Nк вагонов на крайних железнодорожных путях по длине фронта пожара:

Nк = а/(Iв + 1) = 20/(12 + 1) = 2 шт.;

количество Nш вагонов на крайних железнодорожных путях по ширине фронта пожара:

Nк = b/rжд = 5,7/2 = 3 шт.

Таким образом, в зоне пожара могут находиться 3 цистерны (вагона).

Возможная пожарная обстановка показана на рис. П.16.1.

3) Производится расчет зоны опасного воздействия теплового излучения пожара пролива, т.е. зоны возможного распространения пожара при qкр > 12,5 кВт/м2.

Плотность теплового излучения при пожаре пролива определяется по табл. П.9.2 Приложения 9. Масса пролитого керосина согласно п.3.2.6 по формуле (а) составит:

М (ф ) = G · ф = 405 · 60,5 = 24,5 т.

В этом случае по табл. П.9.2 плотность теплового излучения на расстоянии 50 м составит 12,5 кВт · м-2.

Таким образом, граница опасной зоны (зоны возможного распространения пожара) расположена на расстоянии 50 м от границы пролива.

На рис. П.16.1 показана зона возможного распространения пожара, т.е. при нахождении в данной зоне горючих материалов произойдет их воспламенение.

4) Через 15-25 мин (в соответствии с п.6.1.3) после начала теплового воздействия пожара пролива на цистерну с СУГ произойдет взрыв этой цистерны с образованием огненного шара.

По формулам (3.28) - (3.30) определяются масса огненного шара, его радиус и время существования:

Мош = 0,6 · М = 0,6 · 24= 14,4 т;

Rош = 29 · Мош1/3 = 29 · 2,4 = 70 м;

tош = 4,5 · Мош1/3 = 4,5*2,4=10,8 с.

Полагается, что в зоне радиусом 70 м (радиус огненного шара) все горючие материалы воспламеняются.

По формуле (3.27) п.3.4.4 определяется ц коэффициент облученности ц и величина плотности теплового излучения q (кВт/м2) на различных расстояниях от огненного шара.

Т.к. при величине теплового излучения более 85 кВт/м2 происходит воспламенение через 3-5 с, полагается, что при времени облучения 11 с (времени существования огненного шара) воспламенение произойдет при qкр = 60 кВт/м2. Такой величине плотности соответствует расстояние от поверхности огненного шара - 50 м. Таким образом, зона возможного распространения пожара от воздействия огненного шара (рис. П.16.1) составляет 120 м (70 м + 50 м) от цистерны с СУГ (места аварии).

Рис. П.12.1. Зоны возможного распространения пожара при аварии с проливом ЛВЖ и образованием огненного шара (масштаб 1:1000):

1 - пожар пролива ЛВЖ;

2 - зона возможного распространения пожара пролива;

3 - фрагмент зоны возможного распространения пожара от теплового воздействия огненного шара.

Список литературы

1. Методические указания «Определение зон воздействия опасных факторов аварий и пожаров на объектах железнодорожного транспорта» П.Л. Девлишен, В.П. Аксютин, Г.Г. Нестеренко, Г.М.Гроздов, И.Р. Хасанов, Е.А. Москвилин, В.С. Рыжиков. - М, 1997. - 56 с.

2. Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств. - М.: Металлургия. 1988. - 126 с.

3. Рекомендации по тушению пожаров на железнодорожном транспорте (временные). - М.: ВНИИЖТ, 1995. - 198 с.

4. Рекомендации по противопожарной защите объектов и подвижного состава с опасными грузами. - М.: Транспорт, 1994. - 63 с.

5. . Инструкция по организации аварийно-восстановительных работ на железных дорогах Российской Федерации. ЦРБ-353. М.: МПС РФ, 1996. - 32 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Определение избыточного давления при взрыве газовоздушной смеси; избыточного давления во фронте ударной волны; категории взрывоопасности. Оценка степени поражения людей; устойчивости энергоблока ГРЭС к воздействию ЭМИ. Уровень радиации и доза облучения.

    контрольная работа [142,7 K], добавлен 14.02.2012

  • Оценка химической обстановки в чрезвычайной ситуации. Воздействие на организм человека хлора, оценка его негативного влияния. Расчет зон бедствия при взрыве топливно-воздушных смесей. Основные поражающие факторы пожара и взрыва, опасность данных явлений.

    контрольная работа [177,4 K], добавлен 12.02.2015

  • Определение избыточного давления, ожидаемого в районе при взрыве емкости. Тяжесть поражения людей при взрыве газовоздушной смеси. Зона детонационной волны. Энергия взрыва баллона. Скоростной напор воздуха. Коэффициент пересчета уровня радиации.

    контрольная работа [198,7 K], добавлен 14.02.2012

  • Расчет взрывопожароопасности помещения (аналитический зал). Определение класса и категории помещения согласно "Правилам устройства электроустановок". Основные условия воспламенения паровоздушных смесей, развитие расчетного избыточного давления взрыва.

    контрольная работа [73,3 K], добавлен 25.08.2015

  • Нормы пожарной безопасности (НПБ). Определение категорий помещений по пожароопасности и взрывоопасности. Расчет избыточного давления, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей в помещении. Нижний концентрационный предел распространения пламени.

    курсовая работа [44,3 K], добавлен 16.11.2008

  • Методика оценки химической обстановки, глубина распространения облака, зараженного АОХВ, на открытой местности. Определение размеров зон наводнений при разрушении гидротехнических сооружений. Значение давления ударной волны при взрыве газовоздушной смеси.

    методичка [31,1 K], добавлен 30.06.2015

  • Оценка устойчивости работы объекта экономики в условиях заражения атмосферы химически опасным веществом. Расчет ударной волны ядерного взрыва. Оценка устойчивости объектов к воздействию ударной волны, возникающей при взрывах газовоздушных смесей.

    контрольная работа [789,4 K], добавлен 29.12.2014

  • Характеристика опасных веществ, обращающихся на предприятии. Оценка вероятности реализации аварийных ситуаций. Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей. Определение значений энергетических показателей взрывоопасности технологических блоков.

    дипломная работа [2,7 M], добавлен 10.11.2014

  • Классификация объектов по пожаро- и взрывопожароопасности. Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей; веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха. Огнестойкость зданий и сооружений.

    курсовая работа [60,8 K], добавлен 12.05.2015

  • Физико-химические свойства и характеристика бензола, метод его промышленного получения. Расчет избыточного давления взрыва для индивидуальных горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей. Категории помещений по пожарной опасности.

    курсовая работа [143,0 K], добавлен 25.01.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.