Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

ДИПЛОМ

На тему: Организация тушения пожара на установке № 209 цеха 8/14 нефтеперерабатывающего завода ОАО «АНХК»

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. АНАЛИЗ ПОЖАРОВ НА НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕМ ЗАВОДЕ ОАО «АНХК»

2. ОПЕРАТИВНО-ТАКТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА УСТАНОВКИ № 209 ЦЕХА 8/14 НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕГО ЗАВОДА ОАО «АНХК»

2.1 Общая оперативно-тактическая характеристика технологической установки

2.2 Описание технологической схемы по стадиям технологического процесса

2.3 Инженерные решения для тушения пожара

2.3.1 Противопожарное водоснабжение

2.3.2 Охрана, средства связи и тушения

3. АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

3.1 Анализ веществ и материалов, обращающихся в производстве

3.2 Анализ пожарной опасности насосных станций

3.3 Анализ пожарной опасности резервуарного парка

3.4 Анализ возможных источников зажигания

4. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТА ТУШЕНИЯ ПОЖАРА В ХОЛОДНОЙ НАСОСНОЙ

4.1 Тактический замысел

4.2 Обоснование огнетушащего вещества и интенсивность его подачи

4.3 Прогнозирование возможной обстановки к моменту введения сил и средств по повышенному номеру вызова

4.3.1 Расчет площади пожара

4.3.2 Определение среднеобъемной температуры пожара

4.3.3 Определение степени задымления

4.3.4 Оценка обстановки

4.3.5 Расчет сил и средств для тушения пожара

5 РАЗРАБОТКА ТУШЕНИЯ ПОЖАРА В РЕЗЕРВУАРНОМ ПАРКЕ СВЕТЛЫХ ПРОДУКТОВ

5.1 Тактический замысел возникновения и развития пожара

5.2 Прогнозирование развитие пожара в резервуарной группе светлых продуктов

5.3 Расчет сил и средств для тушения пожара в РВС - 2000 № 379

5.4 Расчет сил и средств для тушения пожара группы резервуаров РВС - 1000 и РВС - 2000 № 379, 380, 381, 382

5.5 Расчет сил и средств для тушения пожара одного резервуара РВС - 2000 № 379, на запорной арматуре и в обваловании одновременно

6. ОРГАНИЗАЦИЯ ТУШЕНИЕ

6.1 Тушение пожара в холодной насосной

6.2 Тушение пожара в РВС - 2000 № 379

6.3 Тушения пожара группы резервуаров - РВС-2000 № 379 и № 380 и РВС-1000 № 381 и № 382

6.4 Тушение пожара одного резервуара РВС - 2000 № 379, на запорной арматуре и в обваловании одновременно

7. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОРГАНИЗАЦИИ ТУШЕНИЯ ПОЖАРА

7.1 Рекомендации руководителю тушения пожара

7.2 Рекомендации начальнику штаба

7.3 Рекомендации начальнику тыла

7.4 Рекомендации начальникам боевых участков

7.5 Рекомендации по соблюдению правил охраны труда

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Нефтехимическая промышленность является ведущей отраслью народного хозяйства России и ее продукция во многом определяет развитие других отраслей в нашей стране.

Предприятия нефтехимической промышленности представляют собой многочисленный комплекс сложных производств, отличающихся высокой степенью механизации и автоматизации, непрерывным циклом работы и большой взаимосвязью различных технологических установок. Одним из таких производств является производство топлива Т-6, дизельного арктического экологически чистого топлива (ДАЭЧ-1), дизельного летнего экологически чистого топлива. Основным сырьем в производстве является базовый компонент технологической смазки «Саянол» облегченный гидрогенизат.

На предприятиях нефтехимической промышленности с пожаровзрывоопасной технологией, складах готовой продукции почти всегда имеются условия для возникновения и быстрого распространения возникшего пожара. Это объясняется наличием в помещениях и складах большого количества легковоспламеняющихся жидкостей, горючих жидкостей, горючих веществ, находящихся во взвешенном состоянии. В ряде случаев отсутствуют специальные противопожарные преграды на путях возможного распространения огня (на разветвленных коммуникациях продуктопроводов, транспортерах, в проемах строительных конструкций, вентиляционных и аспирационных устройствах, в лотках и траншеях для прокладки трубопроводов и т.д.).

Средний убыток от одного пожара на предприятиях нефтехимической промышленности в 2,4 раза больше среднего убытка, приходящегося на один пожар по всей стране.

Кроме прямых убытков от пожаров на промышленных предприятиях по производству нефтехимической продукции, необходимо учитывать косвенные убытки, возникающие от простоя или снижения производительности как на самом предприятии, так и на предприятиях-смежников.

Большое количество горючих веществ и жидкостей в аппаратах и емкостях, у рабочих мест и на складах вызывается чаще всего потребностями производства, т.е. его высокой производительностью, особенностями технологического процесса, необходимостью запасов сырья для обеспечения непрерывности работы, производства и т.п.

Благоприятные условия для быстрого распространения огня на большие площади создаются при авариях на аппаратах и трубопроводах, сопровождающихся разливом горючих и легковоспламеняющихся жидкостей, загазованностью помещений, открытых установок и территорий.

На объектах нефтехимической промышленности ежегодно происходят крупные пожары, на которых гибнут люди и наносятся значительные экономические потери национальному хозяйству России. Исключить пожары на объектах нефтехимической промышленности достаточно сложно и поэтому подразделения пожарной охраны всегда должны быть готовыми к их тушению. Основной задачей темы дипломной работы является расчет основных параметров пожара и определение достаточного количества сил и средств для его успешного тушения.

В связи с выше изложенным, целью дипломного проекта является разработка практических рекомендаций, направленных на тушение пожара на установке № 209 цеха 8/14 нефтеперерабатывающего завода ОАО «АНХК».

Задачи дипломного проекта следующие:

1. Исследование возможности возникновения и развития пожара на установке № 209 цеха 8/14 нефтеперерабатывающего завода ОАО «АНХК».

2. Оценка возможной обстановки при пожаре.

4. Разработка оптимальных вариантов тушения пожаров в холодной насосной и резервуарном парке установки № 209 цеха 8/14 нефтеперерабатывающего завода ОАО «АНХК».

5. Разработка рекомендаций по тушению возможных пожаров на установке № 209 цеха 8/14 нефтеперерабатывающего завода ОАО «АНХК».

1. АНАЛИЗ ПОЖАРОВ НА НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕМ ЗАВОДЕ ОАО «АНХК»

Одной из главных опасностей в производстве топлива Т-6 и ДАЭЧ-1 является возможность возникновения пожара на различных участках технологического процесса. Эта опасность связана с тем, что основная масса сырья, полуфабрикатов и готовой продукции являются горючей. Кроме того, на ряде участков производства применяются различные температуры, которые способствуют образованию взрывоопасной смеси.

Рисунок 1.1. Количество пожаров на объектах НПЗ ОАО «АНХК» по годам

Из статистики пожаров произошедших на нефтеперерабатывающем заводе ОАО «АНХК» можно сделать некоторые выводы. В среднем на предприятии ежегодно происходит 3-4 пожара. Так, за последние 5 лет и за первый квартал 2009 г. максимальные пики по количеству пожаров пришлись на 2005 и 2007 года. В данные года происходило 5 и 9 пожаров соответственно (рисунок 1.1.).

Из рисунка 1.1. видно, что на объектах НПЗ наибольшее количество пожаров было в 2005, 2006 и 2007 годах.

Ущерб, нанесённый пожарами за 5 лет на объектах НПЗ ОАО «АНХК» представлен на рисунке1.2.

Рисунок 1.2. Ущерб, нанесённый пожарами за 5 лет на объектах НПЗ ОАО «АНХК»

Из рисунка 1.2. видно, что материальный ущерб, нанесённый пожарами, на объектах НПЗ ОАО «АНХК» имеет наибольшее значение в 2006 году при количестве пожаров - 9 и в 2005 году при количестве пожаров, равных 7.

Основными причинами пожаров являются: неисправность электрооборудования, неосторожное обращение с огнем, производство огневых работ, самовоспламенение горючих веществ, неисправность технологического оборудования.

В таблице 1.1. отражены основные причины пожаров на объектах НПЗ ОАО «АНХК».

Основными причинами пожаров является нарушение ППБ, износ технологического оборудования, возгорание при проведении огневых работ.

Таблица 1.1 Причина пожаров на объектах НПЗ ОАО «АНХК»

	Причины пожаров	Количество пожаров по годам
		2005	2006	2007	2008	2009
1	Короткое замыкание		1
2	Загорание пирофорных отложений		1	1
3	Загорание разлившегося топлива при разрыве топливопровода	1
4	Огневые работы	2	1			1
5	Нарушение ППБ	1	1	2	1
6	Нарушение технологического режима	1	1	1		1
7	Выброс и загорание нефтепродукта при ремонтных работах	1	1
8	Износ технологического оборудования	1	3	1	2
	Всего:	7	9	5	3	2

Основные места возникновения пожаров на объектах НПЗ ОАО «АНХК» представлены в таблице 1.2.

Анализ пожаров на открытых технологических установках показал, что от общего количество пожаров пришлось на резервуары 62 %, на насосные станции 23 %, на трубчатые печи 10 %, на технологические колонны 5 %. Результаты анализа пожаров представлены на рисунке 1.3.

Рисунок 1.3 Распределение пожаров на технологических установках по местам возникновения

Выводы по главе:

1. В среднем на предприятии ежегодно происходит 3-4 пожара. За последние 5 лет максимальные пики по количеству пожаров пришлись на 2005 и 2007 года. В данный промежуток времени происходило от 5 до 9 пожаров соответственно.

2. Материальный ущерб, нанесённый пожарами, на объектах НПЗ ОАО «АНХК» пришелся на 2005 и 2006 годы, который составил 800000 тысяч и 1000000 рублей соответственно.

3. Основными причинами пожаров является нарушение ППБ, износ технологического оборудования, возгорание при проведении огневых работ.

4. Анализ пожаров на открытых технологических установках показал, что наибольшее количество пожаров пришлось на резервуары (62 %), на насосные станции (23 %), на трубчатые печи (10 %), на технологические колонны 5 %.

2. ОПЕРАТИВНО-ТАКТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА УСТАНОВКИ № 209 ЦЕХА 8/14 НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕГО ЗАВОДА ОАО «АНХК»

2.1 Общая оперативно-тактическая характеристика технологической установки

Установка № 209 находится в квартале № 26 НПЗ с границами по ул. «3» до ул. «Е», по ул. «Е» до ул. «2», по ул. «2» до ул. «И», по ул. «И» до ул. «3». Общий вид установки представлен на рисунке 2.1.

Рисунок 2.1 Вид установка № 209

Установка № 209 атмосферно-вакуумной дистилляции гидрогенизата, предназначена для разгонки защелоченного и промытого гидрогенизата с блоков гидрирования Химического завода на ректификационных колоннах установки 209 с выделением фракций бензина, дистилята топлива Т-6, основы рабочей жидкости РЖ-8 и кубового остатка. Предусмотрено также производство топлива «Нафтил» из облегченного гидрогенизата, базового компонента технологической смазки «Саянол», дизельного топлива арктического экологически чистого (ДАЭЧ-1), дизельного топлива летнего экологически чистого.

В состав производства входят:

- сырьевые резервуары 229,230 парка 18а по 2000 м³ каждый, предназначенные для приема и хранения сырья, поступающего на установку.

- блок колонн, предназначенный для ректификационного разделения гидрогенизата.

- блок теплообменников, предназначенный для нагрева сырья и охлаждения продуктов ректификации.

- блок печи, предназначенный для нагрева циркулирующего теплоносителя.

- горячая насосная, предназначенная для обеспечения циркуляцией теплоносителя в системе установки.

- холодная и сырьевая насосные, предназначенные для перекачки сырья и продуктов ректификации.

- блок аппаратов воздушного охлаждения, предназначенный для захолаживания продуктов ректификации.

- система дренирования и опорожнения аппаратов в заглубленные емкости.

В установку входят:

1. Аппаратный двор:

- блок колонн К-1/1, К-1/2 h=44 м, d=2/2,4м, Р=3,7 кгс/см²; К-2/1, К-2/2 h=26,8 м, d=2,6 м, Р=3,15 кгс/см²; К-3/1, К-3/2 h=23 м, d=2 м, Р=3,15 кгс/см². Блок колон представлен на рис. 2.2.

- блок печи П-1-1, П-1-2 двухсекционные, трубчатые V=1415м³. Блок печи представлен на рисунке 2.3.

- блок аппаратов воздушного охлаждения представляет собой 16 вентиляторов с электродвигателями на стальной конструкции.

- блок теплообменников, бетонная конструкция с пятью отметками высоты: отметка 0 барометрический сборник, водяные холодильники; отметка +6 емкости с продуктом V= 10м³, теплообменники; отметка +12 аппараты воздушного охлаждения, емкости с продуктом V= 40 м³., V=30 м³, теплообменники; отметка +18 теплообменники, колонна К-4 1/2 (абсорбер) h=12,57 м., d=1,2 м., Р=0,5 кгс/см²; отметка +24 теплообменники, инжекторные насосы. Фрагмент аппаратного двора представлен на рисунке 2.4.

Рисунок 2.2 Блок колон

Рисунок 2.3 Блок печи

Рисунок 2.4 Фрагмент аппаратного двора представлен

2. Горячая насосная - предназначена для перекачки жидкостей. Размеры насосной станции 12Ч20Ч5 м, площадь составляет 240 м², кровля из железобетонных плит опирается на железобетонные колонны, стены из кирпичей и бетонных плит с остеклением. Насосная станция защищена стационарной системой пожаротушения - сухотруб с расположенными на нем 4-мя стволами ГПС-600, с выводом соеденительных полугаек на ул. «Е». Внутренний вид горячей насосной представлен на рисунке 2.5.

3. Холодная насосная - предназначена для перекачки жидкостей. Размеры насосной станции 12Ч45Ч5 м, площадь составляет 540 м². Она является необходимым звеном в системе технологической установки и обеспечивает питание сырьем промышленные установки и аппараты. Кровля из железобетонных плит опирается на железобетонные перекрытия, стены из кирпича и бетонных плит с остеклением. Насосная станция защищена стационарной системой пожаротушения - сухотруб с расположенными на нем стволами ГПС-600, с выводом соединительных головок на ул. «Е». В холодной насосной 9 ГПС-600. Вид холодной насосной представлен на рисунке 2.6.

Рисунок 2.5 Внутренний вид горячей насосной станции

Рисунок 2.6 Внутренний вид холодной насосной станции

4. Ротаметрная - трехэтажное здание высотой 12м., площадь каждого этажа 56 м²., стены кирпичные, перекрытие бетонные плиты, крыша покрыта рубероидом. На крыше находится лафетный ствол.

5. Операторная - одноэтажное здание, стены из кирпича и бетонных плит с остеклением, перекрытие ж/бетонное, в помещении находится щит управления. Количество обслуживающего персонала: днем 4 человека, ночью 3 человека. Длина 18 м., ширина 12 м. Находится в одном здании с горячей насосной, в этом же здании находится помещение электротяговой подстанции.

6. Резервуарный парк состоит из группы сырьевых резервуаров и группы резервуаров светлых нефтепродуктов. Группа сырьевых резервуаров состоит из двух резервуаров V=2000 м³, d=15,18 м, L=12 м, давление гидростатическое, понтон отсутствует. Резервуары находятся в земляном обваловании. Площадь обвалования составляет 1050 м².

7. Группа резервуаров светлых нефтепродуктов состоит из четырех резервуаров. Двух резервуаров V=2000 м³, d=15 м, L=12 м и двух резервуаров V=1000 м³, d=12 м, L=9 м. Все резервуары со стационарной крышей. Расстояние между резервуарами № 379 и 380, а также между резервуарами № 381 и 382 составляет 19 м. Расстояние между резервуарами № 379 и 382, а также между резервуарами № 380 и 381 составляет 12 м. Расстояние между резервуарами по диагонали составляет 28 м. Площадь обвалования составляет 1250 м². Вид резервуара РВС-2000 представлен на рисунке 2.7.

Рисунок 2.7 Вид резервуара РВС 2000

2.2 Описание технологической схемы по стадиям технологического процесса

Процесс получения топлив (топлива Т-6, дистиллята горючего нафтил, базового компонента смазочно-охлаждающей жидкости Саянол, основы рабочей жидкости РЖ-8, топлива дизельного экологически чистого, топлива дизельного (ЕН 590), рабочей жидкости РЖ-3) является физическим процессом разделения перерабатываемого сырья - гидрогенизата на фракции способом ректификации.

Разделение на фракции производится в ректификационных колоннах К-1/1, К-3/1 (К-1/2, К-2/2).

Установка имеет два параллельных потока (1 и 2), имеющих одинаковых технологические схемы. Ниже приводится описание технологической схемы первого потока. Позиции резервного оборудования второго потока указывается в скобках.

Колонна К-1/1 (К-1/2) предназначена для отбензинивания гидрогенизата. В колонне К-2/1 (К-2/2) производится выделение из отбензиненного гидрогенизата фракции разных типов под вакуумом.

Колонна К-3/1 служит для выделения фракции основы рабочей жидкости РЖ-8 под вакуумом.

Прием и отстой сырья.

Сырье - гидрогенизат защелоченный с химического завода поступает в резервуар 2209 парка 18А по трубопроводу 2948 Ду150, 2535 Ду150. Далее, по переточной схеме, гидрогенизат подается в резервуар 230. В резервуарах происходит отстой и отделение воды, которая дренируется в промливневую канализацию. В случае необходимости имеется возможность принимать и выдавать сырье из любого резервуара (229, 230). Уровень в резервуарах замеряется уровнемерами выводом показанной на щит операторной. При максимальном взливе срабатывает световая и звуковая сигнализация. Количество сырья, поступающего в парк, измеряется турбоквантом, установленным на трубопроводе 2535 на входе в парк 18а.

Разделение гидрогенизата.

Сырье из резервуаров 229 (230) парка 18А насосами Н-1/1 (Н-1/2, Н-1/1-2) подается в трубное пространство теплообменников Т-1/1, Т-2/1, Т-3/1 (Т-1/2, Т-2/2, Т-3/2), работающих параллельно, где нагревается за счет тепла конденсации паров бензина верха колонны К-1/1 (К-1/2).

Далее сырье поступает в межтрубное пространство теплообменников Т-15/1, Т-16/1 (Т-15/2, Т-16/2), где нагревается кубовым остатком колонны К-2/1 (К-2/2). Теплообменники Т-15,16 могут работать как по параллельной схеме, так и по последовательной.

Окончательный нагрев сырья производится в подогревателях Т-10/1, Т-11/1, Т-12/1 (Т-10/2, Т-11/2, Т-12/2) за счет тепла циркулирующего теплоносителя (масло АМТ-300), который подается по трубному пространству теплообменников и далее сырье поступает на 38 тарелку колонны К-1/1 (К-1/2).

Расход сырья на колонну К-1/1 (К-1/2) поступает в межтрубное пространство теплообменников Т-1-3/1 (Т-1-3/2), где конденсируясь отдает свое тепло поступающему сырью. Далее отгон бензина доохлаждается в аппарате воздушного охлаждения Т-4/1аб (Т-4/2аб). Охлажденный отгон бензина поступает в рефлюксную емкость Е-1/1 (Е-1/2). Температура отгона бензина на входе в емкость измеряется термопарой.

Имеется возможность дополнительного охлаждения отгона бензина в водяном теплообменнике Т-5/1 (Т-5/2). Для увеличения температуры отгона бензина имеется возможность байпасировать одну из шести секций АВО Т-4/1 (Т-4/2).

Дыхание емкости Е-1/1 (Е-1/2) осуществляется в абсорбер К-4.

Из емкости Е-1/1 (Е-1/2) отгон бензина поступает на всас насоса Н-2/1 (Н-2/2), Н-2/1-2), которым подается на орошение колонны К-1/1 (К-1/2).

Расход орошения в К-1/1 (К-1/2) измеряется расходометром и регулируется клапаном. Предусмотрено программное регулирование расхода орошения с коррекцией от температуры на 59 тарелке К-1/1 (К-1/2).

Балансовый избыток отгона бензина из Е-1/1 (Е-1/2), уровень которой замеряется уровнемером откачивается в парки 25 цеха 11 НПЗ и 3 цеха Ѕ НПЗ как компонент автобензина. Уровень емкости Е-1/1 (Е-1/2) регулируется клапаном, установленным на линии откачки. Расход отгон-бензина в парк измеряется расходометром.

Предусмотрена возможность откачки некондиционного отгона бензина в резервуары 231,232 парков 18А, 18Б цеха 8/14.

Кубовый остаток колонны К-1/1 (К-1/2 насосом Н-3/1 (Н-3/2, Н-3/1-2) подается в межтрубное пространство теплообменников).

2.3 Инженерные решения для тушения пожара

2.3.1 Противопожарное водоснабжение

По периметру технологической установки расположены пожарные гидранты на кольцевом пожарном водопроводе диаметром 350мм:

- по ул. «Е» расположены ПГ 108, 109;

- по ряду «3» расположены ПГ 135, 136, 137, 138, 139, 140;

- по ряду «2» расположены ПГ 199, 198, 197, 196, 195, 194;

- по ул. «И» расположены ПГ 169, 170.

Напор в пожарном водопроводе Р= 6 атм., расход воды 380 л/с. Кроме этого в горячей насосной расположены ПК в количестве 2-х штук, в холодной насосной расположены ПК в количестве 2-х штук, в сырьевой насосной расположен 1 ПК. Диаметр внутреннего пожарного водопровода 51 мм, напор составляет 6 атм.

2.3.2 Охрана, средства связи и тушения

Установка 209 находится в районе охраны ПЧ-15 ГПС ОГПС-7 г. Ангарска.

Для тушения пожара для тушения пожара в соответствии с расписанием выезда силы и средства пожарной охраны могут привлекаться по вызову № 1, № 2, № 3. Выписка из расписания выезда гарнизона пожарной охраны приведена в таблице 2.1.

Телефонная связь: по заводскому номеру: 7-22-01, по АТС: 7-58-64. Телефон операторной установки: 209 7-28-73. Прямая связь через диспетчера НПЗ, пожарный извещатель №56.

Кроме этого установка оборудована сигнализацией от трубок ПХВ в горячей, холодной и сырьевой насосных с выводом сигнала на щит в операторную установку на всех насосах.

Таблица 2.1 Выписка из расписания выезда гарнизона пожарной охраны

№ п/п	Подразделения, выезжающие в район	Номер пожара, по которому привлекаются силы и средства подразделений пожарной охраны
		№ 1 пожара	№ 2 пожара	№ 3 пожара
		Привлекаемые подразделения	сл	Привлекаемые подразделения	сл	Привлекаемые подразделения	сл
1	2	3	4	5	6	7	8
1	ПЧ-15 УПБ, ГОиЧС ОАО «АНХК»	АЦ ПЧ-15 АПТ ПЧ-15	- -	АПТ ПЧ-13 АЦ ПЧ-19 АПТ ПЧ-19 АПТ РЦПБ АГ РЦПБ АКП-30 РЦПБ АКП-30 РЦПБ АЛ-30 ПЧ-14	3 6 6 8 8 8 8 10	АЦ ПЧ-13 АПТ ПЧ-13 АЦ ПЧ-14 АПТ ПЧ-14 ПНС ПЧ-15 АР ПЧ-15 ПНС ПЧ-15 АР ПЧ-15 АЦ ПЧ-16 АПТ ПЧ-16 АПТ ПЧ-16 АПТ ПЧ-20	3 3 10 10 - - - - 10 10 10 14

Стационарные средства пожаротушения: сухотрубы на кольца орошения колонн: К-2/1, К-2/2 с выводом; кольца орошения от насоса повысители на колонны: К-1/1, К-1/2, К-3/1, К-3/2.; внутреннее паровое тушение на печах; паровая завеса печей; 4 лафетные ствола.

3. АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

3.1 Анализ веществ и материалов, обращающихся в производстве

Технические процессы цеха характеризуются наличием взрывоопасных и пожароопасных продуктов. Большое количество нефтепродуктов, обращающихся в технологическом процессе, открытый их налив в железнодорожные цистерны и автоцистерны при разливах может привести к взрыву или пожару.

Выделение паров углеводородов при разливах нефтепродуктов может привести к пожароопасной ситуации и отравлению людей. В цехе возможны: отравления углеводородами, возможность получения термических и химических ожогов, травмирование при падении с высоты, поражение электрическим током, опасность удушья инертным газом.

Известно, что плотность большинства нефтепродуктов меньше плотности воды, а при хранении обводненных нефтепродуктов вода отслаивается от них и скапливается в нижних частях резервуара. В тоже время температура кипения воды ниже средней температуры кипения нефтепродуктов. При контакте с технологически нагретыми или горящими нефтепродуктами, вода может быстро вскипеть, приводя к увеличению внутреннего давления и к выбросам. Зимой скопление воды нередко приводит к размораживанию трубопроводов. При этом нефтепродукты, попавшие в воду, всплывают и растекаются по её поверхности. Горение таких пленок происходит после аварийного растекания нефтепродуктов в водные акватории.

Вязкость большинства нефтепродуктов не значительна и они свободно растекаются на большие расстояния, создавая условия для распространения пожара.

Электропроводность всех нефтепродуктов не большая. Фактически все они являются диэлектриками и при перемешиваниях способны к электризации. Заряды статического электричества возникают при трении нефтепродуктов в трубопроводах, насосах, арматуре, при прохождении струи через слой воздуха и ударе о твёрдую поверхность. Величина возникающих зарядов статического электричества в некоторых случаях достаточна для возникновения мощного электрического заряда, который может послужить производственным источникам зажигания при возникновении пожара.

Содержание серы в виде различных соединений или в чистом виде обуславливает высокую коррозирующую активность нефтепродуктов в процессе хранения. Кроме того, сера взаимодействует с металлами образует пирофорны, то есть вещества, способные самовозгораться на воздухе.

Плотность паров нефтепродуктов больше плотности воздуха. Паровоздушные смеси по нижним пределам воспламенения приблизительно в 1,1 раза, а не разбавленные смеси паров нефтепродуктов в 1,5 раза тяжелей воздуха. Поэтому паровоздушные смеси, оседая на землю, медленно рассеиваются в атмосфере.

Путем длительного выветривания на воздухе в открытой ёмкости температура вспышки практически любого нефтепродукта может быть снижена до такой степени, что нефтепродукт из легко воспламеняющего становится просто горючим.

Примесь даже сравнительно больших количеств тяжелых нефтепродуктов к легким нефтепродуктам мало влияет на показатели пожарной опасности последних. Примесь же не больших количеств бензина к другим легким нефтепродуктам, к мазуту или маслу резко увеличивает их пожарную опасность.

3.2 Анализ пожарной опасности насосных станций

Насосные станции для перекачки ЛВЖ и ГЖ имеют повышенную пожарную опасность, так как перекачивают их в больших количествах из работающих насосов происходят утечки при нарушении герметичности уплотнений, при повреждениях выкидной линии насоса или разрушении его деталей - большое количество горючих веществ выходит наружу. Имеются также условия для появления источников зажигания и для быстрого распространения пожара. Значительная пожарная опасность возникает в периоды остановки на ремонт. Причинами повреждений насосов и их обвязки являются гидравлические удары и вибрация.

Теплота от трения подшипников и сальников насосов и двигателей, высокая температура перекачиваемой жидкости, искры при разрядах статического электричества, неисправности вентиляторов или электрооборудования; искры и высоко нагретые части дизельных двигателей и газовых турбин могут служить источниками зажигания в насосной станции.

Распространение пожара обычно происходит по поверхности разлившихся горючих жидкостей, по образовавшемуся облаку испарившегося вещества, через дверные, оконные и технологические проёмы, по воздуховодам вентиляции, продуктопроводам, освобожденным от продукта, трубопроводам промышленной канализации и т.д.

3.3 Анализ пожарной опасности резервуарного парка

Возникновение пожара в резервуаре зависит от следующих факторов: наличия источника зажигания, свойств горючей жидкости, конструктивных особенностей резервуара, наличия взрывоопасных концентраций внутри и снаружи резервуара.

Пожар в резервуаре в большинстве случаев начинается с взрыва паровоздушной смеси. На образование взрывоопасных концентраций внутри резервуаров оказывают существенное влияние физико-химические свойства хранимых нефти и нефтепродуктов, конструкция резервуара, технологические режимы эксплуатации, а также климатические и метеорологические условия. Взрыв в резервуаре приводит к подрыву (реже срыву) крыши с последующим горением на всей поверхности горючей жидкости. При этом даже в начальной стадии, горение нефти и нефтепродуктов в резервуаре может сопровождаться мощным тепловым излучением в окружающую среду, а высота светящейся части пламени составлять 1-2 диаметра горящего резервуара. Отклонение факела пламени от вертикальной оси при скорости ветра около 4 м * с^-1 , составляет 60-70°.

Факельное горение может возникнуть на дыхательной арматуре, местах соединения пенных камер со стенками резервуара, других отверстиях или трещинах в крыше или стенке резервуара при концентрации паров нефтепродукта в резервуаре выше верхнего концентрационного предела распространения пламени (ВКПРП).

Если при факельном горении наблюдается черный дым и красное пламя, то это свидетельствует о высокой концентрации паров горючего в объеме резервуара, и опасность взрыва незначительная. Сине-зеленое факельное горение без дымообразования свидетельствует о том, что концентрация паров продукта в резервуаре близка к области воспламенения и существует реальная опасность взрыва.

Условиями для возникновения пожара в обваловании резервуаров являются: перелив хранимого продукта, нарушение герметичности резервуара, задвижек, фланцевых соединений, наличие пропитанной нефтепродуктом теплоизоляции на трубопроводах и резервуарах.

Дальнейшее развитие пожара зависит от места его возникновения, размеров начального очага горения, устойчивости конструкций резервуара, климатических и метеорологических условий, оперативности действий персонала объекта, работы систем противопожарной защиты, времени прибытия пожарных подразделений.

3.4 Анализ возможных источников зажигания

Источники зажигания, по природе происхождения, можно условно разделить на естественные, производственные. Происхождение естественных источников зажигания не зависит от людей и не связано с ведением технологических процессов (прямые удары молнии, вторичные проявления атмосферного электричества). Происхождение производственных источников связано с работой технологического оборудования и действиями людей по ведению технологических процессов (нарушения в электроустановках, статическое электричество, механические искры, самовозгорание пирофоров). В таблице 3.1 приведена ориентировочная классификация источников зажигания. Распределение характерных источников инициирования взрывоопасной смеси на отечественных объектах хранения имеет следующую закономерность, в процентах.

Таблица 3.1 Распределения источников инициирования взрывоопасной смеси

Источники инициирования	Проценты
Ремонтные работы	23,5
Атмосферное электричество	9,2
Статическое электричество	9,7
Неисправность электрооборудования	14,7
Другие источники зажигания	42,9

Из проведенного анализа пожарной опасности можно сделать следующие выводы:

1. Технические процессы цеха характеризуются наличием взрывоопасных и пожароопасных продуктов. В цехах возможны: отравления углеводородами, возможность получения термических и химических ожогов, травмирование при падении с высоты, поражение электрическим током, опасность удушья инертным газом. Нефтепродукты могут свободно растекаются на большие расстояния, создавая условия для распространения пожара.

2. Насосные станции для перекачки ЛВЖ и ГЖ имеют повышенную пожарную опасность, в процессе перекачки обращается большое количество горючих веществ, имеются также условия для появления источников зажигания и для быстрого распространения пожара. Значительная пожарная опасность возникает в периоды остановки на ремонт.

3. Возникновение пожара в резервуаре зависит от следующих факторов: наличия источника зажигания, свойств горючей жидкости, конструктивных особенностей резервуара, наличия взрывоопасных концентраций внутри и снаружи резервуара.

4. Источники зажигания делятся на естественные и производственные. Происхождение естественных источников зажигания не зависит от людей и не связано с ведением технологических процессов. Происхождение производственных источников связано с работой технологического оборудования и действиями людей по ведению технологических процессов.

4. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТА ТУШЕНИЯ ПОЖАРА В ХОЛОДНОЙ НАСОСНОЙ

4.1 Тактический замысел

В холодной насосной по причине технической неисправности насосного агрегата, расположенного внутри станции произошла утечка перекачиваемого продукта в объем здания. В объеме насосной станции создалась взрывоопасная концентрация паров. От образовавшейся искры статического электричества в помещении насосной станции произошел взрыв с последующим мгновенным воспламенением разлитой горючей жидкости. От взрыва произошло выдавливание стекол в окнах, частичное разрушение строительных конструкций, системы трубопроводов, что привело к увеличению интенсивности горения. Масса выходящего продукта ограничилась объемом насосной станции. Система пенного тушения разрушена. Горение в результате утечки нефти распространилось на всю насосную станцию. Площадь пожара составила 540 м². Через пять минут сигнал о пожаре был передан диспетчеру ЦУС.

Диспетчер к месту пожара выслал силы и средства по автоматическому вызову № 3. Администрация объекта начала принимать меры по приведению в действие плана ликвидации аварии.

Выписка из расписания выезда гарнизона пожарной охраны приведена в таблице 2.1.

4.2 Обоснование огнетушащего вещества и интенсивности его подачи

Горючим материалом в горячей насосной является масло марки АМТ-300 применяемое в качестве теплоносителя в жидкой фазе. Для тушения пожаров в горячей насосной целесообразно использовать метод изоляции и охлаждения. Для охлаждения строительных конструкций и оборудования применять распыленные и компактные струи воды, а для изоляции воздушно-механическую пену средней кратности.

В зоне пожара останавливают все насосы (время остановки 1-2 минуты). При повреждении масляной системы насосов одновременно с подачей стволов на тушение необходимо подать стволы на охлаждение оборудования, строительных конструкций находящихся в зоне пожара, защиты кабельных каналов, покрытие.При тушении разлившегося масла применять воздушно-механическую пену с интенсивностью подачи раствора пенообразователя не менее 0,05 л*м²*с^-1, [9], при этом водяные стволы для защиты строительных конструкций и агрегатов соседних блоков подаются с интенсивностью не менее 0,2 л*с^-1 9.

4.3 Прогнозирование возможной обстановки к моменту введения сил и средств по повышенному номеру вызова

4.3.1 Расчёт площади пожара

Предположим, что произошла разгерметизация фланцевого соединения насоса и воспламенения масла. Пожар будет распространяться по помещению горячей насосной, имея круговую форму. Площадь пожара будет зависеть от количества вытекшего масла из масляной системы до остановки главного масляного насоса. Время остановки принимается при автоматическом отключении - 1 минуты, при ручном отключении - 5 минут.

Количество вытекшего масла:

, кг (4.1)

где:

- количество горючего вещества выходящего наружу, кг;

s- площадь отверстия через которое вещество выходит наружу, м²;

- длительность истечения, сек.;

- скорость вещества выходящего наружу, м*с^-1;

- удельный вес вещества, кг*м^-3.

Скорость истечения через отверстие трубопровода:

, м*с^-1 (4.2)

где

- коэффициент расхода;

- ускорение свободного падения, кг*м^-1*с^-2;

- напор, при котором происходит истечение, м;

м*с^-1.

Площадь отверстия трубопровода:

, м² (4.3)

где

- диаметр трубопровода, м²;

м²;

кг.

Исходя из конструктивных особенностей горячей насосной и расположения технологического оборудования, поток горящего масла от места пожара будет стекать на отметку 0,00.

Время свободного развития пожара:

, мин. (4.4)

где

- время свободного развития пожара, мин.;

- время от возникновения пожара до сообщения в пожарную охрану, мин. (8-10 минут);

- время следования первых подразделений, мин.;

- время боевого развёртывания, мин.;

мин.

К моменту прибытия первых подразделений растекание масла ограничится бортиками и площадь пожара составит 240 м².

4.3.2 Определение среднеобъемной температуры пожара

Для определения тепловых потоков на пожаре необходимо знать температуру на поверхности конструкции и объёме помещения. Среднеобъёмная температура и температура поверхностей ограждающих конструкций, обращённых к очагу пожара (обогреваемых поверхностей зависит от вида, размещения и количества горючей загрузки в помещении, характеристики окружающей среды и целого ряда случайных факторов, сопровождающих пожар, влияющих на его развитие).

В начальной стадии развития пожара в помещении идёт медленное изменение среднеобъёмной температуры, так как тепло, выделяемое при горении, идёт на нагрев воздуха в помещении и нагрев горючей нагрузки. Тепловое воздействие на строительные конструкции в начальной стадии (особенно на вертикальные конструкции) не незначительно.

Поверхность теплообмена в машинном зале:

, м² (4.5)

где

- площадь пола, м²;

- площадь перекрытия, м²;

- площадь ограждающих конструкций, м²;

м².

Плотность теплового потока:

, кДж*м²*4 (4.6)

где

- коэффициент недожога;

- площадь пожара, м²;

- низшая теплота сгорания турбинного масла, кДж*кг^-1;

V_м - массовая скорость выгорания масла, кг*м^-2*c^-1;

Т.к. Sпр\Sп=0,35 , то Vм=0,016

- площадь ограждающих конструкций, м²;

кДж*м²*4 или Вт*м^-2.

Характерный линейный размер при теплообмене:

, м (4.7)

где

- ширина здания, м;

Н - высота здания, м;

м.

Далее решаем задачу методом последовательных приближений. Средне объёмную температуру 10*мин. принимаем равной 300⁰С.

Температура на ограждающих поверхностях конструкций:

, ⁰С (4.8)

где

- температура в помещении через 10 минут после начала пожара;

- нормальная температура помещения, ⁰С;

- температура наружного воздуха, ⁰С;

⁰С.

Коэффициент теплообмена между продуктами горения и поверхностью ограждающих конструкций при естественной конвекции в большом объёме:

(4.9.)

где

= 163-0,001, = 1,63-0,001*300=1,33

Вт*м²*град^-1.

Коэффициент теплопроводности при определяющей температуре:

⁰С (4.10)

Втм²*гр^-1.

Критерий Нуссельта:

;

(4.11).

При температуре в машинном зале 300⁰С воздухообмен в помещении увеличится в раз:

 (4.12)

.

Объём продуктов сгорания:

, м³*кг^-1 (4.13)

где

- объём продуктов горения 1 кг масла, м³*кг^-1;

- теоретический объём воздуха необходимый для сгорания 1 кг масла, м³*кг^-1;

м³*кг^-1.

Теплостойкость продуктов горения при ⁰С и .

кДж*м^-3*град^-1.

Приведённая степень черноты:

(4.14)

Критерий Больцмана:

(4.15)

где

- адиабатическая температура горения, к;

.

Безразмерная среднеобъемная температура:

(4.16)

.

Определяем среднеобъёмную температуру:

(4.17)

⁰С

расхождение между величинами оказались незначительными. Принимаем температуру 300⁰С.

Повышение температуры под перекрытием над факелом через 14 минут.

, к (4.18);

к;

⁰С.

Повышение температуры у входа на высоте 1,5 м от пола через 15минут:

, к;

 к;

⁰С.

Вывод: К моменту прибытия первых подразделений растекание масла ограничится бортиками и площадь пожара составит 240 м², за это время вытекло 336,33 кг.

4.3.3 Определение степени задымления

Горение происходит в машинном зале. Горючим веществом является турбинное масло в состав которого входят главным образом углерод, водород, азот, кислород. При горении их в достаточном количестве воздуха и при высокой температуре образуются продукты полного сгорания: , , . Данные продукты не являются токсичными и не оказывают вредного влияния на организм человека.

От воздействия высокой среднеобъёмной температуры ⁰С, а ⁰С и лучистого тепла предполагаем, что будет происходить разрушение остекления.

Определяем высоту нейтральной зоны, учитывая, что к моменту введения сил и средств первыми подразделениями произойдёт разрушение 1/5 части остекления. При определении высоты расположения нейтральной зоны считаем, что дверные проёмы работают на приток наружного воздуха, а разрушаемое остекление на удаление продуктов сгорания.

Высота нейтральной зоны:

, м (4.19)

где

- площадь приточных отверстий, м;

- площадь вытяжных отверстий, м;

- соответственно плотность нарушенного воздуха и продуктов горения, кг*м^-3;

м;

, м (4.20)

где

- высота наибольшего дверного проёма, м;

м.

Схема газообмена в момент введения стволов первыми подразделениями представлена на рисунке 4.1.

Рис. 4.1 Схема газообмена в момент введения стволов первыми подразделениями

4.3.4 Оценка обстановки

К моменту введения сил и средств по повышенному номеру вызова, площадь горения составила 540 м². Внутри помещения машинного зала создалась высокая среднеобъёмная температура (300⁰С), на уровне 1 м от пола температура 70⁰С, произошло частичное разрушение остекления, строительных конструкций и трубопроводов. Из-за разрушения остекления газообмен в помещении машинного зала происходит через отверстия расположенные на разных уровнях. Высота расположения нейтральной зоны - 1,29 м.

Продукты сгорания будут удаляться через разрушенное остекление, разрушение остекления будет продолжаться. Исходя из расположения нейтральной зоны, создаются условия, не позволяющие личному составу пожарных подразделений работать в горящем помещении без защиты органов дыхания.

Так как главный насос будет выключен, нефть из трубопровода поступать не будет, следовательно, площадь пожара будет оставаться неизменной ограниченной стенами помещения станции.

Основные действия пожарных подразделений должны быть направлены на тушение пожара, защиту несущих конструкций и технологического оборудования от воздействия высокой температуры.

Для защиты технологического оборудования и строительных конструкций, исходя из конструктивных особенностей холодной насосной, необходимо подать стволы РС-70 и РСК-50, а для тушения пожара стволы ГПС-600.

4.3.5 Расчёт сил и средств для тушения пожара

Для тушения пожара в холодной насосной НПЗ ОАО «АНХК» необходимо использовать генераторы пены средней кратности, а для защиты водяные стволы РС-70 и РС-50.

С целью уменьшения времени тушения пожара и быстрого боевого развёртывания целесообразно вводить стволы со стороны дверных проёмов. Определяем требуемое количество ГПС-600 для тушения разлившейся нефти на площади 540 м²:

, шт. (4.21)

где

- площадь пожара, м²;

- интенсивность подачи огнетушащих средств, л*с^-1*м^-2;

- расход ГПС-600, л*с^-1*м^-2;

шт.

Определяем необходимое количество пенообразователя:

, л (4.24)

где

- количество ГПС-600, шт.;

- расход ГПС-600, л*с^-1;

- расчётное время тушения, мин.;

л.

Определяем требуемый расход воды для защиты перекрытия холодной насосной:

, л/с•м² (4.25)

где - требуемый расход огнетушащего средства на защиту

объекта, л/с, (л/мин);

- защищаемая площадь, м²;

- требуемая интенсивность подачи для защиты объекта, л/с•м², (л/мин•м²).

Интенсивность подачи огнетушащих веществ для защиты объекта, в зависимости от обстановки на пожаре может уменьшаться в 2 - 4 раза.

л/с•м²

Определяем требуемое количество водяных стволов для защиты объекта:

Требуемое количество стволов для защиты перекрытия насосной:

, шт. (4.26)

где

- количество стволов для подачи огнетушащего средства на защиту объекта, шт.;

- требуемый расход огнетушащего средства на защиту, л/с (л/мин);

- производительность ствола по данному огнетушащему средству л/с, (л/мин).

, шт.

Из тактических условий тушения пожара необходимо подать 6 стволов РС-70 для охлаждения трубопроводов и другого технологического оборудования расположенного с внешней стороны холодной насосной (по 3 ствола с каждой стороны здания) и один ствол РСК-50 для защиты помещения горячей насосной.

Определение общего фактического расхода воды на тушение и защиту:

 (4.27)

Проверяем обеспеченность объекта водой для целей пожаротушения. Водоотдача кольцевой водопроводной сети диаметром 300 мм при напоре в сети 50 м составляет 265 л*с^-1. Следовательно, объект водой обеспечен.

.

Определяем требуемое количество пожарных машин с учётом использования насосов на полную мощность для подачи стволов ГПС-600:

(4.28)

Определяем требуемое количество пожарных машин с учётом использования насосов на полную мощность для подачи водяных стволов:

Определение предельного расстояния по подаче пенных стволов

L_пр = [H_н - (H_р ± Z_м ± Z_ств)]20/SQ², м (4.29)

где:

L_пр - предельное расстояние подачи огнетушащих веществ, м;

H_н - напор на насосе, м;

H_р - напор у разветвления, м (H_р = Н_приб + 10);

Z_м - высота подъема местности, м;

Z_ств- высота подъема ствола, м.

20 - длина рукава, м.

S - сопротивление одного рукава, табл. 9;

Q² - расход по одной максимально загруженной рукавной линии, лс^-1.

L_пр = [90 - (70 ± 0 ± 0)]20/0,015•18² = 82м

Вывод: Автомобиль пенного тушения следует установить на расстоянии не далее 82 метров от здания холодной насосной.

Определение предельного расстояния по подаче водяных стволов:

L_пр = [90 - (45 ± 0 ± 5)]20/0,015•21² = 121м

Вывод: Автоцистерну для подачи водяных стволов следует установить на расстоянии не далее 121 метра от здания холодной насосной.

Определяем необходимое количество личного состава для работы на пожаре:

, чел. (4.30)

чел.;

Необходимое количество отделений:

, шт. (4.31)

шт.

Выводы по главе:

1. Для тушения пожара в холодной насосной станции необходимо привлечение сил и средств по вызову № 3.

2. Необходимо привлечение автомобилей пенного тушения для проведения пенной атаки и доставки личного состава к месту пожара, а также служб жизнеобеспечения объекта.

тушение пожар цех нефтепродукт

5. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТА ТУШЕНИЯ ПОЖАРА В РЕЗЕРВУАРНОМ ПАРКЕ СВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ

5.1 Тактический замысел возникновения и развития пожара

На каждый объект хранения нефти и нефтепродуктов на основании требований [13] следует разрабатывать три варианта развития и тушения возможного пожара. В связи с этим проведем прогнозирование развития пожара по трем вариантам:

Вариант № 1 - Пожар в резервуаре № 379 начинается с взрыва смеси паров горючей жидкости с воздухом, находящейся под крышей резервуара.

Вариант № 2 - Пожар группы резервуаров - РВС-1000 и РВС-2000 № 379, № 380, № 381, № 382.

Вариант № 3 - Пожар одного резервуара РВС-2000 № 379, на запорной арматуре и в обваловании одновременно.

В результате взрыва (самая вероятная ситуация из статистики возникновения пожаров) происходит частичное разрушение стенок резервуара и сброс крыши с последующим горением жидкости на всей свободной поверхности зеркала резервуара. Так как в теплое время испарение горючих жидкостей будет происходить интенсивнее, чем в зимнее, то возможность возникновения пожара наиболее реальная в весенне-летний период. Скорость ветра составляет 3-4 м/с, направление ветра юго-восточное, температура воздуха - плюс 21^оС.

Процесс горения жидкости на свободной поверхности зеркала будет характеризоваться рядом показателей: высота светящейся части факела достигающая от 1,5 до 2 диаметров резервуара, при ветре пламя будет наклонено к горизонту, и иметь примерно те же размеры, температура светящейся части пламени может колебаться в пределах от 1000 до 1200^оС.

5.2 Прогнозирование развития пожара в резервуарной группе светлых нефтепродуктов

Прогнозирование выполняется для оценки максимально допустимого времени ввода сил и средств и первоочередного охлаждения резервуаров, расположенных рядом с горящим резервуаром. Прогнозирование выполняется с целью предотвращения возможного взрыва в паровоздушном пространстве или факельного горения паровоздушной смеси, выходящей из мест сообщения газового пространства облучаемого резервуара с атмосферой.

Методика прогноза включает два этапа. На первом этапе определяют максимально допустимое время введения сил и средств на охлаждение соседних резервуаров. В этом случае исходят из условий предотвращения нагрева элементов конструкции подвергающегося облучению резервуара выше температуры самовоспламенения паров нефтепродуктов. На втором этапе по взрывоопасности среды в облученном резервуаре определяют первоочередность введения стволов для охлаждения резервуаров, особенно при недостатке сил и средств в начальной стадии пожара.

При возникновении пожара в резервуаре № 379 охлаждению подлежат все соседние резервуары, находящиеся на удалении от горящего не более двух минимальных расстояний между резервуарами, с учетом направления ветра и теплового излучения (приложение 1, табл. 3) [13]. Для резервуаров со стационарной крышей принимается расстояние равное 1,5 диаметра горящего резервуара.

Тогда делаем вывод о том, что охлаждению подлежит в первую очередь резервуар № 382, а также соседний резервуара № 380 с целью предотвращения деформации металлических конструкций этих резервуаров и взрыва паровоздушной среды в них.

По приложению 1 (Рис. 1) [13] определяем максимально допустимое время ввода сил и средств, для охлаждения соседних резервуаров № 382 и № 380. Температура окружающего воздуха +21⁰С. Отношение расстояния между резервуарами к диаметру горящего составит:

(4.1)

где ч - отношение расстояния между резервуарами к горящему резервуару;

L - расстояние между горящим и соседним резервуаром;

D - диаметр горящего резервуара.

- для резервуара № 382:

- для резервуара № 380:

Из точки соответствующей температуре окружающей среды (+21⁰С), проводим направленный луч «ч», который пересекает шкалу «Отношение расстояния между резервуарами к диаметру горящего» в точке равной 0,8 и 1,3 и получаем на шкале «Критическое время» для резервуара № 382 равное 24 мин, а для резервуара № 380 равное 42 мин.

Делаем вывод о том, что для резервуара № 382 с начала пожара до истечения 24 мин должны быть предприняты активные действия по его охлаждению, а для резервуара № 380 с начала пожара до истечения 42 мин должны быть предприняты активные действия по его охлаждению.

Взрывоопасность среды в облучаемом резервуаре со стационарной крышей можно оценить по приложению 1 (Рис. 2) [13].

Для пользования номограммой необходимо учесть следующие данные:

- уровень взлива нефтепродукта в соседнем резервуаре № 382 составляет 8м, а в резервуаре № 380 - 11 м;

- температуру нефтепродукта в негорящем резервуаре (принимаем равной среднемесячной температуре окружающей среды +16⁰С);

- температура вспышки нефтепродуктов (АИ-92 равна - - 35⁰С);

- продолжительность облучения для резервуара № 382 равно 19 мин, а для резервуара № 380 37 мин (принимаем на 5 мин меньше допустимого времени).

Из точки, соответствующей уровню взлива нефтепродукта (8м 11м), проводим направляющий луч через шкалу «Время облучения» в точке равной 19 и 37 мин до пересечения с прямой 1. При этом на прямой 1 делаем отметку. Далее из этой точки направляющий луч пересекает точку +16⁰С на шкале «Температура нефтепродукта» и упирается в прямую 2. Из этой точки направляющий луч проходит через точку - -35⁰С на шкале температура вспышки и указывает на то, что концентрация паров в резервуаре № 379 находится в области взрывоопасных значений, а в резервуаре № 380 находится также в области взрывоопасных значений.

5.3 Расчет сил и средств для тушения пожара в РВС - 2000 № 379

За первый вариант тушения пожара примем ликвидацию пожара в наземном резервуаре РВС-2000 № 379 по площади горизонтального сечения резервуара.

В резервуаре хранится бензин АИ-92.

Группа горючести - ЛВЖ.

Плотность - 736 кг/м³

Температура вспышки - - 35 ⁰С