Противопожарная защита цеха по изготовлению мебели

На объекте имеются инструкции о порядке хранения и применения взрывопожароопасных веществ и материалов

Хранение веществ и материалов должно осуществляться в соответствии с приложением 3, а также с учетом однородности средств их тушения.

Применение и хранение на предприятиях веществ и

материалов неизвестного состава и с неизученными пожаровзрывоопасными свойствами запрещается.

ППБ 1.01-94

п. 3.1.3,

п. 3.1.4

Соответствует

3

Наличие технологических регламентов на взрывопожароопасные технологические процессы и операции, технологических инструкций и документации.

Технологическая документация разработана.

На предприятиях должна быть разработана и внедрена система обеспечения пожарной безопасности, охватывающая получение, транспортирование, производство, переработку и хранение горючих веществ и материалов. Мероприятия указанной системы должны учитывать комплекс пожаровзрывоопасных свойств

веществ и материалов, их совместимость и обеспечивать условия безопасности по ГОСТ 12.1.044.

ППБ 1.01-94

п. 3.1.1

Соответствует

Мероприятия, проводимые отделом техники безопасности

1

Качество знаний ИТР, рабочих и служащих

пожарной опасности объектов, входящих в их сферу деятельности, а также основных требований по обеспечению пожарной безопасности.

Знания удовлетворительные.

Работники предприятий обязаны знать и выполнять на производстве требования пожарной безопасности, а также соблюдать и поддерживать противопожарный режим;

выполнять меры предосторожности при проведении работ с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями, другими пожароопасными материалами и оборудованием,; знать характеристики пожарной опасности применяемых или производимых (получаемых) веществ и материалов.

ППБ 1.01-94

п. 2.2.1,

п. 2.2.2,

п. 2.2.3

Соответствует

2

Наличие знаков безопасности и наглядной агитации по обеспечению пожарной безопасности.

Знаки безопасности и наглядная агитация по обеспечению пожарной безопасности отсутствует.

Во взрывопожароопасных и пожароопасных цехах и на оборудовании, представляющем опасность взрыва или воспламенения веществ, в соответствии с требованиями ГОСТ 12.4.026 должны быть вывешены знаки, запрещающие использование открытого огня, а также предупреждающие о наличии воспламеняющихся и взрывчатых веществ.

ППБ 1.01-94

п. 4.2.21

Несоответствует

6. Разработка технических решений по устранению нарушений, выявленных при рассмотрении материалов

6.1 Анализ результатов рассмотрения материалов. Конструктивная разработка технических решений пассивной противопожарной защиты

Анализируем недостатки, определенные в предыдущих разделах. На основании анализа предлагаем мероприятия (в т.ч. инженерно-технические) по повышению уровня пожарной безопасности объекта.

Таблица 6.1 - Инженерно-технические решения по устранению нарушений, выявленных при рассмотрении материалов

№ п/п	Наименование мероприятия	Предусмотрено на объекте	Требуется согласно ТНПА	Ссылка на пункт ТНПА	Предлагаемое инженерно-техническое решение
1	2	3	4	5	6
1	Открывание дверей по направлению выхода из здания	Выходные двери из помещения №27 открываются во внутрь.	Двери следует открывать по направлению выхода из здания.	П.3.13; СНБ 2.02.02-01	Запроектировать двери с открыванием по ходу эвакуации.
2	Состояние противодымной защиты путей эвакуации.	Применяются самодельные устройства самозакрывания дверей, которые не обеспечивают выполнение возложенных на них функций. Уплотнения в притворах противопожарных дверей отсутствуют.	Приспособления для самозакрывания дверей в лестничных клетках, уплотнения в их притворах должны содержаться в исправном состоянии.	П.4.3-4.7; СНБ 2.02.02-01	Обеспечить дверными доводчиками заводского изготовления все двери помещения насосной. Выполнить уплотнения в притворах противопожарных дверей.
3	Состояние приборов отопления	Декоративные экраны не обеспечивают доступ к отопительным батареям для их очистки.	Декоративные экраны должны быть съемные или раздвижные из негорючих материалов. Расстояние от экранов до батарей не менее 0.1 м.	П.4.3-4.7; СНБ 2.02.02-01	Запроектировать съемные или раздвижные экраны из негорючих материалов на батареях отопления. Предусмотреть расстояние от экранов до батарей не менее 0.1 м.
4	Состояние эвакуационных путей	Отсутствует пожарная лестница 1-го типа на главном фасаде здания.	Для выхода на крышу должна быть предусмотрена пожарная лестница 1-го типа	П.2.13; СНиП 2.01.02-85	Запректировать пожарную лестницу 1-го типа на главном фасаде здания.
5	Состояние эвакуационных путей	Не предусмотрены ограждения при выходе на кровлю по пожарным лестницам.	При выходе на кровлю по пожарным лестницам ограждение площадок должно быть высотой > 0.6 м.	П.2.12; СНиП 2.01.02-85	Запроектировать ограждение площадок высотой > 0.6 м. при выходе на кровлю по пожарным лестницам.
6	Высота и вид окраски стен путей эвакуации.	Стены на путях эвакуации окрашены горючими красками на высоту 1,8м.	Запрещается (кроме зданий V степени огнестойкости) отделка и облицовка стен и потолков на путях эвакуации сгораемыми материаламигорючими красками на высоту панели до 1,5 м от пола.	П.6.7; ППБ РБ 1.01-94	В коридоре убрать покрытие стен масляной краской выше уровня 1,5 м.
7	Противопожарные разрывы.	Несоблюдены противопожарные разрывы между производственным зданием класса Ф.5.1 VI степени огнстойкости и складом класса Ф.5.2 VII степени огнестойкости.I	Противопожарные разрывы между производственным зданием класса Ф.5.1 VI степени огнстойкости и складом класса Ф.5.2 VII степени огнестойкости.I должны составлять не менее 12 м.	П.6.1; ТКП 45-2.02-242	Провести мероприятия по повышению степени огнестойкостиминимальное допустимое расстояние между зданиями составит 9 м. склада до VI, тогда
8	Состояние подъездных путей	Отсутствует место разворота пожарной техники в конце однополосного проезда.	В конце однополосного проезда должна быть разворотная площадка для пожарной техники диаметром не менее 16 м.	П.9.1; ТКП 45-2.02-242	Оборудовать разворотную площадку для пожарной техники диаметром не менее 16 м.
9	Состояние подъездных путей	Отсутствует площадка с твердым покрытием, предназначенная для забора воды пожарной техникой.		П.9.4; ТКП 45-2.02-242	Оборудовать площадку с твердым покрытием (пирс)для забора воды пожарной техникой размерами не менее 12х12 м.
10	Состояние подъездных путей	Отсутствует схема движения автотранспорта.	На въезде на территорию предприятия должна быть схема движения транспорта, размещения пожарных проездов и источников противопожарного водоснабжения	П.10.26; ППБ РБ 1.01-94	Вывесить на въезде на территорию предприятия схему движения транспорта, размещения пожарных проездов и источников противопожарного водоснабжения.
11	Противовзрывная защита	Не предусмотрены мероприятия для снижения давления взрыва в помещении категории "А".	Для снижения избыточного давления взрыва в используются ЛСК.	П.6.2; ТКП 45-2.02-38-2006	Для снижения избыточного давления взрыва в помещении использовать ЛСК.
12	Система оповещения	Свето-звуковой оповещатель в помещении категории "А" выполнен не во взрывобезопасном исполнении.	Оповещатели в помещении категории "А" должны быть выполнены во взрывобезопасном исполнении	П.16.1; 16 ТКП 45-2.02-190	Заменить свето-звуковой оповещатель АСТО 12С на АСТО 12С/2В3, выполнен во взрывобезопасном исполнении
13	Система пожарной сигнализации.	Не предусмотено устройство искробезопасное БиОП для ввода пожарных извещателей в помещение категории "А".	Для ввода извещателей в помещение категории "А" используется устройство искробезопасное.	П.11.4; 16 ТКП 45-2.02-190	Предусмотреть устройство искробезопасное БиОП для ввода по извещателей в помещение категории "А". жарных
14	Обозначение мест установки	Места установки первичных средств пожаротушения не обозначены знаками по СТБ 13.92-2003	Места установки первичных средств пожаротушения обозначаются знаками по СТБ 13.92-2003	П.9.2.5; ППБ РБ 1.01-94	Обозначить места установки первичных средств пожаротушения знаками по СТБ 13.92-2003
15	Места установки первичных средств пожаротушения, конструкция тумб для их установки	На двери помещения N27 oтсутствуют указатели категории по взрывопожарной и пожарной опасности, класса зоны по ПУЭ.	Переносные огнетушители должны размещаться на расстоянии не менее 1,2 м от проема двери и на высоте не более 1,5 м от уровня пола, считая от низа огнетушителя.	П.3.1.6 приложение 4; ППБ РБ 1.01-94	Обеспечить наличие на наружной стороне двери указателей категории по пожарной опасности и класса зоны по ПУЭ
16		Переносные огнетушители расположены на полу на расстоянии 1 м от проема двери		П.9.2.7-9.2.8; ППБ РБ 1.01-94	Расположить переносные огнетушители на расстоянии не менее 1,2 м от проема двери и на высоте не более 1,5 м от уровня пола, считая от низа огнетушителя.
17	Соединение участков электропроводки	Соединение участков электропроводки в помещении N15 осуществляется «на скрутках».	Соединение, оконцевание и ответвление жил проводов и кабелей должны быть произведены с помощью опрессовки, сварки, пайки или специальных зажимов	П.4.1.15; ППБ РБ 1.01-94	Выполнить соединение участков электропроводки в помещении N15 с помощью опрессовки, сварки, пайки или специальных зажимов.
18	Состояние запорной арматуры первичных средств пожаротушения.	Запорная арматура первичных средств пожаротушения неопломбирована.	Запорная арматура (краны, рычажные клапаны, крышки горловин) огнетушителей должна быть опломбирована. Использованные огнетушители, а также огнетушители с сорванными пломбами должны быть немедленно изъяты для проверки и перезарядки.	П.9.2.10; ППБ РБ 1.01-94	Опломбировать после проведения освидетельствования запорную арматуру (краны, рычажные клапаны, крышки горловин) огнетушителей.
19	Обработка огнезащитными составами.	Не обработаны огнезащитным составом деревянные настилы стеллажей помещения мастерской.	Обработанные в соответствии с нормативными требованиями деревянные конструкции в случае потери огнезащитных свойств составов должны обрабатываться повторно.	П.7.3; ППБ РБ 1.01-94	Обработать огнезащитным составом деревянные настилы стеллажей помещения мастерской.
20	Состояние въездных ворот.	Электрический привод открывания ворот не дублируется независимым механическим приводом.	Электрического привода открывания ворот должен дублироваться независимым механическим приводом.	П.9.7; СНБ ТКП 45-2.02-242	Обеспечить дублирование электрического привода открывания ворот независимым механическим приводом.

7. Расчетная часть проекта

7.1 Исходные данные

Помещение складирования растворителя Р-4. В помещении хранится пять бочек с растворителем, каждая объемом по V_а = 80 л = 0,08 м³. Исходные данные приведены в таблице 7.1.

Таблица 7.1 - Исходные данные для расчета

Характеристики помещения
Номер по спецификации	Название помещения	Размеры помещения	Заполнение оконных проемов
		Длина L, м	Ширина S, м	Высота H, м	Остекление	Толщина стекла hст, мм
23	Склад для хранения горючих материалов	6,1	4,4	5	одинарное	5
Характеристики ЛВЖ
Продукт (ГОСТ, ТУ) (состав смеси), % (масс.)	Суммарная формула	Молярная масса, кг ? кмоль-1	Температура вспышки, ? С	Константы уравнения Антуана	Нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.)	Характеристика вещества	Теплота сгорания, кДж ? кг-1	Плотность ? ж, кг ? м-3
Растворитель Р-4 (н-бутилацетат-12, толуол-62, ацетон-26)	С5,452 Н7,606 О0,535	81,7	-7	6,29685	1373,667	242,828	1,65	ЛВЖ	40936	855

7.2 Обоснование расчетного варианта аварии

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив растворителя по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л растворителя разливается на 1 м² пола помещения. Скорость потока воздуха в помещении - 0,2 м/с, аварийная вентиляция отсутствует. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Брест) согласно [12] t_р = 37? С.

7.3 Определение категории помещения по взрывопожарной и пожарной опасности

1.Определяем свободный объем помещения:

, (1)

где V_Г - геометрический объем помещения, м³;

L - длина помещения, м;

S - ширина помещения, м;

H - высота помещения, м.

Так как определить свободный объем помещения с погрешностью не более 7% невозможно, то согласно п. 4.4 [12] принимаем его 80% геометрического объема помещения:

(2)

Из формулы (1),(2) свободный объем помещения равен:

 (3)

(м³)

2. Определяем площадь помещения:

, (4)

где F - площадь помещения, м².

(м²)

3. Рассчитаем давление насыщенных паров растворителя при расчетной температуре:

Р_Н =, (5)

где Рн - давление насыщенных паров растворителя при расчетной температуре, кПа;

А, В, СА - константы уравнения Антуана;

t_ж - расчетная температура ЛВЖ, ?С.

Р_Н ==24,4 (кПа)

4. Определим интенсивность испарения. При отсутствии справочных данных она рассчитывается согласно п. 5.6 [12]:

W = 10^-6 P_н, (6)

где W - интенсивность испарения, кгс^-1•м^-2;

- коэффициент, принимаемый по табл. 3 [12] в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения (принимаем =4,6).

W = 10^-6 • 4,6• 24,4 = 10.145 • 10^-4 (кг • м^-2 • с^-1).

5. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочки растворителя определяется:

F_И = 1,0 • V_р, (7)

где F_и - площадь разлива содержимого одной бочки растворителя, м²;

V_р - объем растворителя в бочке, л.

F_И = 1,0 • 80 = 80 (м²)

Поскольку площадь помещения F = 26,84 м² меньше рассчитанной площади разлива растворителя F_И = 80 м², то окончательно принимаем:

F_И = F = 26,84 (м²)

6. Масса паров жидкости поступивших в помещение, определяется по формуле:

m = W•F_и••Т, (8)

где m - масса паров жидкости поступивших в помещение, кг;

Т - время испарения, определяемое по пункту 4.2.6. [12],с.

m=10.145 •10^-4 •26,84•3600 = 98,03 (кг)

7. Масса разлившегося растворителя составляет:

m_р.р. = V_р•с _ж, (9)

где m_р.р. - масса разлившегося растворителя,кг;

с _ж - плотность растворителя_, кг•м^-3.

m_р.р = 0,08 • 855 = 68.4 (кг)

Для расчетного значения W =10,145•10^-4 кг•м^-2•с^-1 масса паров растворителя, поступивших в помещение, составит m = 98,03 кг. Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки растворителя m = m_р.р = 68.4 кг.

8. Расчет избыточного давления взрыва Р выполненяем по формуле:

Р = , (10)

где Н_т - теплота сгорания, Дж кг^-1;

Р₀ - начальное давление, кПа (принимаем 101 кПa [12]);

Z - коэффициент участия горючего во взрыве, определяемый по табл. 2 [12] (Z=0.3);

_в - плотность воздуха до взрыва при начальной температуре Т₀,кгм³(принимаем _в =1.3 кгм^-3 [50]);

С_Р - теплоемкость воздуха, Джкг^-1К^-1 (принимаем 1,0110³ Джкг^-1K^-1 [12]);

Т₀ - начальная температура воздуха, К;

k_н - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения (принимаем k_н равным 3 [12]).

Вывод: согласно табл. 1 [12] помещение относится к категории «А» (взрыво-пожароопасная), так как растворитель Р-4 имеет температуру вспышки t_всп =-7°С, что не более 28 °С и может образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении Р=647,17 кПа, превышающее 5 кПа.

Помещение склада занимает 6 % от общей площади здания, следовательно и все здание будет относится к категории А по взрывопожарной и пожарной опасности согласно п.10.1 [12].

7.4 Расчет ЛСК.

Согласно примечаниям 2 и 4 к таблице 1 [46] принимается, что оборудование и строительные конструкции занимают 20 % геометрического объема здания, причем 60 % занимают крупногабаритные строительные конструкции и оборудование, а 40 % -- малогабаритные строительные конструкции оборудование.

В помещении в аварийных ситуациях может образовываться воздушная горючая среда с массой горючих паров 68.4 кг. Давление и температура воздуха в помещении до воспламенения горючей среды принимаются равными 101,3 кПа и 310 К, соответственно. Максимальная нормальная скорость распространения пламени смеси растворителя с воздухом U_н.max принимается равной 0,56 м/с [46].

1. Расчетная нормальная скорость распространения пламени U_н.р определяется по формуле:

(1)

где U_н.max -- максимальная нормальная скорость распространения пламени, м/с.

(м/с)

2. Массовые концентрации горючего в горючей среде С_НКПР и С_max определяются по формулам Приложения В [46]:

, (2)

где М - молярная масса вещества, кг ? кмоль^-1;

С_Н - нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.).

(г/м³)

, (3)

где С_СТ - стехиометрическая концентрация паров ЛВЖ и ГЖ, % (об.).

Стехиометрическая концентрация паров жидкости стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания определяются по [12]:

(4)

где = n_c + - стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

n_с, n_н, n_о, n_х - число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего вещества.

% (об.)

(г/м³)

3. Коэффициент степени заполнения объема помещения взрывоопасной смесью и ее участия во взрыве определяется по формуле:

(5)

где m - масса паров жидкости, поступающих в помещение в аварийных ситуациях, кг;

Z - коэффициент участия горючего во взрыве.

Так как значение =2.5> 1, следует принимать = 1 (п.6.6 [46]).

4. Расчетная плотность газа в помещении перед воспламенением ₀ определяется по формуле:

(6)

где _НКПР - плотность горючей среды при концентрации горючего, соответствующей НКПР, кг/м³;

_max - плотность горючей среды при концентрации горючего, соответствующей U_н.max, кг/м³;

- коэффициент степени заполнения объема помещения взрывоопасной смесью.

(7)

Так как значение > 1, следует принимать = 1 (п.6.9 [46]).

При отсутствии справочных данных расчетную плотность газа в помещении перед воспламенением ₀ допускается определять по формуле (п.6.9 [46]):

(8)

 (кг/м³)

5. Определяем объем пламени:

(9)

где V_пл - объем пламени, м³.

(м³)

Согласно п.6.6 [46] значение V для определения показателя интенсификации взрывного горения по таблице 1 [46] при V_пл ? V_пом будет равно V = V_пом=134.2 м³.

6. Показатель интенсификации взрывного горения определяется по таблице 1 [46] в зависимости от степени загроможденности помещения строительными конструкциями и оборудованием _з и объема помещения V:

-- для малогабаритных строительных конструкций и оборудования при _з = 20 %

-- для крупногабаритных строительных конструкций и оборудования при _з = 20 %

-- для 60 % крупногабаритных и 40 % малогабаритных строительных конструкций и оборудования:

7. Расчетная степень сжатия продуктов горения при взрыве в замкнутом объеме _c определяется по формуле либо при отсутствии справочных данных допускается принимать значение _c = 8 согласно п.6.5 [46].

8. Коэффициент, учитывающий степень заполнения объема помещения взрывоопасной паровоздушной смесью, определяется по формулам:

= 0, если

= 1, если

9. Коэффициент, учитывающий влияние формы помещения и эффект истечения продуктов горения взрывоопасной смеси, К_ф при ? ₂ и h_п ? a_п согласно п.6.8 [46] определяется по формуле:

(10)

где b_п - ширина помещения, м;

h_п - высота помещения, м.

10. Минимальная площадь ЛСК определяется по формуле:

(11)

(м²)

11. Расчетная скорость распространения пламени U_р определяется по формуле:

 (12)

(м/с)

Поскольку U_р < 65 м/с, возможно эффективное использование ЛСК для снижения избыточного давления взрыва в помещении до 5 кПа.

В качестве ЛСК для снижения избыточного давления воздуха в помещении будет использоваться оконный переплет, показанный на рисунке 7.4.1.

Рисунок 7.4.1 - Схема оконного переплета

12. Расчетные размеры стекла определяются по формулам:

(13)

(14)

где а_пр - размер проема в направлении меньшей стороны стекла, м;

b_пр - размер проема в направлении большей стороны стекла, м;

h_ст- толщина стекла, м.

(м)

(м)

13. Площадь стекла S_ст определяется по формуле

(15)

где а_ст - расчетный размер меньшей стороны стекла, м;

b_ст - расчетный размер большей стороны стекла, м.

(м²)

13. Коэффициент зависящий от соотношения сторон стекла _ст определяется по формуле:

(16)

14. По таблицам 4 и 5 [46] линейной интерполяцией определяются коэффициенты К_Sh и К:

15. Значение приведенного давления вскрытия одинарного оконного остекления определяется по формуле:

(17)

где К_Sh - коэффициент, устанавливающий взаимосвязь между площадью и толщиной стекла, используемого для устройства ЛСК;

К - коэффициент, определяемый в зависимости от соотношения сторон листа стекла.

16. Коэффициент вскрытия одинарного остекления при взрыве определяется по таблице 2 [46] линейной интерполяцией:

17. Площадь ЛСК в наружном ограждении помещения при использовании одинарного остекления определяется по формуле:

(18)

где - площадь ЛСК i-го типа в наружных ограждающих конструкциях помещения, м²;

- минимальная площадь ЛСК, м², определяется по формуле;

- коэффициент вскрытия ЛСК i-го типа при взрыве.

(м²)

18. Определение минимального количества стекол ЛСК N:

(19)

Вывод: В качестве ЛСК для снижения избыточного давления воздуха в помещении используем оконный переплет, показанный на рисунке 1. Минимальная площадь м², минимальное количество стекол .

7.5 Расчет предела огнестойкости железобетонных плит перекрытия, принятых проектом

Исходные данные. Ж/б многопустотная плита перекрытия из тяжелого бетона с минимальной толщиной плиты 120 мм, поверх уложен изоляционный слой группы горючести Г2 на цементную подготовку толщиной 30мм, с полной нормативной нагрузкой G/V=0.3, снизу плита оштукатурена гипсовой штукатуркой толщиной 10мм.

Порядок расчета.

1. Согласно п.4.16 [30] «...засыпки и пол из негорючих материалов, а также дополнительные слои штукатурки объединяются в общую толщину плит. Допускается применение горючих (групп Г2, Г3, Г4) изоляционных слоев, уложенных на цементную подготовку, без снижения предела огнестойкости плит.», а также с учетом п.4.4 [30] «…теплоизоляционные покрытия из гипсовой штукатурки эквивалентны увеличению толщины слоя тяжелого бетона на 10мм…» полная толщина плиты составит:

t_п= 120+10=130 (мм) (1)

2. «…При определении предела огнестойкости статически неопределимых плит учитывается требование 4.9 [30]. При этом толщина плит и расстояния до оси арматуры должны соответствовать значениям, приведенным в таблице 4.8 [30]…» Определяем предел огнестойкости плиты при заданном расстоянии до оси равном 45мм:

П_ф=120 (мин)

3. Согласно п.4.16 [30] «… Пределы огнестойкости многопустотных плит, в том числе с пустотами, расположенными поперек пролета, и ребристых с ребрами вверх панелей и настилов следует принимать по таблице 4.8, умножая их на коэффициент 0,9…»:

П_ф=120•0,9=108 (мин) (2)

4. Согласно п.4.9 [30] предел огнестойкости плиты увеличивается в 2 раза при G/V=0.3:

П_ф=108•2=216 (мин) (3)

Вывод: Согласно таблицы 4* [29], плита перекрытия, принятая проектом отвечает требованиям, предъявляемым к I степени огнестойкости, что соответствует принятой степени огнестойкости здания.

8. Оформление документов по результатам рассмотрения материалов

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЖАРНЫЙ НАДЗОР

ПРЕДПИСАНИЕ № 1

Директору ЧУП «Мир мебели» Гриневичу Ю.А.. р

(кому (должность), наименование объекта, фамилия, имя, отчество его руководителя (владельца)

Я, ______________ государственный инспектор г. Минск

_____________________________________________________________

(республика, область, город, район)

по пожарному надзору Глушаков А.С. р

(фамилия, имя, отчество)

с участием

______________________________________________________

(указываются статус, фамилия и инициалы других работников органов ГПН,

принимавших участие в ПТО)

_____________________________________________________________

руководствуясь пунктом 1 статьи 35 Закона Республики Беларусь «О пожарной безопасности», в период _с 01.06.12 г. по 20.06.12 г.

(указываются даты обследования)

провел(и) пожарно-техническое обследование

цеха по производству мебели ЧУП «Мир мебели». т (указать, что обследовалось; адрес объекта)

совместно с инженером по ОТиТБ Ивановым А.А.

(должность, фамилия и инициалы выделенных от объекта лиц)

В целях устранения выявленных при проверке нарушений документов системы противопожарного нормирования и стандартизации в соответствии со статьей 36 Закона Республики Беларусь «О пожарной безопасности» предписываю выполнить следующие мероприятия:

№ п\п	Содержание мероприятия	Срок исполнения	Отметка о выполнении
1	2	3	4
	Запроектировать двери с открыванием по ходу эвакуации. П.3.13; СНБ 2.02.02-01	01.08.12 г.
	Обеспечить дверными доводчиками заводского изготовления все двери помещения насосной. Выполнить уплотнения в притворах противопожарных дверей. П.4.3-4.7; СНБ 2.02.02-01	01.08.12 г.
	Запроектировать съемные или раздвижные экраны из негорючих материалов на батареях отопления. Предусмотреть расстояние от экранов до батарей не менее 0.1 м. П.4.3-4.7; СНБ 2.02.02-01	01.08.12 г.
	Разработать необходимую документацию и установить наружной металлической лестницы для подъема на кровлю. СНиП 2.01.02-85 п. 2.9	01.01.13 г.
	Запроектировать ограждение площадок высотой > 0.6 м. при выходе на кровлю по пожарным лестницам П.2.12; СНиП 2.01.02-85	01.08.12 г.
	В коридоре убрать покрытие стен масляной краской выше уровня 1,5 м. П.6.7; ППБ РБ 1.01-94	01.08.12 г.
	Привести в соответствие с нормами противопожарные разрывы между производственным зданием класса Ф.5.1 VI степени огнстойкости и складом класса Ф.5.2 VII степени огнестойкости.I П.6.1; ТКП 45-2.02-242	01.08.12 г.
	Оборудовать разворотную площадку для пожарной техники диаметром не менее 16 м. П.9.1; ТКП 45-2.02-242	01.08.12 г.
	Оборудовать площадку с твердым покрытием (пирс)для забора воды пожарной техникой размерами не менее 12х12 м. П.9.4; ТКП 45-2.02-242	01.08.12 г.
	Вывесить на въезде на территорию предприятия схему движения транспорта, размещения пожарных проездов и источников противопожарного водоснабжения. П.10.26; ППБ РБ 1.01-94	01.08.12 г.
	Для снижения избыточного давления взрыва в помещении №27 разработать техническую документацию и установить ЛСК. П.6.2; ТКП 45-2.02-38-2006	01.01.13 г.
	Заменить свето-звуковой оповещатель АСТО 12С на АСТО 12С/2В3, выполненный во взрывобезопасном исполнении. П.16.1; 16 СНБ 2.02.05-2004	01.01.13 г.
	Установить устройство искробезопасное БиОП для ввода по извещателей в помещение категории "А". П.11.4; 16 ТКП 45-2.02-242	01.01.13 г.
	Обозначить места установки первичных средств пожаротушения знаками по СТБ 13.92-2003 П.9.2.5; ППБ РБ 1.01-94	01.01.13 г.
	Обеспечить наличие на наружной стороне двери указателей категории по пожарной опасности и класса зоны по ПУЭ П.3.1.6 приложение 4; ППБ РБ 1.01-94	01.08.12 г.
	Расположить переносные огнетушители на расстоянии не менее 1,2 м от проема двери и на высоте не более 1,5 м от уровня пола, считая от низа огнетушителя. П.9.2.7-9.2.8; ППБ РБ 1.01-94	01.08.12 г.
	Выполнить соединение участков электропроводки в помещении N15 с помощью опрессовки, сварки, пайки или специальных зажимов. П.4.1.15; ППБ РБ 1.01-94	01.08.12 г.
	Опломбировать после проведения освидетельствования запорную арматуру (краны, рычажные клапаны, крышки горловин) огнетушителей. П.9.2.10; ППБ РБ 1.01-94	01.08.12 г.
	Обработать огнезащитным составом деревянные настилы стеллажей помещения мастерской. П.7.3; ППБ РБ 1.01-94	01.01.13 г.
	Обеспечить дублирование электрического привода открывания ворот независимым механическим приводом. П.9.7; ТКП 45-2.02-242	01.08.12 г.

При несогласии с предписанными мероприятиями или сроками их выполнения предписание может быть обжаловано в десятидневный срок со дня его вручения в вышестоящий орган государственного пожарного надзора или городской (районный) суд.

Обжалование в соответствии со статьей 33 Закона Республики Беларусь «О пожарной безопасности» не приостанавливает действия предписания.

При проведении пожарно-технического обследования книга учета проверок (ревизий) предъявлялась

(предъявлялась/не предъявлялась)

«01» 07 2012 г.

_____________________________________________________________

(подпись(и) должностного лица органа государственного пожарного надзора)

Предписание для исполнения получил.

«01» 07 2012 г.

_________________________________________________

(подпись руководителя объекта (владельца), инициалы, фамилия)

Предписание направлено ________________________________

(дата и способ отправки)

Телефон вышестоящего органа ГПН 331-23-02.

Телефон доверия 338-45-27

9. Анализ влияния огнезащитной вспучивающейся краски на структуру металла

Проблемы безопасности на объектах нефтегазового комплекса имеют особое значение. Развитие и интенсификация нефтеперерабатывающей промышленности в современных условиях сопровождается ростом числа аварийных ситуаций, приводящих к возгоранию или взрыву углеводородных веществ в случае аварий. Повышение пожаро- взрывобезопасности нефтеперерабатывающих комплексов является важнейшей составной частью обеспечения защищенности населения от угроз техногенного и экологического характера.

Установки и оборудование промышленных объектов изготавливаются, как правило, из углеродистой стали различных марок, которая отличается высокой теплопроводностью. Это приводит к тому, что в условиях пожара незащищенные металлические конструкции быстро прогреваются до температур, превышающих 400-500 ⁰С. Под воздействием этих температур и нормативной нагрузки интенсивно развиваются температурные деформации, что ведет к быстрому разрушению сооружения (в пределах всего 0,12-0,25 часа). Повышение предела огнестойкости металлических конструкций до требуемого уровня достигается применением огнезащиты.

Преимуществами огнезащитных вспучивающихся красок перед другими способами огнезащиты металлических конструкций, являются относительно низкая трудоемкость, малая толщина и вес покрытия, ремонтопригодность, вибростойкость, хорошие декоративные качества большинства огнезащитных составов, применение для огнезащиты металлических конструкций любой сложности конфигурации[51].

Таким образом, проблема исследования и разработки новых материалов в области огнезащиты является весьма актуальной.

Целью работы является исследование влияния огнезащитной вспучивающей краски на металл.

9.1 Анализ малоцикловой усталости

Усталость - процесс постепенного накопления повреждений материала под действием переменных напряжений, приводящий к изменению свойств, образованию трещин, их развитию и разрушению.

Усталостное повреждение - необратимое изменение физико-химических свойств материала объекта под действием переменных напряжений.

Усталостное разрушение - разрушение материала нагруженного объекта до полной потери его прочности или работоспособности вследствие распространения усталостной трещины.

Малоцикловая усталость - усталость материала, при которой усталостное повреждение или разрушение происходит при упругопластическом деформировании.

Расчет элементов конструкции на малоцикловую усталость стало возможным в результате экспериментального изучения проблем, связанных с определением закономерностей сопротивления деформированию и разрушению при циклическом упругопластическом деформировании, исследования кинетики напряженно-деформированного состояния в зонах концентрации, являющихся местами вероятного разрушения, и разработки критериев накопления повреждений и разрушения при неоднородном напряженном состоянии [52].

Методика расчета малоцикловой прочности базируется на анализе распределения локализованных пластичных деформаций и использовании характеристик сопротивления материала циклическому деформированию и разрушению.

В общем случае весь комплекс расчетных данных включает:

- анализ характера и параметров нагрузок, воздействующих на конструкцию в период ее эксплуатации;

- анализ кинетики упругопластичного деформирования при статическом и циклическом нагружении;

- анализ уровня начальных напряжений и их перераспределения в процессе циклического воздействия внешних сил;

- оценку в расчетных сечениях максимальных значений амплитуды интенсивности деформаций и коэффициента асимметрии цикла;

- оценку исходной технологической дефектности элементов конструкции.

Экспериментальная установка предназначена для испытаний на усталостную прочность образцов диаметром от 1 до 5 мм, с частотой нагружения от 1 до 40 циклов в минуту. Установка позволяет реализовать поперечный изгиб при вращении круглых консольно закрепленных образцов из сталей, применяемых для изготовления металлических конструкций, элементов аппаратов, работающих в нефтепереработке и нефтехимии.

Силовая часть (рисунок 7.1) лабораторной установки состоит из электродвигателя типа 4А112МА6УЗ мощностью 1,5 кВт, редуктора Ц2У-125-40-VI (i= 40) и ременной передачи.



1 - образец;

2 - груз; 3 - диск;

4 - двигатель;

5 - редуктор;

6 - ременная передача;

7 - корпус;

8 - станина;

9 - прибор для регистрации количества циклов до разрушения.

Рисунок 9.1 - схема экспериментальной установки.

Образцы для испытаний на малоцикловую усталость изготавливаются согласно ГОСТ 2869 (рисунок 7.2). Направление вырезки образцов вдоль проката выбирается из условий нагружения изделий и технологий получения материала.

Рисунок 9.2 - схема изготовления образцов.

Методика испытаний была выбрана исходя из поставленных задач, ГОСТов и типовых методик испытаний на усталость. Из всех видов испытаний на изгиб был выбран поперечный изгиб, это позволило довольно просто определить величину действительных условных напряжений [52].

Максимальную частоту нагружения выбрали таким образом, чтобы обеспечить требуемую точность поддержания деформаций и напряжений.

Испытания образцов проводились до окончательного излома. Количество образцов, подлежащих испытанию, определялось в зависимости от результатов.

Результаты испытаний исключались из дальнейшего рассмотрения:

- при разрушении образца за пределами его расчетной длины или потери устойчивости;

- при дефектах материала, выявленных в изломе;

- при значительных формоизменениях рабочей части образца, когда

односторонне накопленная деформация составляет более 10% от величины пластичности однократного статического разрыва.

Рисунок 9.3 - Образец для испытания на малоцикловую усталость

В испытаниях на малоцикловую усталость под действием циклически изменяющихся переменных напряжений (деформаций) происходит процесс постепенного накопления повреждений, приводящих к критической степени искажения решетки в отдельных объемах (зернах) вследствие протекания циклической микроскопической деформации, созданию локальных пиковых напряжений, могущих вызвать разрыв межатомных связей, к образованию зародышевых трещин, их развитию и, наконец, разрушению [52].

Для задания необходимых напряжений в установке применяются различные грузы, прикрепляемые к образцу. Схема нагружения приведена на рисунке 9.4.

Рисунок 9.4 - Схема нагружения образца

Проведенные сравнительные исследования разных типов образцов («исходных», «с защитой» и «без защиты») показали следующие результаты, представленные на рисунке 7.5.



Рисунок 9.5 - Количество циклов до разрушения образцов разного типа

Из рисунка видно, что у образцов с «защитой» число циклов до разрушения больше, чем у образцов «без защиты» и «исходный».

9.2 Анализ атомной структуры

Рентгеноструктурный анализ -- один из дифракционных методов исследования структуры вещества. В основе данного метода лежит явление дифракции рентгеновских лучей на трехмерной кристаллической решетке [10].Метод позволяет определять атомную структуру вещества, включающую в себя пространственную группу элементарной ячейки, ее размеры и форму, а также определить группу симметрии кристалла.

Рентгеноструктурный анализ (РСА) проводился с использованием рентгеновского дифрактометра ДРОН-4-07. Съемку проводили с использованием излучения CuKб и плоского графитового монохроматора. Дифрактограммы снимали при U=40кВ, I=30мА, углах 2q=40°-140°, времени экспозиции 3 секунды, шаге сканирования Dq = 0,1°. Для проведения съемки образцы разрезались с помощью электроискровой резки по плоскости, перпендикулярной оси образца.

Полученные после резки поверхности подвергались механической полировке на алмазной пасте. В случае окрашенных образцов снималось по две дифрактограмме: первая - после механической полировки (т.е. слой краски удалялся), вторая-торец образца без механической полировки (слой краски сохранялся).

Повышение усталостной прочности образцов с огнезащитным покрытием после температурного воздействия позволил выдвинуть две гипотезы, объясняющие данные изменения в свойствах стали:

1. «диффузия» элементов краски в поверхностный слой металла;

2. «залечивание» микротрещин поверхности металла путем их заполнения массой огнезащитной вспучивающейся краски.

В результате рентгеноструктурного анализа были получены дифрактограммы шести образцов:

1 - «исходный» образец;

2 - образец без защиты после температурного воздействия;

3 - образец с огнезащитным покрытием № 1 после механической полировки (удален слой краски);

4 - образец с огнезащитным покрытием № 1 без механической полировки (с сохранением слоем краски);

5 - образец с огнезащитным покрытием № 2 после механической полировки (удален слой краски);

6 - образец с огнезащитным покрытием № 2 без механической полировки (с сохранением слоем краски).

Результаты дифракционного метода исследования структуры вещества представлены на рисунках 7.6-7.7. Сравнительный анализ дифрактограмм первого и второго образцов с огнезащищенными образцами (с краской № 1 и № 2), позволил сделать вывод, что изменения могут происходить только на поверхности металла. Внутренняя структура образца с огнезащитой сохранила свое первоначальное строение, так расположение линий, связанное с расположением атомов, на рентгенограмме I и III образцов схоже.

Таким образом, данный метод подтвердил возможность изменения механических свойств материала защищаемой конструкции посредством особенностей композиционного состава огнезащитного покрытия.

Рисунок 9.6- Сравнительный анализ спектров для огнезащитной вспучивающейся краски № 1

Рисунок 9.7. - Сравнительный анализ спектров для огнезащитной вспучивающейся краски № 2

9.3 Анализ химического состава поверхности металлического образца

Электронномикроскопические исследования проводились на растровом электронном микроскопе JSM 840A (JEOL, Japan) с микрорентгеноспектральной приставкой для энергодисперсионного анализа Inca Energy 350 (Oxford Instruments, GB). Были подготовлены шлифы поперечных сечений образцов с окрашенной и неокрашенной поверхностью, подвергнутых температурному воздействию.

Измерения элементного состава проводись вдоль диаметра шлифов с шагом в 10 мкм. Ускоряющее напряжение электронного зонда составляло 20 кВ,ток зонда 10-10 А. Диаметр зоны возбуждения характеристического рентгеновского спектра составлял приблизительно 3 мкм.Рентгеноспектральный анализ по положению и интенсивности линий характеристического спектра установил количественный состав стали по сечению шлифов на расстоянии 120 мкм от поверхности.

Для данного анализа были подготовлены шлифы поперечных сечений образцов с окрашенной и неокрашенной поверхностью, подвергнутых температурному воздействию (рисунки 9.8-9.13).

Рисунок 9.8.- Фотография шлифа поперечного сечения образца без защиты после температурного воздействия



Рисунок 9.9. - Фотография шлифа поперечного сечения образца без защиты после температурного воздействия

Рисунок 9.10. - Фотография шлифа поперечного огнезащитной вспучивающейся краской № 1

Рисунок 9.11- Фотография шлифа поперечного сечения образца, покрытого огнезащитной вспучивающейся краской № 2



Рисунок 9.12. - Фотография шлифа поперечного сечения образца, покрытого огнезащитной вспучивающейся краской №1

Рисунок 9.13. - Фотография шлифа поперечного сечения образца, покрытого огнезащитной вспучивающейся краской № 2

Рентгеноспектральный анализ по положению и интенсивности линий характеристического спектра установил количественный состав стали вдоль диаметра шлифов на расстоянии 80-120 мкм от поверхности. Линейное распределение элементов вдоль диаметра шлифа (изменение веса элементов) показало, что происходит проникновении компонентов краски в кристаллы металла.

Распределение элементов по сечению шлифа показало, что происходит проникновение компонентов краски в поверхностный слой металла (рисунки 9.14-9.15). В результате проведенных исследований было получено линейное распределение элементов вдоль диаметра шлифа.

Рисунок 9.14. - Распределение алюминия и кремния по сечению шлифа образца, покрытого огнезащитной вспучивающейся краской № 1

Рисунок 9.15. - Распределение алюминия и кремния по сечению шлифа образца, покрытого огнезащитной вспучивающейся краской № 2

Известны промышленные методы диффузионного насыщения стали алюминием и другими элементами, при этом изделие, поверхность которого обогащена этими элементами, приобретают ценные свойства, к числу которых относятся высокая жаростойкость, повышенная износостойкость, твердость.

Таким образом, установлено, что при циклических испытаниях наибольшее количество циклов до разрушения показали образцы с нанесенной краской, чем исходные образцы и образцы «без защиты» после огневого воздействия. На основе рентгенографического анализа получено, что повышение усталостной прочности достигается использованием огнезащитной вспучивающейся краски за счет диффузии алюминия и кремния из состава покрытия в поверхностный слой материала образца при воздействии высоких температур.

Кроме того, изменение структуры поверхностного слоя, за счет проникновения элементов вспучивающейся краски повышает огнестойкость стальной конструкции. Показано, что применение огнезащиты позволяет сохранить исходную внутреннюю структуру металла.

Заключение

пожарная безопасность противопожарный огнестойкость

В результате выполнения курсового проекта проанализировали противопожарное состояние цеха по изготовлению мебели. Посредством оформления предписания ГПН предложили к устранению ряд мероприятий улучшающих общее состояние противопожарной безопасности рассматриваемого объекта.

Также произведено рассмотрение научно-теоретического вопроса.

Размещено на Allbest.ru